6.8  ！隧道纵向地震反应】计算的反应位—移法： 6！.8.1 》 研究发现隧—道结构刚度较—大而密度小于地层其！。纵向变形取决—于隧道周围》地层的位移》包括沿隧《道纵：向和：横向水平位移而隧】道衬砌结构则通过弹！簧与：地，层，相连或视为弹性【地基梁并《随地层位移而产生】相关变形目前隧道纵！向地震？反应计算方法有很】多种根据《土层和隧道变形情况！大体上可《以分为共《同变形法《和相对变形法两【大类共同《变形法认为在地震波！作用下隧道随周围土！层一并波动变形两者！间无相？对位移；而》相对：变形法认为隧—道的刚度对周围土】层的变形会》产生一定的影—响两者通过相互【作用使得隧道—的变形与《。。自由场？土层变形并》不完全一《致历：次，震，害表：明相对？变形法能更准确【地计：算隧道纵向》地震反应 【 ，     纵【向反应位移》法是一种相》对，变形法该方法是【在，求得结构周》围土层？地震：变形的情况》下采用变《形传递系数来考虑结！构的真实变》形并由？此，计算结构的地震反】应， ？ 6.8.2 ！ 土层地震动可【以分解？为与隧道纵轴—平行和垂直的两个分！。量，其中与隧道纵—轴平：行的分量可使—隧道结构随周—围土：。。层产生平行》于隧道轴《线，。的，拉压变形隧》道将产生拉压应力】；与隧？道纵轴垂《直的分量可使隧【。道结构随周围土层产！生垂直于隧道轴线的！水平和？竖直方向的横—向变形隧道将产生】。挠曲应力因》此评估隧道》纵向地震反应时需计！算沿隧道纵》向的拉压应力和挠曲！应力 】。6.8.3 — 地基土《的基床系数可根据土！的，动力特性通过现场试！验或采用计算方法确！定现行国家标—。准核电厂《抗震设计《规范GB《。 5：0，267采用下—列公式确定 — 《 》  ？   式中》Kt、K1》横向和轴向单位长度！。上地基土的弹簧刚】。度(M？Pa／m)》；， — ，    《     》G与地震震》。动最大？应变幅度相应—的地基土的》剪切模量(MP【a)； 《 》。。    《     》 β换算系数其值】可取为1／》3 —     基床系数！也可以采用有限元】计算方法如下根据土！层一维地震》。反应分析求出—与地：震震动最《大应变幅度相—应的土层《。参，数对土层建》立有限？元模型在模》型的结构《部位分？。别沿隧道纵向和横】向施加均《布，荷载q由静力法【算出结构位置的平均！。变形δ(图5—)，从而求得纵向基【床系数和《横向基床系》数K＝q《／δ另外也》。可以在计《算模型结构处施【加单位强制位—移然：后根据反力求—出基床系数上—述两种计《算方法本质是相同的！ ？ 》 图5 【 有：限元法计《算基床系数 —     ！当隧：道为矩形结》构时周长W》为，隧道横截《面上下底边长与侧墙！。边长之和《；，当隧道为圆形结构时！周长W为πD其中】D为圆形结构直径】 6.】8.5  由于变】形缝与隧道结构【在强度、刚度等方面！存在：差异因此需采用不同！。的模型进行模—拟在施加横向地【震动位移时隧道【结构将？产生横向挠曲变【形变形缝由于采【用了一定的抗—震措施因此可承受一！定，的弯矩作用》。可将变形缝简化【为弯曲非线性—弹簧模型；同样在施！加纵：向地震动位》移时隧道结构将产生！拉压变形变形缝一样！能承受？。。一定的拉《压荷：载同时因《为其抗？拉压能力不同因此】可将变形缝简化【为非对称拉》。压非线性弹》簧模型 — 6《.8：.6  《。盾，构施工时《一，般在衬砌环之间的】结构相对《薄弱因此可将结构】梁单元取为一盾构环！的长度；而对于沉】管和明挖施工法结构！。连，续性：较强可按隧道自然】节段确定但》为了保？证计算精度梁单【元长度不应大于10！m同时应满足模型】总长度不小于土层变！形波长的要求 】