6.—8  隧道纵向【地震反应计算—的反应？位移法？ 6！.8.1《  研究发现隧道】结构刚度较》大而密度小于地【层其纵向变形—取决于隧道周—围地层的《位移：包括：沿，隧道：纵向和横向》水平位？移，而，隧，道衬砌结构则通过弹！簧与地层《相，连或视为弹性地基梁！并随地？层位：移而产生相关—变形目前隧》道纵向地《震反应计算方—法有很？多种根据土层和隧道！变形情况大体上【可以分为共同变【形法和相对》变，形法两大类共同【变形法认为在地震波！作用下隧道随周围】土层一？并波：。动变形？两，者间无？相对：位移：；而相？对变形法认为隧道的！刚，度对周围《土层的变形》会产生一定的影响两！者通过相《互作用使得隧道的】变形：与自：由场土层《变形并不完》全，一致：。历次震？害表明相对变形法能！更准确？地计算隧道》纵向地震《反应 《   — ， 纵向反应位移法】是一种相《对变：形法该方法是在求】得结构周围土层地震！变形的情况下采用变！形，。传递系数来》考，虑结构的真实变形并！由此：计算结构的》地震：反应： 6【.8.2  土层地！震动：可以分解为与隧道纵！轴平：行和垂直的两个分量！其中：与隧道？纵轴平行的分量【。可使：隧道结构随周围【土层产？生平行于隧道轴【线的拉压变形隧道】将产生拉压应力【；与隧道纵轴垂【直的分量可使隧【道结构随周围土【层产生？垂直于隧道轴线的水！平和：。竖直方向的》横向变形隧道将产】。生挠：曲应力因此评估隧】道纵向地《震，反应时需计算沿隧道！纵向的拉《。压应力和挠曲应【力 》 6.8》.，3  地基》土的基？床，系数可根据》土，的动力特性》通过现场试验或【采用计算方法—确定：现行国家标准核电】厂抗：震设计规范GB【 50？26：7采用下列》公式确定 】  ！  ： 式中Kt》、K1横向和轴向】单位长度上地基【。土的：弹簧刚度(MP【a／m)《；  】     》 ，   G与地震【震动最大应变—幅度相应的》地，基土：的剪切模量》(M：Pa)？； 》      【     β换算】系数其值可取为【1／3？   】  基床系数—也可：以采用有限元计算方！法，如，下根据土层一维地震！反应分析《求出与地震震—动，最大应变《。幅度相应的土层【参数对土《层建立有《限，元模型在《模，型的结？构部位分别沿隧道纵！向和横向施加—均布荷载q由静力法！算出结构位》置的：。平均变形δ》(图5)从而求【得纵向基床系数和横！向，基床：系，数K＝q《／δ另外也可以在】计算模型结》构处施加单位强制】位移然后《。根据反力求出基【床系：数上述两种计—算方法本质》是相同的 【 ， 》。 ， 图5《 ， 有限元法计算基】床系：数， —    当》隧道为矩形结构【时周长W为隧道【横截面上下底边长与！。侧墙边长之和；当隧！道为圆形结构时周】长W为πD》其中D为《。圆形：结构直径《 6.8！。.，5 ： 由于变形》。。缝与隧道结构在【强度、刚度等方面】存在差异因此—需采用？不同的模型进行模】拟在施加横向地【。震，动位移时隧道结构将！。产生横向挠》曲，变形变形缝由于采用！了，一定的抗《震措施因此可承受一！定，的弯矩作用可将【变形缝简化为弯曲非！线性弹簧《。模型；同样在施加】纵向地震动位—移时：隧道结构将》产生拉压变》形变形缝一样—能承受一定》。的拉压荷载同时因为！其抗：拉压能力不》同因此可将变形【缝，简化为？非对称拉压非线【性弹簧模型 】 ？6.8.6  盾】构，。施工时一般在衬【砌环之间的结构相对！薄弱因此可》将结构梁单元取为】一盾构环的长度；而！对于：沉管和？明挖施工《法，。结构连续《性较强可按隧—道自然节段确—。定但为了保证计算】精度：梁单元长《度不应大于10m】同时应？满，足模型总《长，度不小于土层变形波！长的要求 —