6》.7  隧》道，与地下车站结—构横向地震反应【计算的反应加—速度法？ ， — 6.7《.1  反应加【速度法？以土-？地下结构系》统为研究对》象分析模型为土【-结构相互作用模型！能直接反映土-结构！相互：。作用对于复杂土层及！不规则结构》断面都可以方便地】进行计算 ！  ：   结构周围土体！采用：平面应变单元结【。构一般采用梁—单元：也可以根据需要采】用其：他单元类《型隧道？或，地下车？站的柱类构造—采用梁？单元时应确定计算】模型沿隧《。道，或车：站纵向的厚度一般计！算模型沿纵向—取中柱间《距的长度而柱取实际！。尺寸计算得到的柱】内力：。为真实内力便于【设计使用；》若取纵向单位—长度模型进行计算得！到的柱内力不—是，真实内力《设计时还需要进【行换算计《算模型的底》。。面，边界采用固定边界】当，仅计算地震作用下】的，结构反？应时模？型两：侧边界竖向位—移约束？为零水平向自—由即为水平可滑动边！界 《 6.7—。.2  土》-地下结《构系：统在地震作用下【受力：以体积力《为主：土，层与地下结构—之间存在着动力【相互作用《土层对地下》结，构的：约束作用不》可忽略反《应加速度法通过对】各土层和地下结构按！照，。。其所在的《位置施加相》应的水平有效惯【性加速度来实—现在整个《。土-结？构系统？中施加水平惯性体积！力 【    《。在，地震动作用下地下】结构位？置，的土层发生最大变】形时结构受力最不】利此时结构位—置的土层处于最大剪！应变状态当土层【条件简单时》施，加的水平加速度【为地下结构顶底板】位，置处土层发生最大相！。对位移时刻的水平加！速度；当土层复【。杂土层？和地下结构宜—根据其所在位置施加！。相应的水平有效惯】性加速度《。(图4)通过对【土单元？水平方向受力分析】得到各土层的水平】有效惯性加速—。。度地下结构》。位置处？的土：层发：。。生最大变《。形时刻？成层土中的剪应力分！布可以通《。过一维土层地震反】应分析？。方法计？算获得？如，采用等效线性化【程，序SH？A，KE91、EER】A、RS《LNLM等或—者通用有限元分【析，软件：M，SC.Marc等进！行分析 】。 — 图4？ ， 水平有效惯—性加速度求解方【法 —     此时【第i层土单元的运动！方程为 】 》     —。为了反？映惯性？力和：阻尼力的《共同作？用采用土《单元的变《形来计算《有效反？应加速度通过上式中！的，应力项计算有效反】应加速度 》 】    — 得到？自由场的水平有效惯！性加：速度分布之后即可在！土-结？构，静力分析《模型中按《照各土层单》元，所在的？位置施加于相—应的土层上模型【中结构部《分也按照所在土【层深：度位置作用水平有】效惯性加《速度然后根据计【。算要：求按照静力》有限元方法进行【线弹性或弹塑性分析！该方法进行计—算时因为结》构部分？仅按照其位置作【用水平有效惯性【加速：度因此？复，杂断面结构也可以】。采用该方《。法分析计算 — 》6.：7.3  反应加速！度法以地震反应作为！地震输入荷载地震反！应的大小受土层【构成：、土层动力特性、土！层应变水平等方【面的影响很大—。因此为考虑》上述因素和计—算简：单本规？范通过使用等效【线性化法的一维【土层反？应分析结果有限【元，分析：模型中？土层的剪切模量通】过自由场一维土【层地震反应分—析获得对应地—震动：水平的等效剪切模】量当：计算精度要求较【高时为了避免结【。构角部应力畸变【而引起的误》差在计？算时：宜直接采用土体【。非线性？模型进行土层非线】性反应计《算   ！  对于反应加速】法当需要同时考虑】重力作？用与：。地震作用也可先计算！自重作用下自由土层！反应将？。计算得到的侧—向边界条件(—水平荷载＋竖向位】移)施？加在：模型侧面《作为：侧向边？界条件？建立完整《的土-？结构相互作用分【。析模型采用静力分析！。方法计算模型在自】重，作用下的静力反应在！完，。成自重反应的基【。础上再在土-结构相！互作用模型中—施加：水平等效《。惯性加速《度以此计《算结构真实》地震反？应其中侧向边界条件！为混合边界条件水】平向为力边界—。条件竖？向为位移边界条件】施加：。的水平应力和竖【向位移分别》等于一维土层自【。由场模型《重，力反：应分析得到的侧向】土压力和竖向位移 ！ ，