《6，.7  隧道与地】下车：站结构横向地震反】应计：算的反应加速度法 ！ 6】.7.1 》 反应加《速度法以土-—地下结构系统为研】究对象？分析模型为土-结】构相互作用模型【能，直接反映土》-结构相互作用【对于复杂土层及不规！则结构断面都可以方！。便地：进行计？算 ？     】结构周围《土体采用平》面应变？单元结构一般—采用梁单元也可以根！据需要采用其—。他单元类型隧道或地！下车站的柱类构造】采用梁单元时应确定！计算模？型沿隧道或车—站纵向的厚度一般计！算模型沿纵向取【中柱间距的长度【而柱取实际尺寸【计算得到的柱内【力为真实内力—便于：设计使用；若取纵向！单位长度模型进行计！算得到的柱内—。力不是真《实内力设计》。时还需？要进行换算计算模】型的底？面边界采《用，固定边界当仅计【算地震作用》下的结构《反应时？模型两侧边界—竖向位移约束—为，零水平向自》由即为水平可滑【动边界 — 6.7.2 ！ 土-地《下结构系统在地震】作用下受《力以体积《力为主土层》。与，地下：结构之？间存在着动》力，相互作？用土层对地下结构】的约束作用不可【忽略反应加》速度法通过对各土】。层和地下结构按照】其所：在的：位置施加相》应的水平《有效惯性加速度【来实现在整》。个土-结构》系统中？。。施加水平惯》。性体积力《 ？。 ： ，。。    《在地震？动作用下地下—结，。构位置的土层—发生最大变形—时结：构受力最不利—此时结构位置—的，土层处于最大剪应】。变状态当土层—条件简单《时施加的《水平加？。。速度为地下结构顶】底板位置《。处土层发生最—大，相，对位移时刻的水平】加速度；当》土层复杂土层—和地下结构宜根据其！所在位置施加相【应的水平有》效惯性？加速度(图4)【。通过对？土单元水平方向受】力分析得到》各土层的《水平有效《惯，性加速度地下结构位！置处的土层发生【最大变形时刻成层土！中的剪应力分布【可以通过一维土层】地震：反应分析《方法计？算获得如采用等效线！性化程序SHAK】E91、EER【A、：。RS：LNLM等或—者通用有《限元分析软件M【SC.M《arc等进行分析 ！ ： ， 图！4  ？水平有效惯性加速】度，求解方法 【。。 ？    此时—第i层土单元的运】动方程为 ！ 》     为了反！映惯性力和阻尼力的！共同作用采用土【单，元的变形来计算有】效反：应加速度通过上式中！的应力？项，计算有效反应加【。。速度 ？ ？ 》 ？    得到自由场！的，水，平有效惯《性，。加速度分布之后即可！在土-结《。构静力分析模—型，中，按照各？。土层单？。元所在的位置施加】于相应的土层—上，模型中？结构部分也按照所在！土层深？度位置作用水平有】效惯：。性加速度然后根据】计算要求按照静力有！限，元方：法进行线弹性或【弹塑性分析该方【法进行计《算时因为结》构部分仅按照其【位置作？用水平有《效惯性加速度因【此复杂断《面结构也《可以采用该方法分】析计算 ！6.：。7.：3，  反应加速度【法以地震反应作为地！。震输入荷《。载地：震反应的大小—受，土，层构成、《土层动力特》性、：土层应变水平等方面！的影响很《大因：。此为考虑上述因素】和，计算简？单本规范通过使用】等效线性化法的【一维土层反应—分析结果有限—元分析模型中土【层的剪切模量通过】自由：场一维？土层：地震反？应分析获《得对应地震动—水平的？等效剪切模量—。当计：算精度要求较高时】为了避免结构角部应！力畸变而引起的【误，差在计算时》。宜直：接采用？土体：非线性模型进行土】层，非线性反应计算 】     ！对，于反应加速法当【。。需要同时考虑—重力作？用与地？震，作用也？可先计？算自重作用》下自由土层反应将】计算得到的侧向边】界条件(《水平荷载＋竖向位】移)施加在模型【侧面作为侧向边界】条件：建立完整的土—-结构相互作用分】析，模型采？用，。。静力分析方法计算】模型在自重作用【下的静力《反应：在完成？自重反应的基础上】再在土-结构相【互作用模《型中施加《。水平等效惯》性加速？度以此计算》结构真实地震—反应：其中侧向边界条【件，为混合边界》条件水平向为—力边：界条件？竖向为位移边—界条件施加的—水平应？力和竖向位》移分别等《于一维土层》自由场模型》重力反应分析得到的！侧向土压力和竖【向位移 》