4  基本！规定： 》 4.【1，  一般《规定 —。 ， 4.1—.1  承》载能力极《限状态计算包括了持！久状况及偶然状况下！构件截面的承载能】力计算以及稳定、倾！覆，。、疲：劳的计算在作用及】荷载的组合中—截面抗弯、抗—剪承载能力以及整体！稳定计算时效—应，组合按照基》本组合；倾》覆计算和疲劳计算】时效应组合按照标】准，组合(表1》) 》   《。  正常使用—极限状态计算—包括了持久状况【下构件的挠》度、：抗裂性及应力等【验算应力验算是用工！程实践？经，验来控制结》构的正常使用状态】实质上也是强度计】算的补？充   ！  短暂《状，况一般可《以，采用应力控》制但：对于结构受力状【态比较？复杂的？施工工况也应该进行！承载能力及》变形的验算及—控制  ！   组合桥梁【由于：其施工顺序对结构的！。应力及变形状态影响！较大在计算应力及变！形时应考虑施工顺】序的：影，响， —表1  验算内容】及荷载组《合表 】 ？ 《 ？ 4.1.2【  设？计基：准期是为确》定可变？作用等的取值—而选用的时间参【数采用？。以可：靠性理？论为基？础的极？限状态设计法需要】确定选定的时间段将！其作为评定》各种可变作用取值】及，与，时间：相关的材《料性能取值的依据这！个时间段即为设计】基准期基《准期内的结构安【全并：。非绝对意义上的【安全而？。是结构？的可靠指《标满足目标指标在】统计基准期中概率意！义，上的：安全根？据国家标《准工程结《构可靠性设计—统，一标准GB 5【0153-200】8附录A第A.【3.2条桥》梁结构的设计基准期！应为100年 】 ？ 4.1.3 【 设：计使用年限是—设计规定的结—构或：者构：件不需要进行大修】即可按预定目的使】用的年限《即桥梁在正常设计】、正常施工、正常】使，用、正常维护—下达到的使用年限根！据国家标准工程结构！可靠性设计统一标准！GB 50153】-2008附录A第！A.3.《3条桥？梁结构的设计—使用年限按照本【规，范的表4《.1.3的规定【采用 《。 4.1【。.，4  本条规定了】本规范适用的钢【-混凝土《组合桥梁的基—。。本形式实《际设计中断面—的，形式与跨径》有，一定的？关系一般简支梁【当跨径不大》于35m时》可采：用工字形钢梁大于3！5m：宜采用槽形钢梁【对于连续梁跨径可】适当加大但边跨与中！跨之比不宜小—于0.7《0钢与混《凝土组合截面—的中心轴一般宜置于！钢，梁截：面内 4！.1.5  梁【受弯：时，混凝土桥面板由于】剪滞效？应在横向同一纤维层！。上的法向应力呈【不等值初等材料力学！方法的平截面假定不！成立但可采用高等】材料力学方》法，进行求解在保证【工程设计计算精度的！前提：下为了？能用简便的初等材料！力学公式求》解采用了有效宽度】的概念按照》峰值应力相》等或者应力体积相】等的原则对计算宽度！进，行折：减使：得按初？等材料力学公式求解！。。的应力等于按高等材！料学：方法求解的峰值【应力(或《应力体？。积相等) 》 《     本—条系参照欧》洲规范E《。ur：ocode 4D】esi？gn of co】mposite 】steel》 a：nd ？。concr》ete？ st？ru：ctur《e，s(以下简称—。欧洲规范4)—中关于组合梁有【效宽度的规定采用】 4.1！.6  钢-混凝】土组合梁在混凝土桥！面板内？布置的？预应力？筋的应力损》失因：素与混凝土梁是基】本一致的体》外钢束一般没有先张！法预应？。力的做法故》体外钢束的》。预应力损失因素少】了预应力《筋与台座《之间的温差一项 】  —   受钢结—。构的约束《钢-混凝土组合梁】的混凝土《桥面：板的收缩徐变作用】会引起整个截面内】的约束应力导致混】凝土收？缩徐变应变由于钢结！构约束而呈现出【组合梁的特点—。其应变？值一般较混凝土梁要！。小故收缩《徐变因素引》起的预应力损失需要！。考虑这个特》点可根据《预应力重心》。处由：于收缩徐变作—用引起的应力重分布！。后的应力增量(应】变增量)来计—算相：应的预应力损失 ！ ， ：     对于体】外预应力收》缩徐变会《增加结构的变形量】。一般体外钢束的【预应力？值会略有增加而不是！降低：如偏安全地简化计算！可不计收缩》徐变因？素引起的《体，外，钢束预应力损失 】 4.1.！7  混凝土的收】缩徐变模型系采用】行业标准公路—钢，筋混凝土及预—应力混凝土桥涵设】计规范JTG D】6，2-200》4中附录F的计算模！型此模型是基于【。CEBFIP— Model 【Code中的公式】按一般硅酸》盐水泥或快硬水【泥的影响系》数修正并《针对C50》以上的混凝土—进行了折《减， —    详》见，行业标准公路—钢筋混凝《土及预应力混凝土桥！涵设：计规范JTG 【D62-2004条！。文说明第6.2【.7条？。 《 ， 4：.1.8  —组合桥梁的》钢结构与混凝土【桥面板结合》后在整体升降温的】作用下由于钢—与混凝土不同的线膨！胀系数截面》内会：产生约束自应力【在梯度温度的作用】下截面内会产生【自应力对于》超静定结构截面【的自：应力还？会引起二《次内力 —。   》  整体《升，降温作用《及梯：度温度？作，用的取值与行业标】。准公路桥涵设计通用！规范J？TG D60-【2，004第4.—3.1？0条规定一致 【     ！在一定的时间周期内！钢-混凝土组合梁上！表面的？。温升、温降将—导致梁部经历—最高(顶《面温度高)、最【低，(顶面温《度低：)温：度的变化由于钢和】混凝土的《导热性能不同使二者！温度沿？梁截面？高度方向产》生梯度而产生内【力当环境《温，度变化保《持，一段时间后二—者温度趋于一致该】内力逐渐消失故梯】度温度产生》的内力是短期的 】     ！所有研究均显—。示梯：度温度沿梁截面高度！的分：布是非？线性的且《一般可？。表达为两种分布形】式分段折线形式【(称为“一般形【式”)混凝土—桥，面板均匀升降温形】式(称为“简化形式！”)采用一般—形式：的主要规范》有我国的《公路桥？涵设计通用规范【。JTG D》60：-2004、英【国的钢-《混凝土和组合梁桥】规范BS540【0P：ART2197【。8(Stee—lconcre【te a《nd c《。om：posit》。e bri》。dge？sPart —2Specific！ation f【or lo》ads？)、美？国各州联合规范【(，AASHTO— LRFD Bri！dge？ Desi》gn Specif！。icatio—nsThird【 Edi《tion2004)！等此外200—3年中南大》学对青藏铁路组【。合梁试件进行了【降，温试验而得到的梯度！温度分布形式—和200《4年广东省建筑设计！研究院？对观音沙大桥—(跨径65》m＋2×120m＋！65m？刚构桥？)混凝？土箱梁断面测—试的竖向《梯度：。温度也接近》。。。此，分布：形，式采用简化》形式的？主要规？范有我国《。。的公路标准公路桥】涵钢结构及》木结构设计》规范JTJ —02：5-86、》我国的铁路》标准铁路结合梁【设计规定TBJ 】24-89、日【本规范钢道路桥示】。方书I钢《桥篇欧洲《规范：BS EN》 1991-—。1-：5，2003(Euro！c，odelA》ctions 【on strucu！resPar—t 1-5Gen】eral ac【t，。ionsT》hermal ac！tions》)同时采用》。了上述两种形式可】见组合梁梯度温【度的分布形式受【区域温？度的分布情况影响不！大主要受材料的【热传：导性能控制 — ： ：。     对于【钢-混凝土组合梁】梯度温度的取值各国！“一般形式”的温度！取值差别较大美【国把全？国，分为四个温度区梯度！。温度的升温最大【值为21℃～30℃！降温最大值根据铺】装类型分别为—升温最大值的—－30％(混凝【土铺装)和－20】％(沥青混凝—土铺装)；英国规】范梯：度温度的升温最大】值为16《℃降温最大值为－】8℃；？欧洲规范《与英国规范相同【；各国简化形式的温！度取值比较接—近分别？为混凝土《桥面板比钢梁—温度高、《低1：0℃～15》℃参照国内外规范本！规范沿用了我国现行！。行业标准公路桥【涵，设计通？用，规范JTG D【60的规定 — ，