： 4？。  基本规定 】 ？ 4.【。1  一般规定【 4！.1.1  —承，。载能力？极限状态计算包括了！持久状况及偶然状况！下，构件截？面的承载能力计算以！及稳定、《倾覆、疲劳的计算在！作，用及：荷载：的组合？中截：面抗弯、抗剪承载】能力以及整》体稳定计算时效应】组合：按照基本《组合；倾覆计算和疲！劳计算时效应组合按！。。照标：准组合(表1) 】 》    正常使用极！限状态计算包括了持！久状况下构件的挠】度、抗裂性及—应力：等验算应力验—算是用？工程实践经验来控】制结构的《正常使用《状态实质《上也是强度》计算的补充 — ，    【 短暂状况一般可】以采用应力》控制但对于结—构受力状态比较复杂！。的施工工况也—应该进行承载—能力及变形》的验：算，及控制 《 》    组合—桥梁：由于其施工顺序对结！构的应？力及变形状态影【响，较大在计算》应力及变《。形时应考虑》施工：顺序的影响 ！ 表1  —验算内容及荷载组合！表 《 【 ？ ， ： 4.1.—2 ： 设：。计基准期《是为确定《可变作？用等的取值而选用】的时间参数采用以】可靠：性理论？为基础的极限—状态设计《法需要确定选定的】。时间段将其作—为评定各种可—变作用取《值，及与时间相关的【材料性能《。取值的依据这个【时间段即为设计【基准：期基：准期内的结构安【全并非？。绝，对意义上的安全而】是，结，构的可靠指标满足】目标指标在统计【基准：期中概率《意，义上的安全》根据国家标准工程】结构可？靠性设？计统一标准GB【 ，50153-—2008附录A第A！.3.2条桥梁结】。构的设计基》准期应？为100年 】 ？4，.1.？3  设计使用年】限是设计规定—的结构或者》构件不需要》进行大修即可按【预，定目的使用的年【限即桥梁在正常设计！、正常施工、正【常使用、正常—维护下达《到，的使用年《限根据国家标—准，工程结构可靠性设】计，统一标准《GB 50153】-20？08附？。录A第？A.3.3条—。桥梁结？构的设计《使用年限按照—本规范的表4.【1.3的规定—采用 ？ 》。4.1.4  【。本，条规定了本规—范适用的钢-混凝】土组合桥《梁的基？。本形式实《际设计中断》。面的形式与跨径【有一定的《关系一般《简支：梁当跨径不大于35！m时可采用工字【形，钢梁大？于35m《宜采用槽形钢梁对】。于连续梁跨径可适】当加：大但边跨与中跨之比！不宜小于0》.70钢《与混凝土组合—截，面的：中，心轴一？般宜置于钢梁截面】内， 4【.1.5 》。 ，梁受弯？。时混凝土《桥面：板由于剪滞效应在横！向同一纤维》层上的？法向应力呈不等值】初等材料力学—方法的平截面假定】不成：立但可采用高等【。材料力学《方法进行求解在保证！。工程：设计计算精度—的，前提下为了能用简】便的初等材料力【学公式？求解采用了有效宽度！的概念按照峰—值应力相等或者应力！体积：相等的原《则对计算宽度—进行折减使得按初】等材料？力学公式求解的【应力等于按高—等材料学方法求解的！峰值应力(》或应力体积相等)】 ？     本条！系参照欧洲》规，范Eu？rocode 4D！。esign of ！compo》site《 st？e，el and— co？ncrete 【structur】。es(以《下简：称欧洲规《范4)中关于组合梁！。有效宽度的规定采】用 ： 4—。.1.6  —。钢-：。混凝土组合梁—在混凝土桥面板【内布置的《预应力筋的应—力损失因素与—混，凝土梁是基本—一致的体外》钢束一般没有先张】法预应力的做法故】体外钢束的预—应力损失《因素少了《预应：力筋与台座》。之间的温差一项【 ：。 《    受钢结【构的：约束钢-混凝土【组，合梁的混凝土桥面】板的：收，缩徐：变作用会《引起：整个截？。面内的约束应—力导致混凝》土收缩徐变应变【由于钢结构约—束而呈现出组—。合梁的特点其应【变值一般较混—凝，土梁要小《故收缩徐变》因素引？起的预应力损失需】要考虑这个》特点可根据预—应力重心处》由于收缩徐变—作用引起的应—力重分？布后的？应力增量(应变增量！)来计算相应的预】应力：损失 《。 ？     对于【体外预？应力收缩徐变会增加！结构的？。变形量一般体—外钢束的预》应力值会略》有增加而不是降低】如偏安全地简化计】算可不计《收缩徐变因素引起的！体外钢？束预应力损失 【 》4.1.《7 ： 混：凝土的收缩徐—变模型？系采用？行业标？准公路钢筋混—凝土及预应》力混凝土桥涵—设计规范JTG 】D62-2004中！附录F的计算模型此！模，型是基于CEB【FI：P M？odel 》Co：de中？的公式？按一般硅酸盐—水泥或快硬水泥【的影响系《数修正并针对C5】0以上的混凝土进】行了：折减 —     详【见，行业标准公路—钢筋混？凝土及预应》力混凝土桥涵设计】规范JT《G D62-—2004条文说明第！6.2.7条 【 4—。.1.？8  组合桥梁【的钢结？构与混凝土桥面【板结：合后在整体升降【温的作用下由—于钢与混《。凝土不同的线—膨，胀系数截《。面内会产《生约：束自应力在梯度【温度的作《用下截面内会产生】自应力对于超静【定结构截面》。的自应力还会—引起二次内力 】 《    整体升降温！作用及梯度》温度作？用，的取值与行业—标，准公：路桥涵设计》通用规范JTG 】D6：0-2004第4.！3.10条规—定一：。致， ， ：     在】一定的时间周—期，内钢-混凝土组合梁！上表：面的：温，升、温降将》导致梁部经历最【高，(，顶面温度高)、最低！(，。顶面温度低)温【度的变化由于钢和】混凝土的导热性能不！同使二者温度沿梁】截面高度方向产【生梯度而《产生内力当》环境温度变化保【持一段时间后二者】温度趋？于一致该内》力逐渐消失》故梯度温度产生的】内力是短《期的 》  《   所《有研究均显示梯【度温度沿梁截—面高度？的分：。布是非线性的且【一般可表达》为两种分布形—式分：段，折线形式(》称为“一般形式”)！混凝土桥面板均匀升！降，温形式(称》为“简化形式”【)采：用一：般形式的主要规【范有我？国，的公路？桥涵设计通用—规范JTG —。D60-200【4、英国的钢-【混凝土和《组合梁桥规范—BS54《00PART2【。19：78(Stee【lco？ncr？ete and 】composi【te bri—d，gesP《a，rt 2S》pec？。ificatio】n for loa！ds：)、美国各州联合规！范(AASHTO】 LRFD —Br：idge Des】。ig：n S？pecificat！ionsTh—i，rd： Edition2！。004)等此外20！03年中南大学对】青藏铁？路组合梁《试件进行了降—温试：验而得到的梯度【温度：分布形式和200】4年广东《省建筑设计》研究院对观音—沙大桥(跨径65m！。＋2×120m＋】65m？刚构桥)混凝—土箱：梁断面测试的竖向】梯度温度也》接近此分《布形式采用简化形】式的主要规范有【我国的公《路标：准公：路桥涵钢结》。构及木？结，构设计规范J—TJ 0《2，5-8？6，、我国的铁路—标准铁路结合梁设计！规定TBJ》 ，24-89、日【本规范钢《道路桥示方书—I钢桥篇欧洲规范B！S， EN 199【1，。-，1-52《003(Eu—rocodelAc！tions on ！stru《cure《sPart —1，。-5General！ a：ctio《nsTher—mal act【ions)同时采用！了上述两种形—式可见组合梁梯度】温，度的分布《形式受区域温—度的分布情况影响】不大：主要受材《料，。的，。热传导性能控制【   】  对于钢-—混凝土组合梁梯【。度，温度的？取值各国“》一般形式”的—温度：取值差别较大美【国把全国分为四个温！度区梯度温度的【升温最大值为—。21℃～30—。℃降：温最大值根据铺【。装类型分别为升【温最大值的－3【0％(？混凝土？铺装)和－》20％(沥青—混凝土？铺装：)；：英，国规范梯度温度的】升温最大值为16】℃降温？最大值？为－8℃；欧洲规范！与英国？规范相同《；，各国：简化：形式：的，温度：取值比较《接，近，分别为混凝土桥【。面板比钢梁温度高】、低10℃～—15℃参《照国内外规范本规】范沿用？。了我国？。现行行业标》准公：路，桥涵设计《通用规范JTG【。 D6？0的规定 》 ，