： 4  基—本规定 — 【4.1  》。一般规？定 ！4.1.1 —。 承载能力极限【状态计算包括了【持久状况及偶—。然状况下构件截面】的承：载，能力计算以及稳定、！。倾覆：、疲劳？的，计算在？作用及荷载的组【合，中截面抗弯》、抗：剪承载能力以及【整体稳？定计算时效应—组合按照基本组合】；倾覆计算和疲【劳计：。算时效？应组合按照标准【组合(表1) 【 ？   《  ：正常使用极限状态】计算包？括了持久状》。况，下构件的挠度、【抗裂性？及应力等验》算应力验算是用【工程实？践经：验来控制结》构的正常使用状【态实质上也是强【度计算的补充 ！ ， ：    短暂状况一！般可以采用应—。力控制但对于结构】受力状态比》较复杂的施工—。工，。况也应该《进行承载能力—及变形的验算及【控，制 》     组【合桥梁由于》其施工顺序对结构】的应力及《变形状态影响较大在！计算应力及变—形时应？考虑施工顺》序的影？响， —表1  验算内容及！。荷载组？合表： ！ 》。 ： 4.《1.2  设计【基准期是为确定【可变作？用等的取《值而：选用的时间参数【采用以可《靠性理论为基础的】极，限状：态设计法需要—确定选定的时间段】将其作为评定—各种可变作用取值】及与时间相》。关的材料性能取值】的依：。据这个时《间段即为设计基准期！基准期内《的结：构安全并非绝对意】义，上的安全而是—结构的可靠指—标满足目标指—标在统计基准期中】。概率意义上的安全根！据国家标准工—程结构可《靠性设计统一—标准GB 50【153-2008附！录，A第A.《3.：2条：桥，梁结构的《设计基？准，期应为10》0年 】4.：1，.3  设计使用】年限：是，设计：。规定的结构或者【构件不需《要进行？大修即可按》预定目的《使用：的年限即桥梁—在，正常设计、正常【施工、正常使用、正！常，维护：。下达到？的使用年限根据国家！。标准工程结》构可靠性设计统一】标准GB《。 50153-2】008？附录A第A》。.，3.3？条桥梁？结构的？设计使用《年限按照本规范的】表4.1.3—的规定采用 ！ 4.1.4【  本条规定—了本规范适用的【钢-：混凝土？组合桥？梁的基本形式实【际，设计中断面的—形，式与跨径《有一定的《关系：一般简支梁当跨径】不大于35》m时可采《用工字？。形钢：梁大于3《5m宜采用槽—形，钢梁：对于连续《梁跨径可适当加大但！边跨与？中跨之比《不，宜小于0.70钢与！混凝：土组合截面的—中心轴一般宜置于钢！梁截面？内 ： 》4.1？.5  梁受—弯时混凝土桥面【板由于剪滞效应【在横：向，同一纤？维层上的《法向应力呈不等【值初等材料力学方】。法的平截面假定不】成立但？可采用高等材料力】学方法进行求解在保！。证工程？设计计算精》度，的前：提下为了能》用简便的《初等材？料力学？。公式求解采用了有效！宽度的概念》按，照峰值？应力相等《或者应力《体，积相等的原则对计算！宽度：进，行折减使得按初等】材料力学公式—求解的？。应力等？于按：高等材料学方法【求解的峰值》应力(或应》力体积相等) 】 《 ，   ？。本条：系参：照欧洲规《范E：urocode 4！Design of！ composit！e ：stee《l and —co：ncret》e ：s，tr：uctu《res(以下简称欧！洲规范4)中关于组！。合梁有效宽度的【。规定采？。用 《 4.1.【。6  钢-混凝土】组合梁在混凝土桥】面板内布置的预【应力筋的《应力损失因素—与混凝土梁是基本】一致：的，体，外，。钢束一般没有先张法！预应力的做法故体外！钢束的？预，应力损失因》素少：了预应力筋与台【座之间的温差一项】  【。   受钢结—构的：约，束钢-混凝土组合梁！的混凝土桥》。面板的收缩》徐变作用会引起整个！截面内的约束应力】导致：混凝土收缩徐变应变！由于钢结《构约束而呈现出组合！梁，的，特点其应《变值一般较混凝土梁！要小故收缩徐变因素！引起的预《应力损？。失需要考虑这个特点！。可根据？预应力重心处由于收！缩徐变作用引起的应！力重分布后的应【力增量(应变—增量)来计》算，相应：的预应力损失—    ！。 对：于体外预应力—收缩徐变会增—加结构的《。变形量一般体外【钢束的预应力—值，会略：有增加而不是降低】。如偏安全地》。简，。。化计：算可不计收缩徐【变因素？引起的体《外钢束预应力损失 ！ 4—.，1.7  混凝【土的收缩徐变模型系！采用行业标准—公路钢？筋混凝土及预应力混！凝土桥涵《设计规范JT—。G D？62-2《004中附录F的】计算模型此模型是】基于CE《BFIP Mod】el Co》de中的公式按一】般硅酸盐水泥—或快硬水泥的—影响系数修正并针】对C50以上的【混，凝土：进行了折《减  】   详见》行业标准公》路钢筋混《凝土及预应力混凝土！桥涵设计《规范：JTG D》。62-200—4条文说《明第6.2.7条】 《 4.《1.8 《 组合桥梁的—钢结构与混凝土【桥面板结合》后在整体升降温的】作用下由于钢与【混，凝，土不同？的线膨胀系》数截：面内会产生约—束自应力在梯度温度！的作用下截面—内会产生自应力对】。于超静定结构截面】的自应力还会引起二！次内力 》  》   整体升降【温作用及梯度温度】作用的取《值与行业标准公路桥！涵设计通用规—范JTG 》。D60-2004】第4.3.10条】规定：。。。一致 ？ ：。 ， ，   ？  在一《定的时？间周期内钢-—混凝：。土组：合梁上？表面的温升》、温降将导》致梁部经历最—高(顶面温度高)、！最低(顶面温度【低)温度《的变化？由于钢和混凝土的】导热性能不同使【二者温度沿》梁截：面高度方向产生【梯度而产生内力当环！境温：度变化保持一段【时间：后二者？。温度趋于一》致，该内力逐渐》消失故梯度》温度产生《的内力是短期的 】     ！所有研究均显示【梯度温度沿梁—。截面：。高度的分布是—非线性？的且一般可表达【为两种？。分布形式《分段：折线形式(称为“】一般形式《”)混凝土》桥面板均匀升—降，温形式(称为—“简化形式”—)采用一般形式【的主要？规范：。有我国的公路—。桥涵设？计，通用规范《。JTG D60【。-，2004、英国的】。。钢-混凝土和组合】梁桥：规范BS54—00PART—21978(Ste！elconcre】。te an》d ：com？。posit》e bri》。dgesP》art？ 2Specif】ication【。 for l—oads)》、美国各州》联合规范《(，AASHTO 【LRFD《 Bridge 】Design— Speci—。fi：cat？ionsThir】d Ed《ition20【04)等《此外200》3年中南大学对青藏！铁路组合梁试件【进行了降温试验而】得到：的梯度温度分—布形式和2004】年广东？。省建筑设计研究【院对观音沙》大桥(跨《径65m＋》2×1？2，0m＋6《5m刚构桥)混【凝土箱？梁断面测试》的竖：向梯度温度也接近】此分布形《式采用简化形式的】主要规范《有我国的公路标准公！路桥涵钢《结构及木结构设计规！范，。JTJ 02—5-86、我国【的，铁路标？。准铁路结合梁设计】规定TBJ 24】。-，89、？日本规范钢道路桥】示方书I钢桥篇【。。。欧洲规范BS EN！ 199《。1-：1-52003(】Eurocode】lActio—ns o《n strucur！esPa《rt 1-5—。。Ge：neral act！ionsTher】mal act【ions)同—时采：用了上述《。两种形式《可，见组合梁梯》度温度的分》布形：式受区？域温度的分》布情况影响不大主要！受材料的热传—导性能控《制 【   ？ 对于钢-混凝土】组合梁梯度》温度的取值》各国“？一般形式”的—温度：取值：。差别较？大，美国把全国分为四】个温度？区梯度温度的升【温最大值为21【℃～30℃降温最】大值：根据铺装类》。。型分别为升温最大】值的－30％—。(混凝土铺》装)：和－20％》(沥青混凝土铺【装)；英国规—范梯度温《。度的升温《最大：值为16℃降温最大！值为－8℃；欧洲规！范与英国规范—相同：；各国简化形—式的温？度取值比《。较接近？分别为混凝土桥面板！比钢梁温《度高、低10—℃～：15℃？参，照国内外规范本【规范沿用《了我国现行》行业标？准公路桥《涵设计通用》规范JT《G D60的规定】 ：