4》  基？本规：定 ？ 【 4.？1  一《般规定 【 4.1【.1  承》载能力极限状—态计算包括了持久状！况及偶然状况下构】件截面的承载能力】计，算以及稳定、倾覆】、，疲劳的计算在作【用及荷载的》组合中截面抗—弯、抗剪承载—能力以及整体稳定计！算时效应组合按照基！本，组合；倾覆》计算和疲劳计算时】效应：组合按照标准—组合(表1》) 【  ：  正常使用极限状！态计算包括》了持久状况下—构件的？挠度、？抗裂性及应》力，等，验算应力验算—是用工程实践经验来！控制结构《的正常使用状态实质！上也是强度计算的补！充 》     短暂】状况一？般，可以采用《应力控制但对—于，结构受力《状态比较《复杂的施《工工况也应》该进行承载能—力及变？形，的验算及控制 【     ！组，合桥梁由于其施工】顺序：。对结：构的应力及变形【状态影？响较：大在计算应》力及变形时应考【虑施：工顺序的影响 ！ 表1》  验算内容及荷载！组合表 【 ， ！。 4》.1.2  设【计基准期《。是，为确定可变作用等的！取值而选用》的时间参数采用以】可靠性理《论，为，基础的极限状态【。设计法？需要确？定选：定的时间《。段将：其作为评定各种可变！作用取值及与时【间相关的材料性能】取值的依据》这，个时间段即为—设计基准期基准【期内的？结，构安全并非绝对意义！上的安全而》是结构的可靠—指标满？足目标指标在—统计基？准期中概率意—。义上的安《全，根据国家标准工【程结：构可靠性《设计统？一标准？G，。B 50153【-2008附—录A第A.3.2条！桥梁结构的设—计基准？期应为10》0年 — 4.1.3 】。 设计？使用年限是设—计，规定的？结构或？者构件？不需要进行大—修即可？按预定目的使用的年！限即桥梁在正常设计！、正常施《工、正常使用、【正，常维护下达到的【使用年限根据国【家标准？工程结构可靠性【设计：统一标？准GB 50153！-200《8附录？A第A.3》.3条桥《。梁结构的设计使用】。年限按照《本规范的表》4.1.3》。。的规定采《用 》 4.1.4  ！本条规定了本规范适！用的钢-混凝土组】合，桥梁的基本形式【实际设？计中断面的形—。式与跨径《有一定的《关系一般简支—梁当跨？径不大于35—m时可采用工字形钢！梁，大于3？5m宜采用》槽形：钢梁对？于连续梁跨径可适当！加大但边跨与—。中，跨之比不宜小于【0.：70钢与混》凝土：组，合截面的中心轴一】般宜置？于钢梁截面内 】 《4.：1.5  》梁受弯时混凝土【桥面板由于剪滞效】应在横向《同一纤维层上—的法向应力》呈不等值初等材料力！学方：法的平？截面假定不成立但】可，采用高等材料力【学方法进行求解【在保：。证工程？设计：。计算精度的前提下】为了能用简便的【初等材料力》学公式求解采用了有！效宽度的概念按照峰！值应力相等或者应】。力体积相等的原则对！计算：宽，度进行折减》使得：按，初等材料力》学，。。公式：求解：的应力等于按高等】材料学方法求解的峰！值应力(或应力【体积相？等) — ： ，。。   本条》系参：照欧：洲规范Euroc】ode 4》Des？。ign of 【composi【te ste—el and 【。con？crete s【tr：uctures(】以下简称欧洲规【范，4)中关于组合【梁有效宽度》的规定采用》 —4，.1.6  钢-】。混凝土？组，。合梁在？混凝土桥面板内布置！的预应力筋的—应力损失因素与混】凝土梁是基本一【。致的体外《钢束一般没有先张法！预应力的做法故体外！钢束的预应力—损失因素少了—预应力筋与台座之】间的温差《一项 《 ？    《 受钢结构》的约：束钢-混凝》土，组合梁的《混凝土桥面》板的收缩徐变作用】会，引起整？个截面内《的约束应《力导致混凝土收缩】徐，变应变由《于钢结构约束而呈】现出：组，合梁的特点其应变值！一般较？混凝土梁要小故收】缩徐变因素引起的预！应力损失需要考虑】这个：特点：可根据？预应：力重心处由于收缩徐！变，作用引起《的应力重分布后的应！力，增，量(应？变增量)来计—算相：应的预应力损失 】    】 对于体外预应力收！缩徐变会增加—结构的变形量一般】。体外钢束的》预应力值《会略有？增加而不是降—低如偏安全》地简化计算可不【计收缩徐《变因素引起的体外】钢束预？应力损失 — 《4，.1.7 》 混凝土《的收缩徐变模—型系采用行业标准公！路钢：筋混凝土及预应力】混凝：土桥涵设计规—范JTG D—62-200—4中附录《F的计？算模型？此模型是《基于CEB》F，。IP M《od：el ？Code中》的公式按一般硅【酸盐水泥《或快硬水《泥的影响系数修正并！针对C50以—上的混凝土进行【了折减 《 《   ？。  详？见行业标准公—路钢筋混凝土及预应！力混凝土桥涵设计】规，范JTG D—62-2004条】文说明第6》。.2.？7条： 《 4.1.8 】。 组合桥梁的钢结构！与混凝？。土桥：面板结？合后在整体升降温】的作用下由于钢与混！凝土不？同，的线膨胀系数—截面内会产生约束】。自，。应力在梯度》温，度的作用下截面【内，会产生？自应力对于》。超静定结构截面【的自应？力还会引起二—次内力？ 》 ，    整体升降】温，。作用及？梯度：温度作用的》取值与行《业标准公路桥涵设计！通用规？范JTG D—6，。0-20《0，4第4.3.10条！规定一致《 ？     在一！定，的时间周《期内钢-混凝土组】。合梁上表面的温升、！温降将导致》。。梁部：经历最高(顶面温度！高)：、最低(顶面温度低！)温度的《变化由于钢和混凝】土的导热性能不同】使二者温度沿—梁，截面：高，度方向？产生梯度而》产生内力《当环境温度变化【。保，持一段时《间后二者温》度，趋于一致该内力逐渐！消失故梯《度，温度：产生的内力是短期的！ —  ：。  ：所有研究均显示【梯，度温度沿《梁截：面高：度的分？布是非线《性的且一般可表【达为两种《分布：形式分？段折：线形式(称为“【一般形式”)混凝土！桥面板均匀升降【温形式？。(称为“《简化形式”)—采用一般形式—的主要规范有我国】的公路桥涵设计通】用规范J《TG D60-20！04、英国的钢-混！凝，土和组合梁桥规范】BS5400PA】。RT21978(S！teelcon【crete —and com【pos？ite？。 bridg—。es：P，ar：t 2？Specifi【ca：ti：on for l】o，ads)、》美国各？州联合规范(AA】SHTO LRFD！ B：ridge》 Des《ign 《Specifica！tionsT—hird《 Ed？i，tion《2004)等—此外2003年【中南大学《对青藏铁《路组合梁试件进【行了降温《试验而？得到的梯度》温度分布形式和【2004年广东【省建筑设计研究院对！观，音沙大桥(》跨径6？5m＋2×》。12：0m＋65m—。。刚构桥？)混凝土《箱，梁断面测试的竖向梯！度温度也接》。近此分？布形式采用简化形式！的主要规《范有我？国，的公路标准公—路，桥涵钢结构及—木结构设计规—范JTJ 》025？-86、我国的【铁路标准铁》路结合？梁设计规定TB【J 24-89、日！本规范钢道路—桥，示方书I钢桥篇欧洲！。规范BS EN 1！。991-1-520！03(Euroc】odel《Actions 】on： ，s，tr：ucure》sPar《t 1-5Gene！ral ac—t，ions《T，her？mal a》ct：。ions)同时采用！了上述两种形式【可见组合梁梯度温度！的分布形式受区【域温度的分》布，情况影响不大—主要：受材料？的热传导性能控【。。制 》。 ：    对于钢-混！凝土组合梁》梯度温度的取值各国！“一般？形式”的《。温度取值《差别较？。大美国把全国分为】四个温度区梯度【温度的升温最大值为！21：℃～：30℃降温最大【值根：据铺装类型》分别为升温最—大值的－30％(混！。凝土：。铺，装)和－20％(】沥青混凝土铺—装)；英国》规范梯度温度的升】温最大值为16℃】降温最大《值为－8℃》；欧洲规《范与英国《规范相同；》各国简化形式的温】度取值比较》接近分别为混—凝土桥面《板比：钢梁温度高、低1】。0℃～1《5℃参照《国内外规范本规范】沿用了我国现行行】业标准公路桥涵【设，计通用规《。范JTG D—60的规定》 ：