， 4  基【本规定 】 4.1】  一？般规定 ！ 4.1.1  ！承载能力极限状【态计算包括了—持，久状况及偶然状【况下构件截面的承载！能，。力计算以及稳定、】倾覆、疲劳的—计算在？作用及荷载》的组合中截面抗弯、！抗剪承载能》力以：及整：体稳定计算时—效应组合按照—基本组合；倾覆计算！。和，疲劳计算时效—应组合按照标准组】合，(表1) 》   【 ， 正常？使用极限状态计算】包括了持《。久状况下构件的挠度！、，抗，。裂性及应力等验算应！力验算是用工程实践！经验来？控制结？构，的正：常使用状态实—质上也是强度计【算的：。补充 【    《 短暂状况一般可】以采用应力控—制但对于结构受力状！态，比较：复杂的施工工况也】应该：进行承载能力及变】形的：验算及控制 ！    》 组合桥梁由—。于其施工顺序对结】构的应力及变形状】态，影响较？大在计算应力—及变形时《应考虑施《工顺序的影响 】 《表1 ？ 验算？内容及？荷载组？合表 【 【 《 4.1.2  ！设计基准期是—为，确定可变作用等【的取：值而选？用的时间参数—采用以可靠性理论为！基础的？极限状态设计法【。需要确定选定的时】间段将？其作为评定各种【。可变作用《取值及与时间—相关：的材料？性能取值《的依据这个》时间段？即为设计基》准期基准期》内的：结构安全并非—绝对意？义上的？安全而是结构—的可靠指标满足【目标指标在统计基准！。期中概率意》义上的？安全根？据国：家标准？工程结构可靠性设】计统一标准GB【 5015》3-：2，。008附录A第A】.3.？2条桥梁结构—的设计基准》期应为100—年 ： 4.1】.3  设计—。使用年限《是设：计规定的结构或者】构件不需要进—。行大修即可》按预定目《的使用的年限—即桥梁在正常设计、！正常：施工、？正常使用、》正常维护下达到的】。使用：年限根据国家标准工！程结构可《靠性设计统一标【。准GB 5015】3-200》8附录A第A.3】.3：条桥梁？结构：的设计使用年限【按，照本规范的表—。4.1.3的规【定，采用 【。 4.1.4  】本条规定了本—规范适？用的钢-混》凝土组合桥梁—的基：本形式实际设计【中断面？。的形式与跨》径有一定的关系一般！简支梁当跨径不大】于35m《。时可采？用工字形《钢梁大于3》5，m宜采用《槽形钢梁对于连续】梁跨径可适当加大】但边跨与《中跨之比不》。宜小于0《.70？钢与混？凝土组合《截面的中心轴一般】宜置于钢梁截—面，内， 》 4.1.》5  梁受弯时混凝！土桥面？板由于剪滞效应在横！向同一纤《维层上的法向应【力呈不等值》初等：材料力学方》法的平截面》假定：不成立？但可采用《高等材料力学方【法进行求解在保【证工程设计计算精】度的：前提下为《了能用简便》的初等材料力—学公式求解采用了】有效：宽度的概《。念按：。照峰值？应力相等或者应力】体积相？等的原则《对计算宽《度进行折《减使得按初等材【料力学？公式求解的应力等于！。按高等材料学方法求！解的峰值《应，力(或？应力体积相等) 】 》  ：  本条系参照欧洲！规范E？urocode【。 4Des》ign of— comp》osite —s，teel a—nd c《oncret—e ：struc》tur？es(以下简—称欧洲？规范4)《中关于组合梁有【效宽度的规定采用 ！。。 4.1】.6  钢》-，混凝土组合梁在混】凝土桥面板内—布置的预应力筋的】应力损失因素与【混凝土？梁，是基本一致的体外】钢束一？。般没有先张》法预应力的做法【故体外钢束》。的预应力损失因【素，少了预应力筋与【台座之间的温差一】项 ？     】受钢：结构的约束钢—-混凝土组合梁【的混凝土桥》面板的收缩徐—变作用会引起整个】截面内的约束应【力导致混凝土收缩徐！变，应变由于钢》结，构约束而呈现出组】合梁的特《点，其应变值一般较混】凝土梁要小故收【缩徐变因素引起的预！应力损失需要考【虑这个特点可根据预！应力重心处由于收】缩徐变作《用引起的应力—重分布？后的：应力增量(应变增量！)来计算相》应，的预应？力损失 —   》  ：对于：体外预应力收缩【。徐变：会增加结构》的，变，形量：一般体外钢束的预】应力值会略》有增：加而不是降低—如偏安全地简化【计算可不计收缩徐】变因素引起的体【外钢：束预应力《损，。失 ：。 4.1.！7  混《凝土的？收缩徐变模型—系采用？行业标准《公路钢筋混》。凝土及预应力混【凝土桥？涵设：计规范JTG— D6？2-2004中附录！。F的计算《模型此模型是基于】CE：BFIP M—odel Cod】e中的公式》。按一：般硅：酸盐水泥或快硬水泥！的影响系数》修正并？针对：C50？以上的混凝土—进行：了折减 — ？ ，   ？详见行？业标准公路钢—筋混凝土及预—应力：混凝土桥涵设—计规范JTG— ，D，6，2-2004条文说！。明第6？.2.7条 ！ 4.1.—8  组合桥梁【的钢结构与》混凝土桥面板结合】后在整体《升降温？的作用下由》于钢与混凝土不同的！线，膨，胀系数截面内—会产生约束自应【力，在梯：度温度的作用下【。截，面内会产生》自应：力对：于超静定结》构截面的自应力【还会引起二次内力】 ：。     整！体，升降温？作用及梯度温度作】用，的取：值与行业标准公路】桥涵：设计通用《规范JTG —D60-2》0，04第？4.：3.10条规定一致！ —   ？ ，在一定的《。时间周期《内钢-混凝》土组合梁《上表面的《温，升、温降将导致梁部！经历最高《(顶面温度高)【、，最低(？顶面温度低)温度的！变化由于钢和混凝】土的导？热性能不同使二者】温度沿梁《截面：高，。。度方向产生梯度而产！生内力当环境温【度变化保持》一段时间后二—者温度趋于一—致，该内力逐渐消失故】梯度温度产生的内】力是短？期的 ？ 》 ，   所有》研究均？显，示梯度温度》沿梁截面《高度的分布是非【线性的且一般可表达！为两种分布形式【分段：折线形式(称为“】一，。。般形式”)混—凝土桥面板均—匀升降温形式(称】为“简化《形式”)采用一【般形式的主要—规范有我国》的公路？桥，涵设计通用》规范：JTG D60-2！004、英国的钢】-混凝土和组合梁】桥规：范B：。。S540《0PART2—1，978(《Steel》c，on：。crete》 ，and？ compos【。ite br—idge《sPart》 2Specifi！cati《。on ？for l》oads)、—美国各州联合规范(！AASHTO L】RFD 《Bridge D】esign Spe！cifica—tions》Third Ed】ition20【04)等《此，外2003年中【南大学对青藏—铁路组合《梁试件进行了降温试！验而：得，到的梯度温度—分布：形式和2004【年，广东省？建筑设计研究院对观！音沙大？桥(跨径《65m＋2×—120m＋》65：m刚构桥)混凝土】箱梁断面测试的【竖，向梯度温度也—接近此分《布形式采用简化【形式的主要规—范有：我国的公路标准公路！桥涵钢结构及—木结：构设计规范》JTJ 《025-86—、我国的《铁路标准铁路结合梁！设计规定TB—J 2？4-89、日本规范！钢道路桥示方书I钢！桥篇欧洲规范—BS EN 1【991？-1-？。52003(Eu】rocod》elActi—ons on st！r，ucu？re：。sP：art 1-5Ge！neral act！io：nsTh《er：mal actio！ns)同时采用了】上述两种形式—可见：组合梁梯《度温度的《分布形式受区—域温：度的分布《情况影响不大主要】。受材料的热传—导，性能控制 【   》  对于钢》-，混凝土组《合梁梯度温度的【取值各国“》一般形式”》的温：度取值差别较大美国！把全国？分为四个温度区梯】度温：。度的升温最》大，值为21℃～—30℃降温》最大值根据铺—装，。类型分别为升温最大！值，。的－30《％(混凝土铺装)】和－20％(沥青混！凝土铺装《)；英国规范—。梯度温度的升温【最大值为16℃降温！最大值为《－8：℃；欧洲规》范与英国规》范相同；各国简【化形式的温度取【值比较接近》分别为混《凝土桥面板比钢梁】温度高、低1—0℃～15℃参【照国内外规范本规】范沿用？了我国现《行行：业标准公《路，。桥涵设计通用规范】JTG？ D6？0的规定《。 ：