4  【基本规定 ！ 4.【。1  一《。。般规定 ！ 4.1.1  ！承载能？力极限状态计算包括！了持久状况及偶然】状，况下构件截面的【承载：能力计算以及稳定、！倾覆、？疲劳：。的计算？。在作用及《荷载的组合中截面】。抗弯、抗《剪承载能力以—及整体稳《定计算时效应组合按！照基本组合；—倾覆计算和疲—劳计算？时效应组合按照标准！组，合(表1)》 ， 《    《。 正常使《用极限状态计算包】括了持久状况下构件！的挠度、抗裂性【及应：力等验算应》力验算是用工程实】。践经验来控制结构】的正常使用状态实质！上也是？强度计算的补充 】 ，     短！暂状况一般可以采】。用应力控制但对于结！构受：。力状态比较复—杂的施工工》况也应该进行承载】能力及变形的—验，算及：控制 ？     ！组合桥梁由于其施工！顺序对结构的应【力及变形状态—影响较大在》计算应力及变形【时应考虑施》工顺序？的影响 】 ，表1  《验算内？容及：荷载组？合，表 《 】 《 4.1—.2  设计基准】期是为确定》可变作用《等，。的取值而选》用的时间参数采用以！可靠性理《论为基础的极限【状态设计《法需要确定选—定的：时间段将其作为评】定各种可《变作用取值及与时间！相关的材料》性能取值的依据这】个时：间，段即为？设计基准期》基准期？内的结构安全并【。非绝对意义上—的安全而是》结构的可靠指—。标满足目标指标【在统计基《。准期中概率意义上的！安，全根据国《家标准工《程结构可靠性设计】统一标准G》B 50153-】2008附录—A，第A.3.2—条桥梁？结构的设计基准【期应为100年 ！ ： 4.1.3  ！设计使用年限—是设计规定的结构】或者构？件不需要进行大【修即可？按，预定目的使用—。的，年限即桥《梁在正常设计、【正常施？工、正常《使用、正常》维护下达到的使用】年限根据国家标准】工程结构可靠—性设：计统一？标准GB 5—。015？3-2008附录A！第，。。A.3.3条—。桥梁结构的设计【使，用年限按照》本规范的表4.【1.3的规定采用】 4【.1.4  本条规！定了本规范适用【的钢-混凝土组【。合，桥梁的基本形式实际！设计中？。断面的？形式与跨径有一定的！。关，系一般？简，支梁：当跨径不大于3【5m时可采用工【字形钢梁大》于35m宜》采用槽形钢》梁对于连续梁跨径】可适：当加大但边跨与中跨！之比：不宜小于0.—70：钢与混凝土》组合截面的中—心轴一？般宜置于钢梁截面内！ 4.1！.5  梁受弯时混！凝土桥面《板由于剪滞效应【在横向同一》。纤，维层上的法向—。应力呈不《等值初？。。等材料力学方法的平！。截面假定不成立但】可采用高等材—料力学方法》进行求解在保证【。工程设计《。计算：精度的？前提下为了能用简】便的初等材料力【学公式求解采用了】有效宽度的》概念按？照峰值应力相等或者！应力体？积相等的原则—对计算宽度进行【折减使？。。得按初等材料—力学公式求》解的应力等》于，按高等材料》学，方法求解《的，峰，值应力(或应力体】积相：等)  ！ ，  本条系参照欧】洲规范Eu》rocode 4D！esign of】 co？mposi》te steel ！and con【c，rete stru！ctures(以】下简：称欧洲规范4—)中：关，。于组合梁有效—宽度：的规定采用 — 4.1】。.6：。  钢-混凝土组合！梁在混凝土》桥面板内《布置：的预应力筋》。的，。应力损失《因素与混凝土梁是】基本一？致的体外钢》束一般？没有先张《法预应力的做法【故体外钢《束的预应力损失【因，素少：了预应力筋》与台座之间的—温差一项 【     受钢！结构的约束钢-混凝！土组合梁的混凝土】桥面板？的，收缩徐变《作用会引起》整个截面内》的，约，束应力导致混—凝土收缩《。徐变：应变由于钢结构约】束而呈？现出组？合梁的特点其应【。变值一般较混凝土梁！要小故？收缩徐变《因素：引起的预应力损【失需要考虑这个【特点可根据预—应力重心处由于收缩！徐变作用引起的应】力重分布后的应力增！量(应变增量)【来计算相应的预【应力损失 — 《 ，   对于体—外预应力《收缩徐变《会，增加结构的变形量一！般体外钢束的—预应力值《会略有增加而不是降！低如偏安全地简【化计：算可不计收缩徐变因！素引起的体外钢束】预应力损《失 《 4.》1.7 《 混凝土的收缩【徐变模型系》采用行业标》准公路钢筋混凝【土及预应《力混凝土《桥涵设计规范J【。TG D6》2-20《04中附录》F的计算模型此【模型是基于C—EBF？IP ？Model Cod！。e中的公式按一般】硅酸盐水泥或—快硬水泥《的影响系数修正并】针，对C50以上的【混凝土？进行了折减》 ？     【详见行业标准公路钢！筋混凝土及预应力】混凝土桥涵设计规范！J，TG D《62：-200《4条文说明第6.2！.，7，条 — 4.1.8 【 ，组合桥梁的钢结【构与混？凝土桥面板》结合后在《。整体升降温的—作用下？由于钢？与混凝土不同的线膨！胀系数截面内会产生！约束自应力在梯度】温度的作用下—截面内会产生自应】力，对于超静定》结构截面的》自应力还会引起【二，次内：。力 【    整体升【降温：作用及梯度温—度作：用，的取值与《行，业标准公《路，桥涵设计通用规【范JT？。G D6《0-2004—第4.3.》10条规定一—致 ？ ：     在一】。定的时？。间周期内钢-混凝】土，组合梁上表》面的温升、》温，降将导致梁部经历】最高(？顶面温度《。高)、最《低(顶面温度—低)温度《。。的变化由于钢和混凝！土，的导热性能不同使二！者温：度，沿梁截面高度方向产！生梯度而产生内【力当：环境温度《变化保持一》段时间后《二者温度《趋于一致该内力逐渐！消失故梯度温度产生！的内力是《短期的 ！    《。所有研究《均显示梯度温—度沿梁？截面高度的》分布是非线性的【且一般可表》达为：两种分？。布形式分段折线【形式(称为“一【般形式”)混凝土桥！面板均？。匀升降温形式—(称为“简》化形式”)采—用，一般：形式的主要规—范有我国的公路桥涵！设计通用《规范J？TG D60—-2004、—。英，国的钢-混凝土【和组合梁桥规范B】S54？00PART219！。。78(Ste—。elc？oncrete【 an？d co《mpos《ite bridg！esPart 2】Specific】ation for！ loa《ds)、美》国，各州联合《规范(AASHT】O LR《FD ？Bri？dge De—sign Sp【。ecificati！ons？Third —Edition2】004)等此外【200？3年中南大》学对青藏《铁路组合梁试—件进行了降温试验】而得到的梯度—温度分布形式和2】004年广东省【建筑设计研究院对观！音沙：大桥(跨径65【m＋2？×120m＋—65m刚构桥)混】凝土箱梁断面测【试，的竖向梯度》温度也？接，近，此分布形式采用简】化形式的主要规【范有我国的公路标】准公路桥《。涵钢结构及》木结构设《计规：范JTJ 》。025-86、我国！。的铁路标准》铁路结合梁设计【。规定T？BJ ？2，4，-89、日本规【范钢道路桥示—方书I钢《桥篇欧洲《规范BS E—N 1991—-1-52003(！Euroco—delActi【。ons on st！rucu《resPart 1！-5Gen》eral ac【tionsThe】rmal a—ctions)【。同时采用了上—述两：种形：式可见组合》梁，梯度温度的分布形式！受区：域温度的分布情【况影响不大主要【受材料的热传导性能！控制 】   ？ 对于钢-混凝【土组合？梁梯：度温度？的取值各《国“一？般形式？”的：温度取值差别较【。大美国把全国分为四！个温度区梯度温【度的：升温最大值为—21℃～30—。℃降温最大》值根据铺装类型分】别为升温最大值的】－30％《(混凝土铺》装)和？－20％(》沥青混凝土铺装)；！英国规范梯》度，温度的？升温最大《值为1？6℃降温最大值为－！8℃：；欧洲规范与英【国规范相同；各国简！化形式的温度—取值：。比较接近分别为【混，凝土：桥面板比钢》梁温：度高、低1》0℃～？15℃参照》国内：外规范本《规范沿？用了我国现》行行业？标准：公路：桥涵设计通用规范J！。TG D《60的规定 【