4  基】本规定 《 ： 》。 4.1 — 一般规定 【 ？ 4《.1.1  —承，。载能力极限状—态计算包括了—持久状况及》偶然状况下构件截】面的承载能力计算以！及稳定、倾覆—、疲：劳的计算在作用【及荷载的《。组合中截面抗—弯、抗剪承载能力以！及，整体稳定计算时效应！组合：按照基本组合—；，。倾覆计算和疲劳计】算时：效应组合按照标准组！合(表1) — ：    — 正常使用极限【状态计算包括了【。持，久状况下构》件的挠度、》抗裂性及《应力等验算应力验】算是用工程》。实践经验来控制结】构的正常使用状态】实质上也是强度【计算的补充》 ， ？。     短暂】状况一般可以采【用应力控制但对于】结构受力状态比较】复杂的？施工工？。况也应该《。进，行承载？能力及变形的验算】及控制 ！。    组合桥梁由！于其施？工顺序对结构的应力！及，变，形状态影响较—。大在：计算应力及变形时】应考虑施工》顺序的影响 】 表《1，。  验算《内容及荷载组合表】 》 ！ 4》.，1，.2  设计基准期！是为确定《可变作用等的取值】而选用的《时间参？数采用以可靠性理论！为基础的极限—状态设计《法需要？确，。定选定的时》间段将其作为评定各！种可变作用取值及与！时间相关《的材料性能取值的】依据这个《时间段即为设计基准！期基准期内的—。结构安全并》非绝对意义上的安】全而：是结构的可靠指标满！足目标指标在统计】基准：。。期中：概率意义上的—安全根据《国家标？准工程结构可靠性】设计统一标准GB ！。50153-200！8，附录A第A.—3.2条桥梁结构】的设计基准期应【为100《年 【4.1.3》  设计《使用年限是设计【规定的结构或者构】件，不，需要进行大修即可按！。预，定目的使用的年限即！桥梁在正常设计、】。正常施工、》。正，常使用、正常维护】下达到的使》用，年限根据国家标准工！程结构可靠性—设计：统一标准GB 【50153-—2008附录A【第A.3.3条【。桥梁结构的设计使】用年限按照》本规范的表4.【1.3的规定采【用， 4.1！.4  本条—规定了本规范适用】的钢-？混凝土组合桥梁的】基，。本，形式实际设计中断】。面的：形式与跨径》有一定的《关系一般《简支梁当跨径不【大于3？5m时可采用工字形！钢梁大于35m【宜采用？槽，形钢梁对于连—续梁跨径可适当【加大但边跨与中【跨之比不宜》小于0.70钢【与混凝土组合截【。。。面的中？心轴一般《宜置：于钢梁？截面内 】 4.1.5  】梁受弯时《混凝土桥面板由【于剪滞效应在—横向同？一纤维层上的—法向应力呈》不等值初等材料力学！。方法的平截》。面假：定，不成：。立但可采用高—等材料力学方法进】行求解在保证工【程设计计《算精度的前提—下为了能《用，简便的初等材料力】学公：式求解采用》。了，有效宽度的概念按照！。峰值应力相》等或者应力体—积相等的原则对计算！宽，度进行折减使—得按初等材料—力学：公式求解的》应力等？于按高等《材料学方法求—解的峰值应力—(或应力体积相【等) — ：    《本条系参照》欧洲规范Eu—rocode 4】Design of！ co？mpos《ite ste【el and c】oncrete【 st？ructur—es(以下简—称欧洲规《。范4：)中关于组》合梁有效宽》度的规定采用 ！ 4.》1.6  钢-混凝！土，组，合梁在混凝》土桥面板内布—置的预应力筋的应】力，损失因素与》混凝土？梁是基本一致的【体外钢束一般没有先！张法预应力的做【法故体外钢》束的预应力损—失因素少了预应【。力筋与台《座之：间的温差一项 ！    —。 受钢结构的约束钢！。-混凝？土组：合梁的混凝土桥面板！的收缩徐变》作，用会：引，起，。整个截面内的约【束，应力：导致混？凝土收？。缩徐：变，应变：由于钢结构约束而】呈现出？组，合梁的特点其应【变值一般较混—凝，。土梁要小故收缩【徐变因素引起的预应！力损失需要考虑这】个特：点可根据预》应力：重心处由《。。于收缩徐变作用引】起的：应力重分布后—的应：力增量(应变增量)！来计算？相，应的预应力损—失   ！  对于体外预应力！收缩徐变《会增加？结构的？变形量一般体外【钢束的？。预应力值会略有增】加而不？是降：低如偏安全》地简化计算可不计收！缩徐变因素》引起的体外钢—束预应力损失 】 4》.1.7《  ：混凝土？的收缩徐变模型系采！用行业标《准公路钢筋》混凝土及预应—力混：凝土桥？涵设计规范》JTG D62-】2004中附—录F的计算模型此】模型：是基于CE》BF：IP Mo》del Code】中的公式按一—般硅酸盐水泥或【快硬水泥的影—响系数？修正：并针对C《5，0以上的混凝土【进行了折减 ！ ：    详》。见行：业标准公路钢—筋混凝土及预应【力混凝土桥涵设【计规范JT》G， D62-200】4条文说明第—6.2.《7条 《 4.1【.，。8，  组合桥》梁的钢结《构与混凝土桥面板结！。合后在整体升—降温的？作用下由《于钢与混凝土—不同的线膨胀系数截！面，内会产生约束自应力！。在梯度温度的作用下！截面内会产生自应】力对于超静定结【构截面的自应—力还会引起二—次内力 《  —  ： 整：体，升降温作用及梯度】温，度作用的取值—与行业标《准公路？桥涵设计通用规范】JTG？ D：60-2004第4！.3.1《0条：。规定一致 ！     在一【定的时间周期内钢】-混凝土组合梁上】表面的温升》、温：降将导致梁部—经历最高(顶—面温度高)、最【低(顶面温度—低)温度的变化【由于钢和混》凝，。土的导热性能不同使！二者温度沿梁截面】高度方向产生梯度】而产生？内力当环《境温度变化保持【一段时间后二者温度！趋于一？致该内力逐》渐消失故梯度温【度产生？的内：力是短期的 ！     —所有：研究均显示梯—度，温度沿梁《截面高度的分布是】非线性的且一般可表！达为两种分布形式】分段折线形式(称为！“一般形式”)混】凝土桥面板均匀【升降温形式(称为】“简化形《式”)采用一—般形式的主要—规范有我《国的：公路桥涵《设，计通用？规范J？TG D60-2】004、英》国的钢-《混凝土和组合—梁桥规范BS540！0PART》2，1978(S—t，e，elco《ncr？et：e and com！pos？。ite 《br：idgesPa【r，t， 2Specifi！cation fo！。r lo《。a，ds：)、美国各州联合规！范(A？ASH？T，O LRFD Br！idge D—esign S【pecifi—ca：tions》Third》 E：dition2【00：4)等此外200】3年中南大学对【青藏铁？路组合梁试》件进：行了降温试验—而得：到的梯？度温度分布形式【和，2004《年，广，东省建筑设计研究院！对观音沙大》桥(跨？径，65m＋2×120！m＋65《m刚构桥)混凝土】箱梁断面测试的【竖向梯度温度也接】近此分布形式采【用简：化形式的《主要规范有我—国的：公路标准公路—桥涵钢结构及木结】构设计规范JTJ ！025-86、【我国的铁《路标准铁《路结合梁设计规定T！B，J ：24-89、日【本规范钢道路桥示方！书I钢桥篇欧洲【规范BS《。 EN 1》991-1》-5：2003(Eu【rocodel【Acti《ons on s】。trucures】Par？t 1-5》General 】actionsTh！ermal》 actions)！同时采用了上述两种！。。形式可见组合—梁梯度温《度的分布形式—受区域温度》的分布情况影响不】大主要？。受材料的热传导【性能：控制 【   ？  对于钢》-，混，凝土组合梁梯度温度！的取值各国“一般】形，式”：的温度取值》差别较大美》国把全国分为—四，个温度？区梯度温度》的升温最大值为21！℃～30℃》降温：最大值根据》铺装类型《分别为升《温，最大值？的－30％(混【凝土铺装)和－20！％，。(沥青混《凝土铺装)；英国规！范梯度温度的升【温最大值为16℃】降温最大值为—。－，8，℃；欧洲规范与【英国：规范：相同；？各国简化形式的温】度，取值比？较接近分别为—混凝土桥《面板比钢《梁温度高《、低10《。。℃～15℃参—照国：内，外规范本《规范：沿用了我国现行行】业标准公路》桥涵设计通用规范J！TG D60的规】定 ：。 ，