。 ？ 4  基本规【。定 》 4.1！  一般规定— 》 4《.1.1 》 承载能力极限状】态计算包括了持【久状况及偶然—状况下构件截面的】承载能力《计算以及稳定、【倾覆、疲劳》的计算在作用—及荷载的《组合中截面抗弯、】抗剪承载能力—以及整体《稳定计算时效应组合！按照基本组合；倾覆！计算和疲劳计算时效！应组合？按照标准《组合(表1) 【 ？    》 正：常使用极《限，状态计算包括—了持久状况下—构件的挠《度、抗裂性及—应力等验算应—力，。验算是？用工程实践经—。验来控制结构的【正常使用状》态实质上《。也是强度《。计算的补充 】   》  短暂状况—一般可以采用应力】控制但对《于结构受《力状态比较复—杂的施？工工况也应该进【行，承，载能力及《变形的验算及控制】 ：     】组合：桥梁由？于其施工顺》序对结构的应力及变！形状：。态，影响较大在计算应】力及变形《时应考？虑施工顺《序的影响 ！ 表1 《 验：算内容及《荷载组合《表 ？ ！ 【4.1.《。2  设计基—准期是为确定—可变作用等的取【值而：。。选用的时间参数采】用以可靠性》理论为基础的极限状！态设计法需》要确定选定》的时间段《将，其作为评《定，各种可变作用取值】及，与时：间相关的材料性能取！值的依据这个时【间段即为设计—基，准期基准《期内的结构安全并非！绝对意义上》的，安，全而是？结构的可靠指—标满足目标指标在】统计基准期》。中概率意义上的【安全根据国家标准】工程结构可靠—性设计统一标准【GB 50153】-2008附—录A：第A.3.2条桥梁！结构：的设计？基准期应为》100年 【 4.1.3 ！ 设计使《用年限？是设计规定的结【构或者？构件不需要进—行，大修即可按预定【目的使用的年限即】桥梁在正常设—计、正？常施工、正》常，使用、正常维护下】达到的使用年限【根据国家标准工程】结构可靠性设计统一！标准GB《 50153-20！0，。8附录A第》A.3.3条桥【梁结：构的设计使用年限】按照本？。规范的表《。4.1.3的规定采！用 《 ？4.1.4 — 本条规定了—。。本规范适用的钢-】混凝土？。。组合桥梁的基—本形式实际设计中】断面：。的形式与跨》径，有一定的关》。系一般简支梁当跨径！不大于？。35m时可采用工】字形钢梁《大于3？5m宜采用槽形【钢梁对于《连续梁跨径可适【。当加大但边跨与中跨！之比不宜小于0.7！0钢与混凝》土组合截面的中【心轴一般宜置于【钢梁截面内 】 ：。 4.1.5  】梁受弯时《混凝土桥面板由于】剪滞效应在横向【同一纤维层上的法向！应力呈不等》值初等材《料力学方法的平截】面假定不《成立：但可：采用高等材料—力学方法进行求【解在保证工程—设计计算精度的前】。提下为了《能用简便的初—等材料力学公式求解！采用了有效宽—度的概念按照峰值应！力相：等或者应力体积相等！的原则对计》算宽：度进行折减使得【按初等材《料，力学公式《求解的应力等于按高！等，材料学？方法求解的峰值应】力(或应力》体积：。相等：) ： 《    《 本条系《参照欧洲规》范Eurocode！ 4De《s，i，gn ？of：。 comp》os：。ite stee】l and》。 concr—ete s》tr：uctur》e，。s(：以下简？称欧洲规《范，4)中关于组合梁】有效宽度的规定采】用 ： 《 4.1.6 【 钢-混凝土组合】梁在：混凝：土桥面板内》布置：的预应？力筋的？应力损失因》素与混凝《。土梁是基《本一：。致的体外钢束一般没！有先张法预应力【。的做法故体》外钢：束的预应《力损失因素少—了预应力筋》与台座之间的温差一！项 【  ：  受？钢，结构：的约束钢《-混凝？土组：合梁的？混，凝土桥面板的收缩】徐变：作用会引起整—个截面内的约束应力！导致混凝土收缩徐】变应变？由于钢？结构约束而呈—现出组？。合梁的特点其应变】值一般较《混凝土梁要小故【收缩徐变因素引起】的，预应力？损失需要考虑这【个，特点可？根据预应力》重心处由于收缩【徐变作用引起的【应力：重分布后的应力增】量(应变增》。量，。)，来计算相应的预应力！损，失，  【   ？对于体外《预应力收缩徐变【会增：加结构的变形量【一，般，体外钢束的预应力值！会略有增加而不【是降低？如偏安全地》简，化计：算可不计《收缩徐变《因素引起的体外钢束！预应力损失 】 4.1—.，7  混凝土的收缩！徐变模型系采用【行业标？。。准公路钢筋混凝土】及预应力《混凝土桥涵设计规】范，JT：G D62》-20？04中附录F的计】算模型此模型—是基于CEB—FIP 《Mode《l C？o，de中的公式按一般！硅酸盐水泥或快硬水！泥，的影响系数修—正并针对C50以上！的混凝土《进行了折减 —  —  ： 详见行业》标准公路钢筋—混，凝土及？预应：力混凝土桥涵设计规！范J：。TG D62-20！04条？文说明第6.2【.7条 《 ？ 4？。.1.8  组【合桥：梁的钢结构与混凝土！桥面板结合后在【整体升降温》的作用下由于—。。钢与混凝土不—同的线膨胀系数【截面内会产生—约束：自应力在梯度温【度，的作用？下截面内会产—生自应？力，对于：超静：定结构截《。面，的，自应力还会引起二】次内力 《  —   整《。体升降温作用—及梯度温度作—用的取值与行—业标准公路》桥，涵设计通用规范J】TG D60-【2004第》4.3.10条规定！一，致 —     》在一定的时间—周期内钢《-混凝土组合—梁上表面的》温升、温降将导【致梁部经《历最高(顶面温度】高)、最低》(顶面温度低)【温度的？变化：由，。于钢和混凝》土的导热性能—。不同使二者温度【沿梁截面高度方向】。产生梯度而产生内力！当环境温度》变化保持一段时间后！二者温度趋于一致该！。内力逐渐消失故梯度！温度产生的内—力是短期的 — ：    — ，所有研？。究均显示梯》度温度沿梁截面【高度的分布是非线】性的且一般》可表达为两》种分布形式分—。。段折线形式(称【为“一般形式”)混！凝土桥？面板：均匀升降《温形式(称》为“简化形》式”)采用》一般：形式的主要规—范有我国的公路【。桥，涵设计通用规—范JTG D60-！2004、英—国的钢-混》凝土和组合梁—桥规范BS》。5400PAR【T21978—(Steelcon！crete —。a，nd co》mp：osite b【。ridge》s，Part 2Sp】ecificati！on： for 》loads》)、美国各州联【合规范(A》ASHT《O， ，。LRFD Brid！ge ？De：sign Spec！ificatio】nsThird 】E，。dition200！。。4)：等，。此外2003年【中南：大学：。对青：藏铁路组合梁试件】进，行，了降温试验》而得：到，的梯度温《度分布？。形式和2004【。年，广东省建筑设计研】究院对观音沙—大桥(跨径》65m＋2×120！m＋：65m刚构桥)【混凝：土箱梁断面测—试的竖向《梯度温度也》接近此分布形式采用！简化形式的主—。要规范有我国的【公路标准公路桥【。涵钢结构及》木结构设计规范J】TJ 0《25：-86？、我国的铁路标准铁！路结：合梁设计规定TBJ！ 24-89、日】本规范钢道路桥【示方书I钢桥篇欧洲！规范BS EN 】1991《-1-5《。20：03(Euroc】odelActio！n，s on s—trucur—。esPar》t 1-5》。Gen？eral ac【ti：o，nsTh《ermal》 acti》ons？)同时采《用了上述两种形式】可见：组合梁？梯度温度的分布【形式受区域温度【的分布情况影响不大！主要受？材料的热传导—性，能控制 《   【  对于《钢-：。混凝土组《合梁梯度温度—的取值各国“一【般，形式”的温度—取，值差别较《大美国把《全国：分为四个温度区梯度！温度：。的升：温最大值为21℃～！30℃降温最大【值根据？铺装：类型分别《为升温最《。大值的－3》0％(混凝土铺装】)和－20％(沥青！混，凝，土，铺装：)；英国规范梯度温！度的升温最大值为1！6，℃降温最大值为【－8℃；欧》洲，规范与英国规—范相同；各国简化】形式的温《度取值比较接近【分别为混《凝土桥面板比钢梁】温度：高、低10℃～15！℃参照？国内外规范本规范沿！用了我？国现行行《业标准公路桥涵【设计通用规范—JTG 《D60的规定 】