4  基】本规定 》 》。 4《.1  一》般规定 ！ ：4.1.1 — 承载能力》极限状态《计算包？括了持？久状况及偶》然，状，况下构？件截面的承载能力】计算以及稳》定、倾覆、》疲劳的计算》。在作用及荷载的组合！中截面抗弯、抗剪】承载能力以及整体稳！定，计算时效应》组合按照基本组合；！倾覆计算和疲劳计】算时效应组合按照】标准组合《(表1) — ，     正常！使用极？限，状态计算包括了持久！状况下构件的挠度、！抗裂性及应力—等验：算应：力验算是用工程实】践经：。验，来控制结构的正常使！用状态实质》上，也，是，强，。度计算的《补充  ！   短暂状况【一般可以采用应【力控制但对于—结构受力状态比【。较复：杂的施工工况也应该！进行承载能力及变形！的验算及《控制 【。     组合桥】梁由：于其施工《顺，。序，对结构的《应，力及变？形状：态影响较大在计【算应力及变形时应】考虑施工顺序的影】响 【。表1  验算—内容及荷《载组合表 【 — 【 4.《1，.，2，  设计基准—期是为确《定可：变作用等的取值而】选用的时《间参数？采用：以可靠？性理论为《。基础：的极限状态设计【法，需要确定选定的时间！。。段将其作为评定【各种可变作用取值】及，与时间相关的材【料性能取值的依据这！个时间段即为设计基！准期基准期内的结】构安全并非绝对意义！。上的安全而》是结构的可》靠指：标满足目标指标在】。统计基准期中—概率意义上的—。安全：根据国家标》准工程结构》可靠性设计统一标】准GB 5》0153-20【。08附录A第A.3！.2条？桥梁结？构的设计基准期应】为100《年 ： 《 4.1《.3  设计使【用年限是设计—规定的结构或者构件！不需要进行》。大修即可《按，预定目的使用—的年限即桥梁—在正：常设计、正常施【工、正常使用、正】常维护下达到的【。使用年限根》据国家？标准工？程结构可靠》性设计统一标—准GB 5015】3-20《08附录《A，第A：.，3，.3条桥梁结构【的设计使用年—限按照本规》范的表4.1.3的！规定采用 》 4.【1，.，4  本《条，规，。定了本规范》适用的钢-混—。凝土组合桥梁的基】本形式实际设计中断！面的形式与》跨径有一定的关【系一般简支梁当跨径！不大：于35m时可采用工！字形钢梁大于35】m宜采用槽形钢梁对！于连续梁《跨径可适当加大但边！跨与中跨之》比不宜小于》0.70钢与混凝土！组合：截面的中《心轴一般宜置于【钢梁截面《内 4.！1.5  梁—受弯时混凝》土，桥面板由于剪滞【效应在横向同一【。纤维层上的法—向应力呈不》等值初等材》料力学？方法：的平截？面假定不成立但可采！。用高等材料力学方】法进行求解在—保证工程设》计计算精度》的前提下《为，了能用简便的初等】材料力学公式求解】采用了有效宽度【的概念按照》峰值应力《相等或者应力—体，积相等的原》则，对计：算宽度进行折减【使得按？初等材料力》学公式求解的—应力等于按高等材料！学方法求《解的峰值应力—(或：应力体积相等) 】   【  ：本条系参照欧—洲规范？Euro《code 4D【e，sign of c！ompos》ite ste【el ？and con【crete st】ruc？tur？e，s(以下简称欧洲】规范4)中关于组】合梁有效宽度—的规：定，采用 】4，.1.？6  ？钢-混凝土组—合梁在混凝土桥面板！内布置的预应力【筋的应？。力损失？因素与混凝土梁是基！本一致？的体外钢束一般【没有先张法预—应力的做法故体外】钢，束的预应力》损失：因素少了预应力筋】与台座？之间的温差一项【 —    受钢结构】的约束钢-混凝土】组合梁的《混凝土桥面板的收】。缩徐：变作用会《引，起整个截面内—的约束应力导致混凝！。土收缩徐变应—变由于钢结构约束而！呈，现出：组合梁的特点其应变！值一般较混凝土梁】要小故收缩徐变【因素引？起的预应力》损失需要《考虑这？个特点可《根据预应《力，重心处由于收—缩徐变作《用引起的应力重分布！后的应？力增量(应》变增量)来计算相】应的预应力损失 】 《 ，   ？ 对于体外》预应力收缩徐变会】增加结构的变形【量一般体外钢束的预！应力值会略》有增加而不是降低如！偏安全地简化计算可！不计收缩徐变—因素引起的体外钢束！预应：。力损失 — 4.1.【7  混凝土的收缩！徐变模型系》采用行业《。。标准：公，路钢筋混《凝土及预《。应力混凝土桥—涵设计？规范JTG D6】2-200》4中附录F的计算】模，型，此，模型：是基于CEBF【IP Mode【l Code中【。。的公式按一般硅酸】盐水泥或快硬水泥】的影响系数》修正并针对》C50以上的—混凝土进《行，。了折减 ！    详见—。行业标准公路钢【筋，混凝土及预应力【混凝土桥涵设计规】范J：TG D62-20！04条文说明第6.！。2.7条 】 ， 4.1.》8  组合桥梁【的钢结？。构与混凝土》桥面板结合后在【。整体升降温的作【用下由于钢与混凝土！不同的线膨胀系数截！面，内会产生约》束自应？力，在，梯度温度的作—用下截面内会—产生自应力对于【超静定结构截面的自！应力还会引起二次内！力 —   ？ ， 整体升降》。温作用及梯度温度作！用的取？值与行？。业标准公路桥涵【设计通用规范JT】G D60-—20：04第4.3.10！条规：定，一致： 《 ，     在—。一定：。的时间周期内—钢-混凝土组合梁】上表：面的温升、温降将】导致梁部经历—最高(顶面温—度高)、最低—(顶面？温，。度低)温度的变化】由于钢和混》凝，土的导热性》能不同使二者温度】。沿梁截面高》度方向产《生梯度而产生内【力当环境温度变【化，。保持一段时》间后：二者温？度趋于一致该内力】。逐渐消？失，故梯度温度产—生的内？力是短期的 ！  ？  ： 所有研《究均显示梯度温【度沿梁截面高度的】分，布是非线性的且【一般可表达为—两种分布《形式分段《折线形式(称为【“一般形式》”)混凝《土桥面板《均，匀升降温形》式(称为《“简化形《式”)采用》一般：形式：的主要规范》有我国的公路桥涵设！计通用规范》JT：。G D6《0-2004、【英国的钢-混—凝土：和，组合梁桥规》范BS5400【PART2197】8，(Steelco】n，。cr：ete？ and c—。omp？osite —bri？。dgesPart】 2Specif】ication【 for《 loads)、美！国各州联合规范【。(，AASHTO— LRFD B【rid？ge Desig】n Sp《ecifica【tionsTh【。。i，rd： ，Edition2】004)等》此外：20：03年中《南大学？对青：藏，铁路组合梁》试件：进，行了降？温试：验而：得到：的梯度温度》分布形式和2004！年，广东省？建筑设计《研究院对《观音沙大桥(—跨，径65m《＋2×12》0m：＋65m刚构—桥)混凝《土箱梁断面测—试的竖向梯度—温度也接近此分布形！式，采用简？化形：式，的主：要规范有我国—的公路标准》。公路桥涵钢结—构及木结构》设计规范JTJ 0！25-86》、我国的《铁路标准铁》。路结合梁设计—规定：TBJ 2》4，-，89、日本规范钢道！路桥示方书I钢桥】篇欧洲规范BS 】EN 199—1，-1-5《2003(Eur】ocodel—Ac：tions o【n struc【ures《Part 1-5】Ge：neral act！ionsTherm！。。al action！s)同时采用了上述！两种形？。式可见组合梁梯【度温度的分布形式】受区域温度》。的分布情况影—响不大主要受材料】的热传导性》能控制 —  《   对于钢-混】凝土组合《梁梯度温度》。的取值？各国“一《般形式”的》。温度取值差别较【大美国把全国分【为四个温度区梯度温！度的升温最大值为】21℃～30℃降】温最大值根据铺【装类型分《别为升温最大值【的，－30％(》。混凝土铺装)—和，－20％(》沥青：混凝土铺装)；【英国规范梯度温度】的，。升，温，最大值为16℃【。降，温最大值为》－8：℃；欧洲规范与英国！。规范相？同；：各国简化形式—的温度取《值比较接《。近，分，别为混？凝土：桥面板比钢梁温度】高，。、低1？0℃～15》℃参：照国内外《规范本规范沿用了我！国现：行行：业标：准公路桥涵设计【通，用规：范JTG《 D60《的规定 》