4 — 基本规定》 ！ 4.1《 ，。 一般规定》 ： 4【.1.？1  承《。载，能力极限状态计【算包括了持久—状况及偶《然状况？。下构件截面的承载能！力计算以及稳定【、倾覆、疲劳的【。计算在作用及荷载的！。。组合中截面抗弯【、抗剪承载能力【以及整体稳定计【算时效？应组合按照基本组】合，；倾覆计算和疲【劳计：算时效应组合按照标！准组合(表1—) —     正—常使用极限状—态，计算包括《了持久状况》下构件的挠》度、抗裂性及—应力：等验：算应力验《算是用？。工程实践《。经验来控制》结构的正常使—用状态？实质上也是强—度计算的补》充 —     》短暂状况一般可以】采用应力《控制但对《于结：构受力状态比较【复杂的施工工况也】应该进行承载能力及！变形：的验算及控制—  【 ，。。  组合桥梁由于】其施工顺序对—结构的应力及变形状！态影响较《大，在计：算应力？及变形时应考虑【施工顺序的影响【 —表1 ？ 验算内容及—荷载组？合表 ？ ： 《 ？ — 4.《。。1.2  设计【基准：期是为确定可—变，作用等的取值而选】用的时间参数—采用以可靠性理【。论为基础的》极限状态设计—法，需要确定选定的时间！段将其？作为：评定各种可变作用】取值及与时间相【关的材料性能取值】的依据这《个时：间段：即为设计基准期【。基准期内的结构【安，全并非绝对意—义上的安《全而是结《构的可靠指标—满足目标指标在【统计：。基准期中概率意【。。。义上的安《全根：据国：家标准？工程结构可》靠性设计统一—标准GB 50【15：3-2008附录A！第，A.3.2条—桥梁结构的设计基准！期，应为1？00年 【 4.《1.：3，  设计使用年【限是：设计规定的结构【或者构件《不需要进行》大修即可按》预定目的《使用：。的年：限即：桥梁在正常设—计、正常《施工、正常使用、正！常维护？下，达到的使《用年限根《据国家标准工—程，结构可靠性设—计统一标准G—。B 50153-】2008附录A第】A.3.3条桥梁结！构的设计使用年限按！照本规范《的表4？.1.？。3的规定采用 【 4.1】.4  本条—规定了？本规范适用的钢【-混凝？。土组合桥梁的基【本形式实际设计【中断面的形式与跨径！有一定？的关系一般简—支梁当跨《径不大于35m时可！采用工？字形钢梁大于3【5m宜采用槽形【钢梁对于连续—梁跨径可适当加大但！边跨与中跨之比不宜！小于：0.70钢与混凝】。土组合截《。面的：中心轴一般宜置于】钢梁截面内》 》 4.1.》5  梁受弯时混凝！土桥面板由于剪滞】效应在横向同—一纤：维层上的法》向应力呈不等值【初等材料力学方法】的平截面假》定不成立但可—采用高等材料力学】方法进？行求解在保证工【程设计计算精度的】前提：下为了？。能用简便的》初等材料力学公式求！解采用了有》效宽：度的：概念按照峰值应【力相等或《者应力体《积相等的原则对【计算宽度进行折减】使得按初等材料力】学，公式：求解的应力》等于按高《等材料学《方，法求：解的峰值应力(或应！力体积相等》)   ！  ：本条系？参照欧洲规范—Eurocode】 ，。。4Desi》gn of》。 composi】t，e steel a！nd con—crete st】。ruc？tu：re：s(以下《简称：欧洲规范4》)中关于组合—梁有效宽度的规定采！用 — 4.？1，.6 ？ 钢-混凝土组合】梁在混凝土桥—面板内布置》的预应？力筋的应力损失因】素，与混凝？土梁是基本》一致的体外钢束一】般没有？先，张法预应力的做【法故体？外钢束的预应力损】失因：素少了预应力筋与】台座之间的温差一项！。 ：     】受钢结构的约—束钢-？混凝土组合梁的【。混凝土桥面板—。的收缩徐变作—用会引起整个—截面内的约束应【力导致混凝土收【缩，徐变应变由于钢结】构约束而呈现出组】合梁的特点其应【变值一般较混凝【土梁要小故收缩徐变！因素引起《的预应力《损失需？要考虑这个特点可】根据预？应力重？心，处由于收缩徐变作用！。引起的应《力，重分布后《的应力？增量(应变增量【)来计算相应的预应！力损失 —。 ：     对于【体外预应《力收缩徐变会增加】结构的变形》量一般体外钢—束的预应力值会【略有增加《而不是降低如—偏安全地简化计【算，可，不计收？缩徐变因素引起的】体外钢束预应—力，损失： ？ 4《.1.7  —混凝土的《收缩徐变《模型系？采，用行业标准公路【钢筋混凝土及预应力！混凝：土桥涵设计规范JT！G ：D62？-2004中附录F！的计算模型此模型】是基于CE》BFIP Mod】el Cod—e中的公式按一般硅！酸盐：水，泥或快硬水泥的影响！系数修正并针对C】50以上的》混凝土进《行了折减 【   》。  详见行业标准】公路钢筋混凝土【及预应力混》凝土桥涵设》计规：。范JTG《 D62《。-2004》条文说明第6.2】.7条 《 ：。 4.1—.8 ？ 组合桥梁的钢结】构，与混：凝土桥面板结合【后在整？体升降温的作—用下由于钢》与混：凝土不同的线—膨胀系数截面内会产！生，约束自应《力在梯度温度—。的作用下截面内会产！生自应力对于超【静定结构截面的【自，应力还会引起二次内！力 ：   【  整体《升降温作用及梯度温！度作用？的取值与行》业标准？公路桥涵设》计通：用规范JTG 【D60-2》004第4.3.1！。0条：规定一致 》   【  ：在一定的时》间周期内钢-混【凝土组合梁上—表，面，的温：升、温降将导致梁】部经历？最高(顶面温度高】。)、最低(顶面【温度低)温度的变化！由于钢和混凝—土，的导热性能不—同，。使二者温《度沿梁截面高—度方向产《生梯：度而产生内力当环】境温：度变化保持一段时间！后，二者温？度趋于一致》。。该，内，力，逐渐消？失故梯度温度产【生，。的内力是短》期的 】。    所》有研究均显》示梯度温度》沿梁截面高》度的分布是》非线性的且》一般可表达》为两种分布形—式分段折线形—式(称为“一般形式！”)混凝土桥面【。板均匀升降温形式】(称为“简化形式”！)采用？一般形式的主要规范！有我国的公路—桥涵设计《通用规范JT—G D60-200！4、英国的钢-混】凝土和组合梁桥【规范BS5400】PAR？T21978—(Steelcon！crete —and c》omposite】 bridgesP！art 2》Speci》fi：cat？。ion for l！oads)、—美国各？州联合规范(A【ASHT《O LRF》D Bridg【e Design ！S，pe：c，if：ic：ationsThi！rd Edit【ion20》04)等此》外2003年中南】大学对青藏铁路组】合梁：试件进行了降温【试验而得到的—梯度：温度分布形式和2】004年广东—省建筑设计研究院对！。观音沙大桥(跨【径65m＋2—×12？0m：＋65m刚构桥【)混凝土箱》梁断面测试的竖向】梯度温度《也接近？此分布？形式采用简化形【式的：主要规范《有，我国的公路标准公】路桥涵钢结构—及，木结构设计》规范JTJ —025-《86、我国的—铁，路标准铁《。路结合梁设计—规定TB《J， 2：4-：89、日《本规范钢《道，路桥示方书》I钢桥篇欧》洲规范BS EN ！19：91-1-520】03(Euroco！del？Actions【 on？ stru》cure《s，Part 1-5】Genera—l ac《。tionsTher！mal actio！。ns：)同时采用了上述两！种形式可《见组合梁《梯度温度的分—布形：式受：区域温度的》分布情？况影响？不大主要受》材料：的热传导性能控制】    ！ 对于钢-混—凝土组合梁梯度【温度的取值各国“】一，般形式”的》温度取值差别较大】美，国把：全国分为四个温度区！。。梯度温度的升—温最：大值：。。。为21？℃～：30℃？降，温，。最，大值根？。据铺装类型》分别为升《。温最大？值的－30％(混】凝土铺？装)和－2》0％：(，沥青混凝土铺装)；！英国规范梯》度温度的升温最大值！为16℃《降，温最大值为－8℃】。；欧洲规范与英国规！范相同？；各国？简化形式的温度取值！比较接近分别为混凝！。土桥面板《比钢梁？温度：高、：低10℃～15℃参！照国内外《规范本规范沿用【了我国现《行行业标准公—路桥涵设计通—用规范JTG 【D60的规》定 ？