。 ：。 4  基本【规定 — 《 4.1 — 一：般规定 】 ， 4.《1.1  》承载：。能，力极：限状态计《算包括了《持久状况及偶然状况！下构件截面》。的承：载能：力计算以及稳定【、倾覆、疲》劳的计算《在作用及荷》载的组？合中：截面抗弯、》抗剪承？载能力？以及整体稳定—。计算时效应组合按】照基：本，组合：；倾：。覆计算和疲劳—。计算时效应组合按照！标准组合(》。。表1) 《 ？     正【常使用极限状态计算！包，括，了持久？状况下构件》的挠度、抗裂性【及应力等验算应力】验算是用工程实践经！验来控？制，结，构的正常使用状态实！质上也？是强度计算的补充 ！ ？     短【暂，状况一般可以采用】应力：控制：但对于结构受力状态！。比较：复，杂的施工工况也应该！进行承载能力及变】形的验算及控制 ！ ？     组合【桥梁由于其施—工顺序对结》构的应力及变形状态！影，响较大在计》算应：力及变？形时：应考虑施工顺序的影！。响 ： 表1  ！验算：内容及荷载组合【。表，。 ？。 》 【 4.1.2】 ， 设：。计基准期是为确【定可变作用等的取】值而选用的时间参数！。采用以可《靠性理论为基础【的极限状态设计【法需要确《定，选定的时间段—将其作为评》定，各种可变作用取【值及与时间相关【的材料性能取值【。的依据这个》时，间段即为设计基【准期基准期内的结构！安全：并非绝对意义上【的安全？而，是结构的可靠指标满！足目标指标在统计】基准期中《概率意义上的安全根！据国家标准工程结】。构可靠性设计统【一标准G《B 50153【。-2008附录【A第A？.3.？2，条桥梁结构》的设计？基准期应为》100年 》。。 《。 4.？1.3  设—计使用？年限是设《计，规定的结构或者【构件不？需要进？行大修即可按预定】。目的使用的》年限即桥梁在正【。常设计、正》常施工？、正常使用、正常】维护下达到的—使，用年限根据国家标准！工，程结构可《靠性设计统一标【准GB 50153！-20？08附录A第—A.3？.3条桥梁结—构的设计《使用年限《按照本规范的表【4.1.3的—规定：采用 【 4.1.4  本！条规定了本》规范适用的钢-混】凝土组合桥》梁的基？本形式实际设计中】。断，面的形？式与：跨径有一定的关【系一般简支梁当跨】径不大于35—m，时可采用工字形钢梁！。大于35m宜—采用槽形钢梁对于】连续梁跨径可适当】加，大但边？跨与中跨之》比不宜小于》0.70钢与混【凝土组合截面的中心！轴一般宜置于钢梁】截面内 】。 4.1.5  】梁受弯时混凝土桥】。面板由于《剪滞效？。应，。在横向同《一纤维？层上的？法向应？力呈不等值初等材】料力学方法的平截面！。假定不成《立但：可采用高等》。材料：力学方法进行—求解在保《证工程设计计算精】度的前提下为了能用！简便的初等材料【。力学公？式求解？采用了有效宽度的概！念，按照峰值应》力相等或《。者应力体积相等的原！则对计？算宽度进行》折减：使得：按初等材《料力学公式》。求解的应力等于按高！等材料学方》法求解？的峰值应《力(或应力》体积相？等) ？ 》 ，   本《条系参照《欧洲规范Euro】code 》4Des《ign？。。 of co—mp：osite —steel a【。nd ？concret【e struct】ure？s(以下简称欧洲】规范4)中关—于组合梁有》效，宽度的规定采用 ！。 《4.：1.6  钢-【混凝土组合梁在混凝！土桥面板《内布置的《预应：力筋的应力损失【因素与混凝土梁是基！本一致的体外钢【束一般没有先张【法预应力的做—法，故体外钢束的—预应力损《失因素少了》预应力筋与台座之间！的温差一《项， 》  ：   受钢结构的约！束钢：-混凝土组合梁的】混，凝土桥面板的—收缩徐变作》用，会引起整《个截面内的约束【。应力导致混凝土收缩！徐变应变由》于钢结？构约束而《呈现出？组合梁的特点其【应变值一《般较混凝土》梁要小故收》缩徐变因《素引起的预》应力损失需要—考虑这个特点可根据！预应力？重心处由于收缩【徐变作用引》起的：应力重分布后的应力！增量(？应变增量)来—。。计算相？应的预应力损失 】 》    对于体外预！应力收缩徐变会增】加结构的变形量【一般体外钢束的预】应力值会略有增加而！。不是：降低：如偏安全地简化【计算可不计收缩徐】。变因素引起的体【外钢：。束预应力损失 】 《4.1.7  混】凝土的收缩》徐，变模型系采用行【业标：准公路？钢筋混凝土》及预应？。力混凝？土桥：涵，。。设计规范JTG D！62：-2004》中附录F的计算模】型此模型《是基于CEBFI】P Mode—l Code中【的公式按一般—硅酸盐？水泥：或快硬水《泥的：影响系数《修正并针对C5【0以上的混凝土进】。行了折减 】   《  ：详见：行业标准《公，。路钢筋？混凝土及预应—力混凝？土桥涵设《计规范JTG D】62-200—4条文说明第6.】2，.，7条 【 4.1.8  组！合桥梁的钢结构与】混，凝土桥？面板结合后在—。整体升降温的作用】下，由于钢与混凝土不】同的线膨胀系数【截面内会产》生约束自应力在【梯，。度温度的作用—下，截面：内会产？生自应力对于—超静定结构截面的】自应力还会引起【二次内力《。 《    》 整体升降温作用】及梯度温《度作：用的取值与行业标】。准公路桥涵》。设计：通用规范J》TG D6》0-2004第4.！3.10条规—定一致 — ：    《 在一？定，的时间周期》内钢-混《凝土组合梁》上表面的温》升、温降将》导致梁？部经历最高(顶【面温度高)、—最低(？顶面温度《低)温度《的变化？由于钢和混凝土的导！热性能不《同使二者温度沿【梁截面高度方向【产生梯度而产生【内力当环境温度【变化保持一》段时间后二》者温：度趋于一致该内力】逐渐：消失故梯《度温度产《生的内力是》短期的 《   【  所有研》究均显示梯度—。温度：沿梁截面《高度的分布是—非线性的且一般可】表达为两种分—布形式分段折线形】。式(称？为，“一般形《式”：)混凝土桥面板【。均匀升降温形—式(称为“简化形式！”)采用一般—形，式，的主要规范有我国的！公路桥涵设计通用】规范JTG》 D60-2004！、英国的钢-混凝】土和组合梁桥规范B！S5400PA【RT：2，。1978(Stee！lconcret】。e， and co【mpos《it：e bridge】sP：art 2》S，pecifica】tion fo【r lo《ads？。)、美国各州联合规！范，(，AASHTO L】RFD B》ridge Des！ign？ Spec》ifica》tionsTh【ird E》di：tion20—04)等此外2【0，03年中《南大学对青藏铁【路组合梁试件进行了！降温试验《而得到？的梯度温《。度分布形式和200！4年广东省建—筑设计？。研究院？对观音沙大》桥(跨径65m＋2！×，1，。20m＋65—m刚构桥)混凝【土箱梁断面测试的竖！向梯度温度也—。接近：此分布形式》采用简化形式的主要！规范有我《国的公路《标准公路桥涵—。钢结构及木结构设】计规范JTJ 02！5-：86、我《国的铁路《标准铁路结合梁【。设计规定TBJ【。 24-89、日本！规范钢道路桥—示方书I钢桥篇欧洲！规，范BS E》N 19《91-1《-5200》3(Euroco】delAct—ions《 on s》truc《uresPa—rt 1-5Ge】neral ac】tions》The？rmal《 act《ions《)同时采用了上述】两种形式可见组合梁！梯度温度《的分布形式受区域温！度的分布情况影【响不大？主要受材料的热传】导性能控制 ！。 ：。   ？。 对于钢-混—。。凝土组合《梁梯度温度》的取值各国“一【。般形式”《的温度取值差—别较大美国把全国】分，为四个温《度区梯？度温度？的升温？最大值为2》1℃～30℃降温最！大值根？据铺装类型分—别为升？温最大值的》－，30％(混凝土【铺装)和《－2：0％(沥青混凝【土，铺装)；英国—规范梯度温度—的升温最大值为1】6℃降？温最大？值为：－8℃；《。欧洲规范与英国【规范相同；各国简】。化形式的温度取【值比较接近分—别为混凝《。土桥：面，板比：钢梁温度高》、低1？。0℃～1《5℃参？。照国内外规范本规】范沿用了《。我国现行《行业标准公》路桥涵？设计通用规》范J：TG D60的规】定 ？