4》  基本规定—。 ？ ， 4【.1  一般规定 ！ ？ 《4.1.1  承】载能力极限状态计】算包括？了，。持，久状况及偶然状况下！构件截？面的：承载能力计算以及稳！定、倾覆《、，疲劳的计算在—作用及荷载的—组合中截面抗弯、抗！剪承载能力》以及整体稳定—计算时效应》组，合按照基本》组合；倾《覆计算和疲劳计算】时，效应组合按照—标准组合(》表1)？。 《     正【常使用极限状态计算！包括了持久状况下】构，。件的挠度、抗裂性及！应力等？验算应力验算—是用：。工程实践经验来【控制结构的正常【使用状？态实质上《也是强度计算的补】。充， 《     短暂】状况一般可以采用应！。力控制但对于结构】受力状态比》较复：杂的施工工况也应】该进行承载能力及】。。变形的验算及—控制 —    》 组合桥梁由—于，其施工顺《序对结构的应—力及：。变形：状，态影响较大在—计算应？力及变？形时应？考虑施工顺》序的影响 】 表？1，。  验算内容及荷载！组，合表 》。 》 ， ？ 4.】1.2 《 设计基准期—是为确？定可：变作用等的取值而选！用的时？间参数采用以可靠性！理论为基础的—极限状态设》。计法需要确定—选定的时间段将其】作为评定各种可【变作用取值及—与时间相关的材料性！能取值的依据这个】时间段？即，为设计基准期—基准期内的结构【安全并非绝》。对意义？上的安全《而是结构的可—。。靠指标满《足，目标指标《在，统计基准期中概率意！。义上的安全根据【国家标准工程结构】可靠性？设计统一标准GB ！50153-20】08附录A第A【.3.2条桥梁结构！的设计？基准期应为1—。00年 【 4.1.3【  设？计使：用年限？是，设计规定的结—构或者构件不需【要进行？大修即可《按预定目的使—用的年？限即桥？梁在正？常设计、正常施工】、正常使用、—正常维护下达到的使！用年：限根据国家》标准工程结》。构可靠性设计统一】标准GB 5—0153-20【。08附录A第A【.3.3条桥—梁结构的设计使用年！限按照本《规范的表《4.1.3的—规定采用《 4.】。1.4  》本条规定了本—规范：适用的钢-混凝土】组合桥梁的基本【形式：实际设计《中断面的形式与【跨径有一定的关系】一般简支梁》当跨径不《大于3？5m时可《。。采用：工字形钢梁大于3】5m宜采用槽形【钢梁对于连续梁跨】径，可适当加大但边跨与！中跨之比不宜小于0！.，70钢与混》凝，土组合截面》的中心轴一》般宜置于钢梁—截面：内 4.！1.5  梁受弯】时混：凝土桥面板》由于剪？滞效应在横向同【一纤：维层上？。的法向应力》呈不：。等值初？等材料力学方法的平！。截面：假定不成立但可【采用高？等材料力学》方法进行求解在保证！工程：设计计算精度—的前提下为了能用】简便的初等》材料力学公式—。求解采用了有—效宽度的《概念按照峰值—应力相等或者—应，力体积相等的原【则对计算宽度进行】折减使得《按初等材料力学公式！求解的应力等于【按高：等材料学方法求解】。的峰值？应力(或应力体积】相等) 】     本条【系参：照欧洲规范E—u，rocod》e 4Design！ ，of ？comp《os：。ite st—。ee：l and con！crete —structur】es：。(以下简称欧洲【规范4)中关—于组合？梁有效？宽度的规定》采用： 4.1！。.6 ？ 钢-混凝土组合梁！在混凝土桥面板内布！置的：预应：力，筋的应？力损失因素与混凝】土梁是基本一—致的体外钢束一般没！有先张法预》应力的做《法故体外钢束—的预应？力损失？因素：少了预应力筋与台座！之间的温差一—项， 《     —受钢结构的约束钢】-混凝土组合—梁的混凝土桥面板的！收缩徐变作用会【引起：。整，个截面？内的约束应力导致】混，凝土收缩徐变应变由！于钢结构约束—而呈现出组合梁的特！点其应变值一般【较混凝？土梁要小故》收缩徐变因素引起的！预应力损失需要考】虑这个特点》可根据预应力—重心处由《于收：缩徐变作用引—起的应？力重分布后的应【力增量(《应变增？量)：来，计算相应《的预应力损失 】。 《   ？ 对于体外》预应力？收缩徐变会增加结构！的变形量《一般体外钢束的预应！。力，值会略有增》加而不是降低如【偏安全地简化计算】可不计收缩》徐变因素引起的体】外钢束预应力—损失 》。 4.1.【7  混凝土的收缩！徐变模型系采用行】业标准公路钢—筋混凝土及预应力】混凝：土桥涵设计》规范JTG D62！-2004》中附录F的计算模型！此模型是基于CE】BFIP Mo【del Code】中的：公式按一《般硅：酸盐水泥或快硬水】泥的：影响系数修正—并针：对C50以上的混凝！土进行了折》减 》     详见】行业标准《公路钢筋《混凝土及预应力混】凝土桥涵《设计规范JTG 】D62-2004】条文说明第6.2.！7条 【 4.1.8 【 组：合桥梁？的钢结构《与混凝土桥面板结合！后在整体《升降温的作用—下，由于钢与混凝土不同！的线膨？胀系数截《面内会产《。生约束？自应：力在：梯度：温度的作用》下截面内会产生【自应力对于》。超静定？结，构截：面的自应《。力，还会引？起二次？。内，力 【。 ，   整体升降温作！用及梯度温度—作用的取值与行业】。标准公？路桥涵？设计通用规》范JTG 》D60？-2004》第，。4.3.10条【规，定，一致 》 ， ：。   ？ 在一定的时—间周期内《钢，-，混凝土组合梁上表面！的温升、温降将导致！梁部：经历：最高(顶面温度【高)、最低(顶面】温度：低)温度的变—化由于钢《和混凝土的导热性能！不同使？二者温度沿梁—截面高度《方向：产生：梯度而？。产生内力当》环境温度变化保持一！段时间后二》者，温度趋于《一致：。该，内力逐渐消失故【梯度温度产生的内】力是短期的 】    — 所有研究均—显示梯度温》度沿梁截面》高度的分布》是非线性的且一【般，可表达？。为两：种分布形式分段【折线形式《(称：为“一般《形式”)混》凝土桥面板均匀升】降温形式(称为【“简化形式》”，)采用一般形式的主！。要规范有我国—的公路？桥，涵设计通《用规范JT》G D60-200！4、英国的》钢-混凝土和—组合：梁，桥规范BS5400！PART21978！(Ste《。elconcre】te a《nd compo】。site b—。ridgesPa】rt： 2Speci【ficatio【n fo《r ：loads)、【美国各州联合规范】(AAS《HT：O LRFD— Brid》ge Design！ Specif【。ic：ati？。。onsThir【d Edit—ion2004【)等此外2003】年，中南大学对青藏【铁路组合梁》试件进行了降温试】验而得到《的梯度温度分布【形式和？2004年广东省建！筑设计研《究院对观音》沙大桥(跨径65】m＋：2×1？20m＋65—m刚构？桥)混凝土箱梁断面！测试：的竖：向梯度温度也—接，近此分布形式采用简！化形式的《主要规范《。有我国的公路—标准公路桥涵钢结构！及木结构设》。计规范JTJ 0】。25-86、我国】的铁路标《准，铁路结合《梁设计规定》TBJ 24-89！、日本规范钢道路桥！示方书I《钢桥：。。篇欧洲？规，。。范BS E》N 1991—-1-520—。。03(Euro【codel》Actions o！n str》ucuresPa】rt 1-5G【ene？ral a》c，tion《sT：her？m，al a《ctions)【同时采用《了，上述两种形式可见组！。合梁梯？。度温度的分布形式】受区域温度的分布情！况影响不大主—。要受材料的热—传导性？能控制 《。 ， ？     对于钢-！。混凝土组合梁梯【度温度？的取值？各国“一般》形式”的温》度取值差别较—大美国把全国分为】四个温度区梯—度温度的《升温最？大值为21℃～3】0℃降温最大值根】据铺装类型分别【为升：温最大值的－3【0％：(混凝土铺》装)和－《20％(沥青混【凝土铺装)》；英国规范梯—度温度的升温最大值！为16℃降温最大】值为－8℃》；欧洲？规范与英《国规：范相同；《各国简化形式的温度！取值比较《接近分别为混凝土桥！。面板比？钢梁：温度高？、，低10℃《～15℃参照国内外！规范本规范》沿用：了我：国现行行业标准【公路桥涵设计—通用规范J》。TG D60的【规定： ：