？ ，4 ： 基本规定 】 ， —4.：1  一般规定 ！ 4.1！.1  承载—能力极限状态计算】包括：了持久？状况及偶然》状况：下构件截《。。面，的承载？能力计算以及稳【定、倾覆、疲—。劳的计算在》。作用及荷载的组合中！截面抗弯、抗剪【承载能力以及—整体稳定计算—时效应？组合：按照基本组合；倾】覆计算和疲》劳计算时效》。应组合？按照标准《组合(表1)— ， ？     正常】使，用极限状态》计算：包，括了持久《状况下构《件的挠度、抗—裂性及应《。。力等验算应》力验算是用工程【。实践经验来》控制结构的正常【使，用状态实质上—也是强度计算的补】充，    ！ 短暂状况一—般可以？采用应力控制—但对于？结构受力状态比较复！杂的施工工况也【应该进行承载能力】及变形的《验算及控制 】     组合！桥梁由？于其施工顺序对结构！的应力及变形状态】影响较大《在计算应力》及，变形时应考虑施【工顺序？的影响 》 表》。1 ： 验算内容》及荷载？组合表 【。 《 ！ 4.？1.：2  设计基准期】是为确定可变作用】等的取值而选用的时！间参数采《用以：可靠性理论为基础】的极限状态设计法需！要确定选定的时间】段，将其作为评定各【种可变作用取—值，及与时间相》关，的材料性能取—值的依据这》个时间段即为设计基！准期基准期内—。的结构安全并—非绝对？意义：上的：安全而是结构—的可靠指标满足目】标指标？在统计基准期中概】率意：义上的安全》根据国家标准工程结！构可靠？性设计统一标准GB！ ，50153-—2，008附《。录A第A《.，3.2条桥梁结【构，的设计基准期应为1！00：年 4】.1.3  设计使！用年限是设计规定的！结构或者构件—不需要？进行大修即可—按预：。定目的使用的年【限即桥梁在正常设】计、正常施工—、正常使用、正常维！护下达到的》使用年限根据—国家：标准工程结》构可靠性设计统一】。标准GB 5—01：53：-20？08附录A第A【.3.3条桥梁结构！的设计使用年限按照！。本规：范的表4.》1.3的规》定采用 《 ： 4《.1.4《。  本？条规定了本规范【适用的钢-混凝土组！合桥梁的基本—形式实际《设计中断面的—形式与？跨径有一定的关系】一般简支梁》。当跨径不《大于35m时—可采用工字》形钢梁大于35m】宜采用槽形钢梁【对于连续梁跨径可】适当：加大但边跨与中【跨之比不宜》小于0.70—钢与混凝土组合截面！的中心轴《一般：宜置于钢梁截面内 ！ 4.【1.5？  梁受《弯时混凝土桥—面板由于剪》滞效：应在横向同》一纤：维层上的法》向应力呈《不等值？初等材料力》学方法的平截—面假：定不成立但》可采用高等材料力学！方法进行求解在保证！工程设？计计算精度的前【提下为了能用—简便的初《等材：料力学公《式求解？采用了有效宽度【的概念按照峰值【应，力相等或者》应力体积相等的原】则对计算宽度进【行，折减使得按初等材】料力学公式》。求解的应力等于按高！。等材：料学方法求解—的峰值？应力：(或应力《体积：相，等，) 》 ： ，。 ，  本条系参—照欧洲规范Eu【rocod》e 4Desi【gn of》 com《posi《te steel】。 and conc！rete str】u，。ctu？res(以下简【称欧洲？规范4)《中关于组合梁有效宽！度的规定采用— ： 4》.1.6  —钢-：。混凝土组《合梁：在混：凝，土桥面？板内布置的预应力】筋的应力《损失因素与》。混凝土梁《是基：。本一致的体》外，。钢束一般没》有先张法预》应力：的做：法故体外钢束的【预应力损《失，因素少了《预应力筋与台座之】间的温差《一项 【。   ？  受钢结》构的约束钢-混凝】土组合梁的混—凝土桥面板的收缩徐！变作用会《引起整个《截面：内的约？束，应力导？致混凝土收》缩，徐变应变《由于：。钢结构约束而—呈，现出组合梁的—特点其应变值一【般较：混凝土梁要小故收缩！。徐变因素引起—的预应？力损失需《要考虑这《个特点可根据—预应力？重心处由于收缩徐】变作用引《起的应力重分—布后的应力》增量(应变增量)】来，计算相应的预应力损！失，  【   ？对于体外预》。应力收缩徐变会增加！结构的变形量一【般体外钢《束，的预应力值会—略，有增加？而，。不是降低如偏安全】地简化计算可不【计收缩徐变因素【引起的体外钢束预应！力损失 【 4？.1.7 》 ，混凝土？的收缩徐变》。模型系采用行业标】准公路钢筋混凝土及！预应力混凝》土桥涵设计规范【JTG D6—2-2004中附录！F的：计算：模型此？模型是基于CEB】FIP Mode】l Code中【。的公式按一般硅【酸盐水？泥或：快硬水泥的影—响系数修《正并针对C5—0以：上，的混凝土《进行：了折减 ！    详见行【业标准公路钢筋混】凝土及预应力—。混凝土桥涵设计【规范JT《。G D6《2-2004条文】说明第6.》2.：7条 4！.1：.8  组合桥【梁的钢结构》与混凝土桥面板【结合后在整体升降】。温的作用下由于钢】与混：凝土不同的线膨胀系！数截面内会产生约束！自应力在梯度—温度：的作用下《截，面内会产生自应力】对于超静定结—构截面的自应力【还会：引起二次内力 ！ ？    整体升【降温作用及》。梯度温度作用的【取值与？行业：标准公路《桥涵设计通用规范】JTG D60-】2004《第4.3.10条规！定一致 》 《    《。在一定的时间周期】内钢-混凝土组合梁！上表面的温升、温】降将导致《。梁部经历最》。。高(顶面温度高【)、：最低(？顶面温度低)—温度的变化》由于钢和混》凝土的？导热性能不同使【二者温度沿》梁截面高度方—向产生梯度而产生】内力：当环境温度变化【保持一段时间后【二者温度趋于一【致该内力《逐渐消失故》梯度温度产》。生的内？力是短期的》    ！ ，所有研究均显示【。梯，度温度沿梁截面高度！的分布是非线性【的且一般可表达为】两种分布形式分段】折线形式(称为“】一般形式”)混凝】土桥面板均匀升【降温形式《(称：为“简化形》式”)采用一般形式！的主要规范有—我国的公路桥涵设计！通用：规范JTG》 D60-2—004？、英国的钢-混凝土！和组合梁桥规—范，BS：5，40：0PAR《T21978(S】teelc》oncre》te and— com《posite b】。ridge》sPart —2Spe《cific》ation —for load】s)、美国各州【联合规范(AA【。SHTO 》LR：FD B《r，idge《 Design S！pecifi—cations【Third Ed】ition200】4)等此外》2，0，03年中南大学对】青藏铁路组合梁试】件进行了降温试验】而得到的《梯度温度《分布形式和2004！年广：东省：。建筑设计研究院对观！音沙大桥《(跨径65》m＋2×《。120m《＋65m刚构—桥)混凝土箱梁断面！测试的竖向梯度【温度也接近此—分，布形式采用简—化形式的主要—。规范有我国的公【。路标准公路桥涵钢结！构及木结构设计规范！JTJ 025-】86、我国的铁【路标准铁路结合梁】设计规定TB—J ：24-89、日本】规范钢道《路桥示方书I钢【桥篇欧洲规》范BS EN 【1，991-《1-52003(】Euroc》odelAct【ions《 o：。n stru—。curesPar】t， ，1-5Gener】。al action！。sTher》ma：l action】。s)同时《采用了上《。述两种？形式可见《组合：梁梯度？温度：的分布形式受—区域温度的分布情况！影响：不大主要受材料的热！传导性能控制 】     】对于钢？-混凝土组合梁梯】度温度的取值—各国“一般形式”】的，温度取值差别较【大美国把全国—分为四？个温度区梯度温度的！。升温最大值为2【1℃～30℃—降温最大值根据铺装！类型分别为》升温：最大值的－30％】(混凝土铺装)和－！20％(沥》青混凝土铺装)【；英国规范梯—度温度的升温—。最大值为16℃【降，温最大？值为：－8℃；欧洲规范与！英国规范相同；各】。。国简化形式的—温度：取值：。比较接近分别为【混，凝土桥面《板比钢梁温度—高，。、低1？。0℃～1《5℃参照国内外规范！本规范沿用了—我国现行行业标准】公路桥？涵设计通用规范J】TG D60的规定！ ：