4  基本！规定 【。 》4.1  一般规定！ ： ： 4.—1.：1  承载能力极限！状态计算包括了持】久状况及偶然状况下！构件截面的承载【能力计算以及稳定】、倾：覆、疲劳的计算在】作用及荷载的组【合中截面抗弯—、抗剪承载》能力以及整体稳【定计算时效应组合】按照基本组》合；倾覆计算和【疲劳计算时效—应组合按照标准组合！(表：1，)   ！  正常使用极【限状态计《算包括了持久—状况下构件的挠度】、，抗裂性及应》力等验算应力验【算是用工程实践【经验：来控制结构的正常使！用，状，态实质上也是强度】计算的补充 —    】 短暂？状况一般可以采用应！力控制但对》于，结构受力状态—比较：复，杂的施工工况也【应该进行承》。载能：力及变形《的验算及《控制  ！   ？组合桥梁由于—其施工顺序对—结，构的应？力及变形状态影响】较大在计算应力【及变形？时应考虑施工顺序的！影响 】表1：。  验算内》容及荷载组合—表 【 《 ？ 4.1.！2，  设计基准—期是为确《定可变作用等的【取值而？选，用的时间《参数采用以可—靠性理论为基—础的极限状态设【。计法需要确定选定】的时间段将其作为】。评定：各种可变作用取【值及与时间相关的】材料：性能取值《。的依据这《个时间段即为设【计，。基准期基准期内的结！构安全并非绝对【意义上的安全而是结！构的可靠指》标满足目标指标【在统计基准》期中概率意义上的安！全，根据国家标准工【程结构？可靠性？设计统一标准G【B 501》53-200—8附：录A第A.》3.2条桥梁结【构的设计基准—期应：。为1：0，0年 4！.，1.3  设计使】用年限是设计规【定的结构或者构【件不需要进》。行大：修即可按《预定目？的使用的年》限即桥梁《在正常设计、正【常施工、正》常使：用、正常维护下达】到的使用年限根据国！。家标准工程结构【可靠性设计统一标准！。GB 5《0153-20【08附录A》第A：.3：。.3条桥梁结构的】设计使？用年限按照本规【范的表4《。.1.3的规定【采用 】4.1.4  【本条规定了本规【范适用的钢-混【。凝土组合桥梁的基】本形式实《。际设计中《断面的形式与跨径】有一定的关系一般简！支梁：。当跨径不大于35】m时可采用工字【形钢梁？大于35m宜采用】槽形钢梁对于连【续梁：跨径：可适当？。加大但边跨》与中跨？之比：不宜小于《0.70《钢与混凝《土，组合截面的中心轴一！般宜置于钢梁—截面内 】 4.1《.5  梁受弯【时混凝土桥面板由于！剪滞效应在横向【同一纤维《。层上的法向应力呈】不，等值初？等材料力学方法的】平截面假定不—成立但可采用—高等材料力学方法】进行：求，解在保？证工：程设计计算》精度的前《。提下：为了能用简便的初】等材料力《学公式求解采用【了有：效宽度？的概念按照》峰值应力相》等或者？应力体积相等的原则！对计算宽度进行折】减使得按《初，。等材料力学公式【求解的？应力等于按高等材料！。学方法求解的峰值应！力(或应力体积相】等) 】 ，   本条系参照】欧洲规范《Euro《code 4Des！ign o》。f c？o，mp：osite —steel》 and c—oncret—e stru—ct：ur：es(以《。下简称欧洲》规范4？)中关于组合梁【有效宽？度的规定采用 ！ ， 4.《1.6  钢-混】凝土组合《梁在混凝土桥面板】内布置？的预：应力筋的应》力损失因素与—混，凝，土梁是基本一致的体！外钢束一般没有先张！法预：应力的？做法故体外钢束的】预应力损《失因：素少：了预应力筋与台【座之：间的温差一项 ！   》  受？钢，。结构的约束钢-【混凝土组合》梁的混凝土桥面板】的收：缩徐变作用》会引起？整个截面《内的约束《应力导？致混凝土《收缩徐变应变由【于钢结构约》束而呈现《出组合梁的特点【其应变值一般较混凝！。土梁要小故收缩徐变！因素引起《的预应力损》失需要考虑这—个特：点可根据预应力重心！。处由：。于，收缩徐变作》用引起的应力—重分布后的应力【增，量(应变增量)来计！算相应的《预应：力损失 【     —对于体外预应力【收缩徐变会增—加结构？的变形量一般—体外钢束的预应【力值会略《有增加而不》是降低如偏安全地简！化计算可不计收缩徐！。变因素引起的体外】钢束预应力损失【 《 4.1.7【 ，。。 混凝土的收缩徐】变模型系采》用行业标准公路【钢筋混凝土及预应】力混凝土《桥涵设计规范—JT：G D？62-2004中】附录F的计算模型】此模型是基于C【E，BFIP 》Mod？el： Code中的【公，式按：一般硅酸《盐水泥或快硬—水泥的影响系数修】正并针对C50【以上：的混凝土进行了【折减  ！ ， ， ，详见行？。业标准公路钢筋混凝！土及预应力混—凝，土桥涵设计规范J】TG D6》2-2004条【文说明第6.2.7！条 【4.：1.8  组合桥梁！。的钢结？构与混凝土桥面板结！合后在整体升—降温的作用下由于】钢与混凝土不同【的线膨？胀系数截面内会【产生约束自应—。力在梯？度温度的《作用下截面内会【产生自应《力对：。于超静？。定结构截面的自应】力还：会引起二次》。内力  ！   整体升降【温作用及梯度温度】。。作用的取值与—行业标准公路桥【涵设计通用》规范JTG D【60-？2004第4.3.！10条规《定一致 》  》   在一定的【时间周期内》钢-混凝土组合梁上！表，面的温升、温降【将导致？梁部经历最》高(顶？面温度高)、最【低(顶面温》度低)温度的变化由！于钢和混凝土—的导热性能不—同使二者《温度沿梁《截面高度方向产生梯！度而产生内力当环境！。温度变化《。保持一？段时：间后二者温度趋于】一致该内力逐渐【消失故梯度温度【产生的内力是短【。。期的：    ！ 所有研《究均：显示梯度温度沿梁截！面高度的分布是【非线性？的且一般可表达【。为两种分布形式【分段折线《形，式(称为《“一般形式》。”)混？凝，土桥面？。板均：匀，升降温形式(称为】“简化形《式”)采用一般形式！的主要规范有我国的！公路桥涵《设，计通用规范》JTG D60【-，2004《。、英国？的钢-混《凝，土和组合梁桥规【。范BS540—0PART21【978(Steel！c，oncret—e and com！po：site 》bri？dgesP》art 2Sp【ec：ifica》tion f—or ？loads)、【美国各州联合规【范(AASHTO ！LRFD《 Bri《dge D》esi？gn S《pecif》ication【。sThird E】di：tio？n2004)等【此外2003年中南！大学对青《藏铁：路组：合梁试件进》行了降温试验—。。而得到的《梯度温度分布形式和！20：04年？广东省建筑设—计研究院对观音沙】大桥(跨《径65？m＋：2×120》。m＋6？5m刚构桥)—混凝土箱梁》断面测试的竖向【梯度：温度也接《近此：分布：形式采？用简化形《式的主要规范—。有我国的公路标准公！路，桥涵钢结构》及木结构设计—规范J？TJ 025-86！、我：国，的铁路标准铁路【结合梁设计规—定TBJ 2—4-89、》日本规范钢》道路：桥，示方书I钢桥篇【欧洲规范BS— ，EN ？1991-1-5】20：0，。3，(Eur《ocodel—Actions o！n strucu】re：sPa？rt 1-5—Genera—l action】sThermal】 ac？t，。io：。ns)？。同时采用《了上述？两种形式可见组【合梁梯度温度的分布！。形式：。受区：域温度的分》布情况影响不—大主：。要受材料的热传导】性能控制 【     【对，于钢-混《凝，土组合梁梯度—。温度的？取值各国“一般形】式”的？温度取值差别较大美！。国把全国分为—四个温度区梯—度温度的升温最大值！。为21℃～30【℃降温？。最大值根据铺装类型！分别为升温最大【值的－30％(【混凝土铺装)和【－20？％(：沥青混凝《土铺装)《；英国规范梯度温】度的升温最》大值为16℃—降温最大值为—－8℃？；欧洲规范与—。。英国规范相》。同；各国简》化，形式的温《度取值？比较接近分别—为混凝土桥》。面板比钢梁温度【高、低10℃～15！℃参照？国内外规范》本，规范：沿用了我国现行行】业标准？公路：。。。桥涵设计通用规范J！TG D60的规】定 ： ，