： 4  》基本规？定， 】 4.1》  ：一般规定 》 — 4.1.1—  承载能力极【限状态计算》。包，括了持久状况—及，。偶然状况下构件截】面的承载《能力计算以及稳【定，、倾覆、疲》劳的计算在作用及荷！载的组合中截—面抗弯、《抗剪承载能》力，以及整体稳定计【算时效？应组合按《照基本？组，合；倾覆计算和疲劳！计算：。时效应？。组合按照标》准组合(表》。1) —。 ：    正常使用】极限状态计算包括了！。持久状况下构件【。的挠度、抗裂—性及应力等验算应】。。力验算是用工程实践！经验：。来控制结构的—正常使用状态—实质上也是强度【计算的补充 【 ：  ？   短《暂状：况，一般：可以采用应力—控制但对于》结构受力状态比【。较复：杂，的施工工《况也应？该进行承《。载，能力及？。变形的验算及控【制 ？    【 ，。组合桥梁由》于其施工《顺序对？结构：的应力及变形—状态：影响较大《在计算应力及变【形时：应考虑施工顺序【的影：响 — ，表1  验算内容】。及荷载组合表— ： 》 ！ 4.1.2  ！设计基准《期是为确定可—变作用等的取—值而选用的时间【参数采用以》可靠：性理论为基础的极】限状态？设计法需要确—。定选定的《时间段将其》作为：评定各种《可变作用取值及【与时间相关的材【料性能取值的依据这！个时间段《即为设计基准期基】准期内的《结构安全并非—绝对意义上》的安全而是结构的】可靠指标满足—。目标指标在统计【基准期中概率意义上！的安全？根据国？家标准工《程结构可《靠性设计统一标【准GB 501【5，3-2008—附录A第A.3.】2条桥梁结构的【设计基准期》应为100年— 《 4.《1，。.3：  设？计使用年限是设【计规定？的结构或者构—。件不：需要进行大修—即可按预定目的使】用的年限即桥—梁在正常设》计、正？常施工、正常使用】、正常维护下达到】的使用年限根据国家！标准工程结构可【靠性设计统一标【准GB？ 5015》3-2008附录A！第，A.3.3条—桥梁结构的设—计使用年限按照【本，规范的表4.1.】3的规定采用 】 4.1.4！  本？条规定了本规范【适用的钢《。-混凝土《组合桥梁《的基本形式实—际设计？中断：面的形式《与跨：径有：。一定的关系一般【简支梁当跨》径，不大：于35m时可采【用工字形钢梁大【于35m宜采用槽形！钢梁对于连续梁跨】径可适当加大但边】跨与中跨之比不宜】小，于0.70钢与混】凝，土组合截面的中心轴！一般宜置于钢—梁截面内 —。 ： 4.1.5 】 ，梁受：弯时混？。凝土：桥面板由《于剪滞效应在横向】同一纤？维层：上的法向应》力呈不等《值初等？。材料：力学方法的平截面假！定不成立《。但可采用高》等材料力《学方法？。进行求解在保证工程！设，计计算精度》的前提下为了能用】简便：的，初等材？料力学公式》。求解采用了有效【宽，度，的概念？。按照峰值应力相【等或者应《力体积相等》的原则对计算宽度进！行折减使得按初等】材料力学公式求解的！应力等于《按高等材料学方【法求解？的峰值？应力(或应》。力体积相等)— ： 《    本条—。系参照欧洲》规范Eurocod！e 4Desig】n ：o，f compo【s，ite steel！ a：nd co》ncrete 【st：ructure【s(以？下简：称欧洲规范4)【中关：于，组合梁有效宽度的规！定采用 《 4—.1.6  —钢-混凝《土组合梁在混—凝，土桥面板内布置【的，预应力？筋，的应力损失》。。因素与混《凝土梁是基本—一致的体外》钢束：一般没有先》张法预应力的做【法故体外钢束—的预应力损失—因素少？了预应力筋与台座之！间的温差一项— ？    — 受钢结构》的约束钢-》。混凝土？组合梁？的混凝土《桥，面板的收缩》徐，变作用会《引起整个截面内的约！束应力导《致，混，凝土收？缩徐变应变由—于钢结构约束而呈】现出组合梁的特【点其应变值一—般较混凝《土梁要小故收—缩徐变因素引起的】。预应力损失需要【考虑这个特点可根据！预，应力重心《处由于收《缩徐：变，作用引起的应—。。。力重分布后的—应力：。。增量(应变增量【)，来计算相应的预应力！损失 》 ：  ：   对于体—外预应力收缩徐【变会增？加结构的变形—量一：。般体外钢《束，的预应力值会略有增！加而不是降低如偏安！全地简化计算可不计！收缩徐变因素引【起的体外《钢束预？应力损？失 ： 4.1.！7  混凝土—的收：缩徐变模型系采用行！业标准公路钢筋【混凝土及预应力混凝！土桥涵设《计，规范JT《G， D62-》2004中附录F】。的计算模型》此模型是《基，于CEBF》IP Model】。 C：ode中的公式按】一般硅酸盐水泥【或快：硬水：泥的影响系数—修正并针《。。对，C50以上的混凝土！进行了折减 】     【详见行业标准—公路钢筋混》凝，土及：预应力？混凝土？桥涵设计《规范JTG —D6：2-：2，0，04条文说》明第6.2.—7，条 ？ 《4.1.8  组】合，桥梁的钢结》构与：混，凝土桥面《板结：合后在整《体升降温的作用下由！于钢：与混：凝土不同的线膨胀】系数截面《。内会产生约》束自：应力在梯度温度【的作：用下截面《内会产？生自：应力对于超静定【结构：截面的？自应力还《会引起二次内力 ！  》   整体》。升降温作用及梯【。度温度？作用的取值与行【业标准公路》桥涵设？计通用规范JT【G ：D60-《2004第》4，.3.10条规定一！致  】   在《。一，定的时间周期内【钢-混凝土组合梁】上，表面的温升》、温降将导致梁部经！历最高(顶面温【度高)、《最低(顶面温—。度低：。)温度的变化由于钢！和，混凝土的导热性能】不，同使二者温度沿梁】截面高度方向—产生梯？度，而产：生内力当环境温度变！化，保持一段时间后二】者温度趋于一致【该内力逐渐消失故】梯度温度产生的内力！是短期？的 —   ？  所有《研究均？显示：梯，度温：度沿梁截面高—度，的分布是《非线性的且一般可表！达，。为两种分布形—式分段折线形—式(称为“一—般形：式”：)混凝土桥面板【均，匀升降温形式—(称为？“简化？形式”？)采用一般》形式：的主要规范有我【国的：公路桥涵设》。计通用规《范JTG D6【0-2004、英国！的钢-？混凝土和组合梁【桥规范？BS5400—PART21978！(Steelco】ncrete a】nd compos！i，。te ？bridge—s，P，art 2》Sp：ecifi》catio》n for》 ，loads)、美】国各州联合规—范(A？。A，SHTO LR【。FD ？。B，。。ri：dg：e Desi—gn Specif！ica？。tio？nsT？hird Edit！i，on200》4)等？此外2003年中南！大学对青藏铁—路组合梁《试，件进：行了降温试验而得到！。的梯度温《度分布形式和200！4年广东省》建，筑设计研究院—对观音？沙大桥？(跨径65》m，＋2×120m＋】65m刚《构桥)混凝土箱梁断！面测试的竖向梯度温！度也接近此分布形式！采用简？化形式？的主要规范有我国】的公路标《准公路桥涵钢—结构及木结构设计规！范JTJ《 ，0，25：-86、我国—的，。。铁路标准《铁路结？合梁设计规定TB】J，。。 24-89—、，日本规范钢道路【桥，示方书I钢桥篇欧洲！规范BS 》。EN 19》9，1-1-5》2003《(E：uroco》del？Actio》ns ？on st》rucure—sPart》。 1-5G》en：eral ac【tio？nsTh《ermal》 ac？ti：。ons)同时采用】了上述两种形式可见！组合：梁梯度温度的分布】形式受区域温度的分！布情况？影响：不大主要受材—料的热传导性能【控制 《 ，     对】于钢-混凝土组合】。梁梯度温度》的取值各国“一【般形式”《的温度取值差—别较大美国把—全国分为四》个，温度区梯度温度的】升温：最大值为21—。℃～30《℃降温？最大值？根据铺？装类型分别为升【温最大值《的，－30％(混凝【土铺装)和》－20？％(沥青混凝—土铺：装)；？英国规范梯度—。温度：的升温最大值—为16℃降温最大】值，为－8℃《；，欧洲规范与英国【规范：相同：；各国简化形—式的温度取值比较接！近分别为混凝土桥面！板比钢梁温度高【、低10℃～1【5℃参照国内外规范！。本规范沿用了—我国现行行业—标准公路桥涵设计】通用规范《JTG D60的规！定 ？