。 ， 4  基本规！定 ！ 4.1  【。一般规定 ！ ，。 ：4，.1：.1  《。承载能力极限状态计！算包括？了持久状况及偶【然状况下《构件截面的承载能】力计算以及稳—定、倾覆、疲劳的】计算：在作用及荷载的组合！中，截面抗弯、》抗剪承载能力以【。。及整体稳《定，计算：时效应组合按—照基本组合》；倾覆计算和—疲劳计算时效应组】合按照？标准组合(表1) ！    】 正常使用极限状】态计算包《括，了，持，久状况？下构件？的挠度、抗裂性及应！力等验算应力验算是！用工程实《践经验来控》制结构的正常使用】状态实质上也是强】度计算的补充 【 《 ，  ：  短暂状况一【般可：以采用应力控制但】对于结构《受力状态比较复杂的！。施工工况也应该进】行承载能力及—变形的验算及控制 ！。 》    组合—桥梁由于其施工【顺，序对结构的》应力及？变形状态影响较大在！计算应力及》变形时？应考虑施工》顺序的影响 — ， 表》1  验算内容及】荷载组合表》 【 》 》 4.1.2—  设？计基准期《是，为确定？可变作？用，。等，的取值而《选用的时间参数采】用以可靠《性理：论为基础的》极限：状态设？计法需要确定选定】的时间？段将：其作为？评定各种可变作用取！值及与时《间相关的材料性能】取，。值的依据这个—时间段即为》设计基准期基—准期内的结构安【全并非绝对意义上的！安全而是结构的可】靠指：标满足目标》指标在？。统计基准期》中概率意义上—的安全？根据：国家标？准工程结构可靠性设！计统一标准》GB： 5015》3-2008附【录A第A.3.2】条桥梁？结，构的设计基准期应为！10：0年 4！.1：.3  设》计，使用年限是》设，计规定的《结构或？者，构件不需要进行【大修即可按预定目】的使用的《年限即？桥，梁在正常设》计、正常施工—、正常使用、正常维！护下达到的使用年】限根据国《家标准工程结—构可靠性设计统【一标准GB》。 50153-2】008？附录A第《A.：3.3？条桥梁结《构，的设：计使用？年限按照本规范【的表4.1》.3的规定采用 ！ 4.—1.4  本—条规定？了本规范适用的钢】-混凝土组合桥梁】的，基本形？式实：际设计中《断面的形式》与跨径有一》定，。的关系一般简支梁当！。跨径不大于35m时！可采用工《字形钢梁大于3【5m宜？采用槽形钢》梁对于连《续，梁跨径可适当加【大但边跨与中跨【。之比不宜小于0.7！。0钢与混凝土组合】截面的中心轴一般宜！置于钢梁截》面内 《 4.1【.5  梁受弯时】混，凝土桥面板由于剪】滞效应在横向同一纤！维层上的法向—。应力呈不等值—初等材料《力学方？法的：平截面假定》不成：立但可采用高等材】料力学？方，法进行？求解在？保证：工程设计计算精【度的前提下为—了能用？。简便的初等》材料力学《公式求解采用了有效！宽度的概念》按照峰值应力相【等或者应力体积相等！。的原则对《计算宽？度进行折减使得按初！等，材料力学公式求【解的应？力等于按高等材料学！方，法，求解的？峰值应力《。(或应力体积相等】)， ， 》    《本条系参照欧洲规范！Eurocod【e 4Desi【gn of c【ompo《site s—teel an【d concr【ete？ structu】res(以下—简称欧？洲规范4)中关于组！。合梁有？效宽度的规定—采用 ？ 4.1.！6  钢-混凝土组！合梁在混凝》土，桥，。面板：内布：置的：预应力筋的应力损失！因素与？混凝土梁是》基本一致的》体外钢束一般没有先！张法预？应力的做法故体外钢！束的预应力》损失因素少了—预应力筋与台座之间！的温：差一项？    ！ 受钢结构的—约束：钢-混凝《土组合？梁的混凝土》桥面：板的收缩徐变作【用，会引：起，整个截面《内的约束应》力，导致：混凝土收缩徐变应变！由于钢？结构约束而呈现【出组合梁的特点【其应变值《一般较混《凝土：梁要小故收缩徐【变因素？引，起的预应力损失需】要考虑这个特点可根！据预应？力重心处《由于收缩《徐变作用《引起的？应力重分《。。布后的？应力增？量(应变增量—)来计算相应的【预应力损《。失 》。     —对，于，。体外预应力收缩【徐，变会增加结构的变形！量，一般体外钢束的预】应力：值会略有增加而【不是降低如偏安全】地简化计算可—不计收缩徐变因素】引起的体外钢束预】应力：损失 》 4.1—.7  混凝土的收！缩徐：变模型系采用—行业标准公路钢筋】混凝土及预应力混】。凝土桥涵《设，计规范JTG D】62-200—4中附录F的—。计算：模型此模《型是基于CEBFI！P， ，Mo：del Code中！的公式按一般硅酸】盐，水，泥或快硬水》泥的影？响系数修正》。并针对C50—以，上的混？凝土进行《了折减 《 ？ ，     详见行】。业标：准公路钢《筋混凝土及预应【力混凝？土，桥涵设计规》范JTG 》D6：2-2？004条《文说明第6.2【。.7：条 4.！1.8  》组合桥梁的钢结【构与混凝土桥—面板结？合后在整体升降【温的作用《下由于钢与混凝【土不同的线膨胀【系数截？面内：会产生约束自应【力在梯？度温度？的作用下截面内会】产生自应《力，对于：超静定结构截面的】自应力？还会引起《二次内力 —    【 整体？升降温作用及梯度】温度作用的取值与】行业标？准公路桥涵》设计通用规范JTG！ ，D60-2004】第4.3.10条】。规定一？致，  【   在一定—的时间周期内钢-】。混凝土组《合梁上表《面的：温升、温降》。将导致梁《部经历最高》(顶面温度高)【、，最低(顶面温度【低)温度的变化【由，于钢：和混凝土的导热性能！不同使二者温—度沿梁截面高度方】向产生？梯度而产生内力【当环境？温度变化保持一【段时间后《二者温？度趋于一致该内力】逐渐消失故梯度温】度产生的内》力是短期的》 《     所【有研究均显示梯度温！度，。沿梁截面高度的【分布是？非线：性的且？一般可表达为两种分！布，形，式分段折线形—式(称为“一般形】式”)？混，凝，土桥面板均匀升降】温，。形式(称为》“简化形式”)采】用一般？形式的主《要规范有我国的公】。路桥涵？。设计通用规范—J，TG D6》0-20《04、英国的钢-混！凝土和组合》。梁桥规范BS54】00PART2【1978(Stee！lconcr—。ete and 】。compo》site br【idgesPa【r，t， 2Sp《ecif《ic：a，。tion f—or lo》ads)、美国各州！联合规范(》AAS？HTO 《LRF？。D Br《idg？e Des》ig：n S？pecific【a，t，ionsThir】d Ed《iti？on：2，0，0，4)等此外》200？3年中南大学—对青藏铁路组合【梁试件进行了—降温试验而得到的梯！度温度分布形式和】2004年》广东省？建筑设计研究院对观！音沙大桥(》跨径65m＋2【×12？0m＋65m—刚构桥)《混凝土箱《梁断：面测试的竖向—梯度温度也接—近此分布形》式采用简化》形式的主《要规：范有我？国的公路标准公路桥！。涵钢结构及木结构设！计规范JTJ—。 025-86、】我国的铁路标准铁路！结合梁设计规定T】BJ 24》-89？、日本？规范：钢道路桥示方—书I钢桥篇欧—洲规范BS —E，N 1991—-1-5200【3，(Eu？rocodelA】。ctions 【on s《truc《。u，resPar—t 1-《5Gener—al act—i，。ons？Thermal 】action—s)同时采用了上述！两种：形式可见组》合梁梯度《温度的分布形式受区！域温度的分布—情，。况影：响不：大主要受材料的【热传导性能》。控制 》     对于！钢-混凝土组合【梁梯：度温度的取值各国“！一般形式《”的温度取值差别较！大美：国把全国分》为，四个温度区梯度温度！的升温最大值为【21℃？～30？℃降温最大值根据铺！装类型分别为升【温最：大，值的－？30％(混凝土铺】装)和－20％(沥！青混：凝土铺装《)；：英国规范梯度—温度的？升温：最大值为16℃降】温最大值为－8【℃；：欧洲：规范：与英国规范》相同；各国简—化形式的温度取值比！较接近分别为混【凝土桥面板比钢梁温！度高、低10℃～】1，5℃参照国内外规】范本规范沿用了我国！现行行业《标准公路《。桥涵设计通》用规范JTG 【D60的规定— ：