？ 4  《基本规定 】 《 ：4.：。1  一般规定 】 ，。 4.1！.，1  承载能力极】限状态计《算包括了持久状况及！偶，然，状况下构件截面的承！载，能力计算以及稳【定、倾覆、》疲劳的？计算在作用》及荷载的《组合中？截面抗弯、抗剪承载！能力以及整体稳定计！算时效应组》合按照基本组合【；倾覆？计算和？疲劳计算时》效应组？合按照标准组合【(表1) 】     正常】使用极限状态计算包！括了持久状况下构件！的挠：度、抗裂性及应力等！验算应力验算是【用工程实践》经验来控制结—构的正常使用状态】实质：上也是强度》计算的？。补，充 ？ 《。  ：  短暂《状况：。一般可以采用应力控！制但对？。于结：构受力？状态比较复》杂，的施工工况也应该】进行承载能力及【变形的验《算及控制 】。     —组，合桥：梁由：于其施工顺序—对结：。。构的应力及变—形状态影响较—大在：计算应力及变形【时应考虑施》工顺序的影响 】 《表1 ？ 验算内容及荷载】组合：表 ： 】 《 4.【1.2  设计基】准期是为确定—可变作用等的取值】而选用的时间参数采！用以可靠性理—论，为基础？的极限状态设计法】需，要确定选定的时间】段将其作为评定【各种：可变作用《取值及与时间相关的！材，料性：能取值的《。依据这个《时，间段即为《设计基？。准期基？准期内的结构安【全并非绝《对，意义上的安全而是】。结构的可《靠，指标满足目标指标在！统计基准期中—概率意义上的安全根！据国：家标准工程》结构可？靠性设计统一—标准GB 》50153-20】08附录A第—A.3.2条桥【梁结构的《设计基准《。期应：为100《年 《 ， 4.1》.3  设计使用】年，限是设计《规定的？结构：或者构件不》需要进行大》修即可按预》定目：的，使用的年限即桥梁在！正常设计、》正常施工、正常使】用、正常维护下【达到的使用年—限根据国家标准工】程结构可靠性—设计统一标》准GB 50—153-2》008附录A第A】.3.3条桥梁【结构的设计》使用年限按》照本规范《的表4.1.—3的规定采用 ！ 4.1—.4：  本条《规定了本规范适用的！钢-混凝土组合【桥梁的基本形—式实际设《计中断面的形—。式与跨径《有一：定的关系一般—简支梁当跨径不【。大于35m时可采】用工字？形钢梁大《于35m宜采用槽】形，钢梁对于连续梁跨径！可适当加大但边【跨与中跨之比不【宜，小于0.7》0钢与混凝土组合】截面的中心轴一【般宜置于钢梁—截面内 — ， 4.1.—5  梁受弯时混】凝土桥面板由于剪】滞效应在横》向同一纤维》层上的法向应力呈】不等：值初等材料力学方】法，的平：截面假定不成立但】可采用高《。等材料力学方—法进行？求解在保《证工程设计计算精度！的前提下为了能用】简便的初等》。材料力？。学公式求解采用【了有：效宽度的概念按【照峰：值应力相等或者应力！体，积相等的原则对计】。算宽度进行折减使得！。按初等材料力学【公式求解的》应力等于《按高等材料》学方法？。求，解，的峰值应力》(或应力体》积相：等) 》 ？    本》条系参照欧洲—规，范Euroco【d，e 4Design！ of compo！s，ite st—eel and【 conc》r，ete s》tructure】s(以？下简称欧洲规范4)！中，。。关于组？合梁有效宽度的规】定采用 【 4.1》.6：  钢-混凝土组】。合梁在混凝土桥面】板内布置的预—应力筋？的应力损失》因素与混凝土梁是】基本一致的体外钢】束，一般没有先张法预应！力的：做法故体外》钢束的预应力损【失因素？少了预应力筋—与，。台座之间的温差一项！ ，   【  受钢结构的约】束钢-？混凝土组合梁的混】凝，土桥面板的收缩徐】变作：用会引起《整个截面《内，的约：束应力导《致混凝土收缩徐【。变应变由于钢结构约！束而呈现出组合梁的！特，点，其应：变值一般较混凝【。土梁要小故收缩徐变！因素引起的预—。应力损失需要—考虑这个特》点可根据预应力【重，心处由于收缩徐【变作用引《起的应力重分布后的！应力增？量(应变增量)来计！算相应的预》应力损失 【 ？    《对于：体外预应力收—缩徐变会增加结构】的，。变形量？一般体外钢束的【预应力值会略有增加！而不是降低》如偏安全《地简化计算》可不计收缩徐变因】素引起的《体外钢束预》。应力损失 【 ，。 4.1.7 】 ，混凝土？的，收缩徐变模型—。。系采用行业标—。准，公路钢筋混凝土及】预应力混《凝土：桥涵：设计规范JT—G D62》-2004中附录F！的计算模《型此模？型是基于C》EBFIP Mod！el Co》de中的公式按一般！。硅，酸，盐水：泥或快？硬水泥？的影响系数修正并】针对C50以上的混！凝土进行了折—减 【    详》见行业标准公路钢筋！混，。。。凝土及预应力混凝】。土桥涵设《计规范？JTG D》。。62：-2：00：4条文说明第6.2！.7条 》 4》.1.？8  组合》。桥梁的？钢结：构与混？。凝土桥面《板结合后在整体【升降温的作用下【由于钢？与，混，凝土：不同的线膨胀系【数截面内会产—生约束？自应力在《梯度温度《的作用下截面内会】产生自？应力对于超》静定结构截》面的自应力》还会：引起二？次内力 ！。    整体升降温！。作，用及梯度《温度：作用的？取值：与行：业标准公《路桥涵设计》通用规范JTG D！60-2004【第4.3.10条规！定一致 —。 ？。 ，   ？在一定的时间周期】内钢-？混凝土组合》梁上表面的温升、】温降将导致梁部【经历最高《(顶面温度高)【、最：低(顶面温度低)】。温度的变化》由，于钢和混凝土的导】热性能？不同使二者温度沿梁！截面高度方》向产生梯度而—产生内力当》环境温度变化保持一！段时间后二者温度】趋于一致该内力逐】。渐消失故《梯度：温度产生的内力【是短期的《  【   所有研究均】显示梯度温度沿【梁截面高《度，的分布是《。非线性的且一般可表！达，为两种分布形式【分段折？线形：式(称？为“一般形式”)混！凝土桥面板》均，匀升降温《形，式(称为“简化形式！”)采用《一，般形式的《主要规范有我国的公！。路桥涵设《计通用规范JTG】 ，D6：0-200》4、英国的钢-混】凝土和组合梁桥规】范BS？。540？0PART21【978(Stee】lconc》ret？e and com！。。posite b】r，id：g，esPa《rt： 2Specifi！cat？ion fo—r loa》ds)？、美：国各州？联合规？范(：AASHTO L】RFD Br—。idg？e D？esign S【peci《fic？ationsTh】。i，。rd： Editi—on2004—。)，等此外2003年中！南大学对《青藏：铁路：组合梁试件进行【了降温试验而得到】的梯度温度分布形式！和2004年—广东：省建筑设计研究院对！观音沙大桥(跨径】65：m＋2×《。120m＋65【m刚构桥)混凝土箱！梁断面测《试的竖向梯度温度也！接近此分布形式采】用简化？形式的主要规—范有我国的公—路标：准公路桥《涵钢结构及木结【构设计？规，范J：T，J 025-8【6、我国的铁—。路标准铁路》结，合梁设？计规定TBJ 2】。4-89、日本规范！钢，道路桥示方书I【。钢桥篇欧洲规—范，BS EN 1【991-1》-，5200《3(Eurocod！elAc《。tions o【n stru—curesPa【rt 1-5G【enera》l ：a，ctionsTh】ermal》 ac？tions)同【时采用了上述两【种形式可《见组合梁梯》度温度？的分布形式受区域】温度的分布情—况影响？不大主要受材—料的热传导性能控】制   ！  对于《钢-混凝土组合梁】梯，度温：度的取值各国“一般！形式”的温》度取值差别》较大美国把全国分】为四个温度区—梯度温度的升温最大！值为：21℃～30℃【。降温最大值根据铺装！类型分别为升温最大！值的－？30％(混凝土【铺装)和－》2，0％(沥青混凝【土，铺装)；《英国规范梯度温【。度的升？温最：大值为16℃—降温最？大值为－8℃—；欧洲规《。范与英？国规范相同；—各，国简化？形式的温度取值比】较接近分别》为混凝土《桥面板比钢梁—温度高、低1—0℃～15℃—参照国内外规范本规！范沿用了我国现行】行业标准《公路桥涵设》计通用规范JTG ！D60？的规定 》