《5.3  正常【使用极限状态—验算：规定 ？ — 5：.3.？1～5.《。3.3  正—常使用极限状态【验算包括《运行要求观感要【求尤其是耐久—性（使用寿命）要求！条文对？验算：内容及相应》的作用组《合条件做出了规定当！构件在组合》作用下？截面处于全截面受】拉状态（轴》拉或小偏心受—拉）时一旦应—。力超过？其抗拉强度时截面】。将出现贯通裂缝这】对盛水构筑物是【不能允许的对—此应按抗裂度验【算限制裂缝》出现相？应作用组合应—按，短期效应《的，标准组合作为验算条！件，；当构件在组合作】用下截面处》于压弯或拉》弯状态？（受弯、大偏心受拉！或偏心受压）—时，可以允许截面出【现裂缝但《需要从耐久》性考虑限制裂—缝的最大宽度避免】钢筋的锈蚀此时相应！的作用？组合可按长期效【应的准永久组合【作为验算条件— 5.3！.4：。  关于构》件截面最大裂缝宽度！限值的规定 【     条！文基本上仍采用了】。。原规范GB》J 69-84【的，规，定值因？为这些限值在实践中！证明是？合适的仅对》沉井结？构的最大裂缝限值作！了修订？主要考虑到原规【范仅对沉《井，的，施工阶段作用—效应作？了，规定允许裂宽偏大】这样对使用阶段来】说，不一定是合适—的因此这次修订时与！其他构筑《物的衡量《标准协调一致允许裂！宽适当减小确保结构！的使用寿命》 5.3！.5  本条对【于泵房内电机—层的支承《梁变形限值维持原规！范GBJ 》69-84的—要求实践证明它对保！证电机？正常运？行、：节约耗电是适宜的】 》 5.3.6  】条文对正《常使用极限状态【给出了？作用：效应计算通式结【合给水排水工程的】具体情？况考虑？了长期作《用效应和短期作用】。效，应两种计算式分别针！对构件不同的受力】条件与本节5.【3.2及5.—3.3的规定协【调一致 《。 5.3】.7～5.3—.8  条》文给出？了钢筋混凝土构件】处于轴心受拉或小】偏心受力状态时相应！的抗裂度验》算，公式条？文根据工程实践经验！和原规范的规定拟】。定了：混凝：土拉：应，力，限，制系：数，α，cf的取值》即根据？工程校准法可通【过下式计《算 【 —按GBJ 10【-8：9试块改为1—50mm立》方体（考虑与国际】接轨）混凝土的各】项强度标准值取【其试：验平均值减去1.】645倍《标准差并《统一采用《量钢N/mm2【则可：得 ：。 》    ！。 从表（5.3.7！）所列αct—的数据在给水—排水工程中混—凝土的等《级不可能超过—C4：0为此条文规定可】取0.87采—。用与：原规范的抗》裂安全要《。求基本？上协调一致 】 5.3.8 ！ 本条对于预—应力混？。凝，土结构的抗》。裂验算？基本上按照原—规范的要求以—往在给水排水工【程中对贮《水构筑物的预加应力！均要求设计荷载作用！下构件截面》上保持一定的剩【余压应力此次修【订时对预《制装配结构仍保持】了原规范的规定即取！。预压效应系》数，αcp=1.25；！对现浇混凝》土结构适当降低了α！c，p，值采用1.1—5仍留有足够的剩余！。压应力？应该认为《对结构的《安全：可靠还是《有，充分保证的 【