， 5.3 【 正常使《用极：限状态验算》规定 》 ， 5》.3.1《～5：.，3，.3  《正常使用极限状【态验算包括运—行要求观《。感要求尤其是—耐久性？（，使用：寿命）要求条文【对验算内容及相【应的作用组合条件做！出了规定当构件在】组合作用下》截面：处于全？。截面受拉状态（【轴拉：或小偏？心，受拉）时一旦应力超！。过其抗拉强》度时截面将出现贯】通裂缝这对》盛水构筑物是—不能允许的对此应按！抗裂度验算限制【裂，缝出：现相应作用组—合应按短《。期效应？的，标准组合作为—验算条？。件；当构件在组合】作用下截面处于【压弯：或拉弯状态（受弯】、大偏心《受拉或偏心受压）时！可以允许《截面出？现裂缝但需要从耐久！性考：虑限制裂缝的最【大宽度避《免钢筋的锈蚀此【时相应的作用组合可！按长期效应的准永】久组合作为验算条件！ 《 5.3.4【 ， 关于构件》截面最大裂》缝宽度限值的规定 ！ 《    《 ，条文基本上》仍，采用了原《规范GBJ 69】-，8，4的规定值因为【这些限值在实践【中证明是合适—的仅对沉《井结构的最》大裂缝限值作了修订！主，要考虑到原规—范仅对沉井》的施工阶《段，作用效应作了规【定允许裂宽偏—大这样对使用阶段来！说不一定是合适【的因此这《次修订时与其他【构筑物的衡量—标，准协调一致允许裂】宽适当？减小确保《结构的使用寿命【 》 5.3.5  】本条对？于泵房内电机层的】支承梁变形限值【维持原规范GBJ ！69-84的要求】实践证明它对保证电！机正常运行》、节约耗电是适【宜，。的 — ，5.3.《6 ：。 条文？对，正常使用极限—状，态给出了《作用：效应计算通式结合】给水排水《工程的？。具体情？况考虑了长期作用】效应和短期作用【效应两？种计算式分别针【对构：。件，不同的受力条—件与：。本节5.《3.2及5.—3.3的规定协【调一致 《 》5.3.7～5.3！.8  《条文给出了钢筋混凝！。土构件？处于轴？心受拉或《。小偏心受力》状态：时相应的抗裂度验】算公式条文》。根据工程实践—经验和原规》范的规定《拟定了？混凝土拉应力限制系！数αcf《的，取值即根据工程校】准法可通《过下式计《算 【 —按GBJ 10-8！9试块改为150】。mm立方体（考虑与！国际接轨）混凝土】的各项强《度标准值取其试验】平均值减去1—.645倍标准差】并统：一采用？量钢N/《mm2？则可得 【。 ？  —   从表（5【.3.7《）所列α《ct的数《。据在给水排水工程中！混凝土的等级不【可能超过C4—0，为此条文规定可【取0：.87？采用与原规范—的抗裂安全》。要，求基本？上协调？一致 》 5《。.3.8  本【条对于预应力混凝】土结构的抗裂验算基！本上按照原规范的】要，求以往在《给，水排水工程中对贮水！。构，筑物的预《加应力均要求设【计荷：载作用下构件截【面上保持一定的剩余！压应力？此次：修订时对预制装配结！构仍保持了原规范】的规：定即取？预压效应系数—αcp=1.—25；对现浇—混凝土？结，构适当降低了α【cp值？采用：1.15仍留有足够！的剩余？压应力应《该认为对结构的安全！可靠还是有》充分保证的 【