5》.3  正》。常使用极限状—态验算规定 — ， 5.3！.1～？5.3.3  正常！使用极限状态验【算包括运行要—。求观感要求尤其【是耐久性（使用【寿命）？要求条文对验算内】容及：相应的作用组合条】。。。件做出了规定当构件！在组合？作用：下截面处于全截面受！。拉状态（《轴拉或小偏》心受拉）时一旦应力！超，过其抗？拉强度？时截面将出现贯通】裂缝这对盛水构筑】物是不能允许的对】此，应按抗裂《度验算限制裂缝出现！相应作用组合应按短！期效应的标准组合作！为验算条件；当【构件在组合作用下截！面处于压弯或—拉弯状？态（受弯、大偏心】受拉或偏心受压）时！。可以允许截面出现裂！缝，但，。需要从耐久》性考虑限制裂缝的最！大宽度避免钢筋的锈！蚀此时相应的作【用组合可按》长期：效应的准永久组合】作为验算条件 【 》5.3.4 — 关于？构件截面《最大裂缝宽度限【值的规？定 ？ ：     条文】基本上仍采用了原】规范：GBJ？ 69？-84的规定值因为！这，些限：值，在实：。践中证明《是合适的仅对沉井结！。构的最大《裂缝限？值作了修订主要考】。虑到原规范仅对沉】井的施？工阶段作用效应作】了，规定允？许裂宽偏大这样对】使用阶段来说—不，一定是？合适：的因此？这次修订时》与其他构筑物的衡】量标准协调一致允许！裂宽适当《减小确保结构的【使，用，寿命 5！.3.5  本【条对于泵房内电【机层的支承梁—变形限值维持原规】范GBJ 69【-84的要》求实：践，证明它对《保证电机正常运行】、节约耗《电是：适宜的 ！5.3.6》  条文对正常【使用极限状》态给出了作用效应计！算通式？结合给水排水工【程的具体情》况考虑？了长期作用效应【和短：期作用效应》两种计算式分别针对！构件不同的受力条】件与本节5》.3.？2，及5.3.3的规定！协调：一致 5！.3.？7～5.《3，.8 ？ 条：文给出了钢》。筋混凝土构》。件处于轴心受拉【或，小偏心？受力状态时相应的抗！。裂度验算《公式条文根据工程实！践，经验和原《规范的规定》拟定了？混凝土？拉应力限制系—数αcf的取—值即根据工程校准法！可通过下式》。计算 】 按G】。BJ 10-89试！。块改为15》0mm立方》体（考虑与》国际接轨）混凝土】的各项强度》标准值取《其试验？平均：值减去？1.：64：5倍标准《差并统一采用—量钢N/mm—2则可得 】 —     从表】（5.3《.7）所列α—ct：的数据在给水—排水工？程中混凝土的等级不！可能超过C》40为此条文—规定可取0.87】采用：与原规范的抗裂安】全，要求基本上协—调一：致 》 ， 5.3.8—  本条对于—预应力混凝土结构】的抗裂？验，算基本上按照原规】范的要求以》往在给水排水工【程，中，。对，贮，。水构：筑物的预加应—力均要求《。设计荷载《作用下？构件截面上保持【一定的？剩，余压应力此》次修订时对预制装配！结构：仍保持了原规范【的规：定即取预压》效，应系数αcp=【。1.25；对现【浇混凝？土结构适当降低了α！。。cp：值采用1.15【仍留有足够》的，剩余压应《力应该认为》对结：构的安全可靠还是有！充分保证《的 ？