5.3【  正？。常，使用极限《状态验算规定 ！ ， ？ 5.3《.1～5.》3.3 《 正常使用》。极限状态验算包括运！行要求观感要求【尤其是耐久性（使】用，寿命）？要求条文对验算内容！及相应的作用组合条！件做出了规定当构件！在，组合作用下截面处】于全截？面受：拉状态（轴拉或小】偏，心受拉）时一旦应】力超：过其抗拉强度时截】面将出？现贯：通裂：缝，这对盛水构筑物是不！能允许的对此—应按抗裂度》验算限制裂缝—。出现相应作用组【合应按短期效应【的标准组合作为验】算，条件；当构》件在组合作用—下截面处于压弯【。或拉弯？状态（受弯、—大偏心受拉或偏心受！压）：时可以允《许截面？出现裂缝但需要【从耐久性考虑限制】裂缝的最大宽—度避免钢筋》的锈蚀此时相—应的作用组合可按长！期效应的准永—久组合作为验算条】件 ： ， 5》.3：.，4  ？关于构件截面最大】。裂，缝宽：度限值的规》定 ？ ， ： ，    条文基本上！仍采：用了原规范G—BJ 6《9-84的规定值】因为这些限值在【实践：中证：明是合适的仅—对沉井结构的最大裂！缝限值作了修订主要！考虑到原《规范：仅对沉？。井的施工阶段作用效！应作了规定允许【裂宽偏大《这样对使用阶段来说！不一定是《合适的因此这次【修订时与其他—构筑物？的衡量标《准协调一《致，允许裂？宽适当减《小确保结构的使【用寿命 【。 ， 5.3.》5  本条对于【泵房内电机层—的支承？。梁变形限《值维持原规范G【B，。J 69-84的】要求实践证明它对】保证电？机正：常运行、节约耗电】是适宜的 — 5.—。3.6？  条文对正常使】用极限状态给出了作！用，效应计算通式结【合给水排《水工程？的具体情况考虑了长！期，作用效应和短期作用！效应两种计算—式分别？针对构件不同的【受力条件与》本节5.3.2及5！.3.3的规定协】调一致 【 5.3.7～】5.3.8》  条文给出—了钢筋混凝土构【件处于轴心受拉或小！偏心：受力状态时相—应的抗裂度验算【公式条文《根据工程实践经验】和原规范的规定【拟定了混凝土拉应力！限制：系数αcf》的取值即根》据工程校准法可【通过下式《计算 ？ 】。。 按GBJ【 10？-89？试块改为《150mm立方体】（考虑与国》际，接轨）混凝土的各】项强：度标：准值取其试验平均值！减去1.《645倍标》准差并统一采用量钢！N，/mm2则可得 ！ ： 《  》   ？从表（5《.3.？7）所列α》ct的数据》在给水排水工程中混！凝土的等级不可能超！过C4？0，为此条文规定—可取：0.：。87采用与原规【范的抗裂安全要【求，基，本上协？调一致？。 5【.3.8 》 本条对于预应力混！凝，土结构的抗》裂验算基本上按【照原规范的》要求以往在给水【排水工程中对—贮水构筑《物的预加应力均【要，求设计荷载作用下构！件截面？上保持一定的剩【余压应力此》次修订时《对预制装配结构仍】保持了原规范的【规定即取《预压效应系数αc】p，=1.25；对现浇！混，凝土结构适当降低了！。αcp值采用1.】15仍留有足够【的剩余压应力应该】认为对结构的安全】可靠还是有充分保证！的 ？