： ：5.：3  正常使用极】限状态验算》规定 》。 5.3.！1～5.3.3【  正常使用极限状！态验算包括运行要】求，观感要求尤》其是耐久《性（使？用寿命）要求条文】。对验：。算，内容及相应的作用组！合条件？做，出了规定当构件【。在组合？。作用下？。截面：处于全截面》受拉状态（轴拉【或小偏心《受拉）时《一，旦应力超《过其抗？拉强度时截面将【出现贯通《裂缝这？对盛：水构筑？物是不能允》许的对此应按抗裂度！验算限制裂缝出现】相应作用组合应按】短，期效应的标准组【合作为？验算条件；当构件在！组合作用下截面【处，于压弯或拉弯—状态（受《。弯、大偏心受拉或】偏，心受压）《时可以允许截面【出现：裂缝但需要》从耐久性考虑—限制裂缝的最大宽度！避免钢筋的》锈蚀此时《相，应的作用组合—。可按：长期效应的准永久组！合作为验算》条件 ？ 5.3】.4  关于—构件截面最大裂缝宽！度限值的规定—   】 ， 条文基本上仍采用！了原：规范：GBJ？。。 69-8》4的规定《值，。因为这？些限值？在实践？中证明是合适的仅对！。沉井：结构的最大裂缝限】值作了修订》主要考？。虑到原规范》仅对沉井的施—工，。阶段作用《效应作了《规定允许《裂宽偏大《这样对？使用阶段来说不一定！是合适的因》此这次修《。订时与其他构筑物的！衡量标准《协调一致允》许裂宽适当减小确保！结，构的使用寿命— 5.】3.5  本条对于！。。泵房内电机层—的支承梁变形—限值维持原规范GB！J 69-》84的要求实—践证明？它对保证电机—正常运行、节约耗】电是适？宜的： 5【.3.6 》 条：。文，对正常使用极限状】态给出了作用—效应计算通式—结，。合，给水排水工》程的具体情况考虑了！长期：作用效？应和短期《作用效应《两种：计算式分别针—对构件不同的受力条！件与本节《。5.3.2》及5.3.3—的规定协调》一致 《 5》.3.7～5.3】.8  条文给出】。了钢筋混凝土构【。件，处，于轴：心受拉或《小偏：心受力状《态时相应的抗裂【度验算？公式条文根据工程实！践经：验和原规范的规【定拟定了混凝土拉应！力限制系数αcf】。的取值即根据—工程校准法可通【过下：式，计算 】 ？ ， 按？GBJ 10-【89试块改为—150mm立方体（！考虑与国际接—轨）混凝《土的各项强度标【准值取？其试验平均值减去】1.645倍标【。准差并？统，一采用？量钢N/mm2则】可得 ！     ！从表：。（5.3.》7）所？。列α：ct的？数据在给水排—水工程中混凝土的】等级不可能》超过C40为此条】文规定可取0.【87采用与原—规范的抗裂安—全要：求基本？上协调一致 】 5.3.8】  本？条对于预应力—混凝土结《构的抗裂验》算基本上按照原规范！。的要求以往在给水排！水，工程中对《贮水构筑物的预【加应力均要》求设计荷载作用【下构件截面上—保持一定的剩余压】应力此次修订时【对预：制装配结构仍保持了！原规范的规定即取】预压效应系数α【cp=1.25；】对现浇？混凝土结构》适当降？低了α？cp值采用1.1】5仍留有足够的剩余！压应力应该认为对结！构的安全可》靠，还，是有充分保证的 】 ，