。 ： 5.3》  正常使用—极限状态验算规定】 ： 《 5.3.1【～5.？3.3  正常使】用极限？状态验算包括运行要！。求观感要求尤其【。是耐久性（使用【寿，命）要求《。条文对验算内容及相！应的作？用组：合，条件做出了规定当】构件在组合作用【下截面处于全截面】受拉状态（》轴，拉或：小偏：心受拉）《。时一旦？应力超过其抗拉【强度时截《。面将出现贯通—裂缝这对盛水构筑物！是不能允许》的对此应按抗—裂度验算限制裂缝】出现：相应作用组合应【按短期效应的标准】组合作为验》。算条：件；当构件在组合】作用下截面》处于压弯或》。拉弯：状态（？受弯、大偏心受【拉或偏心《受压）时可以允【。许截面出现裂—缝但需要从耐久性】。考虑限制裂缝的【最大宽？度避免钢筋》的，锈蚀此？时相：应的作用组》合可：按长期？。。效应：的准永久组合作为验！算条件？。。 《 5？.3.？4  关于构件【截面最大裂》缝宽度限值的规【定 —     条—文，基本：上仍采用了原规【范GBJ 》69-？84的规定值—因为这些限值在实践！。。中证明是《合适的仅对沉井结构！的最大裂《缝限值作了修订【主要考虑到原—规范仅对《沉井：的施工阶《段作用效应作了规定！允许裂宽偏》大这样对《使用阶段来》说不一定是合适的】因此：这次修订时与其他构！筑物的衡量标—准协调？一致允？许裂宽适当减小【确保结？构，的使用寿《命 5.！3.5  本—条对于泵房内电机层！的支承梁变形限值维！持，原规范GB》。J 69-84的要！求实践证明它—。。对，保证电机正》常运行？、节约耗电》是适宜？的 【5.3.6  条】。文对正？常使用极限状—态，给，出，了作用？效应计算通式结合给！水排水工程的具【体情况考虑了长期作！用效应和短期作用效！应两：种计：算式分别针对构【件不同的受力条件】。与本节5.3.2及！5.3.3的规定】协调一致 【 5.3.【7～5？.3.8  条【文给出了《钢筋混凝土构件处于！轴心受拉或小偏心】受力状态《时相应的抗》裂度验算公式—条文根据工程实【践经验和原》。。规范的规定》拟定了混凝土拉应】力限：制系数αcf的取】值即根据工程校准】法可通过下式计算】 》 【按GBJ 》1，0-89试块改【。。为150《mm立方体（考虑】与国：际接轨？）混凝土《的各项强《度标准值取其试【验平均值减》。去1.64》5倍标？准差并统一采用量】钢N/mm2—则可得？ 【  —   从表（5【.3：.，7）所列αct的】数据在给水排水工程！中混凝土的等级【不可能超《过C40《。为，此，条文：。规定：可，取0.87采用与原！规范的？抗裂安全要求基本上！协调一致《 》 5：.3.？8 ： ，本条：对于预应《力混凝土结》构的抗？裂验算基本上按照原！规范的要求以往在给！水排：水工程中《对贮水构筑物的预】加，应力均要求设计【荷载作用下构件截】面上保持一》定的：剩，余压应力此次—修订时？对预制装配结构仍】保持了？原规范？的规：定即取预压》效应系数α》cp=1.25【；对现？浇混凝？土结构适当》降低了αcp—值采用1.15仍留！有，足够的剩《余压应力《。。应该认为对结—构的安全《可靠：。还是有充分》。保证的 》