5.—。3  正常使用极限！。状态验算《规定 】。 5.3.1～5！.3.3  正常】。使用极限状态验算】。包括运？行要求观感要求尤其！是，耐久性（使用寿命）！要求条文《对验算？内容及相应的作【用组合条件》。做出了规《定，当，构件在组合作—用下截面处于全截面！受拉：状态（轴拉或小偏心！受拉）时一旦—。应力超过其抗拉强】度时截面将出现【贯通裂缝这对盛水构！筑物是不能允许【的，。对此：。应按抗裂度》验算限制裂缝—出现相应作用组合应！按短期效应》的标准组合作为【验算：。条件；？当构件在组合—作用下截面处于压】弯或拉弯《状态（受弯》、大偏心受拉或偏心！受压）？。时可以允许》截面出现裂缝但需】要，从耐久性考虑限制】裂缝的最大宽度【避免钢？筋的锈蚀《此时相应的》作，用组合？可按长期效应的【准永：久，。组合作为验算—条件 】5，.3.4  关【于构件截《面最大裂缝宽度【。限值的规定》 《     条【文基本上仍采用了原！。规范：GB：J 69《-84的《。规，定值因为这》些限值在实践—中证明是《合适的仅对沉井结】构的最大裂缝限值作！了，修订主要《考虑到原规范—。。仅对沉井的施工阶】段，作用效应作了规定允！许裂宽偏大这样对使！用阶段来说不一定是！合适的？。因此这次修订时与其！他构筑？物的衡量标准协调】一致允许《裂宽适当减》。。小确保？结构的使《用寿命 ！5.3.5 —。 本：条，对于泵房内电机【层的支？承梁变形限》值维持原规范—GBJ 《69-84的—要求实践证明它对】保证电机正常运行】、节约耗电是适宜的！ ： 5.3【.6  条文—对正常使用极限状态！给出了作用效—应计：算通式结合给水【排水工程的具体情况！考，虑了长期作用效应和！短期：作用效应《。两，种计算式分别—针对构件不同的受力！条件与本节5—.3.？2及5.《3.3的规》定协：调一致 】 5.3.》7～5.3.8 】 条文给出了钢筋混！凝，土构件处于轴心受】拉或小偏《心受力？状态时相应》的抗裂度验算—公，式，条文根？据工程实践经—验和原规范的—规定拟定了混凝土拉！。应力限？制，系数αcf的取【值即根据工程校准法！可通过下式》计，。算 — — ，按GBJ 10-8！9试块改为15【0mm立方体（考】虑与：国际接轨《）混凝？土的各项强度标【准值取其《试，验平均值减去1.】。645倍标》准差并统《一采用？量钢N/mm—2则可得 》 ：。 ？ —    从》表（5.3.7）所！。列αct的》。数据在？给水排水工程中【混凝土？的等：级不可能《超过C40为此条】文规定？可取0.《87采用与原—规范的抗裂》安全要求基》本上协调一致 【 《 5.3.8 【 本条对于预应力】混凝土结构的—抗，裂验算基本》上，。按照原规范的要【求以往在给水—排水工程《中对：贮水构筑物的预加应！力均要求设计荷载】作用下构件截面上保！持一定？。的剩余压应力—此次修订时对预制装！配结构仍保持了【原规：范，的，规定即取预》压效应系《数，αcp=1.2【。5；对现浇混凝【土，结构适当降低了【αcp值采用1.】。15仍留有足够的】剩余压应力应该认】为对结？构的安全可》。靠还是？有充分保《证的 《