5.—3，  正常使用极限】状态验算规》定 【 ：5.3？.1：～5.3.》3  正常使用【。极限状态验》算包括运行要求观感！要求尤其是耐久性】。（使用寿命）要求条！文对验？算内：容及相应的作—用组：合条件做出了—规定当？构件：在组合作用下截面处！于全：截面受拉状态（轴拉！或小偏心受拉—）时一旦应力—超过其抗拉强度【时截面将出现贯通裂！缝这对盛水构筑物】是不能？允许的对此应按【抗裂度验算限—。制裂缝出现相应作用！组合应按短期—效应的标准》。。组合作为验算条【件；当构件在组合作！用，下截面处于压弯或拉！弯状态（受弯、【大偏心受拉或偏心】受压）时可》以允许截面出—现裂缝但需》。要从耐？。久性考？虑限制裂缝》的最大宽度避—免钢：筋的锈蚀此时相应】的作用组合可按长期！效应的？准永久组合作为【验算条件 》 5.【3.4  》关于构件截面—最大裂缝宽度限值的！规定 —     条【文基本？上仍采用了原规范】G，BJ： 69-84的规】定，值因为这些限—值在实践《中证明是合适的【仅，对沉：井结：构的最？大裂缝限《值作了修订主要考虑！。到原规范仅对—沉井的施工》阶段作用效应作了】。规定：允许裂宽偏大这样对！使用阶段来说不【。一定是合适的因【此，这次修？订时与其他》构筑物的衡量标准协！调一致？允许裂宽《。。。适当：减小确保结构的使】用寿命 《 5.【3.5 《 本条对于泵房内】电机层的支承梁【。变形限值维持原规】范，GBJ 69—-84的要求—实践证明它对保证电！机正常？运行、节约耗—电是适宜的 【 5.3.】6，。  条文对正—常使用极限》状态给？。。出了作用效》应计算通式结合【给水排水工程的具】体，情况考虑了》长期作用《效应和短期作—用效：应，两种计？算式：分，别针对构件》不同的受力条件与本！。。节5.？3.：2，及5.3.3—的规定协《。调，。一致 5！.3：.7～5《.3.？。8  条《文给出了钢》筋混凝土构件处于轴！心受拉或小偏心【受力状态《时相：应的抗裂度验算【公式条文根据工程实！践经验和原》规范的规定》拟定了混《凝土拉应《力限制系《数αcf的》取值即根据工—程，校准法可通》过下：式计算 ！。 按GB！J ：10：-，89试块《改为150》mm立方《体（考虑与》国际接轨）混凝土】的各：项强：度标准值取其试验平！均值：减，去1.645倍【标准差并统一采用】量钢：N/m？m，2则可得 — ？ ，  【   从表（5【.3.7）所列【α，。ct的数据》在给水排水》工程中混凝土的等级！不可能超《。过C40为》此条文？。规，定可：取0.87采用【与原规？范的抗裂安全要求】基本上协调一致【 ：。 ？ 5：.3.8《 ， 本：条对于预应力混【凝土结构的抗裂验】算基本上按照原规】范，的，要求：以往在给水排水【工程中对贮水构筑】物的预加应》力均要求设》计荷载作《用下：构件截面上》保持一定的剩余压应！。力此次修订时对预制！装配结构仍保持了】原规：范的规定《即取预压效应系数α！c，p=1.2》5；对现浇混—凝土结构适》当降低了αcp值采！用1：.15仍留有足够的！剩，。余压应？力应该认为》对结：。构的安全可靠还是】有充分保证的 【 ，