5.2【  承载能力极限】状态计算《规定 — ， ， 5.2.—1、5.2.—2  条文》按我国？现行规范建筑结构】可靠度设计统一标准！GB 50》068-2》001、《工程结构可靠度设】计统一标《准G：B 50153的规！。定给出了设计表达】式其中？有关结构构件抗力】的设计？值明：确应按？相应的专业结构【设计规范《规定：的值采用 】     1 】 对于作《。用分项系数的—拟定这次修》订中尚？缺乏足够的实测统计！数据因此《主要还以工》程，校核法确定即以【原规范GBJ— 69-《84行之有效的作】用，效应为？基础使修订后的作】用效应能与之—相接轨 ！    对于结构】自重的分项》系数均按原规范的单！一安全？系数通过工程—校核：维持原？水准确定即取1.2！0，采用 ？   【  考虑《到，在给水？排水工程中不—少构筑物的》受力条件《均以永久作用为主】因此对构筑物内的盛！。。水压力和外部土压】力的作用分项系数均！规定采用1.—27以使与原规范】的作：用，效应衔接 ！。 ，    按原规范】GBJ 6》9，-84盛《水压力？取齐顶？计算时安全系数可】。乘以附？加安全？系，数0.9《当以受弯构件为例】时，安全系数K=0【.9×1.4—=1.26》此时可？得 【 ？     【如果盛水压》力取设计水位相应单！一安全系数》K=1.4时上表（！。5.2.2》）内ρ？=0.2%》时的γ？G，=1.2《7此值不仅对受弯构！。件对轴拉、》偏心：受力、？受剪等构件均—可适用 ！  ：  当构件同时【承受永久《作用和可变》作用时仍以》受弯构件为例此时】按原规范 》 ！     以工】程校核前提来看式】（，5.2.2-8【）是符合式（5.】2，.2-5）的—γG值？是随配？筋率ρ而变》的对给水排》水工程中的》板、壳？结构ρ值很少超过】1%因此《取γQ=《1.27与原规范相！比不：会带来很大的出【入一般都《在3%以内稍偏于】安全但考虑与—工程结构可》靠度设？计统一标准（GB】 50？153）《相协调条文对—γQ仍？。取1.？40并与组合系【数配套？。使用 —   《  2？  对于地下—水或：地表：水压：力的作用分项—系，数考虑到很多情【况是与土压力并存】的，并且对构筑物—壁板的作《用效：应是主要的一般应为！第一可变作》用因此？。。可，与土：压力计？算相协调取该项系】数γQ=1.27】方便设计应》用（可由受水位【。。变动引？起土：、水压力同时变【动）： ： ，。 ，  ？   3  关于组！合系数ψC》的取：值，同样根据《工程校核的原则【为此取γ《Q=1.4ψC【=0.9最终—。结果符？合上述？式（5.《。2.2-8）与【原规：划协调一致仅当可变！作用只有《一，项温、湿度》变化时相应的可【变作用效应比—原规范提高》了，1.10倍这—是考虑到温、湿度】变化在实《。践中往往难以精确】计算也？是结构？出现：裂缝的主要因素为】此适：当地提？高应该认为》需要的同样对水塔】设计中的风荷载保持！了原规范中的考虑】适当提高了》要求 ？ ，     】4  关于满足【可靠度指标的要【求上述换算系—通过原规范依据的】钢筋：。混凝土结构设计规范！TJ： 10-74与【其修编的混凝土结】构设计规范G—BJ 10》-89？。。对此获得基》于后者是满》足要：求的因此《也可确认换算后的】各项：系数同样可满足【应，具备的可靠》度指：标 — 5：.2.3《  关于构筑物设计！稳定抗力系》数的规定 》 ，   —  构筑物的稳定】性验算包括抗浮、】抗滑动和《抗倾覆除抗浮与地下！。水有：。关外后两者均与地基！。土的物理力》学性参？数直：接相关目前在稳【。定设计方法》方面尚很不统一【尽管在建《筑结构？设计：统一标准GB 50！06：8、工程结》。构设计统一》标，准GB 50—153-9》2及建筑结构荷【载规范GB》 50？00：9中规？定了稳定《性验算同样按多系】数极限状《态，进行但现行》的建筑地基基—础设计规范》。GB ？50007仍采用单！一，抗，力系数的极限状【态设：计方法对《此考虑到原规—范GBJ 69【-84给出的—验算方法亦》以G：BJ： ，7为基础《并且：地基土的物理力学】性参数的统计资料】尚不完善因此在【这次修？订时仍保持原规【范G：BJ 6《9-84的规定【待今后？。条件成熟后再行【局部修订以策安全 ！ 》5.2？.，4  本条规定保】持了原规范的要【求 ： ，