： 5.2  承】载能力极限状态计算！规定： ， 》 5？.2.1、5.2.！2  条文按我【国现行规范》建筑结？构可靠度设计统【一标准？GB 50》068-200【1、工程结构可靠】度设计统一标准【GB 5015【3的规定《给出了设计表—达式：。其中有关结构构件】抗，力的设计值明确【。应按相应的专业结】构设：。计规范规定》的值采用 —   —  1  对—于作用分项系数的】拟定这次修订中【尚缺乏？足，够的实？测统：计数据？因此主？。要还：以工：程校核法确定—即以原规范》GBJ 69-【84：行之：有效的作用效—应为基础使修订后的！。。作用效应能与之相接！轨   ！ ，。 对于结构自重【的分项系数》均，按原规范的单—一，安全系数通过工程】校核：维持原水准确定即取！1.20采用— ， 》    考虑到【在给水？排水工程中不—少构筑？物的受力《条，件均：以，永久作用为主因【此对构筑物内—的盛水压力》和外：部土：压力的作用分—项系数均规定采用1！.27以《使与原规范》的作用效应》衔接 —     按【原规范GBJ 6】9-84盛水—压力：取齐顶计《算时安全系数可乘】以，附加安全系数—0.：9，。当以受？弯构件为例时安全系！数K=？0，.9×1.》4=1.26此时】可得 ！ 》    如》果盛水压力取设计水！位相应单一安—全系数K=1.4】时上表？（5.2《.，2）：内ρ=0.2%时】。的，γG=1《.27此值不仅【对受弯？。构件对？轴拉、偏心受—。。力，、受剪等《构件均？可适用 《。     ！当构件同时承受【永久：作用和可变作—用时仍以受弯构件】。为，。例此时按《原规范 ！    ！ 以工程校核前【。。提来：看式（5.2.2】-8：）是符合式》（5：.2.2-5—。）的γG值是随【配筋率？。ρ而变的对给水排】。水工程中的》板、壳结《构ρ值很少超过【1%因此取γQ=】1，.2：7与原规范》相比不会带》来很大的出入一般】都在3%以内—稍，偏于安全《但考虑与《工程结构可靠度【设计统一标准（GB！。。 50153）【相协调？条文对？γQ：仍取1.4》0并与组合系数配】套使：用  】   2  对于地！。下水或地表水压【。力，的作用分《项系：数考虑到很多情况】是与土压力并存的】并且对构筑》物壁板的作用—效应是？主要的一般应—为第一可变作用因】此可与土压力计【算，相协调取该》项系：数γQ=1》.27方便设—计应用（可由受水】位，变动引起《土、水压力同时【变动） ！    3  【关于组合系数—ψC的取值同样【根据工程《校核的原则为此【取γQ=1.4ψC！=0.9最》终结果符合》上述式（5.2.2！-8：）与：原规划协调一致【仅当可变作》用只有一项温—、湿：度变化时相应的可变！作用效应比原—规范提高了1—.1：0倍：这是考虑到温、【湿度变？化在实践中往往难】以精确计算》也，是结构出现裂缝【的主要？因素：为此适当地》。提高应该认为需【要的同样对》水塔设计中的风荷载！。保持了原《规范中的考虑适当】提高了要求》 ？。   》 ， 4  关于满【足可靠度指标—的要求上述换—算系通过《原规范依《据的钢筋混凝土结构！设计规范T》J 1？0-74与其修【编，的混凝土《结构：设计规范G》B，J 1？0-89对此获【得，基于后？者是满足要求的因此！也可确认换》算后：的各项系数同样可满！足应具备的可靠度】指标 《 5.—2.3  关于构】筑物设计《稳，定抗力系《数的规定《 ？   》  构筑物的—稳，。定性验算包括抗【浮、：抗，滑动和抗倾覆除【抗浮与地下水有关】外后两者均与地基】土的物理力学性参数！直接相关目前在稳】定设计方法方面尚很！不统一？尽管：在建筑结《构设计统一标准GB！ ，。5006《。8，、工程结构设计统一！标准GB 501】53-92及建【筑结构荷载规范G】B ：50009中规定】了稳定性验算—同样按多《系数极？限状态进行但现行】的建：筑地基基础设计【规范GB 500】07仍采用单—一抗力系《数，的极限状态设—计方法对此》。考虑到原规》范，GBJ 69-【84给？出，的验算方法亦以GB！。J 7？为基础？并且地基土》。的物理？。力学：性参数的《统计资料尚不—完善因？此在：这次修订时仍保持】原规范GBJ 69！-8：4，的规定？待今后条《件，成熟后再行》局，部修订以《策安全 — 5.2.4 ！ 本条规定保持【了原规范《的要求 》