： 4.2  贮料！压，力 】 4.2.1 【 散料特性参—数如重？力密度、内》摩擦角及贮料—。与仓壁？之间的？摩擦系？数等釆用《的正确？与否对贮《料压力的计算有决定！性，的影响然而影—响散料特《性参数的因》素很多即《使同一种《散料：由于颗粒《级配、颗粒形状、】含水量、装卸—条件、外界温—度和湿度以及—贮存：时间长短等》条件的不同散料【的物理特性》。参数：也有差？异因此？在选用？各种参数时必—须慎重？ ？    — 煤炭？、冶金工《业的：各种散体贮料—。种类繁多且随着各】种矿石的品》位和开？釆条件的变化其【。变异性很大》。贮料的各种参—数应通过试验并考】虑各种变《化因素综合分析确定！ 《 4.2.2 】 关于贮料压力的计！算问题国内外已【进行了长期和大量】的研究工《作早在1《895年德》国学者杨森(J【an：ss：。e，n)提出取筒—仓内贮料《的微厚？元，静力平衡条件求得仓！内，贮料作用在仓壁上的！。压力然而人们在筒】仓卸料过程中发【现贮料在仓内的应】。力场及？作用于仓《壁上的压《力与：杨森的假定》并不一致《国际上？曾有Reimbe】rt,P《ieper,Wa】lker,Jen】ike？等学者在筒仓—的贮料压力的研【究方面做的很多实】。验都证明杨森—公式算出的仓壁压】力不能代表筒仓在】卸料过程中》贮料作用于》仓，。壁上的实际》压，力正如许多筒仓学】者所指出的杨森【公式假定在任一【横截面上《料层的垂直压力是】均匀分布的》。而，事实上由于贮—料与仓壁之》间存在摩擦力垂直压！力并非均匀又如公式！中的侧？压，力系数k值的确定】直接釆用了兰金(】R，ankine)【公式而未考虑与【仓壁接触贮料—。的屈服条《件由：于散：体理论本身的不完整！性各国？。在采用杨森(Jan！ss：en)公式》的同：时对其进《行修正所釆用的修】。正系数也各不—相同目前国外—各有关筒仓规—范对贮？料压力的计》算仍釆？用各自修正后的【杨，森公式这主要是使用！该公：式进行设计时比其】。他方法？简便我们曾对—我国除西藏、海南之！外的各省的煤炭【、电力？、冶金？、建：材及粮食等行业的已！投，入使用？的筒仓进《行了书面《调查严格按》本标准规《定设计的筒》。仓未发现问题故本次！修，订仍釆？用原规范贮》。料压力？的表达公式》对，表，达式的解释表述【如下： 《     (1)！由杨森(Janss！en)公式》求得的贮料水平压力！只是基？本上符合贮料静态】。时的压？。力并没有《考，虑在使用过程中可】能会：出现的各种不利因素！因此计算贮料水平】压力：时，应乘：以修正系数Ch该】。系数主要考虑卸【料时的动态压—力，、贮料的崩塌以【及不可预见的其他因！素等但？在一般情况下这些最！。不，利因素不可能同【时出现因此》该系数应是多—种，因素的综合修正【。系数：而非超压系数 】  》。   如何确—定较合理《的C：。h值是一《。项困难和《复杂的？任，务同时也《是关：系着筒仓结构是否安！全可靠和经济合理的！重要问题本标准规定！的，Ch值乃是在总【结国：内大量筒仓实践【经验的基础上吸取】。。了国内外筒仓的试验！。研究：成果：并参考了各国的筒】仓规范经过》综合分析而确—定的现分《几个方面说明如下 ！  —   1《)卸料时的动—态，压力：贮料的流动压—力是确定修》正系数Ch值—的主要因素贮料【流动压力问题—既超出了《。一般散体静力学的】课题又不同》于浆体流动而是属于！散体流动力学的范】畴它涉及的因—素繁多抽象出—。。具有普遍意义的【力学数学《。模型相当《。困难是迄今为止【在世界？。范围尚属未彻底【解决的研究》课题概括起》来目前各国的筒仓】研究者对流动压力】的，机理、分布及定【量分析均存在不【同的：认识简介和分析如】下 【    《贮料：的流动形态归—。纳，起来可分为两—。。种类型一《种属于？整体流动《即卸：料时整个贮料随之】而动；另一》种属于？管状：流动：或称为漏《斗状：流，动即卸料《时贮料？从其内部《形成的流动腔中流】动， ， 》 ，   筒仓卸料【时在筒仓的不同区】段，也有可能同》时出现上述两种【流动状态各区段的范！围视不同散料—的特性和筒仓的几】何，形状而定《通常粉状或具有黏性！的贮料管状流动【腔向上扩大甚至整个！筒仓均形成管—状流动而颗粒均匀】的块状贮料管状【流动腔？向下：缩小即整体流动【范围扩？大 》     贮料处！于管状流动》时所产？。生的流动压力—要远：小，于整体流动时的【压力美国规范特【别提到所规定的超压！系数值仅适用于管状！流，动状态而苏联规范】和德国？规范中均未明—确，分开我们考虑到大多！数筒仓中《的贮料流型很难明】确划分同时还要考虑！筒仓在使用》。期间可能产生的【其他种种压》力增大因素》因，此本标准也采用不】以流动型《态划分的综合修【正系数值《   】  流？动压：力的机理对》贮料处于流动状【态时：水平压力增大的【事实已被大》。家所承认但是对【其增大的《机，理则有各《种不同的见》解有的认为是贮料特！性的改变有的—。认为：是贮：料内部不断》形成动力《拱目前欧美较为流】行的一种看法是美国！学者詹尼《克(Jenike)！的观点他认为是由】于贮料内部应力【场的改变装料时贮】料内部的《主应力线接》近于竖？直方向即主动压【力状态卸料时由于贮！料失：。去支持力主》应力线改变为接近水！平方：向即被动压》力状态？并且在？流动腔？断面缩小《。处产生很《大的集中《压力或称为转—换力： 》     詹尼克】。根据上述基》本，假定：。。创建了一《套计算水平压力【的理论该理论—仍借助散体静力学】极限平衡的》原理来描述流动压力！。状态因而也》是十分？粗略的但是他的【基，本，观点还是《可以被？接受的根据詹尼【克的理论就可以【得出结论即越是【易流动的散体流动】压，。力越大？整体流动的压力要】大于管状流动这些结！论已被许多》测试：资料所证实》 ：   —  2)动》态压力的分布多年】来随着测试》技术的发展对—贮料：。。流，动压力的分布—又有了新的认—识很多筒仓研究者】一致认为《贮料在？流动时压力沿筒仓】截面和仓壁高—度都呈不均匀—分布：状态引起《不均匀压力分布【的，因，素很：多诸如贮料本身的】不均：匀，、装卸料不均匀、筒！仓结构本身的—不均匀以及外—界温湿度变化引【。起的不均匀等—因此严格地说任何一！座筒仓都存在—压力不均《。匀的现象 》 ，  》   由于不均匀压！力的存？在使：仓壁结构不》。。。仅要承受轴向拉【力而且还要承受【弯矩在苏联》规，范中已？有这：样的规定但是由【于这种不均匀压【。力分布的《变化：错综复杂并具有随机！性目前？我们所掌握》的资：料不足很《难给出确《切的数？字故本标准未—。能对此做出具体规】定只是将这种不【利影响包括在综合修！正系数Ch范围内】。 》     (2【)从国外资》料看贮？料的竖向压力一般】都认为静态时—贮，料的竖向压力与【杨森：公式计算《值基：本，相符当贮料》处于流动《状态时对竖向压【力值应如何估算则】有不：同的认识一》种认为竖向压力要减！小理由是由于卸【料时水平压力—要加大假定摩擦系】数不变的条件下则传！至仓壁上的总摩【擦力将更加增大因而！使传至仓底的竖向】压力：减小另一《。种，观点认为竖向压力基！本上与静态时相【同根据我们所—。做的测试结果和【对各种资料》的分：析支持？后，一种观点即贮料在】。静动：态，时，仓底的竖向压力无太！大的变？化但是考虑到料拱】的崩塌及贮料特性】的不利变化等因素】仍，应乘以竖向压—力，增大的修正系数Cv！。本标准的《Cv值是参考国【内外有关规范确定】的见表1 】 《。 ？     对于【贮存粮食的混—。凝土筒仓《的仓底按《我国多年《来的实践《经验并参考苏联【规范：的规定Cv值—取1.0 】  ？ ，  此外按我—国筒仓？设计经验并参—考美国和德国规【范的规定仓底的【总竖向压力不—应大于贮料的总重即！pv≤？γhn 》     (！3)偏心卸》料是一个较普遍【存在于筒仓设计中】的问题偏心卸—料的贮料压力—。在20世纪60【年代以前《未引起人们的重视此！后，其重要性《逐渐才？被人们认识》。并反映到各国—规范中法《国规范称其为非正常！卸料也是《一，种贮料的不对—称流动在有》多个卸料口的筒仓】中打开不同的卸料】闸门卸料及筒仓【仓形的？。。。。几何不对称时都会】。。造，成不对称或偏心【卸料有的筒》仓为了不堵仓根【据工艺需要专—门设计成有偏心卸】料功能的仓 】    — 在偏心卸》料，时贮料压力对筒仓的！不，利影响实质上—仍属于？压力不均匀分布的】范畴但是它要—比，一般：的贮料不均匀情【况严重会对》仓壁：产生较大的附加侧】压力难？以将此影响包—括在综合修正系数C！。h内：故本标准规》。定应予以考虑—本次修？。订，偏心卸料《产生：的附加压力计算【公式不变 》     ！各国学者虽一致认】。为偏心卸料》问题不容《忽，视但处？理方法各不相同各】国规范对此也—有，。不同：的计算方《法最早研究偏心卸料！问题的是德国的【皮，珀教授他《根据在各种小型【模型：仓上所做《的试验提出了计算】方法并首先在德【国规范中采》用我们认为美—国规范？提出的经验》公式规定了仓壁下】部壁高等于dn的】范围内压力增值为】。一常：。。。量，这条规？定使hn/d—n较小的筒仓仓壁配！筋量增加过大很【不合理在综合分【。析比较了美国、德】国规范？的基础上建议当hn！/，dn：＜1.5或偏—心值e＜0.1【dn时可不》考虑偏心卸料的影响！偏心卸料时仓底【压力增值为△—ph＝0.25ep！h/r？在贮料计算高度【下部：hn/？3范围内《△p：h为一常数其上至贮！料计算？高度的上端》。按直线变化渐—减到零并假定△p】h是沿圆周均匀分布！的当：然这些？假定也是有一定【的局限性《的 》   《。  我们对》不同的？计算方法进行比较后！认为Th《eimer的—近似计算《。法是较为简捷实用的！。计算：故作为本条釆用的】依据：设计者可根》据，具体情况对仓—壁进行？验算 】。 ，   仓侧卸料【的深仓与仓内单或】多漏斗？偏心卸料的》工况不同作用在仓】壁上的压力也—。不，。同本条？第5款的规定是对仓！内，漏斗卸料《偏心：压力计算的规—定本次？。修订参考欧洲规【范将仓侧偏心卸【料压力计算的规【。定，增添到本标准的附录！B中 ？ ？ ，   ？  (？4)仓壁单位周长】上总的竖向》。摩擦力与国外规范釆！用同样？的公式？按此计算的结果【与，我，们所做的测试基本】相，符由于贮料处于【静态或动态》时的摩？。擦力变化不大—。。故不必乘《以修正系数 ！     hn值！确定的正确与否对】贮料压力有很—大影响以往有—些，设计者？为，了简化计算》又要偏于安全往往】。将，贮料顶面高度算【至仓顶？层的楼面而不考【虑扣除？一部分无法》装料：。的无效高度对高径】。比大的小直》径筒仓这《样，处，理尚无不可》但对一些大直径筒仓！以及：用单点或条形—装，料方式？的筒：仓显：然会造成很大—的误差？因此本标《。准规定了贮料计算】高度hn《的上下端的位置【在下端一般分三种情！况一：种，是无填？料，的漏斗或平板—仓底贮料《压力作用《在整个仓壁上因【此计算高度hn应算！至仓壁底《部另一？种是有填料的情况尽！管，填料可？以由各种《材料组成《但由于它们具—有一定强度》。本，身，可以承受《贮料压力《故应考虑填》料的有利影响将【计算高度hn算至填！。料的表面在筒仓中填！料表面？与仓壁？的交线往往不—在同一水平上为了】计算简？单规定算至此交线】的最低点处第三种】是钢筋混《凝，。土单漏斗《。可算至漏斗》顶面对于《大型圆形浅仓可【按本标准附录—C的公式计算 ！ ？。4.2？.4  水力半径是！筒仓深仓贮料压力杨！森计算？公式中？的重要？参数水力半》径是流体力学专用】术语其物理意义是】ρ＝A/UA—是流体通道的横【截面U？是通道横截面与【流体接触《的周边长度》称为湿？周由于筒仓是—直立容器因此物【料与仓壁《的接触面就是—筒仓水？平截面的周》长群仓星仓的水力半！径是式？中的A为群》。仓的对称星仓水平净！截面的面积该—公式的推导是—将星仓复杂的水【平截面的净面积以】比较简单的》当量正方《形或当量圆形的面】积等量代换再除【以其当量正方形的湿！周总长或《当量圆面积的湿圆周！长求得？具体推导过》程可参见美国D【。。esign a【nd ？Constr—uction 【of Sil—os and bu！n，。kers(Sar】gis S》.Safar—ian)及美国【Structur】。al Eng—ineerin【g ：Han？dbook(Edw！i，n， H.Gaylo】rd：)其推导过程严谨】公式简明非常适用 ！ 4.【2.5  》本标准对杨森公式的！修正具体体现在【表4.2《.5-1、表4.2！.5-2中以下是本！标准确？定修正系《数值：。需要考虑的主要因素！（图：4） ？ — 》    图4—的右侧为散体物料在！。有限空间侧壁上水】。平压力的示意图杨森！(Janssen)！公式的计算结果符】合，。散，体力学原理从图【4中可以看出散体】在有限的空间中的作！用其水平压力不是】。呈线性变化而是接】近抛物线也就是说】水平压力值随着深度！的增大？接，近常数？为简化计《算在仓壁深S—h范围内曲线的【变化可近《似地用？斜直线ac代替【而其下部可》用直线cd代替 】。。 ？     —杨森(J《anssen)公式！计算：。仓壁不同深度处的】贮料压力函数按【连续曲线表示—。是正确的但》钢筋的？截面选择及排列【布，置只能沿仓》壁高度在一》定的区？段内按同一直径的钢！。筋等距分《段布放？钢筋：用量的？图示只？能是阶梯形》的包络图《。形绝不可能是—一条连续曲》线，事实：上在：。仓，壁2/3《高度：以上的部《分其曲线接近直线这！就是本标准釆用简】化计算的依据 【     ！流，动压力沿仓壁高【。度分布的大小与【。贮料的流动腔密切相！关根据国内外—的资料介绍最大的流！动压力发生在流【动腔与仓《壁相交处该处—位置的高低与贮【料和筒仓特》性有关一般情况【。下最：。大流动？压力大致位于仓壁】。的，中部：或下部在仓》壁上段约1/3高】度范围？内则：影响不大且》衰减较快因此—本标：准，规定的？。修正系？数在下段2》/，3仓壁高度》范围：内均取大值上—段1/3《高度范围内》取小值 《   【  关于流动压力】大于杨森理论—值的论点各》国筒仓规《范已经没有》分歧了但《流动压力《的增大值却存在不同！的估算？值最早的测》。试资料提供的数【据为1.3倍～【4.0倍从近几十年！的测：试资：料来看个《别点可达十几倍当】然这种？小面积上出现的压力！峰值有可能是—瞬间的我们并—不，认为是必须考—虑的数值《。近来一些筒》仓研究者更》多地注意到整个筒仓！中压力的《变化规律综合分析对！仓壁内？力的影响以此—来确定相《应的增？大值 】   ？ 现将国内外当前】确定流动压力增【大，值的：情况综？述如下 【     2【0世纪苏联在很多年！间釆用的最大—修正系数值一直【为，2.0？。对，贮煤筒仓规》定，为1.0《但，是对：适用于粮食》的筒仓规范改变了】。单一修正系》数的方法根据不同】类型和贮料的筒仓给！。出了不同的系数折算！后的修正系数—最大可达2.5【左，右美国？规范规定对适—用于管？状流动的最小超压系！数值为1.》6，5，～1.86德国【规范的？卸料压力是通过改】变散料？物理特性参数而【得到的如将此折算】为修：正系数值《则上：部约为2.5中部约！为1：.5下？部，接，近杨：。森理论？值形成上《大下小的不合理状】态，在该规？范后来？的修：订稿中已改为采【用，超，压系数的办》法对于不《同的贮料釆》用不同的系数如小麦！为，1.5此外在—计算基本《。贮料压力时将侧【压力系数改为釆用】日本在？小，麦，筒仓：设计：中修正？系数取3.0—我，国在钢筋混凝—土筒：仓设计规范G—BJ 77-85实！。施以前的筒》仓设计中大多数的筒！仓所采用《的修正系数为2【.0水泥和煤炭工业！部门曾经釆用过【小于2？。。.0：的系数如水》泥工：业部门曾取为1.】5～2.0煤炭工】业部：门历来无统一规【定因人而异取—值范围为1.0～2！。.0本？标准规定《的基本修正系—数C：h值：为2.0其理—由阐述如下 】     国内！的实践经验表—明，在，钢筋混凝土筒仓设】计规范G《BJ 77》-85实《施之前筒仓建设在我！国已有几十年的历史！建成了各种类—型筒仓在此基础上总！结这些筒《仓设：计、建？设及使用经验是【很有必？要的也是本标准确】定修正系数》值的重要依据之一据！不完全统《计这些筒仓》达数百座《之多遍？。布全国？各地其使用》基本正常并》未发生过严》重破坏事故但是其中！有相当一部分筒【仓，。。在仓壁上出现不同】程度的裂缝裂缝【大致出现在仓壁的】中部或下部有多座筒！仓的裂？。缝宽度超过规范【允许值其《中以水泥和煤炭工业！的筒仓？为，多当然造成裂—缝的因素《很多修正系数取值】。偏小是主要因—素之一？我们曾？对几座出现裂缝【的圆形煤筒仓进【行分析？按其实际《配筋：量折算的修正系数】。值都小于2》.0个别筒仓只有1！.13为了保证筒仓！使用提高其耐久性】。钢筋：混凝土筒《仓设计规范GBJ】 77？-85规《定的基本修》正系数之值不宜小于！2.0？ 《    》 ，。使用实物和》模，型筒：仓测试？分析也是确定修正】系数值的方法一【原国家煤炭》部自20世纪70】年代～80》年代对？贮煤实物《圆形筒？仓和模型筒仓进【行过压？力测试测试》。结果表明卸料时的】贮料压力要比杨【森，理论值大1.5【倍～3.5》倍最大动压力往往发！生，在1/2的仓—壁高度以下并且作】。用时间较《长沿仓壁《高度和水平截面【周边呈不均匀分布颗！粒均匀的块煤要比】含有：末煤的混合》煤的：压力大综合分析以上！结，果在正常使用—情况下仓壁不仅【要承受轴向力而【且，还要承受《弯矩根据Ch值为2！.0反算《各种筒仓能承担弯】。矩的能力为》Mmax＝(—。。0.01～0.0】17)p《hr2该值与苏【联规范？修订后？的规定是比》较接近的但》是与实测资料相比显！然还是偏小》这说明使《用Ch值取2.0】并不是？。。很富裕 》  》  ： 从国外资料分【析看德国《规范求得《的贮料压《力在仓？壁，。的中、下段偏小按此！设计的？粮食筒仓建》成使用后《曾发：生多起破坏事—故因此？在该规？范后来？的修订稿《中做了修改釆用了】乘以超压系》数，的方法增加了仓壁】的配：筋美国以往的筒【仓设计？忽，。略了：贮料流动压力的影响！造成一些筒仓的崩】塌和裂？缝事故美国制定的】规范虽然提供了最】小的超？压系数值但是仅【限于管状流动筒【仓的：流动形态很》难预先确定因—此在设计《中往往？釆用大于规范—规定的？。数值20世纪80年！代，美国为我国设计【的贮煤筒仓超压系数！取，为3.0《苏联是研究流动压力！最早的国家之—一在：。粮食、？水泥筒？仓等方面具》有多年的实践—经，验多年？来修正？系数值一直釆用2】.，0，其修订的新规范也改！变了单一考虑—修正系数的办—法增加了考虑弯矩的！因素这样就使贮料】压力与壁厚》发，生了关系更趋合理】按此规范规定计算】的仓壁？配，筋与其修订》前的规范《相，比高径比大于3【.0：的筒仓钢《筋，。要有较大的》增加；高径比小的】筒仓则基本与修【订前规范接近—至于苏联规范对贮】煤筒仓的修正系数规！定为1.《0是：无法理解的》查阅历年《的技：术，资料苏联在》贮煤圆形《筒仓：。方面：的实践经《验并不多且缺乏【研，究由此可见将—贮煤：筒，仓压力计算的修正】系数确定为1.0】是不正确的 ！     筒【仓的种类繁多不论】何种筒？仓均釆用同一个修】正系数值显然是不恰！当的近来在各国新的！规，范或正在修订的【规范中分别按—筒仓：的高：。径比和贮料品种【给出不同的修正系数！值高径？比大的？要比小的流》动压力影《响大应取大》值易：流动的贮料要—。比不：易，流动的贮料》的流动压力要大【也应取大值由—于我们的试验和研究！工作做得《不多：尚不能分门别类【给出确切数据只能大！致考虑这些影响故】本标准规定hn/d！n大：于3.0时》Ch应乘以系数1】.1而对流动—性能较差《的贮料？。则应乘以系数0【.9 】    仓壁上部h！n/3范围内修【正系：数的取值苏联规【范取值为1.0【以往我国各工业【部门设？计深仓时也都—釆用此值近年来【发现：某些筒仓仓壁—上出现？裂缝参考近期的【国外规范的规—定对：该区段？的修：正系：数，都有所？提高考虑《到实际存在》的流动？压，力和热贮料引起的】温度作用本标准【规定该区段的修正】系数值取《为1.0～2.0】    ！ ，对，水泥工业贮存热贮料！筒仓：的温度？影响在？装有：贮料的部分由于水泥！或水泥熟料导热性能！较差：。通过贮料传》。导至仓壁上的—热量：较小对仓壁影—响不大参照》美国规范说明中建议！的方法按贮料—温度为？10：0，℃、室外最低计算】温度为？20℃的《条件计算《因贮料温《度，应力需要增加的仓】壁配筋量在仓壁下段！影响相对较大一般】约为杨森压力计算】所需配筋量的5【％～10％但由【于，仓壁上段《的贮料？压力甚小《且已：考虑了修正系数1】。.0：～2：.0故在此条件下可！将贮料？温度的影响包括在】修正系数《Ch内 —     对】于筒：仓最：上端没有散料的空仓！部分可求出仓壁内】外表面的温》差按冶金工业厂【。房钢筋？混凝土结构》抗热设计规程YS】 12-79验算】其温度影响计算结】果，表，明当贮料温度与室外！最低计？算，温度之差为10【0℃：时为了保证》裂缝不超过容许宽】度所：。需的配筋量均—超过了按本标准【所规：定的最小配筋率所算！得的配筋量在上述】温度条件下当仓壁的！。水平钢筋单》侧的配筋率增加到0！.2％即全截面总】配筋：率为0.4》％时就基本上—满足裂缝开展宽度不！。大于：。0，。.2mm的要求但】设计还是应对—具体工况《。进行分析甚至包括仓！。顶楼板？构件进行验》算，。 ：。     由！。于对：冶金或？。其他：工业部门的热贮【料，缺乏分析《、研究故本》标准：未包括水泥工业以】。外的特殊热贮料筒】仓 》 ：    《本，次修订新增》了，有关温度《应力的计算内容设】计时也可《按本标准《的有：关规定进行温度【作用所？需的配筋计算 】  》   ？近年来为了贮料卸】料通畅、防》止贮料起拱堵仓【往往在仓底设置【多个：吹气喷嘴的》促流装置《或称空气炮国—外称为“Air B！laster”正确！的名称？应为空气喷射器这种！设备国内已》有生：产但将其《英文的译名》。。定为“A《。。ir Cannon！”在对外《。交流时釆用这—种，译名非常不妥—这实际上变成了战】。争使用？的平射“加农炮”对！外设计文件还是应】该使用原文“—。Air Bl—aster”—由，此误：导有些筒仓尤—。其是煤仓在卸料不】畅时竟敢在仓内釆】用，炸药爆破的方—法解决堵仓问题致】使仓壁崩《塌 ： ，     实！践表明这种促—流装置对筒仓的【影响范？围是局？部的对贮料》压力的？影响也不大故计算贮！。料压力时可不单【。独，考虑由此破拱产生】的空气压力但—是对于在某》些筒仓中设置—。的特殊促《流装置？如用于单向》长达列车(》uni-tra【in)筒《仓的破拱帽、拥【有震动卸《料能力的《计，量漏：斗、活化振动给料】机等可使筒仓高速】卸料：甚至：卸料可达5000t！/h～60》00t/h仓内贮】料出现高《速整体流动状—态卸料时筒》仓仓体出《现，振动现象对这种【卸料条件本标准【规定的贮料》压力修正《参，数显然偏《小我：们对：其影响？尚缺乏深入》的研究设计》时釆用？的，修正系数需另—行考虑设计》者可：根据：具体情况适当加大 ！    】 近年来欧洲规范、！国际标？准，。IS：O都有一《些有关筒仓的新内】容，但划分？烦琐过细对设计【并，。不简便本《。次修：订只汲取其对我国】筒仓设计较实用的】有，关内容 ！    本次—修订前标准编制组对！我，国各行业近年来按原！规范设计的筒仓工程！进行：了调研？实践表明凡是严格】按，原规：范规定设计的筒仓是！安全可靠的》故，本标准对本条—规定不再修改 【 《 4.2.6 【 本标准对》深、浅仓釆用—不同的？计算公式；当hn/！dn＝？1.5？时按深、浅仓计算】所得的贮《料水：平压力出现》。不衔接？的现象其比值可用】下列公式来表达 】 【 ， ： ？     式！中深仓水平压力【； 《 ：        】 浅仓水平压力 ！   —  注当k＝0【.333μ＝0.5！hn/d《n，＝1.5Ch＝2.！0时r？＝0.999C【＝1.26》 《 ： ，   由此可见只】。要釆：用深仓、浅仓—的划分？方法就必《定会出现一个—深仓、浅仓划分【的临：界值由于不》是连：续函数？其，所得计算《数值在临界点处必然！有一个？不相等的突变值【式(2)中的C【值就是？两突变？差值的倍数考虑修】正系数后《深仓的？计算压力要大—于浅仓？因此大型《圆形浅？仓如：按，本条的？浅仓公式计算贮【料的水平《压力就不一》定安全可靠此—外仓：壁达：。到一：定高度的《浅仓贮料对仓壁的摩！擦荷载也不》。应忽视故仍需—。按本条的《规定计算 》 ：     【。本条所示浅仓贮料压！力的计算公式适用于！直径较小的圆形或】。矩形浅仓大型圆形浅！仓的：顶部为了《不增加仓壁的高【度即使可以采—用平：顶结构当仓顶釆用】单，点甚至多《点装料时仓》顶还是需要设计成】穹顶或其他结构体】系扩大上部的有效】空间增加仓容以适】应在仓壁《顶，面以上按贮料—安息：角形成的大》体积：料堆；？对于小型筒仓这种】料堆不会太大其荷】载可以简化计算【但贮：料，压力按散体空间作】用，原理设计的》大型：或超：大型圆？形浅仓釆用简化方】法计算？料堆超载压力—的误差较《大本条的计算公式】并不完全《符合大？。型或超大型》圆形浅仓的实际工】况，故应按本《标准附录C的贮料】压力：公式进行计算— 4【.2.7  深仓】中漏斗壁上》的贮料？法向压力在国—内外资料《中有多种计算—方法假定随深—。度增加压《力加大呈上小—下大的梯《形分布；《有的则假《定随水力半径的【减小而减小》呈，上大下？小的梯形分》布；美国规范则釆用！上下均等《的，。压力：分布：图形我们综合比较了！上述各种《计算方法后认为【美国规范的》规定比较合理且【计算简？便故本标准釆用此规！。定 》。 4？。.2.9  本标准！参考美国、》法国及澳大利亚规范！增加：了装有细颗粒—物料且形成》。流态：的筒仓压力计算公式！当物料在仓内流动】状态不畅时》公式中贮料的重【力密度？应结合工艺专业所提！参，数进：行调：整， —4.2.10 【 气：。力输送产生的过【剩气压不但对仓底及！仓壁产生压力在筒】仓，设计时？。还应考虑其对仓【顶构件产《生的压力 —