？ 4.2  贮料压！力，。 4！.2.1  散【料特：性参数如重力—密度、内摩擦角及】贮，料与仓壁之》。间的摩擦《系数等釆用的正确与！否对贮料《压力的？计算有决定性—的影响然《。而影响？散料特性参数的因】素很多即使同一种】散料由？于颗：粒级配、颗粒形状、！含水量？、，装，。卸条件、外界温【度和湿度以及—贮存时间长短等条】件的不同散料的物】。理特性参数》也有差异《因此在选用》各种参数时必须慎重！ ，    】。 煤炭、冶金工【业的各种散体贮料】种，类繁多且随着各【种矿石的品位—和开釆条件的变化】其变异性很大—贮料的各《种参数应通过—试验：并考虑各种》变化：因素综？。合分析确《定 》 4.2.2  ！。关于贮料压力—的计算问题》。国内外已进》行，了长期和《大量的研究工—作，早在1？895？年德国学者杨森(J！anssen)【提出取筒仓内—贮料的？微厚：元静：力，。平，衡条件求《得仓：内贮料作《用在仓壁上》的压力然而人们【在筒仓卸《料过程中《发，现贮料在仓》内的应力场》。及，作用于仓壁上的压】力与杨森的假—定并不一致国际上】曾有Re《im：bert,Piep！e，r,Walk—er,Jeni【。ke等学《者在筒仓的》贮料压？力的研究《方面做的很多实验】都证明杨森》公式：。。算出的仓壁压力不能！代表筒？仓在卸料《过程中贮《料作用于仓壁上的】实际：压力正如许多筒仓学！者所：指，出的杨森公式—假定：。在任一横截面—上料层？的，垂，直，压力是均匀分布的】而事实上由于贮料】。与仓壁？之间存在摩擦力垂直！压力并？非均匀又《如公式中《的侧压力系数k【值的确定直接釆用了！兰金：(Ra？nkine》)公式而未考虑与仓！壁接触贮料的屈服条！件由于散体》理论本身《。的不完整性各国【在采用杨《森，。(J：ans？sen)公式—的同时对其进行修正！。所釆用的《修正系数也各不相同！目前国外各有关筒】仓，规，范对：贮料压力的计—算仍釆用各自修【正后的？。杨森公式这主—要是使用该公式进行！。设计时比其他方法简！。。便我们？曾对我国除西—藏、海南之外的各省！的煤炭、电力—、冶金、建材及【粮食等？行业的已投》入，使用：的筒仓进《行了书面调查—。严格按本标准规【定设计的筒》仓未发现问题—故本次修订仍—釆用原规范贮料压力！的表达？公式对表达式的解释！表述如下《    ！ (1)由杨森【(，。Janssen)】公式：求得的贮料》水平压力只》是基本上符合贮料】。静态时的压力并【没有考虑《在，。使用过程中可能会出！现的各种不利—因素因此计算贮【料水平？压力时？应，乘以修正《系数Ch该系—数主要考虑卸料时的！动态压力、贮料【的崩塌以及》不可预见的其—。他因素等但在一【般情况？。。下这些最不利—因素不可能同时出现！因此该系数应—。是多种因素》的综合修正》系数而非超压系数】  【   如《何确定较合理的【Ch值是一项困难和！复杂的？任，务同时也是关—系着：筒仓结构是否安全可！靠和经济合理—的重要问题本—。标准规定的Ch值】乃是在总结》。国内大量筒仓实践】经验的基础上吸取了！国内外？筒仓的试验研究成】果并参考《了各国的《筒仓：规范：经过综合分析而【确定：的现分几个方面【。。说明如下 》 》。   ？。 1)卸料时的动态！压力贮料的流—动压力是确定修正】系数Ch《值的主要因》素贮：料流动压力问题【。既超出？了一般散体静力【学的课？题，又不：同，于浆体流《动而是属于散—体，流动力学的范—畴它涉及的因—素繁多抽象出具【有，普遍意？义的力学《数学：模型相当困难是迄今！为止在世界范—围尚属未彻》底，解决的研究课—题概括起来目—前各国的《筒仓研究者对—流动压？。力的机理、分布及定！量分析均存在不同的！认，识简介和《分析如？下，。 ？ ，    》 贮料的流动形态】归纳起来可分—。为两种类型一—种属于整体》流动即？卸料时整《个贮料随之而动；】另一种？属于管状流动—或称为漏斗状流动即！卸料时贮料》从，其内部形成》的流动腔《中流动 ！    筒仓—卸料时在筒仓—的不同区《段也有可能同—时出现？上述两种流动—状态各区段的范围】视，不同：散料的特性》和筒仓的几》何形状而定通—常粉：状或具有黏》性的贮料管状—流动腔向上扩大【甚至：整个筒仓均形成管状！流动而？颗粒：均匀的块状》贮料管状流动腔向下！缩小即整体》流动：范围：扩大 》 ：     贮—料，处于管？状流动时所产生【的流动压力要—远小于整体流动时的！压力美国《规范特别《提到所规《定的超压系数值仅适！用于管状《流，动，状态而苏联规范和】德国规范中均未明】确分开？。我们考虑到大多数】筒仓中的贮料流【型很难明确划—分同时还要考虑筒】仓在使用期间可能产！生，的其：他，种，种压：力增大？因素因此本标—准，也，采用不以《流动型态划分的【综合修正《系，。数值 】    流动压【力的机理对贮料处】于流动状态时水【平压力增大的事【。实已：被大家所承认但是】对其增大的机理则】有各种不同的见【解有：的认为是《贮料特性的改—变有的认为》是贮料内《部不断形《成动力拱目》前欧美较为流行的一！种看法是《美国学者詹尼克【(Jenike)的！观，点他认为是由—于贮料内《部应力场的改变【装，料时贮料内部的【主应力？线接近于竖直方【。向即主动《压力状态卸料时【由于贮料失去—支持力主应力线改】变为接近水》平方向？即被动压力状态并且！。在流动腔断面缩小】处产生很大的集【中压力或称为转【换力 ？ 《    《 詹尼克根据上述基！本假定创建了一套】计算水平压力—的，理论该理论仍—借助散体静力学【极限平衡的原理来】描述流动压力状态】因而也是十分粗略的！但是他的《基，本观点还是可以【被，接受的？根据詹尼克的理论就！可以得出结论—即越是？易流动的散体流动】。压力越大整体流动】的压力？要大于管《状流动这些结论【已被许多测试资料】所证实 ！。    《2)动态压》力，的分布多年来随【着测试技术的发展对！贮料流动压》力的分布又有—了，新的认识很》多筒仓研究者一致认！为贮料在《流动时压力沿—筒仓截面和仓—。壁，高度都呈不均—匀分布状态引起不】均匀：压力分布的因—素很多诸如贮料本】身的：不均匀、装卸—。料，不均匀？、筒仓结构本身的不！均匀以？及外界温湿度—。变化引起的》。不均匀等因此严【格，地说任何一》座筒仓？都存在？压力不均匀的—现，象 《   》。  由于不均匀压力！的存在使仓壁结构】。不，仅要承受轴向—拉，力而且还要承受弯矩！在苏联规范中—已有这样的规定【但是由于这》种不均匀《压，力，分布的变化错综复】杂并具有随机性目】前我们所《掌握的资料不足很难！给出确？。切的：。数，。字故本标准未能对】此做出具体规定【只是将这种》不，利影响包括在综【合修正系数Ch范】围内  ！   (2)从【国外资料看贮料【的，竖向压力一般都【认为：静态时贮料的竖向】压力与杨森公式计算！。值基本相符当—贮料处于流动状【态时对？竖向压力值应如何估！算则有？不同的认识一种认为！竖向压力要减—小理由是由于—卸料时水平压力要加！大假定摩擦系—数不变的《条件下则传至仓壁】上的总摩擦力将【更加增大因而使【传至仓底《的竖向？。压力减小另一种观】点认为竖向压力【基本：上与静态《时，。相同：根据我们所做的测】试结果和对各种【资料的分析支持后】一种观点即贮—。料在静？动态时仓底的—。竖向压力无》太大的变化但是考】虑到料拱的崩—塌及贮？料特性的不利变化】等，因素仍应乘以竖【向，压，。力增大的修》正系数C《v本：标准的Cv值是参考！国，内外有关规范确定的！见表1？ 【   【  对于《。贮存粮食的混凝【土筒仓的仓底—按我国多年》来的实践经验—并，。参考苏联规》。范的规定Cv值取1！.0 》    —。 此外按《我国筒？仓设计经验并参考】。美，国和德国规》范的规定仓底的总竖！。向压力不应大—。于贮料？的总重即pv—≤γhn —     (！3)偏心卸料是一个！较普遍存在于—筒仓设计中的问题偏！心卸料？的贮：料压力在20—世，纪60年代以前未引！起人们的重视此【后其：重，要性逐渐才被—人们认识并反映【。到，。各国：规范中法国》规范称其为非正常卸！料也是？一种贮料的不对【称流动在有多—个卸：料口的筒仓中打开】不同：的卸：料闸门卸料及筒仓】仓形的几《何不对称《时都会造成不对【称或：偏心卸料有的筒仓】。为，了，不堵仓根据工艺需要！。专门设计成有—偏心：。卸料功能的仓 ！  《   在偏》心卸料时贮料—压力对筒仓的不利】影响实质上》仍属于压力不均匀】分布的范畴但是它】要比一般的贮料不】均匀情况严》重会对仓壁产生较】大的附加侧压力难】以将此影响包括【在综：合，修正：系数C？。h，。内故本标准规定【应予以考虑本次【修订偏心卸》。。料产生？的附加压力》计算公式不》变   ！  ：各国学者虽一致认为！偏心卸料问》题不：容忽视但处理方法各！不相同各《国规：。范对此也有不—同的计算方法最早研！究偏心卸料问—题的是德《国的皮珀教授他根据！在各种小型》模型仓上所做的试】验提出了计算方法并！首先在德《。国规范中采用我们】认为美国规范提出的！经验公式规定了仓】壁下部壁高等—。于dn的范》围内：压力：增值：为一常量这条规定使！hn/dn》较小的筒仓》仓壁配筋量》增加过大很不合理在！综合：分析比较了美国、德！国规范的基础—上建议当h》n/：dn＜1.5—或偏心值e＜0.】1dn时可不考虑】偏心卸料的影响偏】心卸：料时仓底压力—。增值为△《ph＝0.》25eph/r在】贮，料计算高度下—部，hn/3范围—内△：ph为一常数其【上至贮料计》。算高度的上端—按直线变化渐减到零！。并假定△ph是沿圆！周均匀分布的—当然：这些假？定也是有《。一定的局《限性的 【 ，     我们对不！同的计算方法进行比！较后认？为Theim—er的近似计算【法是：。较，为简捷实用》的计算故作为本条釆！用的依据设计者可根！据，具体情况对仓壁【进行验？算， ： 《    仓侧卸料的！深仓：与仓：内单或多漏斗偏【心卸料的工况不同】作用在仓壁上的压力！也不同本条》第5：款的规定是对—仓，内漏斗卸料偏—心压力计算》的规定本次修订参】考欧洲规范》将仓侧偏心卸—料压力计算的—规定增？添到本标准的附录】B，中 ？ 《    (4)仓】。壁单位周长上—总的竖向《摩擦力与《国外规范釆用—。同样的公式按此计】算，的结果？与，。。我，们所：做的测试《基本相符《。由于贮料处于静态或！动态时的摩擦力【变化不大《。。故不必乘《以修正系数 —   【  h？n值确？定的正确《与否对？贮料压力有》很大影响以往有些设！计者为了简化计算又！要偏于安全往往将贮！料，顶，面高度算至》仓顶层？的楼面而《不考虑？扣除一部分》无法装？料的无效高》度对高径比大的小】直径筒仓这》样处理尚《无不可但对一些大】直径筒仓《以及用？单，点或条形装料方式的！筒仓显然会造成【很，大的误差因》。此本标准规定了【。贮料：计算高度hn的上】下端的位置在下【端一：般分三种情况—一种是无《填料的漏斗或平【板仓底贮料压力【作，用，。在整个仓壁上因此计！。算高度hn应算至仓！壁，底部另一种是—有填料的情况—尽管：。填料可以由》各种：材料组成但由于它们！具，有一定强度本身可以！承受贮料压力故应】考虑填料的有利影响！将计：算高度h《n算至填料的表【面在筒仓中填料表】面与仓？壁的交线往往不在同！一水平上《为，了计：算简单规定》算至此交线的最【。低点处第三种是钢】筋混凝土单漏斗可算！至漏斗顶面对于【。大型圆？形浅：仓可按本标准附【录C的公式》计算 ？ ： 4.2.4】。  水力《半径：是筒仓深仓贮料压力！杨，森计算公式中的重】要参数？水力半径是流—体力学专用术语【其物理意《义是ρ＝A/U【A，是流：体通道的横截面U是！通道横？截面与流体接触【。的周边长度》称为湿周由于筒仓】是直立容器因—此物料与仓》壁的接触面就是筒仓！水平截面的周—长群仓星《仓，的水力半径是式中】的，A为群仓的》对称星仓水平净截面！的，面积该？公式的推导是—。将星仓复杂的—水平截面的净面【积以比？较，。简单：的当量？正方形或当量圆形】的面积等量代换再】除以其当量正方形的！湿周总长或当—。量圆面积的湿圆【周长求得《。。具体推导过》程可参见美国D【esign and！ Con《struc》ti：o，n of Sil】os and b】unkers(【Sar？gis S.—Safarian】)及美国Str【uctur》。a，l， Engin—ee：ring Hand！book(E—。dwi？n H.G》aylord)【其推导过程严谨【。。公式简？明非常适《用 ？。 4》.2.5《  本标《准对杨森《公，式的修正《具体体现《在表4.2.—5-1、表》4.：2.：5-2中以下是本标！准确定修正系—。数，值需要？考虑的主要因—素（图4） ！ —     图4】的右侧为散体物料】。在有限空间侧壁上】水平压力的示—意图杨森(J—anssen)公】式的计算结果符【合散体力《学，原理从图4中可【以看出散体》在有限？的空间中的作用其水！平压力不是呈—线性变？化而是？接，近抛物线也》就是说水平压力值随！着深度的增大—接，近常数为简化—计算在仓《壁深S？h范围内曲线的变】化可近似《地用斜直线ac代】替而其下部可用【直线cd代》替 —    《 杨森？(Jansse【n)公式计》算仓：壁不同深《度处的贮料》压力函数按连续【曲线表示是正确的】但钢筋？的截面选择及排【列布置只能沿仓壁高！度在一定的》区段内按同一直【径的钢筋等距分【段布放钢筋用量的】图示只能是阶梯形的！。包络图形绝不可【能是一条连续曲线】事实：。。。上在仓壁2/—3，高度以上的部—分其曲线《接近直线这就是本】标，。。准釆用简化计算的依！据 《 ？ ，   流动》压力沿仓《壁高度？分布的大小与贮料】的流动腔密切相【关根据？国内外的资料介【绍最大的流动—压力发生在流动腔与！仓，壁，相交处该处位—置的高低与贮—料和筒仓特性有关一！般情况下最》大流动压力大致位】于仓壁的中部或下部！在仓壁上段约1【/3高？度范围？内则影？响不大且衰减较【快因此本标准规定】。的修正系数在下【。段2/3仓壁高度范！围内均取大值—上段1？/3高度范围—。。内取小值《 》  ：   关《于流动压力大—于杨森理论值的论】。点各国筒仓规范已经！没有分？歧了但流《动，压力的增大》。。值却存在不同的【估算值最早的测试】资料提供的数—据，。为1：.，。3倍～4.0倍【从近几十年的测【试资料来看个—别点可？达，十几倍当然这—种小面？。积上：出现：的，压，力峰：。值有可能是瞬—。间，。的我们并不认—为是必须《。考虑的数值近来一些！筒仓研究者更—多地注？。意到整个筒仓—中压：力，的变化规律综合分析！对，仓壁内力的影—响以此来确定相【应的增大值 】  《   现将国内外】当前确定流》动压力增大值的情】况综述？如下 【   ？  20世》纪苏：联，在很多年间釆用的】最大修？正系数值一直为2.！0对贮煤筒仓规定】为1.0但是对【适，用于粮食的筒—。。仓规范改变了—单一修正系数的【。方法根据不同类型】。和贮料？的筒仓？给出了不《同的系数《折算：后，的，修正系数最大—可达2？.5：左右美国规范规【定对：适，用于：管状流动的最小超】压系数？值为：1.65～1.8】6德国规范的卸【料压力是通过改变】散料物理特性参【数而得到的如将此折！。算为修正系数值则】上部约为2》.5中部约为1.5！下部接？近，杨森理论值》形，成，上大下小《的不合理状态在该规！范后来的《修订稿中已》。改为：采用超压系数的办法！对于：不，同的贮料釆用不同的！系数：如小麦为1.5此外！在计算基本贮—。料压力时《将侧压力系数改为釆！用日本在《小，麦筒仓设计中—修正系？数取3.0我国在】钢筋：。混凝土？筒仓设？计规：范GBJ 7—7-85实施以前】的筒仓？设计中大多数的【。。筒仓：所，采用的？修正系？数为2.0水泥【和煤炭工业部门【曾经釆用过小于【。2.：0的系数如》水泥工业部》门曾取为1.5～】2.0煤炭》。工业部门《历来无统一规定【。因人而异取值范围为！1.0～2.0本】标准规定的基本修正！系数Ch值为2.0！其理由阐述如下【 ： ，     国】内，的，实践经验表明在钢】筋混凝土筒仓—设，计规范GBJ 77！-85实《施之前筒仓建设在我！国已：有几十年的历史【建成了各种》类型筒仓在此—基，础，上总结这些筒—仓设计、《建设及使用经—验，是很：有必要的也是本【标准：确定修正系数值【的重要？依据之一据不完全】统计这些筒仓达数】百座之多遍布全【国各地？其使用基本正常并】。。未发生过《严重破坏事故但是其！中有：相当一部《分筒仓在仓壁—上出现不同》程度的裂缝裂缝大致！出现在？仓，壁的中部或下—部，有多座筒仓的裂缝】宽度：超过：规范允许值其中以】。水泥和煤炭工业的筒！仓为多当然造成【裂，缝的因素很》多修：正系数取值偏—小是主要因素之一我！们曾对？几座出现裂缝—的圆形？煤筒仓进行分析按】。其实际配筋量折算】的修正？系数值都小于—2.0个别》筒仓只有1.13】为了：保证：筒仓使用提》高其耐久《性钢筋混凝土筒【仓设计规范》G，BJ 7《7-8？5规定的基本修正系！数之值不宜小—于2.0 — ？     》。使用实物和模型筒仓！测试分析也是确【定修正系数值的方】法一原国家》煤炭部自20—世纪70年》代～80年代对贮】煤实物圆形筒仓【。和模型筒仓进行过】压力测试测试结【果表明？卸料时的贮料压【力要比杨森理论值大！1.5倍《～3.5倍最大动】压力往往发生在1/！2的仓壁高度—。。以下并且作用时间较！长沿：仓壁高度和水—平，截面：。。周边呈不均匀分布颗！粒均匀的块煤要【比含：有末煤的混合—煤的压？力大综合分析以【上结果在正常使用】情，况，下仓壁不《。仅要承受轴向力而】且还要？承受弯？矩根据Ch》值为2.0》反算各种筒》。仓，能承担弯《矩的能力为》Mmax＝(0.】0，1～0.01—。7)p？hr2该值》。与苏联规范修—订，后的规定是比较【接近：的但是与实测—资料相比显》然还是偏小这说明】。使用Ch值取2【.0：并不是很《富裕 —     从国外！资料分析看德国规】范求得？的贮料？压力在仓壁的中、下！段偏小按此设计【的粮食筒仓建—成使用后曾发—生多起破《坏事故因此在该【。规，。范后来的修订—稿中做了《修，改釆用了乘》以超压系数》的方法增加了—。仓，壁的配筋美国以【往的筒仓《设计忽略了贮料流动！压力的影响造成【一些筒仓的崩塌和】裂，缝事故美国制定的】规范虽然提》供了最小《的超压系数值但是】仅限于？管状流动筒》仓的流动形》态很难预《先确定因此在设【计中往往《釆用大于规范规定】的数值20世纪【80：年代美国为我—国设计的贮煤筒仓超！压系数取为》3.0苏联是研究流！。动压力最早》的，国家之一在粮食、水！。泥筒仓等方面—具有多年的》实，践经验多年》来修正？系数值一《直，釆用2？.0其？修订的新规范—也，改变了单一考—虑修正系数的办法】。增加了考虑弯矩的因！素这样就使贮料压】力与壁厚发生了【关系更趋合》理按此规范》规，定计算的仓壁配【筋与其修订前—的规范相比高径【比大于3.0的筒】仓钢筋？要有较？大的：增，加；高径比》小的筒仓则基本与修！订，前规范接近至—于，苏联规范对贮煤【筒仓的修正系数规】定为1.0是无法理！解的查阅历年—的技术资料苏联【在贮：。煤圆形？筒仓方面《。的，实践经验并不—多且缺乏研究—由此可见将贮煤【筒仓压力计算的修】正系数确定为—。1.0？。是不正确的 —    】 筒仓？。的种类繁多不论何】种筒仓？均釆：。用同：。一个修正系数值【显然是不《恰当的近来》在各国新《的规范或《。正，。在修：订的规范中分别按筒！仓的高？径比和贮料》品种给出不同的修】正系：数值高径比》大的要比小》的，流动压力影响—大应取大值易—流动的？贮料要比不》易流动的《贮料的流动》。压力要大也应取大值！由于我？们的试验《和研究工作做得不】多，尚不：能分门别类》给，出确切数据只能大】致考虑？这些影响故本—标准规定hn—/dn大于3—.，0时：Ch应乘以系—数1.1而对流【动性能较差》的贮料则应乘以【系数0.《9 【 ，。。   仓《壁上：部h：n/3范围》内修正系《数的取值苏联规范】取值为1《.0：以往我国各工业部门！设计深仓《时也都釆《。用此值近年来—发现：某些筒仓仓壁上出】现裂缝参考近期的国！外规范？的，规定对该区段—的修正系《数都有所提高—考虑到实际存在的流！动压力和热贮料引】起的温度作用本标准！规定该区《段的修正系数值取为！1.0～2.—0   ！  对水泥工业【贮，存热贮？料筒仓的温度影响】在装有？贮料的部《分由于水《泥或水泥熟料导热】。。性能较差通过贮【料传导至仓壁上的热！量较小对仓壁影响】不大参？照美国规范说明【中建：议的方法按贮—料，。温度为1《00℃、室外—最低计算温度为2】0，℃的条件计》算因贮料《温度应力需》要增加？的仓壁配《筋量在仓《壁下：。段影响相《对较：大一般约《为杨森压力》计算所需配筋量的】5，％～10％但—由于仓壁上段的【贮料：压力甚小且已考虑】。了修正系数1.0～！2.：0故在？此条件下可将贮【料温度的影响—包括在？修正：系数Ch内 — ？ ：    对于筒仓】最上：端没：有散料的空仓部分】。可求出仓壁内外【表面的温《差按冶金工业厂【。。房钢筋混《凝土结构抗热设【。计规程？YS 12-—79验？算其温度影响计【算结果表明当贮料温！度，。与室外最《低计算温度之差为】100℃时》为了保证裂缝—不超过容许宽度所】需的配筋量均超过】了按：本标准所规定—的最小配筋率所算得！。的，配筋量在上述温【度条件下当仓壁的水！平钢筋单侧的配筋】率增加到0.—。2％：即全截面总配筋【率为0.4％时【就基本？上满：足裂缝开展宽度不大！于，0.2mm的要求】但设计还是》应，对具：。。体工：况进行分析》甚至包？括仓顶楼板》构件：进行验算 】     由于对！冶金或其他工—业部门的热贮—。料，缺乏分析、》研究故本标准未【包括水泥工业以外】的特殊热贮料筒仓 ！    】 本次修订新—增了有关温度应力】的计：算内容设计时—也可按本标准—的，。有，关规定进行温度【作用所需的配筋计】算 《    — 近年来为了贮【。料卸料通畅、防【止贮料起拱》堵，仓往往在仓底—设置多个吹气—喷嘴的促《流装置或称空气炮】国外：称为“Air—。 Blast—er”正《确的名称应》为空气喷射器—这种设备国内—已有生产但将其英】文的译名《。定，为“Air Can！non”在对外交】流时：。釆用这？种译名非《常，不妥这实际》上变：成了战争使用的【平射“加《农炮”？对外设？计文件还是应该使】用原文“A》ir ？Blast》er”？由，此误：导有些筒仓》。尤其是煤《仓，在，。卸料：不畅时竟敢》在仓内？釆用炸药爆》破的方法解决堵仓问！题致使？仓壁崩？塌 《     实】践，表明这种《促流装置对》筒仓的影响范围【是，局部的对贮》料压力的影响也不大！故计算贮料》压力时可《不单：独考虑由此破—拱产生？的空气压力》。但是对？。于在某些《筒仓中？设置的特殊促流装】置如用于单向—长达列车(uni-！trai《n，)筒仓的破拱帽、】拥有震？动卸：料能力的计》量，漏斗、活化振动【给料机等可使筒仓】。高速卸料甚至卸料可！达5000t/h】。～60？00t/h仓内贮】。料出现高速》整体流动状态卸料时！筒仓仓体出现—振动现象对》这种卸料《。条件本标准规定的贮！料压力修正》参数显然偏小—我们对其影响—尚缺乏深入》的研究设计时釆用的！修正系数《需另行考虑》设计者可根据具体情！况适当加大》   】  近年来欧洲规】范、国际标准I【SO都？有一些有关筒—仓的新内《容但划分烦琐过细对！设计并不简便本次修！订只汲取其对我【国筒仓设计较实用】的有关内容 — ，    【 本次修订》前标准编《制组对我国各—行业近年来》按原规范设计的筒仓！工程进行了调研实】践表明凡《是，严，格按原规《范规定？设，计的筒？仓是安全可靠—的故本标准》。对本：条规：定不：。再修改？ 4.2！.，6  本标》准对深、浅》仓釆用？不，。同的计算公式；【当hn/dn＝1】.5时按深、—浅仓计？算所得的贮料水【平压力出现不衔【接，的，现象其比值可用下】列公式来《表达 》 — 》 ？     式中【深仓水平《压力；？ ， ？      【   ？浅仓水平压力 ！   》  注当k＝—0.3？。33μ？＝0.5h》n/d？n，＝1.5Ch＝2.！0时r＝0》.999C＝1【.26？ 《 ：    由此可见】只要釆用深仓、浅仓！的划分？方法就必定》会出现一个》深仓、？浅，仓划分的临界值【由于不是连续—函数其所得计—算数值在临》。界点：处必然有一个不【相，等的突变《。值式(？2)中的C值—就是两突变差值【的倍数？。。考虑修正系数后【深仓的？计算压力要大—于浅仓因此大型圆】形浅仓如按本条【的浅仓公式》。计算贮料的水平压力！就不：一定安全可靠此外仓！壁达到一《定高度的浅》仓贮料？对仓壁的摩擦荷【载也不应忽视故【仍需：按本条的规定计算 ！   【  本条所示浅【仓贮料压力的计算公！式适用于直径较【小的圆形或》矩形浅？仓大：型圆形浅仓的—顶部为了不增加仓壁！的高度即《使可以采《用平顶？结构当仓顶釆—用单点甚至多—点装料时仓顶还是需！要设计成穹顶或其】他结构体系扩大上部！的有效空间增—加，仓容以适应在仓壁】顶面以上按》贮料安息《角形：成的大体积料—堆；对于小型—筒仓：。这种料堆不会太大】其，荷载可以简化计【算但贮料压力按【散体：。空间作用原理设【计的大型或超大型圆！形浅仓釆用简—。化方法？计，。算料堆？超载：压力的误差较大本】。条的计算公》式并不完全》符合大型或》超大：型圆形浅仓》的实际工况故应【按本标准《。附录C的贮》料压力？公式进行《计算 ？ 《 4：。.2：.7 ？ 深仓中《漏斗壁上的》贮，料法向压力在国【内，外资料？中有多种计算方法假！定随深度增加压【力加大？呈上小下大的梯【形分布；有的—则假定随水》力，半径的减小》而减小？呈上大下小的—梯，形，。分布；美国规范【则釆用上下均等的】压力分？布图形？我们综？合比较了上述—各种计算方法后【认为美国规范—的规：定比较合理且—计，算简便故本标准【釆用：此规定 】 4.2.9—  本标准参考美国！、法国及澳大利【亚规范增加了—装有：细颗粒？物料：且形成流态》的筒仓压力》计算：公式当物料在仓内流！动状态不畅时公式】中贮料的重》力密度？应结合工艺专业所】提，参数进行调整 【 ： ， 4.2.10 ！ 气力输送》产生的过《。剩，气压不但对仓底【及，仓壁产生《压力在筒仓设—计时还应考虑其【。对，仓顶构件产生的压力！ ：