4.2  ！贮料压？力 《 ？ 4.2.1  ！散料特性《参数如重力密—度，、内摩擦角及贮料】与仓：。壁之间的摩擦系数等！釆用的正确与—否对贮料压》。力的：计，算，有决定性的影—响然：而，影响散料特》性参数的因》素很多即使》同一：种散料？由于颗粒级配、颗】粒形状、《含水量、装卸—条件、外《。界温度和湿度以【。及贮存时间长短等条！件的不同散》料的物？理特性参数》也，有差异因此》。。。在选用各种》参数时？必须慎重 ！     》煤炭、冶金工业的各！种散体贮料种类繁多！。且随着各种矿石的】品位和开釆条件【的变化其变异性【很大贮料的各—种参数应通过—试验并考虑各种【变化因？素综合分析确定 】 4.2】。.2  关于—贮料压力的》计，算问题国内》外已进？行，了长期？和大量的研究工作】早在1895—。年德国学者杨森【(Janss—en)提出取筒仓内！贮料的微厚》元静力平衡》条，件，。求，得仓内贮料作—用在仓壁上的压【力然而？人们在筒仓卸料过】程中发？现贮料在仓内的【应力场及作用—于仓壁？。上的压力《与杨：森，的假定并不》一致国际上曾—。有Reimbert！,Piep》er,Walker！,Jeni》k，e，等学者在筒》仓的贮料压力—的研：究方面做的很多实验！都证明？杨森：公式算出的仓壁【压，力，不能代表筒》仓在卸料过》程中贮？料作用于仓壁—上的：实际压？力正：如许多筒仓学—者所指出的杨森【公式假定在任一【横截面上料层的【垂直压力是均匀分】布的：而事实上《由于贮料《与仓壁之间存在摩】擦力：垂直压力并非均匀又！如公式中的侧压力】系数k值的确—。定直：接釆用了兰》金(Rankin】e)公式而未考虑与！。。仓，壁接触贮料的屈服条！。件由于散体》理论本身的不完整】性，各国在采用杨森(J！anssen)公式！的同时对其进—行修正所釆用的修】正系数也各不相同】目前国外《各有关筒仓规范【对贮料压力的—计算仍釆用各自修】正，后的杨森公式这【主要是使《用该公？式进：行设：计时比其他方法简】便，。我们：曾对我国除西藏、海！南之外的各》省，的煤：炭、电力、冶金、建！材及粮食《等行业的已投入【使，用的筒？仓，进行了书面调查【严格按本标准—规定：设计的筒仓未发现】问题故本次修—订仍釆？用原规范贮》料压力的表达公【。式对表达《式的解释表》述，如下  ！  ：。 (1)由杨森(】Jans《sen)公式—求得的贮料水平【压力只是基本上【符合：贮料静态时的压力】并没有考虑在使用过！程中：可能会出现的各种不！利因素因此计—算贮料水平压力时】应乘以修正系—数Ch该系数—主要考？虑，卸料：时的动？态压力、贮》。料的崩塌《以及不可《预见的其他》因素等但在一—般情况下这些最不】利因素不可能—。。同时出现因此—该系数应是多—种因素的综合修【正系数而非》超压系数 】 ： ，。。   如《何确定较合理—的Ch值是一项困】难和复杂的任务同时！也是关系着筒仓【结构是否安全可靠和！经济合理的重要问题！。本标准规定》的Ch值乃是在总结！国，内大量筒仓实践【经验的？基础上？吸取了国内外筒仓】的试验研《究，成果并参考》了各国？的筒仓规范经过综合！分析而确定的现分几！个方面说明如下 】 ， ，     【1)：卸料时的动态—压力：。贮料的流动压力是确！定修正系《数Ch值《的主：。要因素贮料流动压】力问题既超出了【一般散体静力—学，的课题又不同于【浆体流动而》是属于散体流—动力学的范》畴它：涉及的因素繁多【抽象出具有普遍意义！的力学？数学模？型相当？困难是迄今为止在】世，界范围尚属未彻【底解决的研究—课题概括起来目【前，各，国的筒仓研》究者对流《动压力的机理、【分，布及定量《分析均？存在不同的认—。识简介和分析—如下 《   —  贮料《的流：动形态归纳》起，来可分为两种类型】一种属于整体流动即！卸料时整个贮料【随之而动；另一种】属于：管状流动《或称为漏斗状—流动即？卸料：时贮料从《其内部形成的流动腔！中流动？ ？     筒】仓，卸料时在筒仓的不】同区段也有可—能，同时出现上述两种流！动状态？各区：段的范围视不同散料！。的特性？和，筒仓的几何形状而定！通常粉状《或具有黏性的—贮料管？状流：动腔向上扩大甚至整！。个筒仓均形成管【状流动而颗粒—均匀的？块状贮料管状流动】腔向下缩小即整体】流动范围扩大 ！     贮】料处于管状流—动时所产生的流动压！力，要远小于《整体流动时的压【力美国规范》特别提到所规定的超！压系：数，值仅适用于》管状流动状态—而苏联规范和德国规！范中：均未明？确分：开我们考虑到大多数！筒仓中的贮料流型】很难明确划分同时还！要考虑筒《仓在使用期间—可能产？生的其他种种压力增！大因素因此本标准也！。。采用不以《流动型态划分的综】合修正系数》值 【    流》动压力？的机理对贮料处于流！动状态时水平压【力增大？的事：实已被大《。家所承认《但是对？其增大的机理则有】各种：不同的见解有—的认：。为是贮料特性—的改：变有的认为是—贮料内部不断—形成动力拱》目前欧美较为流【行的一种《看法是美国学者詹尼！克(J？en：ike)《的观点他认为是【由于贮料内部应力场！的，改变装料《时贮：料内部的主应—力线接？近于竖直方》向即主动压力—状态：卸料时由于贮—料失：去支持力主应力线】改，变为接近水平方向】即被动压力状态并】且在流动《腔断面缩小处—产生很大的集—中压力或《称为转换力 —  —   詹尼克根据上！述基本？假定创建了一套计】算水平压力的理【论，。该理论仍借助散体静！。力学极？限平衡的原》理来描述流》动压力状态因而也】是十分粗《略的但是《他的基本观点还是可！。。以，被接受的根据詹尼】克，的理论就可以—得出结论即越是【易流动的散体流动压！。力越大整体流动的】压力要大于》管状流动这些结【论已被许多测试资】。料所证？实 【    2)动【态压力的分布多年】来，随着测试技术的发展！对贮料流动压力【的分布又有了—新的认识《很多筒仓研》究者一？致认为贮料在—流动时压力沿—筒仓截面和仓壁高】度，都呈不均匀分布【状态引起不均匀压力！分布的因素很—多诸如？贮料本身的不均匀、！装卸料不《均匀、筒仓》结构本身的》不均匀以及外—界温湿度变》。化，引起的不《均匀等因此严格【地说任何一座筒仓都！存在压力不》均匀：。。。的现象 】     由于【。不均匀？压力的存在》使仓：壁结构不《仅要承受轴向—拉力而且还》要承受弯《矩在苏联《规范中已有这样的规！定但是由于这种不均！匀压力分布的变化】错综：复杂并具有随机性】目前我们所掌握的】资料不足《很难给出确切的数字！故本标准未》能对此做出具体【规定：只，是将这？。种不利影响包括在】综合修？正系数Ch范围内】 《     (2)！从，国外资料看》贮料的竖向》压力一般都认为【静态时？。贮料的竖向压力与杨！森公式？计算值基本相符【当贮料处于流—。动状态时对竖向压】力值应如何估算则有！不同：。。的认：识一种认为》竖向压力要》减，小理由是由于卸【料时水平压力要加】。大假定摩《擦系数？不变的条件》下则传至仓》壁上的总摩擦—力将：更加增大因而使【传至仓底的竖向压力！减小另一种》观，点认为竖向》压力：基本上与静态时相】同根据我《们，所做的测试》结果：和对各种资料的分】析支持后一》种观点即贮料—在静：动态时仓底》的竖向压力无太大】的变：化但是考虑到料拱的！崩塌及？。贮料特性的》不利变化等因素【仍应：乘以竖？向压：力增大？的修正系数》。Cv本标《准的Cv值是参【考国内外《有关规？。。范确定的见表1【 《 【   ？  对于贮存粮食的！混，凝土筒仓的》。。仓底：按我：国多：年，来的实践经验并【参考苏联规范的规定！Cv值取《1.0？ —   ？ 此：外，按，我国：筒仓设计经验并参】考美国？和德国规范的规定仓！底的总？竖向压？力不应大于贮—料的总重即pv≤】γhn 】     》(3)偏心》卸料是一个》较普遍存在》于，筒，仓设计中的问题偏】心卸料的贮料压力在！2，0世纪6《0年代以前》未引起人们的—。。。重，视此后其重要性【逐，。渐才被？人们认识并反映【。到各国规范中法【国规范称其为非正常！卸料也是一种—贮，料的不对称流动在】。有多个卸料口的筒仓！中打开不同的卸【料闸：门卸料？及筒：仓仓形？的几何不对称时【都会造成不对—称或偏心卸》料有：的筒仓为了不堵【仓根：据工艺需要》专门设计成有—偏，心卸料功能的仓 】  —   在《偏心：卸料时贮料压力【对筒仓？的不利影响实质上】仍属于压力不—均，匀分布的范畴—但是它要《比，一般的贮料》不均匀情况严重【会对仓壁产生—较大的附加侧压力】。难以：将此影响包括在【。综合修正《系，数，Ch内故《本标准规定应—予以考？虑本次？修订偏心卸料—产生的附加》压力计算《公式不变 【     各】。国学者虽一致认为】偏心卸料问题不容忽！视但：处，理方法各不相同各】国，规范对此也有不【同，的，。计算方法最早—研究偏心卸料问【题的：是德：国的皮珀教授他根据！在各种小型模型仓】上所做？的试验提出了计【算方法并首先在德国！规范中采用我们【认为美国规范—提出的经验公式【规定了仓壁下—部壁高等《。于dn的范》围内压力《。增值：为，一常量这条规定【使hn/dn较小的！筒仓仓壁配筋—量，增加过大很不—合理在综合分析【比较了？美国、德国规范【的，基，。础上建议当hn/d！n＜：1，.5或偏《心值e＜0.—1dn时《。可不考？虑偏心卸料的影【响，偏心卸料时仓—底压力增值为△【p，h＝0？.，25e？ph/r在贮料计】算，高度下？部hn/3范—围内△ph为一【常数其上至贮料计算！。高度：的上端按直线变【化，渐，减到零并假定—△p：h是沿圆周》均匀分布的当—然这些假定也—是有一定的局限性】的 —     我们【对不同的《计算方法《。进行比？较，后认为？Theime—r的近似计》算法是较为简捷实用！的，计，算故作为本》条釆用的依据设【计者可根《据具体？情况对仓壁》进行验算 —    【 仓侧卸《料的深？仓与仓内单或多漏斗！偏心：卸料的工况不同作】用在仓壁上的—压力也不同》本条第？5款的规《定，是对：仓内漏斗《。卸料偏心压力计算的！规定本次《修订参考欧洲—规范将仓侧偏心【卸料压力计算的规】定增添到本标准【的附录B中 【 ：  ？。   (《。4，)仓壁单位》周长上总的竖—向摩擦力《与，国外规范釆用同样】的公式按此计算的结！。果与我们所做的测】试基本？相符：由于贮料处于静【态或：动态时的摩擦—力变化？不大故不必乘以修】正系数 】     hn值】确定的正《确与否？对贮料压《力，有很：。大，影响以往有些设【计者为了《简化计算又要偏于】安全往往将贮料顶】面高度算至》仓，顶层的？楼面而不考》虑，扣除一部分无—法，装料的无效高度对】高径比大的小直径】筒仓这？样处理？尚无：不可但对《一，些大直径筒》仓以：及用单点或条形装】料方式的筒》仓显：然会造成《很大的误差因此本标！准规定了《贮料计算《高度hn的上—下，端的位置在下—。端一：般分三种情》况一种？是无填料《的漏斗？或，平，板仓底？贮，料压力作用在整个仓！壁上：。因此计算高度hn应！算至：仓壁底部另一种是有！填料的情况尽管填料！可以由各种》材，。料组成但由于它们具！。有一定强度本—身可以承受贮料压】力故：应，考虑：填料的？有利影响将计算高度！h，n算至填料的表【面在筒仓中填料【表面与仓《壁的交线往》往不在同一水—平上为了计算简单】规定：算至此交线》的最低点处第三种】。是，钢筋混？凝土单漏斗可算【至漏斗顶《面对：于大型圆形浅—仓可按本《标准附？录C：的公式计算 ！ 4.《2.4  水力半径！是筒仓深《。仓贮料压力杨—。森计算公式中—的重要参数水力【。半径：。是流体力学专用【术，语其：物理意义《是ρ：＝A/UA是流【体通道的横》截面U？是通道？横截面与流体—接触的？周边长度称为—。湿周由于筒仓是直】立容器因此物—料与：仓壁：的接触面就》是筒仓水平截—面的周长群仓星【仓的水力半径是式】中，。的A为群仓的—对称星仓水平净【截面：的面积？该公式的推导是将星！仓复杂的水》平截：面的净面积》以比较简单》的当量正方形—或当量圆形的面积等！量代换再《除，以其当量正》方形的湿周总长或当！量圆面积的湿圆周长！求得具体推导过程】可参见美国Desi！。gn and C】on：s，tr：ucti《o，n of Silo！s and bu】nke？r，s(Sa《rgis 》S.：Safar》i，an)及美》国Struc—。tura《l Engi—neering【 ，H，andbook【。(，Edwi《n H.G》aylord—)其：推导过程严》谨公式简明非常【适用 】4.2.5  本】标准对？杨森公式的修正【具体体现《在表4.《2.5-1、表4】.，2.5-2中以下是！本标准确定修正【系数值需要考虑的】主要因？素，。（图4） 【 】     图4的右！。侧为：散体物料在有限空间！侧壁上水《平压：力的：示意图杨森(J【。ans？se：n)：公式的计算结果【符合散体《力，学，原理从图4》中可以看出散—体在有限的空间【中的作？用其：水平压力《。不是：呈线：性变：化而是接近抛—物线也就是说水平压！力值：随着深度的增大接】近常数为简化—计算在仓壁深Sh范！围内曲线《的变化可近似—地用斜直线》ac代替而其—下部可用直线cd代！替 —   ？  杨森(》Janss》en)公式》计算仓壁不同—深，度处：的贮料压力》函数按连《续曲线表示》是正确的但钢—筋的截面选择及【排列布置只能沿【仓壁高度《在一：定的区？段内按同一直—径的钢筋等》距分段布放钢筋用量！。的图示只能是阶【梯，形的包络图形—绝不可？能是一条《连续：曲线事实上在—仓壁：2/3高度以上的】部，分其曲线接近直线这！就是本标准》釆，用简化计算的依据 ！ ： ：     流动【压力沿仓壁高—度分布的大小与【贮料的流动腔密切相！。关根据国内外—的资料介绍最大的】流，动压力？发生在流动》。腔与：仓壁相交处该—。处位置的高低与贮料！和筒仓特性有关一般！情况下最大流动【压力大致位于仓壁的！中部或下部在仓壁】上，段约1/3高度范围！内则：影，响不大且《衰减较快《因此本标准规定的修！正系数在下段—2/3？仓壁高度范》。围内均取大》值上段1/3高度】范，。围内取小值 —     ！关于流动压力大于】杨森理论值的论点各！。。国筒仓？规范已经《。没有分歧了但流动压！力的：增大值却《存在不同的估—算值最早的测试资】料，提供的数据为1.3！倍～4.0倍从近】几十：。年，的测试？资料来看个》别点可达十》几倍：当然这种小》。。面积上出《现的压力峰》值有：可能是瞬间的我们并！不认：。为是必须考虑—的数值？近来一些筒仓研究者！。更多地注意到整【个筒仓中压力的变】化规律综合分析对】仓壁内力的影响以】此来确定《相，应的：增，大值  ！  ： 现将国内外当【前确：定流动压力增—大值：的情况？综述如下 【。     【。20世纪《苏联在很多》年间釆用《的最大修正系数值一！。直为2.0对贮煤】筒仓规定为1.0】但是对适用于粮食】的筒仓规范改变了单！。一修正？。系数的方法》根，据不同类型和贮料】。的筒仓？给出：了不：同的系数折算后的】修正系？数最：大，可达2.5》左右美国规范规定】对适：用于：管状流动的最小超压！系数值为1.65～！1.86德》国规范的《。卸料压力是通过改变！散料：物理特性《参数而得到》的如将？此折算为修正系数】值则上部约为2.】5中部约为1.5下！部接近杨森》理论值？形成：上，大下小的不合—理状：态在：。该规范后来的修【订稿：。中已改为《采用超压系数的【办法对于不同的贮】料釆用不同的系【数如：小麦为1《.5此外在计算基】本，贮料压力时将侧【压力系数改为—釆用日本在小麦筒仓！设计中修正系数取3！.0我？国在钢筋混》凝土筒？。仓设：计规范GBJ— 77？-85实施以前【的筒仓设《计中大多《数的：筒仓所？。采用的修正系数为2！.0水泥和煤炭工业！部门曾经釆用过小于！2.0的系》。数如：水泥：工业部门曾取为【1.5～2》。.0：。煤炭工业部》门历：。来无统一《规定因人而异取【值，范围为？1.0～2.—0本标准《规定的基本修正系数！Ch值为2.—0其理？由，。阐述如？下 ？ 《    国》。内的实践《经验表明在》钢筋混凝土筒—仓设：计规范GB》J 77-85实施！之前筒仓建设—在我国已有几十【年的历史《建成了各种类型【筒，仓在此基础上总结】这些筒仓《。。设计、建设及使【用经验是《很有：必要的？也是本标准确定【修正系？数值的重要依据之一！据不完全统计这【些筒仓达数百—。座之：多遍布全国》各地其？使用基本正常并未发！生过严重破坏事故】但是其中有相当一】部分：。筒仓在仓壁上出现不！同程度的裂缝裂【缝大致出现》在仓壁的中部或下】。部有多座筒》仓的裂缝《。宽度超？过规范允许值其中以！水泥和煤炭工业的】筒仓：为，多，当然：造，成裂缝？的因素很多修正系数！取，值，偏小是主要因素【之一我们曾对几【座出现裂缝》的圆形煤筒仓进【。行，分析：按其实？际配：筋量折算的修正【系数值都小》于2.0个别筒仓只！有1.13为了保证！筒仓使用提高其【耐久性钢筋》混凝土？筒仓设计《规范GBJ 77】-85？规定的基本修正【系数之值不宜小于】2.0 —     使用！。实物和模型筒仓测】试分析？也是确定修正系数值！。的方法？一，原国家煤炭部—自20世纪70年代！～80年代对—。贮煤：实物：圆形：筒仓和模型筒仓【进行过压力测试测】试结果表明卸料时的！贮料：。压力要比杨森理【论值大1.5—倍～3？.5倍最大动压力往！往发：生在1？/2的仓壁高—度以下并且作用时】间较长沿仓壁高【度和水平《截面周边呈》不均匀分《布颗粒？均，匀的块煤要比含有】末煤的混《合煤的压力大综合分！析以上结果在—正，常使：用情况下仓壁不仅要！承，。受轴向力而且—还要：承受弯矩根据Ch】值为2.0》反算：各，种筒仓能承担—。弯矩的能《力为Mm《ax＝(0.0【1～0.017)】ph：r2该值与苏—联规范修订后的规】定，是比较接近的—但是与？实测资料相》比显然还《是偏：小这说？明使：用Ch值取2.【0，并不是很《富裕 【     从国外】资，料分析看德国规【。。范求得的贮料—压力在仓壁的—中、下段偏小按【此设计的粮食筒【仓建成？使用后曾发生多起】破坏事？故因此在该规范【。后来的修《订，稿中做了修改釆用了！乘以超压系》数的：方法增加了》仓壁的配筋美国【。以往的筒仓》设计忽略了》贮料流动压力的影】响造成一《些筒仓的崩塌—和裂缝事故美国制】定的：规范虽然提供了最小！的，超压系？数值但是仅限于管】状流动？筒仓的流动形态很】难预先确定因此在】设计中往往釆—用大于？规范规定的数—值2：0世纪80年—代美国为我国设计的！贮，煤筒仓超压系数【取为3.0苏联是】研究流动压力最早的！国家之一在粮食【、水泥筒《仓等方面具有多【年的：实践：经，验多年来修正系数值！一直釆用2.0其】修订的新规范也改变！了单一考虑修正【系数的办法》增加：了考：虑弯矩的因素—这样就使贮料压力与！壁厚发生了关系更】趋合理按《此规范规定计算【的仓：壁配筋与《其修订前的》规范相？比高：径比大于3》.0的筒《仓钢筋要有较—大的增加；高径比】。小的筒仓则基本与修！订前规范接近至于】苏联规范对贮煤筒仓！的修正系数规定为】1.0是无法—理解的查阅历年的】技术资料苏联—在贮：。煤圆形筒仓方面的实！践经验并不多—且缺乏研究由此可见！将贮煤筒《仓压力计算的修正系！数确定为《。1.0？是不正确《。。的 ：    】 筒仓的《种类繁？多不论何种》筒仓均？釆用同一《个修正系《数，值显：然是不恰当的近来】在各国新的规—范或正？在修订的规范中分别！按筒仓的高径比和贮！料，品种给出不同的修】正系数值高径比【大的要比小》的流动？压力影响大应取大值！易流动的贮料要【比不易流动的贮【料的流动压》力，要大：。也应取大值》由于我们的试验和研！究，工作：做得不多尚不能分门！别类给出确》切数据只能大致【考虑这些影响故【本，标准规？定hn/d》n大：于3.？0时Ch《应乘：。以系数1.1而对】流，。动性能较差的—贮料则应《。乘以：系数：0.9 》     】仓壁上部hn—/，3范围内《。修正系数的取值苏联！规范：取值：为1：.0以往我国各工业！部门设计《。深仓时也都釆用此值！近年来发现某些筒】。仓仓壁上出》现，裂缝参考近期的国】外规范的规定对该】区段的？修正系数《都，有所提高考虑到实际！存在的流动压—力和热贮料引—起的温度作用本标】准规定？。该区段的修》正系数值取为—1.0～《2.0 【     对水泥！工业贮存热贮—料，筒仓的温度影响在装！有贮料的部分—由于水？。泥或水？泥熟：。料，导热性能《较差通过贮料传导】。至仓壁上的热量较】小对：。仓，壁影响？不大：参照美国《规范说明中建议的】方，法按贮料温度—为100℃、—室外最低计》算温度为20℃【的，条件计算因》贮料：温度应力需要—增加的仓壁配—筋量在仓《壁下段影响相对【。较大一？般约为杨森压力【计，算所需配筋量的5％！～10％但由于仓】壁上段的贮料压力】甚小且已《。考虑了修《。正系数1《.0～2.0故【在此条件下可—。。。将贮料温《度的：影响：包括：。在修正系数》Ch内 《 ：。   》  对于筒仓最上】端没有散料的空【。仓部分？可求出仓《。壁，内外表面的温差按冶！金工业厂房》钢筋混凝土》结构抗热设计规程Y！S， 12-7》9验算？。其温度影响计算结】果表明当贮料—温度与室外》最低：计算温度之差为【1，0，0℃时为了》保，证，裂缝不？超，过容许宽《。度所需的配筋量均】超过：了按本标准所规定的！最小配筋率所算得】的配：筋量在上述温度条件！下当仓壁的水—平钢筋单侧的配筋率！。增加到0.2—％即全截《面总配筋率为—0.4％时就—基本上满足》裂缝开展宽》度，不大于？0.2mm的要【求但设计还是应对】具体：工况：进行分析甚至包括】仓顶楼板构件进行】。验算： ？    — 由：于对冶金或其他工】业，。部门的热贮料缺乏】分析、研究故—本标准未包括水泥工！业以外的特殊热【贮料筒？仓   ！  ：本次：修订新增《了有关？温度应力的计算内】容设计时也》可按本标准的有关规！定进行温度作用【所，需的配筋《计算 —     近年来！。为了贮料卸料通畅】、防止贮料起—拱堵仓？往往：在仓底设置多个【吹气喷嘴的促流装置！或称空？气炮国外称为“Ai！r Bla》ster”正确的】名称应？为空气？喷，射器这种设备国内已！有生产但将》其英文的译》名定为“Air C！annon”在【对外交流时釆用【这，种，。译名非常不》妥这实际《上变成了战争使用】的平射？“加：农炮”对外设计文件！还是：应，该使用原文“Air！ Blaster”！由此：误导有些筒仓尤其】是煤：仓在卸料《不畅时竟敢》在仓内釆《用，炸药爆破的方法【解决堵仓问题致使仓！。壁崩塌 【  ？。。   实践表明【这种促流装置—对筒仓的《影响：范，围是局部的对贮【料压力的影响也不】大故计算贮料压力】时可不单独考虑由此！破拱产生的空气压】。力但是对于在某些】筒仓中？设置的特《殊促流装置如用【于单向长《达列车(un—i-tr《ain)筒仓的破拱！帽、拥？。有震：动卸料能力的—。计量漏斗、活化振动！给料机等《可使筒仓高》。速卸：。料甚至？卸料：可达5？000t/h～6】000t/h—仓内贮料出现—高速整体流》。动状态卸料时筒仓仓！体出：现，振动现象《对这种卸料条件本标！准规定的《贮料压？力修正参数显然【。偏小我们对其影【响尚缺乏深入的研究！设计时釆用》的修正系《数需：另行考？虑设计者可根据【具体情况适当加大 ！ 《     近年来欧！洲规范？、国：际标准ISO都【有，一些有关筒仓的【新内容但划分—烦琐过细对设计并】不简便本次》修订只汲取其对我】国筒仓设《计较实用的》有关内容 】 ，     本次修订！前标准编制组—对我国各《行业近年来按原【规范：设计的筒仓工—程进行？了调：研实践表明凡—是严：格按原？规范规定设计的【。筒仓是安全可—靠的故本标准—。对本条规定不再修】改 》 4.2.6 】 ，本标准对深、—浅，仓釆用不同的计算】公式：。；当h？n/dn＝1.5】。时按深、浅仓计算所！得的贮料水》平压：力出现不衔》接的现象其比值可用！下列公式来表达 】 — 】     【式中深仓水平—压力； 》 ？ ，       【 浅仓水平压—力   ！  注？当k＝0《.333μ＝—0.5hn/dn＝！1.：5Ch＝《2.0时r＝0.9！99C＝1.26】 —    由此—可见只要釆》用深仓、浅仓的【划分方法就必定【会出：现一个深仓、浅【仓划分的临界值由】于不是连续函数【其所：得计算？数，。值在临界点处必然】有一个不相等的突】变值：。式(2)中的C【值就：是两：。突变差值的》倍数考虑修正系数后！深仓的计算压力要】大于浅仓因》此大型圆形浅仓如】按本条的浅仓公式计！算贮料的水平—压力就不一定—安全可靠此外仓壁达！到一定高度的浅仓】贮料对仓《壁的摩擦荷》载也不？应忽视故仍需按本条！的规：定计算？   】。  本条所》示浅仓贮料压力的】计算公式适用—于直径较小》的圆形或矩形浅仓大！型圆形浅《仓的顶部《为了不增加仓壁的高！度即使可《以采用平顶》结构当仓《顶釆用单点甚至多】点装料时《仓，顶还是需要设计【成穹顶或其他结构】。体系扩大上部的【有效空间增加—仓，容以适应在仓壁顶面！以上按？贮，料安：息角形成的大体积】料堆；？对于小型筒仓这种】料堆不会太》大其荷载可以—简化计算但贮料压力！按散体空间》作用原理设计的大型！或，超大型圆形浅仓【釆用简化方法计【算料堆超《载压力？。的误差较大本条的计！算公式并《。不完全符合大型或】超大型圆《。形浅：。仓的实？际工：况故应按本标准附】录C的贮《料压力公式进行计】算 《 4.2.【7  深仓中漏【。斗，壁上的贮料法向【压力在国《内外资料中有—多种计算方》法假定随深度—增加压力加大呈上小！下大的？梯形分布；》有的则假定随水力半！径的减小《而减小呈上大下【小的梯形分布；【美国规范《则釆用？上下均等的》压力分布图形我们综！合比较了上述各【种，计，。算方法后认为美国规！范，。的规定比较合理且】。计算简便故》本标准釆用此规【定，。。 ： 《4.2.9 — 本标准参》考美国、法国及【澳大利亚规范增加】了装有？细颗粒物《料且形成流态的筒】仓，压力计算公》式当物料在仓内流】。动状态不畅时公【式中：贮料的重力密—度应结合工艺专业】所提参数进》行调整 ！4.2.10  】气力输送产生的【过剩气压不》但对仓底及仓—。壁产：生压力在筒仓—设计时？还应考虑其对仓顶】构件产生的》。压，力， ：