， 4.2 【。 贮料压力 ！ ， 4.2.【1  散料》特性参数《如，重力密度、内—摩擦角及贮料—与仓壁？之间的摩《擦系数等釆用的【正确与否《对贮料压力的计算有！。决定性的影响然而】影，响散料特性参数的因！素很多？即使同一种散料【由于：颗粒级配、颗粒形】状、含水《量、装卸条》件、外界温度—和湿：度以及贮存》。时，间长短等《条件的不同》散料的物理特—性参数也有差异因】此在：选用：。各种：参数时必《须慎重 》 《  ：  煤？炭、冶金《工业的各种散—体贮：料种：类繁多且随着各种矿！石的品位《和，开釆条件的变化【其变异性很大—贮料的？各种参数《应通过试《验并考虑《各种：变化因素《综合分析确定— ， ？ 4.2.2  ！。关于贮料《压，力的计算问题国【内外已进行了长【期和大量的研究工】作，早在1895—。年德国学者杨—森(Jans—sen)《提出取筒仓内贮料的！微厚元静力》平衡条件求得仓内】贮料作？用在仓壁上的压力】然而：人们在？筒仓：。卸料过程中发现贮料！在仓内的《应力场及作用于仓】壁，上的：压力与杨《森的假定并不一致】。国际上曾有》Reimbe—rt,？Pi：eper《,，Walker,Je！ni：ke等学者在筒仓】的贮料压《力的研究《方面做的很多实验】都证明杨森公式算】。。出的仓壁压力不能代！表筒仓在卸料过程中！贮料作用《于仓壁上的实际压力！正如许多筒仓—学者所指出的杨森】公式假定在》任一横？截面上料层的垂直】。压力是均匀分布的而！事，。实上由？于贮料与仓》壁之间存在》摩擦力？垂直压？力并非均匀》又如公式《。中的侧？压力：系数k值的》确定直？接釆用了兰金(Ra！。。nkine)公【式而未考虑与仓壁】接触贮？料，的屈服条件由于散】体理论？本身的不完整性各国！在采：用杨森(Jans】sen)公》式，的同：。时对：其进行修正》所，釆用的修《。正系数也各不相同】目前国外各有关筒仓！规范：对贮料压力的计算仍！。釆用各自修》正后：的杨森公式这—。主要是使用》该公式进行设计【时比其他方法简便】我们曾对我》国除西藏、海—南之外的各省的煤】炭、电力、》冶金、建材及—粮食等行业的已投入！使用的筒仓进—行了书面调查严【格按本？标准规定设计的【筒仓未发《现问题？故本次修订仍釆【用原规范贮料压力】的，表达公？式对表达《式的解释表述如下】   】。。  (？。1，)由杨森(Ja【nssen)公【式求得的贮料水【平压力只是基本上】符合贮料静态时的压！力并：没有：考虑在？使用过程中》可能会出现的各种不！利因素因此计算贮料！水平压力《时应乘以《修正系数《Ch该系数》主要考虑卸》料时的动《态压力、贮料—的崩塌以及不—可，预见的其《他因素等但在一般情！况下：这些：最不利因《素不可能同时出现因！此，该系：数应是多种因—素的综合修正—系数而非超压系数】 ：  》   如何确—定较合理的Ch值】是一项困难和复杂的！任务：同时也是关系着筒】仓结构是否安全可】靠，和经济合《理，的重要问题本标准】规定的Ch值乃【是在总结国内大量】筒仓实践经验—的基础上吸取了国内！。外筒：仓的试？验研究成果并—参考了？各国的筒仓规—范经过综合分析而确！定的现分几个—方面说明如下 【 》    1》)卸料时《的动态压力贮料的流！。。动压力是确定—修正系数Ch值的】主，要因素贮料流动【压力问题既超出了】一般散体静力学【的课题又不同—于浆体流动而—是属：于散体流动力—学的范畴它涉及的】因素繁多抽》象出具有普遍—意义的？力，学数学模《型相当？困难是迄今为止【在世界范围尚属未彻！底，解决的研究课题概括！起来目？前各国的筒仓研究者！对流动压《力的机理、》分布及定量》。。分析均存《在不同的认识—简介和？分析如下 ！。    《 贮料的《流动形态归纳起来可！分为两种类型—。一种属于整体流【动即：卸料时？整个贮料随之—。。而动；另一》。种属于？管状流？动或称为漏斗—。状，流动即卸料时贮【料从其内部形成的流！动腔中流动 ！。  ？   筒仓卸料时在！筒仓的不同区—段也：有可：能同时出现上述【两种流动状态—各区：段的范围视不—同散：料的特性和筒仓的几！何形状而定》通，常粉状或具有黏性】的，贮料管状流动腔向】上扩：大甚至整个筒仓均形！成管状流动而颗【粒均匀的块状贮【料管状？流动：腔向下缩小即整体流！动范围扩大 】  《  ： 贮料处于管—状流动？时所产？生的流动压》力要远小于整—体流动时的压力美国！。规范特别《提，。到所规定的超压系数！值仅适用于管状流】动状态而苏》联规范和《德国规范中均未【明确分？开我们考《虑到大多数筒仓中】的贮料流型很—难明确划分》同时：还要考虑《筒仓在使用》期间：可能产生的其他种】种压力增大因素【因，此本：标准也采用不—。以流动型态划分的综！合修正系数值 】    【。。 流：动压力的机理对贮】。料处于流动》状态时水平压力增大！的事实已《被大家所承认—但是对其增大的【机，理则有各种不同的】见解有？的认为是《贮料特？性的改变有的认为是！。贮料内部不断形成】。动力：拱目前欧美较为流行！的一种看法是美国学！者，詹尼克(Jeni】k，e)的观点他—认为是由于贮料内】部应力场的改变【装料时贮料内部的】主应力线接近于竖】。。直，方，向即主动《压力状态《卸料时由于》贮料失去《支持力？主应：力线改变为接—近，水平方向即》被动压力状态—并且在流《动腔断？面缩小处产》生很大？的集中压力或称为】转换力？ —  ：  詹尼克根据上述！基本假定创建—了一套计算水平【。压力的理论该理论】仍借助散《体静力学极限平【衡的原理《来描述流动压—力状：态因而也是十—分粗略的但是他的】基本观点还是可【。以被接受的根—据詹：尼克的理论就可以得！出结论即越是易流】动的散？体流动压力》越大整体《流动的压力要大于】管状流动这》些结论已被许多测】试资料所《证实 》  《   2)动态【压，力的分布《多年来随着测试技】术的发展《对，贮料流动压力的分】布，又有了新的》认识很？多筒仓？研究者一致》认，为贮料在流动时【压力沿筒仓截面和仓！壁高度都呈》不均匀分《布状态引《起不均匀压力分【布的因素很多诸如贮！料本身？的不均匀、装卸【料不：均匀、筒《仓结构本身的不均匀！以及外界温湿度变化！引，起的不均匀等因【。。此严格地说任何一座！筒仓都存在压—力不均？匀的现象 ！     由于不均！匀压力？的，存在使？仓，壁结构不仅要—承受轴向拉力而且】还要承受弯矩在苏联！规，范中已有这样的规】定但是由于这—种不均？匀压：力分布的变化错【综复杂并具》有随：机，性目前？我们所掌握的—资料不足很》。。难给出确切的数字】。故本标准未能对此】做出具体规》。定，。只是将这《种不利？影响包括在综—合，修，正系数Ch范围内】 》   ？。  (？。。2)从国《外资料看贮》料的竖向《压力一般都认为静】态时贮料的竖—向压力与杨森—公式计？算，值基本相符当贮料】处于流动状态时对竖！向压力值应如—。何估算则有不同【的认识一种认为竖】向压力要减小理由是！由于卸料《时，水平压力要》加大假定摩擦—系数不变的》条件下则传至仓【壁上的总摩擦力将】更加增大因而使【传至仓底《的竖向压力减小另一！种，观，点认为竖向压力基】本上与静态时相同根！据我们所做的测试】。结果和对各种资料的！分析支持后一—种观点即《贮料在静动态—时仓底的《竖向压力《无太：大的：变化但是考虑到料】拱的崩塌及贮料【特性的不利变化等因！素仍：应乘以竖《向压力增大的—修正系数Cv—本标准的《Cv：值是参考国内外有关！规，范确：定的见表1》 【 《   ？  对于贮》存粮食的混凝土筒】仓的仓底按我国多年！来的实践经验并参】考苏联规《范的规定C》v值取1《.，。0   ！  此外按我—国筒仓？设计：经验：并参考美《。国和德国规范的规】定仓：底的总竖向压力【不应大于贮料的总】重即pv≤γh【n —  ：   (3)偏心】卸料：是一个较普遍存【在于筒仓设计中的】问题偏心卸料的贮料！压力在20世纪6】0年代以前》未引起人们》的重：视，此，。后其重要性》逐渐才被人》们认识？并反映到各国规【范中法？国规：范称其为非正常【卸，料也是一种》贮料的不对称流动在！有多：个，。卸料口的《。筒仓中打《开不：同的卸料闸门卸料及！筒仓仓形的几—何不对称时都—会造成不对称或偏心！卸料有的筒仓—为，了不堵仓根》据工艺需要专门【设计成有偏心—卸料功能的》仓 ？ 《   ？ 在偏心《卸料：时，贮，料压力对筒仓的不】利影响实质》上仍属于《压力不均匀》分布的范《畴但是它要比—一般的贮料不均匀情！况严重会《对仓壁产生较大【的附加侧压力难以】将此影响包括在综合！修正系数Ch—内故本标准规定应】予以考虑本》次修订偏心卸料【产，生的附？加压力？计算公式《不变 》 ，     各国学！者虽一？致认为偏心卸料【。问题不容忽视—但处理方法各不【相同各国《规范对此也有不【同，的计算方法》。最早研究偏心卸料问！题的是德国的皮珀】教授他根据》在各种小型》模型仓上所做的试验！提出了计算方—法并首先在》。德国规范中采—用我们认《为美国规范提出的】经验公？式规定了仓壁—下，部壁高等于dn【。的范围内压》力增值？。。为一常量这条规【定使hn/d—n较小的筒仓仓壁配！筋量增加过大很不合！理，在综合分析比—较了美国、》德国规范的基础【上建议当hn/dn！＜1.5《或偏心值e＜0【.1dn时》可不：考虑偏心卸料的影响！偏心卸料时仓—。底压力增值为△ph！＝0：.2：5eph/r—在贮料计算高度【下部hn《/3范围内△ph】为一常数其上至【。。贮，料计算高度的上端】按直线变化渐减到零！并假定△ph是【沿圆周均匀分布的】当然这？些，假定也是有》一定的？局限性？的  】   我们对—不同的？计算：方，法进行比较后认为】。T，heimer—的近似？。计算法是较为—简捷实用的》计算故作为本条【。釆用的？依，据设计？者可：根据：具体情况对仓壁【进，行验算 】。     》仓侧卸料的深—仓与仓内单或多【漏斗：偏心卸料的工—况不同作《用在仓壁《上的压力也不同【本条第5款的—规定：是，对仓：内漏斗卸料偏心压】力计算的规定本次修！订参考欧洲》规范将仓侧偏心卸料！压力计？算的规定增添到【本，标准的附录B中【    ！ (4)仓》壁单位？周，长上总的竖向—摩擦力与国》外规：范釆用同样的公【式按：。此计算的结》果与我们所做—的测试基本相符由】于贮：料处于静态或动【态时的摩《。擦力变化不大故不】必乘以修正》系数：   】  h？n值确定的正确与否！对贮：料压力有很大—影响以往有些设【计者为了《简，化计算又要偏于安】全往往？将贮料顶面高度算】。。。至，仓顶层的楼面而不考！虑扣除？一部分无法装—料的无效高》。度，对高径比大的—小直径筒仓》这样处理尚无—不可但对一些大【直径筒仓《以及用单《点或条形装》料方：式，的筒仓显然会造成很！大的误差因》此，本标准规定了贮料】计算高度hn的上】下端的位置在—下端一般分》三，种情况一种》是无填料的漏斗或】平，。板仓底贮料压力作用！在整个仓壁上因此】计，算高度h《n应算至仓壁—底部另一种是有填】料，的情况尽管填料【。可以由各《种材料？组成但由于》。它们：具有一定强度本身】可以承？受贮料压力》故，应考虑？填料的有利影响将】计算高度hn算至填！料的表面在筒—仓中填料《表面与？仓壁的交线往往不在！同，一，水平上为《了计算简《单规：。定算至此交线的【最低点处第三种是钢！。筋混凝土单漏—斗可算至漏斗—顶面对于《大型：圆形浅仓可按本标】准附录C的》公式计算《 《。 4.《2.：4  水力半—径是筒仓深仓贮料】压力杨森计算—公式中的重要参【数，水力半径是流—体力学专《用术语其《物理：意，义是：ρ＝A/《UA是流体通道的】横截面U是》通道横截《面与流体接触—的周边长度称—为湿周？由于筒仓是直立容】器因此物《料与仓壁的》接触面就是筒—仓水平截面的周长群！仓星仓的水》力半：径是式中的A为群仓！的对：称星仓？水平净截面的面【积该公式《的推导是《将星仓复杂的—水平截面的净面积以！比，较简：单的当？量正方形《或当量圆形的面【积等：量代换再除》以其当量正方—形的：湿周总长或当—量圆面积的湿圆周长！求得具？体，推导过程可参—见美国Des—ign？ and Cons！tructio【n， ，。of Sil—。os and b】。unker》s，(Sa？。rgis S.【Safarian】)及美国St—ructur—al E《nginee—ri：n，g， Handbook！。(E：dwin H.G】ayl？ord)其推导过程！。严，。谨公式？简明非常适用— 4.2！.5  本标准对】杨森公式的修—正具体？体现在表《4.2.5-1、表！4.2.5》-2：中以下是《本标准确《定，。修正：系数值需要》考虑的主要》因素（图4） 】 ： 【     图4【的右侧为散体物料在！有限空？间侧：壁上水平压力的【示意图杨森(Ja】。nssen)公式】的计：算结：。果符合散体力学原】理从图4中可以看出！散体在有限》的空间中的作用其】水平压力不是—。呈线性变化而是接】近，抛物线？也就：是说水平压》力，。值随着深度的—增大接近常数为【简化计算在仓壁【深Sh范围内曲线的！。变化：可近似地用斜直线】a，c代替而其下部【可用直线《cd：代替 《 ？     杨森【(，Janssen)】公式：计算仓壁不同—深度处的贮料—压力：函，数按连续曲线—表示是正《确的但钢筋的—截面：选择及排列布—置只能沿仓》壁高度在一定—的区段内按同—一直径的钢筋等距分！段布放钢筋》用，量的图示只能是【阶梯形？的包络图形绝—不可能是一条连续曲！。线，事实上在仓壁2/】。3高度？以上的部分其曲线接！。近直线这就》是本：标准釆？用简化？计算的？依据 —  ？。   流动》压力沿仓壁高度分布！的大小与贮料的流】动腔密切相关根据】。国内外？的，资料介绍最大的【流动压？力发生在流动腔【与仓：壁相交处《该处位置的高低【与贮料和筒仓特性有！关，一般情况下最—大流动压力大致位于！仓，壁的：中部或下部在仓【壁，上段约1/3高【度范围内则影—响不大且衰减较快因！此本：标准规定的》修正系数在下段2/！3仓壁？高度范围内均取大】值上：段，1/3高度范围内取！小值 ？     ！关于流动压力大于杨！森理：论值的论点各国筒】仓规范已经》没有分歧了》但流动压力》的增大值却存在不同！的估算值《最早的测《试资：料，提供的数《据为1？.3倍～4.—0，倍从近几十年的【测试资？料来：看个别点《可达十几倍当—然这种小面积上出】现的压力峰值有可】能是：瞬间的我们并不认为！是必须考虑》的数值近《来一些？筒仓研究者更多【地注意到整个筒仓】。中压力的变》化规：律，综合分析对仓壁内】力的影响以此来确定！相应的增大值 】    【 现将国《内外当前确》定流动压力增—大值的情况综述【如下 【  ：   ？20世纪苏联在【很多年间釆用的【最大：修正系？数值：一，直为2.0对贮煤筒！仓规定为1.0但是！对适用于粮》食的筒仓规范改【。。。变了单一修正系数的！方法根据不同类型和！。贮料：的筒：仓给出了不》同的系？数折算后的修正【系数最大可达2.5！左右美？国规范规《定对适用于管—状流：动的最小超压系数值！为1.65～1.】86德国规范—的卸料压力是通过】改变散料物理特性】。参数而得到》的如将此折算为修】正，系数值则上部约为】2.：。5中部约为》1.5下部接—近，杨森理论值形—成上大下小的不【合理状态《在该规范后来的【修订稿中已改为采】用超压系数的办法】对于不同的贮料釆】用不同的系》数如小麦《为1.5《此外在计算》基，本贮料压力时将侧压！力系数改为釆—用日本在小麦筒仓】设计中？修正系数取3.【0我国在钢筋混【。凝土：。筒仓：设计规范GBJ【 77-85实施】以前的筒仓设计中大！多数的筒仓》所，采用的修正系数【为，2.0水泥和煤炭】工，业部门曾经釆用【过小于2.0的系】数如：。水泥：工业部门曾取为1.！5～2.0煤—炭工业部门历来【无统一？。规定因？人而：异取值范《围为：1.0～2.0本】标准规定的基—本，修正系？数Ch值《为2.0其》理由阐？述如下 《 《。   ？。  国内的》实践经验表明在【钢筋混？凝土筒仓设计规【。范GBJ《 77-85—实施：之前筒仓建设在我】国已有？几十年的历史—建成了各种》类型筒仓在》此基础上《。总结这些筒仓设计、！建设及使用经验【是，很有必要的也是【本标准确定修正系数！值的重？要依据之一据—不，完全统计这些筒仓】达数百座之多遍布全！国各地？其使用基本正—常并：未发生过严重破坏】事故：但是其中《有，相当一部分筒仓【在仓：壁上出？现不同程度的裂缝裂！缝大致？出现在仓壁》。的中部或下部有多座！筒仓的裂缝宽—度，超过规？范允许值其》中以水泥和煤炭工业！的筒仓为多当—然造成裂缝的因【素很多修正系数取值！偏小是主《要因素？之一我们曾对几【座出现？裂缝的？圆形煤？筒仓进行分析—按其实际配筋量折算！的修正系数值—都小于2《.0个别筒仓只【有1.13为—了保证筒仓使用【提高其？耐久性？钢筋混凝土筒—仓设计规范GBJ】 77-8》5规定的基本修正】系数之？。值，不宜小于2.—0，。   】  使？用，实物：和模型筒仓》测试分析也是确定修！正系数？值的方法一原—国家煤炭部自—20世纪70年代】～80年代》对贮煤实《。物圆形筒仓和模【型筒仓？进行过压力》测试测试《结果：表明卸料时的贮料】压力要比杨森理论】值大1？.，5倍：～3.5倍最大【动压力往往发生【在1/2的仓—壁高度？以下并且作用时【间较长？沿仓壁高度和水平截！面周边？呈不均匀分布颗【粒均匀的块煤—要比：含有末煤的》。混合煤的压》力大综合分析以【上，结果在正常》使用情？。况，下仓壁不仅》要承受轴向力而且】还，要承受弯矩根据【Ch值为2.0反】算各种筒《仓能承担弯矩的能】力为Mmax—＝(0.01～0】.017)ph【r2：该值与苏联规范【修订后的规定—。是比较？接近的但《是与实测资料相比】显然还是偏》小这说明使用—Ch：值取2.0并不【是很富裕《  【   从国外资料】分析看德国规范求】得，的贮料？压力在仓壁的中、下！段偏小按此设计【的，粮食筒？仓建成使《用后：。曾发生多起破坏【事故因此在该规范后！来的修订稿中—做了修改釆用了乘以！超压系数的》方法：增加了仓壁》的配筋？美国以往《。的筒仓？设计忽略《了贮料流动压力的】影响造成一些筒仓的！崩塌：和裂：缝事故？美国制定的规范虽然！提供了最小的超【压系数值但是仅限】于管状？。流，动筒：仓的流动形态很难预！先确定因此在—设，计中往往釆用大于规！范规定的数值20】世纪80年代美【国为我？国设计的贮煤筒仓】超压系数《取为3.0苏—联是研？究流动压《力最早的国家之一】在粮食、水泥筒仓等！方面具有多年的实践！经验多？年来修正系数—值一直？。釆用2.0其修【订的新规范》也改变？了单一？考虑修正《系数的办法增加【了考虑弯矩》的因素这样就使贮】料压力与《壁厚发生了关—系更趋合《理按此规范规—定计算的仓壁配【筋与其修订前的规】范相比？高径比大于3.0的！筒仓钢筋要有较大的！增，加；高径比小—的筒仓则《基本与修订前规【范接近至于苏联【规范对贮煤》筒仓的修正系数规定！为1：.0是无法理—解的查阅历年的技】术资料苏《联在贮？煤圆形筒仓方面的实！践经验并《不，。。多且缺？乏研究由此可见【将贮煤筒仓》压力：计算的修正系—数，确定为？1.0是不正确的 ！     ！筒，。。仓的种类繁》多不论何种》筒仓均釆《用同一个修正系数值！。显，。然是不恰当的近来在！各国：。新的规范或正在修订！的规范中《分，别按筒仓的高径比】和贮料品种给出不同！的，修正系数《值高径比《大，的要：比小的流动压—力影响大应取—大值易流《动的贮料要比—不易流动《的贮料的流动—压力要大也》应取大值《由，于我们的试验和研】究工作做得不多【尚不能？分门别类给出确切】数，。据只：能大致考虑这些影响！故本标准《规定hn/dn大于！3.0？。。时Ch应乘以系【数1.？1而对流动性能【较，差，的贮料则应乘以系】数0：.9： 《   《  仓壁上部hn/！3范围内修正系数】的取值苏《联规范取值为1.】0，以往我国各工业部】门设计深仓》时也都？釆用此值近年—来发现某些筒—仓仓壁上出现裂缝】参考近期《的国：外规范的规定—对该区段的》修正系数都有所提高！考虑到实际存在的】流动压力和热贮【料，。引起的温《度作用本标准规定】该，区段的修正》系数值取为1.0～！。2.0 】  ：   对《水泥工业贮存—热贮：料筒仓的温度影响】在装有？贮料：的部分由《。于水泥或水泥熟【料，。导，热性能较差通过贮】料传导至仓壁—上的热量较小对【仓壁影响《不大：参照：美，国，规范说明中建—议的：。方法按贮《。料温度为《。1，00℃、室外最【低计算温度为20】℃的条件计算因贮料！。温度应力需要增加的！仓壁：配筋量在仓壁下段】影响相对较大一般约！为杨森？压力计算所需配筋量！的，5％～10％但由于！仓壁：上段的贮《料压：力甚小且已考—虑了修正系数—。1，.0～2.0故在】。此条件下可将—贮料：温度的影响包—括在修正系数Ch】内 【    对于—筒仓：最上端没有散—料的空仓部分可【求出仓壁内外表【面的温差按冶金工业！厂房：钢筋：混凝土？结构抗热设计规程】Y，S 12-79验算！其，温度影响计》算结果表明当贮【料温度与室外最低】计，算温：度，之差：为100℃时为了】保，。证裂缝？不超过容许宽度所】。需的：配，。。筋量均超过了—按本：标准：所，规定的最小配—筋率所算得的—配筋：量在上述温度—条件：下，当仓壁的水平—钢筋单侧的配筋率增！加，到0.2《％即全截面》总配筋率为0.【4％时就基本上满】足裂缝开展》。宽度：不大于0.》2mm的要求但设计！还是应对《具体工况进行—分析甚至包括仓顶楼！板构件进行》验算： ？     由于！对冶金或其他工【业部门的热贮料【。缺乏：分析：、研：究故本标准未包括】水泥工业以外的【。特殊热贮料筒仓 ！ ，   》  本次《。。修订新增了》有关温度应力的计算！内容设计时也可按本！标准的有关规—定进行温度作用所】需，的，配筋计算 —。    【 近年来为》了贮料卸料通—畅、防止贮料起拱】堵仓往往在》仓底：设，置多个吹《气喷嘴的促流装置】或称空气炮国外【称为“A《ir B《laste》r”正确的名称【应为空气喷射器这】种，设备国内已有—生产但将其英文的译！名定为“Air 】Cannon—”在对外交流时釆用！这种译名非常—。不妥这实际上变成了！战争使用《。的平射“加农炮”对！外设计文件》还是应该使用—原文“Ai》r Blast【er”由此》误，导有些筒仓尤其是煤！仓在卸料《不畅时竟敢在仓【内釆用炸药爆—。破的：方法解决堵仓问【题致使仓壁崩塌 】   【  实践表明这【种促流装置对筒【仓的影响范围—是局部的对》。贮，。料压力的《影，响，也不：大故计算贮料压力时！可，不，单独考虑《由此破拱产生—的空气？压力但是《对于：在某些筒仓》中设置的特殊促【流装置？如用于单向长达列车！(uni-trai！n)筒？仓的破拱帽》、拥有？震，动卸料能力》的计量漏斗》、活化振动给料【。机等可使筒仓高【速卸：料甚至卸料可达50！00t？/h～？6000t/h仓内！。贮料出现高速整【体流动状《态，卸料时？筒仓仓体出》现振：动，现象对这种卸料条】件本：标准：规定的贮料压力修正！参数显然偏小我【们对其影响尚缺【乏深入的研》究设：计时釆用的修正系数！需另行？考虑设计者可根【据具体情况适—当加：大 《     近】年来欧洲规范、国际！标准ISO都有一】些有关筒仓的—新内容但《划分：烦琐：过细对设计并不简】便本：次，修订只？汲取其对《我国筒仓《设计较实《用，的有关内容》    ！ 本次？修订前标准编—制，组对我国各行业【。近年来按原规范设】计的筒仓工程—进行了调研实践【。表明凡是严》格按原规《范规定？设计的筒仓》是安全可靠》的故本标准对—本条规定不再—修改 — 4.2.6  ！本标准对《深、浅？仓釆用不同的计【算，。公式；当hn/d】。。n，＝1.5时》按深、？浅仓：。计，算所得？的贮料？水平压？。。力出现不衔接—的现象其比值可用】。下列：公式来表达 】 《 —   【  式中深》仓水平压力；— 》       【  浅仓水平压【力  】   注当》k＝0.33—3μ：＝0：.5：hn/dn》＝1：.5Ch＝2.【0时r＝0.999！C＝1.26 【 ， 《    由此可【见只要釆用》深仓、？浅仓的划分方法就必！定，会，出现一个深》仓、浅仓划分—的临界值由于不是连！。续函数其《所，得计算数值在临界点！处必然有一个—不相等的《突，变值式(《2)中的《C值就是两》突变差值的倍数【考虑修正系数—后深仓的《计算压力《要大于浅《仓，因，此，大型圆形《浅仓如按本条的【浅仓公式计算贮料的！水平压力就不一定安！全可靠？。此外仓？壁达到一定高—度，的浅仓贮《料对仓壁的摩—擦荷载也《不应忽视《故，仍，需按本条的规定计】算 》 ：。   ？ 本条所示》浅，仓，贮料：压力的计《算公：式适用？于直径较小的圆形】或矩形？。浅仓大型圆形浅仓】的顶部为了不增加】。。仓，壁的高度即使可以】采用平顶结构当仓顶！釆，。。用单点甚至》。多点：装料时仓顶还是【需要设计成穹顶或】。。其他结构体系—扩大上部《的有效空间》增加仓容以适应在仓！壁顶：。面以上按贮料安息】角形成的大》体积：料堆；对于小—型筒仓这种料堆【不会太大《其，荷载可以简化计【算但贮料压》力按散？。体空间作用》原理设计的大型【或超大？型圆形浅《。仓釆：用简化方法计算料堆！超载压力《的，。误差较大本条的【计算公式并》不完全符合大型或超！大型圆？形浅仓的《实际工况《故，应按本标准附—录C的？贮料压力公式进【行，计算 》 4.2.7】  ：深仓中漏《斗壁上的贮料法向】压力：在国：内外资料中有—多种计算方法假定随！深度：增加压力加大呈上小！下大的梯形分—布，；有：。的则假定随水—力半径的减小—而减小呈上大—下，小的梯形分布—；美国规范》则，釆用上下均等的压力！。。分布图？形我：们综：合比较了上述各种计！。算，方法：后认为美国规—范的规定比较合理且！计算简便故本标准釆！用此规定 ！ ，4.2.9  本标！准，。参考美国、法—国及澳大利亚规【范增：加了装有细颗粒【物料且形成流态的】筒仓压力计算公式】当物料在仓内流【动，状态不？畅时公式中贮料的】重力密度《。应，。结合工艺专》业所提参《数进行调整 】 ： 4.2《.10  》气力输送产生的过剩！气压不但对仓底及仓！壁产生压力在筒【仓设计时还应考虑其！对，仓顶构件产生的【。压力： ：