： ， 4.2《  贮料压》力 【 4.2.1  ！散料特？性参数如《重，力密度、《内，摩擦：角及：贮料与？仓壁之？间的：摩擦系数等釆用【。的正确与《否对贮料压》力，的计：算有：决定性的《影响然而影响—散料特？性参数？的因素很多即使同一！种散料由于颗粒【级，配、颗粒形状、含水！。量，、装卸条件、外【界温度和《湿度以及贮存—时间长短等条—。件的不同散料的【物理特性参数也有差！异因此在选》用各种？参数时必须》。慎重 —     煤炭、！冶金工业《的，。各种散？体贮料？种类繁多且》。。随着：各种矿石的品位和开！釆条件的变化其变】异性很大贮料的各种！参数应通过试验并考！虑各种？变化因素综合—分析确定《 4【。.2.2《 ，。 关于贮《料压力的计算问题】国内外已进行—了长期和大量—的研究工作早—在18？95年德国》。学者杨森(Jan】ssen)提—出取：筒仓内贮料的微厚】元静力平衡条—件求得仓内贮料作用！在，仓壁上的压力然而】人们在筒《仓卸料过程中发【现贮料在《仓内的应力场及作用！于，仓壁上的压》力与杨森的》假定并不一致国【际上曾有Re—i，mber《t,P？i，eper,W—alker》,Jeni》ke等学者》在筒仓的贮料压力的！研究方面做的很多实！验都证？明杨森？公式算出的仓—壁压力不能代表【筒仓：在卸料过程》中贮料作用于仓壁上！的实际？压力：正如许多筒仓—学，者所：指出的杨《森公式假《定在任一横》截面：上料：。层，的垂直压力是均匀】分布的而事实上由于！贮料：与仓壁之间存在摩】。擦力垂直压》力并非均匀又如公】式，中的侧压力系数k值！的，。确定直接釆用—了兰：金(Ranki【ne)公式而未考虑！与仓壁接触贮料的】屈服条件由》于散体理论本身的】。不完：整性各国《在，采，用杨：森，(Jans》sen)公式的同】时对其进行修正所釆！用的修正系数也各不！相同目前国》外各有关《筒仓规？范对贮料压》力的计算《。。。仍釆用各《自修正后的杨—森，公式这？主要是？。使用：该公：式进行设计时比其他！方法简便我们曾对】我国除西《藏、海南之》外的各省的煤—炭、电力、冶金、建！材及粮食《等行：业的已投入使用【的筒仓进行了—书面调查严格按【本标准规定设计的】。筒仓未发现问题【故本次修《订仍釆用原规—范贮料压力的表达公！式对：表达式？的解释表述如下【  【 ，  (1)由杨森】(Jansse【n)公式求得的贮料！水平压力只是基【本，上，符合贮料静态时的】压力并没有考虑在使！。用，过程中可能会出现的！。各，种不利因素因—此计算？贮料水平《压力：时应乘以修正—。。系数Ch该系数【主要考虑卸料时【的动：态，压力、贮料的崩塌以！及不可预见的—其，他因素等但》在一般？。情况下这些最—不利因素《不可能同《时出现因此该系数】。应是多种因素的【综合修正系数—而非超压系数 】    【 如：何确定？较合理的Ch值是】一项困难和》复杂的任务同—时也是关系着筒仓结！。构是否安全》可靠和经济合理的】重要：问题本标准》规定的Ch值乃是在！总结国内大量筒【仓实践经验的基【础上吸取了国—内外筒仓《。的试验研究》成果并参考了各【国的筒仓规范经【过综合分《。析而确？定的现分几》个方面说明如下 ！ 《    《1)卸料时》的动态？压力贮料的流—动压力是确定—修正系数Ch值【的主要因《素贮料流动压力问】题既超出了一般【散体静力学的—课题又不同于浆体】流，动而是属于散—体流：动力学的范畴它涉及！。的因素？繁多：抽象出具有普遍意】义，的力学数学模型相当！困难是迄今为止【在世界范围尚属【未彻底？解决的研究课题概括！起，来目前各国的筒仓研！。究者对？流动：。压力的？机理、分布》及，定量分析《均存在不《同的：认，识简介和分》析如下 【    》 贮料的流动形态归！纳起来可分为两种类！型一种属于整体流动！即卸料时整》个贮料随之而动；另！一种属于管状流动】或称为漏《斗状流动即卸料时】贮料从其《内部形成的流动【。腔中流动 —     】筒仓卸料时》在筒仓的不同区【段也有可能同时出】现上述两种流动状态！各区段的范围视【不同散料《的特性和筒仓的几】何形状？而定通常粉》状或具有黏》性的贮料管状—流动腔向上》扩大甚至整》个筒仓均《形成管状流动而颗】粒均匀的《块状贮料管状流动】腔，向下缩小即整—体，流动范围扩》大   ！  贮料处于管【状流动时所产生【的流动压力要远小】于整体流动时的压力！美国规？范特别提《到所：规定的超压系数值】仅适用于管》状流动状态而苏联规！范和德国规范中【均未明确分开—我们考虑到大—多数筒仓中的—贮料流型很难—明确：划分同时《。还要考虑筒仓在使】用，期间可？能产生？的其他？。种种压？力增大因《素因此本标》准也采？用不以流动》型态划分的》综合修正《系数值 《 ？    》。。 ，流动压力的机理【对，贮料处？于，流动状态时水—。平压力增大的—事实已被大家所【承认但是对其增大的！机理则有各种不同】的，见解有的认为是贮】料特性的改》变有的认为是—贮料内部不》断形成？动力拱目《前欧美较为》流行的？一种看法《是美国学者詹尼克】(Jenik—e)的观点他认为】是由于贮料内部应力！场的改变装料时贮料！内部：的主应力线接近于竖！直方向即主》动压：力状态？。卸料时由于贮—料失去支持力—主，应力线改变为—接近水平方向即被动！压力状态《。并且在流动腔断【面缩：小处产生很大—的集：中压力或《称为转换力》 《   《。  詹尼克根据上】述基本假定创建了】一，套计算水平压力的】理论该理论仍借助散！体静力学极限—平衡的原理来—描述：。流动压？力状态因《而也：是十分？粗，略，的但是他的》基本观点还》是可以被接受的根】据詹尼克的》理论：就可以？。得出结论即越—是易流动的散体流】动压力越《大整体流动的压力】。要大于管状流动【这些结论已被—许多：测试资？料所证实 》 《  ：。   2)动—。态压力的分》。。。布多年来随着测试技！术的发展对》贮料流动压》力的分布又有了新的！认识很多筒仓研【究者一致《认，为贮料在流》动时压力沿筒—仓截面和仓壁高度都！呈不均匀分布状【态引起不均匀压力分！布的：因素很多诸如—贮料本身的不均匀】、装：卸料不？均匀、筒《仓，结构本身的》不均匀以及外界温】湿度变化引起—的不均匀等因此严】。格地说任何一座筒仓！都存在压力不均匀】的，。现象 《  》   由于不均匀压！力的存在使仓壁【结构不仅《要承：受轴向拉《力而且还《。要承受弯矩在苏联】规范中已有这—样的规？定但是由于这种不均！匀，压力分布的变化错综！复杂并？具有随机性》目前我们所》掌，握的资料不》足，很难给出《确切的数字故—。本标准未能对此做】出具体规《定，只是：将这种不利影响【包括在综合》。修正系数Ch范围内！ ？。 ，。     (2)！从国外资料看贮料的！竖向压力《。一般：都认为静《态，时贮料的《竖向压力与杨森公】式计算值基本相【符当贮料处于—流动状态时对竖【向压力值应如—何估算则有》不同的认《识一种？认为竖向压力—要减小理由》是由于卸料时水平压！力要加大假定摩擦系！数不变的条件下则】传至仓壁上的总摩擦！力将更加增大因而使！。传，至，仓底的竖向压—力减小另《一种观点认为竖向】压力基本上与—。静态时相同根据我】们所做的测试结果和！对各种资料的分析】支持后一《种观点即贮料—在，静，动态：时仓底的竖向—压力无？太，大，。的变化但是考虑【到料拱？的崩塌及贮》料特：性，的不利变化等—因素仍？应乘以竖向压力【增，大的：修正：系数Cv本标准的C！v值是参考国内外有！关规范？确定的见表1 】。 】     —对于贮存粮食—的混：凝土筒仓的仓底【按我国多年来的【实践经验并参考苏】联规范的规定Cv】。值取1.0 【 ，  《  ： 此：外按我国筒》仓设计经验并—参考美国和德国【规范的规定仓底的】总竖：向压力不应大于【贮料的总重即—pv≤γ《hn： ， ： ？    (3)【偏心卸料是一—个较普遍存在—于筒仓设《计中的问题偏—心卸料的贮料压【力在：20：世纪60年代以前】未引起人们的—重视此后其》重要性逐渐才被人们！认识并？。反映到各国》规范中法国规范【称，其为非？正常卸料《也是一种贮料的不】对称流动《在有多个卸料口的筒！仓中打开不同—的卸料闸门》卸料：。及，筒，仓仓形的《几何不对《称时都会《造成不对称》或偏心卸料有的筒仓！为了不堵《。仓，根，据工艺需要专—门，设计成？有，。偏心卸？料功能的仓 ！ ，     在偏【心卸料时贮》料压：力，对筒仓的不利影响】实质：上仍属于压力不均匀！分布的范畴但—是它要？比一般的贮料不均】匀情况严重会对仓】壁产生较大的附加侧！压，力难：以将此影响》包括在综合修—正，系数Ch内故本【标准规定《应予：。。以考虑本次修订偏】心卸料产生的附加压！力计算公《式不变 —   》  ：。各国学者虽一致【认为偏？心卸料问题》不容忽视但处理【方法各？不相同各《国规范对《此也有不同的计算方！法最早研究偏心卸料！问题的是德国—的，皮珀教授他》根据在各种小型模】型仓上所做》的试验提出了—计，算，。方法并首《先在德国规》范中采用我们认【。为美国？规范提出的经验公】式规定了仓壁—下，部壁高等于d—n的范围内压力【增值：为一常量这条规【定使：hn/dn较小【的筒仓仓壁配—筋量增加过》大很不合理在—综合分析《比较：了美：国、德国规范的【基础上建议当h【。n/dn＜1.【5，或，偏心：值e＜0.1d【n，时可不考虑》偏心：卸料的影响偏心卸】料时仓？底压力增值》。为△ph＝0.【25e？ph/r在贮—。料计算高度下—。部，hn/3范围内【△ph为一常数【其上至贮料计—算高：度的上端《按直线变《化渐减到零并假定】△p：h是沿圆周均匀分】布，的当然这些假定也】是有一定的局限性】的 ：  —   我《们对不同的计算方法！进行比较后认为Th！ei：mer的近似—计算法是较为简捷实！用的计算故作为本条！釆，用的依据《设计者可《根据具？体情况对仓壁—进行验算 —     仓！侧卸：料的深仓与仓内单或！多漏斗？偏心卸料的工—况，不同作用在仓—壁上的压力也不同本！条第：。5款的规定是对仓】内漏斗卸料偏心【压力计算的规定本】次修订参考欧洲规】范将仓侧偏心卸料压！力计算的规定—增，添到本标准的附录B！中 《 ？   ？ (：4)仓？壁单位周长上总【的竖向摩擦力与国】。。外，规范釆用同样—的公式？按此：计算的结果与我们】所做的测试基本【相符由于贮料处【于静态或动态时的摩！擦力变化不大故不必！乘以修正系数 】     】hn：值确定的正确—与否对贮料压—力有很大影响以【往，有些设计者为了简化！。计算又要偏》于安全往往将贮【。。料顶面高《度算至？仓顶层的《楼面而不考虑扣除一！部分无？法装：料的无效高度—对高径比大的小直】径筒：仓这样处理》尚无不可但》对，一些大直《径筒仓？以及用单点或条形装！料方式的筒仓显【然会造成很大的误差！因此本标准规定了贮！。料计算高度hn的上！下端的位置在下端一！般分三种情况一种】是无：填料的漏斗或—平板仓底贮料压【力作用在整个仓【壁上因此计算—。高度hn《应算至仓壁底部【另一种？是有：。填，料的：。情况尽管填料可【以由各种材料组成但！由于它们《具有一定《强度：本，身可以承受贮—料压：力故应考虑填—料的有利影》响，将计算高《度h：n，。算至填料的》表面在筒仓中填【料，。表面与仓壁的—。交线往往不在同一】水平：上为了计算简—单规定算至此—交线的最低点—处第三种《是钢筋混凝》土，单漏斗？。可算至？漏，斗顶面对于大型圆】形浅仓可按本标准附！。录C的公式》计算 》 4.2.【4  水力半径是】筒仓：深仓贮料压力杨森计！。算，公式中的重》要参：数水力半径是流【体力：学专用术语其—物理意义是ρ＝【A/UA是》流体通道的横截面】U，是通道横截面—。与流体接触的周边长！度称为湿周由—于筒仓是直立容器】因此物料与仓壁的】接触面就是》筒仓水平截面—的，周，长群仓？星仓的水《力半径是式中的A】为群：仓的对？称星：。。仓，水平净截《面，的面积？。该公式的推导是将】。。星仓复？杂的水平截面的净】面积：以比较简单的当量】正方形或《当量圆形的面积【等量：代，换再除以其》当量正方形的湿周】。总长或？当量圆面积的湿【圆周长求得具体【推，导，过，程可参见美国De】sign a—nd Con—structi【on of Sil！os ？and bunke！rs(Sar—gis S.S【afar《ian)《。及美：国Structur！a，l Eng》ineering】 Han《dbook(—Edwi《n ：H.Gaylo【rd)其推》导过：程严谨公式简—明非常适用 【 4》.2：.5  本标—准对杨？森公式？的修正？具体体现在表4.2！.5：-，1，、表4.《2.：5-2中《以下是本标》准确：定修：正系数值需要—考虑的？主要因素（图4）】 ， ： ！    图4的右】侧为散体物料在有】限空间侧壁上水平压！力的：示意图杨《森(Janss【en)公式的计算结！果，符，合散体？力，学，原理从图4中可以】看出散体在有限【的空间中的作用其水！平压力不《。。。是呈线性变化而是接！近抛物线也就是说】。水，平压力值随着—。深，度的：增大接近常数为简化！。计算：在仓壁深《Sh范围《内曲线的《变化可近似地—用斜直？线ac代替而其下】部可用直《。线cd代替 】 ：   ？。  杨森(Jans！。。se：n)公式计算—仓壁不同《深度：处的：贮料：压力函数按连续【。曲线表？。示是正确的但钢筋】的截面选择及—排列布？置只：能沿：仓壁高度《在一定的区段内按同！。一直径的钢筋等距分！段布放钢筋用量的图！示只能是阶梯—形的包络图形—绝不：可能是？一，。。条连：续曲线事实上在仓】壁2/3高》度以上的部分其曲】。线，接近直线这》就是本标准釆用【简化计算《的依据 【     —流动压力沿仓壁高】度分布的大小与贮料！的流动腔密切相【关根据国《内，外的资料介》绍最大的流》动，压，力发生在流动腔与】仓壁相交处该—处位置的高低与【贮料和？筒仓特性有关一般情！。。况下最？大流动压力大—致位于仓《壁，的，中，部或：下部在仓壁》上，段约1/3高度范】围内：则影响不大且衰【减较快因此》本标准规定的修【正系数在下》段2/3仓壁高【度范围内均取大【值上段？1/：3高度范围内取小值！ ： ：    》 关于流动压力【大于杨森理论值的】。论点各国筒仓规范已！经，没有分歧了但—流，动，压力的增大值却存在！不同的估算值最早的！。测试：资，。料提供的数据—为1.3倍》～4.0倍从—近几十年的测试【资料：来看：个别点？可达：十几倍当然这种【小面积上出现—的压力？峰值：有可能是瞬间的我】。。们并不认为是—必，须考虑的数值近来】。。一些筒仓研究者【更多：。地注：。意到整个筒仓中压】。力的变化规律—综合分？析对仓壁内力的【影响以此来》确定相应的》增大值？  【。   现将国内外】当前确定流》动，。。压力：增大值的《。情况综述《如下 》     2】0世纪苏联在很【多，年，间釆：用的最大修正系数】值，一，。直为2？.0对？贮煤筒仓《规定为1《.0但是对适用【于粮食？的，筒仓规范改变了【单一修正系数的方】。。法根据不同类型和】贮料的筒仓给出了不！。同的系数折算后的修！正，系，数最大可达2.5左！右美国规范规定对】适用于管状流动的最！小超压系数值为1】.6：5～：1.86德国—规范的卸料压—力，是，通过改变散料物理特！性参数而《得，到的如将此折算为修！正系数？值则上？部约为？2.5？中部约为1.—5下部接《近，杨森理论《值形成上大下—小的不合理状态在该！规范后来《的修订稿中已—。改为采？用超压系数的办【法对于不同的贮料釆！用不同的系数如【小，。。麦为1.5此外在】计算：基，本贮：料，压，力时将侧压力系【数改为釆用日本【在小麦筒仓》设计：中修：正系：数取3.0我—。国在钢筋混凝—土筒仓设计》规范GBJ》 77-85实【施以：前的筒仓设计中【。大多数的筒》仓，。所采用？的修正系数》为2：.0水？泥和煤炭工业部门曾！经，釆用过小《于2.0的系数【如水泥工《。。。业，部，门曾：取为1.5》～2.0煤炭—工业部？门历来无统一规定】因人而异《取值范围为1—.0：～2.0本标准规定！的基本修正系数Ch！值为2.0其—理由：阐述如？。下  】  ：。 国：内，的，实践经验表明在钢】筋混凝土筒》仓设计规范GBJ ！77-8《5实施之前筒仓建】设在我国《已有几十年的历史】建成了各种》类型筒仓在此基础】上总结这些筒—。仓设计、建》设及使？用经验是《很有必要《的也是本标准确【。定修正系数值—的重要依据之一【据不完全统计—这些筒？仓，达数百座之多—遍布：全国各地其使—用基本正常并未【发生过严重破坏【事故但是《其中有相当一部分】筒，。仓在仓壁上出现【不同程度的裂缝裂缝！。大致：出现在仓壁的中【部或下部有多—座筒：仓的裂缝宽》度超过？规范允许值其—中，以水泥和《煤炭工？业的筒仓为多当然造！。成裂缝的因素很多】修正系数取值偏小是！主要因素之》一，我，们曾对？几座出现裂》缝的圆形《煤筒仓进行分析【按其实际配筋量【折算的修正系数值】都小于2.0—个别筒仓只有1【。.13为了保—证筒仓使《用提高其耐久—性钢筋混凝土—筒仓设计规范—GB：J 77-8—5规定？的，基本修正系数之【值，不宜小于2.0 】 ， ？。  ：   使用实—物和模？型筒仓？测试分析也》是确定修正系数值】的方法一原国家煤】炭部自20世纪7】0年代～80年【。代对贮煤实物—圆形：筒仓和模型》筒仓：进行过压力》测试测试结果表明】卸料时的贮料压力要！比杨森理《论值大1《.5倍～3.5【倍最：大动压力《往往发生在1/2】的仓壁高度以—下并且作用时间【较长沿仓《壁高度和水》平截面周边呈不【均匀分布颗粒均匀】的块煤要比含有末煤！的混：合，煤，的压力大《综合分析以》。上结果在正》常使用？情况：下仓：壁不仅要承受轴【向力而且还》要承受弯矩根据Ch！值为2.0》反算各种筒仓能承担！弯矩的能力为Mma！。。x＝(0.0—1～0.017)】p，hr2该《值与苏联规范修【订后的规定是—比较接近的但是【与实测资料相比【显然还是偏小这说】明使用Ch值—取2.0并》不，是很富？裕，。  【   从国外资【料分析看《。德，国规范求得的贮【料压力在仓》壁的中？、下段偏小按—此设：计，的粮食筒仓建成使用！后曾发生多起破【坏事故因《此在：该规范后来的修【订稿中做了修改【釆用了？乘以超压《。系数的方法增加了仓！壁的配筋美国以往】的筒仓设计忽略【了贮料流《动压力的影》响造成一些筒—仓的崩塌和裂缝【事，故美国制定的规范】虽然提供了最小【。的超压系数值但是仅！限于管状流动—筒仓的流动》形态：很难预先确定因此】在设计中往》往釆用大于规范规】定的数值20世纪8！0年：。代美国为我》国设计的贮》煤筒：仓超压系数》取为3.0苏—。联是：研究流动压力—最早的国家之一在粮！食、水泥筒仓等方】面具有多年的实【践经验多年来修正】。。系数值一直釆用2】.0其修订的新规范！。也改变了《单一考虑《。修正系？数的办法《增加了考虑弯矩的】因，素这：样就使？贮，料压：力与壁厚《发，生了关系更趋合理】按此规范《规，。定计算？的仓：壁配筋与其》修订前的规范相比】高径比大于3.0的！筒仓钢筋要有—较大的增《加；高径比》小的筒仓则基本与修！订前规范接近至于苏！联规范？。对贮煤筒仓》的修正系《数规定？为1.0是无法理】解的查阅《历年的技《术资料苏联》在贮：煤圆形筒仓方—面，的实践经验并—不，多且：缺乏研？究由此可见将贮煤】。筒，仓压力计算的修【正系数确定为1.0！是不正？确的 —。     —筒仓的种类繁—多不论何《种，筒仓均釆用》同一个修正系数【值显然是不》恰当的近来在各国】新的规范《或正在修订的规范中！分别按筒仓的高径】比和：贮料品种给出不【同的修正系数值【高径比大的要比小】的流动压力影—响大应取大值易【流动的贮《料要比不易流动的】贮料的流动压力要大！也应取？大值：由于我们的》试验和？研究工作做》得不多尚不》能分门别类给出确】切数据？只能大？致考：。虑这些影响故本标准！规定h？n/dn大》于3.0时Ch【应乘以系数1.【1而对？流动：性能较差的贮料则】应乘以系数0.【9 —     仓壁上】部hn/3范—围内修正系数的【取值苏？。联规范取值为—。1.：0以往我国》。各工业部《门设计深《仓时也都釆用此【值近年来发现某【些筒仓？。仓，壁上出现裂缝—参考近期的国外规范！的规定对该区段的修！正，系数都有《所提：高考虑到实际存在】的流动压力和热贮】料引起的温度作用】本标：准规定该区段的修正！。系数值？取为1.《0～2.0》 ， ：  《   对水泥—工业贮存热贮料【。筒仓的温度》影响在装有贮料的部！分由于水泥或水【泥，熟料导热性能较差】通过：贮料传导至》仓壁上的热》量较小对仓壁—影响不大参照美【国规范？说明中建议的方【法按：贮料温度为1—00℃、室外最低计！算温度为20℃的】条件计算《因贮料？温度应？力需要增加的仓壁配！筋量在仓《壁下：段影响？。相，对较：大一般约为》杨森压力计算所需】配筋量？的5％～1》0％：但由于仓壁上段【的贮：。料，压力甚小且已考虑了！修，。正系数1.0—。～2.？0故在？此，条件下可《将贮料温度的—影响包？。括在修正系数C【h内 — ：    对于筒【仓，最上端？没有散料的空仓部】分可求出仓壁—内外表？面的温差按》冶金工业厂房钢【。筋混凝土结》构抗热设计规—程YS 12—-，7，9验算其温》度影响计算结—果表明当《贮料：温度与室外》最低计算温度之差为！100℃时为了【保证裂缝《不超过容许宽—度所需？的配筋量均》。。超过了按本标准所规！定的最小《配筋率所算得的【配，筋量在上述温度条】件下：。当仓壁的水平钢【。筋单侧的《配筋率增《加到0？.2％即全截面【总配筋？率为0？.4％时就基本上满！。足裂缝开《展宽度不大于—0，。.2mm的要求但】设计还是应对具体工！况进行分析甚至包括！仓顶楼板构件进行】验算：  【   由于》对冶：金或其他工》业部门的热贮料缺乏！分析：、研究故本》标准：未包括水泥工—业以：外的：特殊热贮《料筒仓 【   《。  本？次修订新《增了：。有关温度应力的计】算内容设计时也【可按本标准》的有关？规定进行温》度作用所需》的配筋计算 ！     近年来！为了贮料卸料通畅】。。、防止贮《料起拱堵仓往往在】仓底：设置多个吹气—喷嘴的促流》装置或称空》气炮国外称》为“Air》 Bla《s，ter”正确的名】称应为空气》喷射器这种设备【国，内已有生产但—将其英文的译—名定为“Ai—r ：C，annon”—在对外交《流时釆用这种译【名非常不妥这实际】。上变成了《战，争，使用的平射“加【农炮”对外设计文件！。还是应？该使用原文“A【ir： Blas》ter”由此误【导有些？筒，仓，尤其是煤仓在卸料】不畅时竟敢》在仓内釆用炸药爆】破的方法解决堵仓】问题致使仓壁崩塌】   】。  ：实践表明这种促流】装置：对筒仓的影响范围】是局部的对贮料压】力的：影响也不大故—计算贮料压力时【可不单？独考虑由此破—拱产生的空气压【。力但：是，对于在某《些筒仓中《设置的特殊促流【装置如用于单—向长达？列车(uni-【t，ra：in：)筒仓？的破拱？帽、拥有震》动卸料能《力的计？量漏斗、活》化振动给料机等【可使筒仓高速—卸料甚至卸料可达5！000t/h～60！。0，0t/？h仓内贮料出现高速！整体流动状态卸料时！。筒仓仓体出现振动】现象对这种卸—料条件本标准规定的！贮料压力修正参数】显然偏小我们对其影！。响尚缺？乏深入的研究设计】时釆用的修正系数需！另行考虑《。。设，计者可根《。据具体情况适当加大！    ！ 近年来欧洲—规范、国际标准I】SO都有一》些有关？筒仓的新内容但划】分烦琐？过，细对设计并不—简便本次修订只汲取！其对我国筒仓设计】。较实：。。用的有关内》容  】   本次》修订前标准》编，制，组对我？国各：行业近？年来按原规范设计的！筒仓工程进行—了调研实《践表明凡是严格按】原规范规定》设计的筒仓是—安全可靠《的故本标《准对本条规定不再】修，改 ： 4.【。2.6？  本标准对深【、浅仓釆用不同的计！算公式？；当hn/dn【＝1：.5时按深、浅仓计！算，所得的？贮料水平压力—出现不衔接的现象其！比值可用《下列公式来》表达： — ！     式中！深仓水平压力；【 —   ？     》浅仓水平压力— —   ？ 注当k＝》0.333μ—＝0.5hn/dn！＝1.5C》h＝2.《0，。时r＝0.99【9C＝？1.26《 《     由此】可见只要釆》用深仓、浅仓的划】分方法就《必，定会出？现，一个深仓、》。浅仓划分的》临界值由《于不是连续函数其所！得计算数《值在临界点处必然】有一个不《相等的突变值式(2！)中的C《值就是两突》变差值？的倍数考《虑修正系数后深【仓，的计算压力要—大于浅仓因此大型】。圆形浅？仓如按？本条的浅仓公式【计算：贮料的水平压—力，。就，不一定安全可靠【此外仓壁达到一【定高度？的，浅仓贮？料对仓壁的》。摩擦荷载《。也不应忽视故—仍需按本条的规定】。计算 【    《 本条所示浅仓【。贮料：压力的计算公—式适：用于直径较小的圆形！。或矩形浅仓大型【圆形浅仓的顶部【为了不增加仓壁的高！。度即使？可以采用平顶结【构当仓顶釆用单点甚！至多点？装料时？仓顶还是《需要设？计成穹顶《或其他结构体系【扩大上部的有效【。。空间增加仓容以适】。。应在仓？壁顶面以上按贮料安！息角形成的大体【积料堆；对》于小型筒仓这种【料堆不会太大其【荷载可？以简化计算但贮料】压力按散体》空间作用原理设【。计的大型或超大型圆！形浅仓釆用简化方法！。。计算料堆超载压力的！。误差较大《。。本条的计算公式【。。并不完全符合大【型，或超大型圆》形浅仓的实际—工况故应按本标准附！录C的贮料压力【公式进行计算 【 4.2.！7  ？深仓中漏斗》壁，上的贮料法向—。压力在国内外资料中！有多：种计：算方：法假定随深度增加压！力加大呈上小下大的！梯形分？布；有的则假—定随：水力半径《的减小？而减小？呈上大下小的梯【形分布；美国规【。范则釆用上下—均等的压力分布【。图形我？们综：合比较了上述各种计！算方法后认为美国规！范的规？定比：。较合理？且，计算简便故本标准】釆用此规定 【 4.—2.9？  本标准参考美】国、法国《。。及澳大利亚规范【增加：了装有细颗粒物【。料且形成流态的【筒仓压力计算公【式当物？料在仓内《流动状态不畅时【公，式中贮？料的：重力密度应结合工艺！专业所提参数—进行调？整 — 4.2.》10  气力输【送产生？的，过剩气压不但对仓底！及仓壁产生压力在】。筒，仓设计时还应—考虑其对仓顶构件】产生的压《力 ？