。 ， ： 4.2《  贮料压》力 — ， 4.2.1【  ：散料：特，性参数如重力—密度、内摩擦—角及贮料与仓壁【之间的摩擦系数等釆！用的：正确与否《对贮料压《力的计算有决—定性的影响然而影响！散料特性参数的因素！很多：即使同？一种散料由于颗粒级！配、颗粒《形状、含水》量、装卸条》件、外界温度和湿度！以及贮存《时，间长：短等条？件的不同散料的物理！特性参数《。也，。有差异？。因，此在：选用各种参数—时必须慎《重 《 ，     煤【。炭、冶金《工，业的各种散体贮【料种类繁多且随着各！种矿石的《品位和开釆》。条件：的变化其变异性很】大贮料的各种参【数应通？。。过，试，验并考？。虑各种变化因素综合！分析确定 【 4.2—.，2  关于贮料【压力的计算问题【国，内，外已进？行了长期和》大量的研究工作【早在：1895年德国【学者杨森(Jans！sen)提出取筒】仓内贮料的微厚【元静力平《。衡条件求得仓内贮】料作用在仓壁—上，的压力然而人们在】筒仓卸料过程中【发现贮料在仓内的应！力场：及作：用于仓壁《上的压力与杨森【的假：。定并不一致国际上曾！。有Re？imb？ert,P》iep？。er,Walker！,Jenike【等学者？在筒仓的贮》料压力的研究方面】。。做的很？多实验都证明杨森公！。式算出的仓壁压力】不能代表筒》仓在卸？料过程中贮》料，作用于？仓壁上的实际—压力正如许多筒仓】学，。者所指出的杨森【公式假定在任一横截！面上料层的》垂直：压力是均《匀分布的而事实上】由于贮？料与仓壁之》间存在摩擦力—垂直压力并非均匀又！如公式中《的侧压？力系数k《值的确定直接—釆用了兰金》(Ra？nkin《。e)公？式而未考虑与仓【壁接触贮料的屈【服条件由于》散体理？论，本身的不完整—性各：国在采用杨森(Ja！nsse《n)公式的同时对】其进行修正所釆【用的修正系数也【各不相同目》前国外各《有关筒？仓规：。范对：。贮，。料压力的计算仍【釆用各自《修正后的杨森公【。式这主要是使—用该公式《。进行设计时比—。其他方法简便我【们曾对我国除西藏】、海南之外》的各省的煤》炭、电？力、：冶金：、建材及粮食—等行业？的已投入使用—的，筒仓进行了书面调】查严格按本标准规】定设计的筒仓未【发现问题故本次修订！仍，釆用原规范贮料压力！的表达公式对表达式！的，解释表述《如下 》。 ？    (1)由杨！森(：Janssen)公！式求：得的贮料水平压【力只是？基本上符合》贮，料静：态时的？压力并？。没有考虑在使用过】程中：可能会出现的各种不！。。利因素因此计算贮料！水平压？力时应乘以修正系】数Ch该《系数主要考虑卸料时！的，动态压力、贮料的崩！塌以及不可预见【的其他因素等但在】一般情况下这些最】不利因素不可能【同时出现《因此该系数应是多】种因：素的综合修》正系数而非超压【系数 》   》  ：如何确？定较合理的Ch值是！一项困难《和复：杂的任务同时也【是关系着《筒仓结构是否安全可！靠和经济合》理的重要《问题本标准规—。定的Ch值乃是在总！结国内大量筒仓实践！经验的基础上吸取了！。国内外筒《仓，的，试验研究成果并参考！了各国的筒仓规范经！。。过综合分析》而确定的现分几个方！面说明如《下  】   1)卸料【时的动？。态压力贮料的流动】压力是？确定修？正系数Ch值—的主要因素贮—料流动压力问—。题既超出了》。一，般散体静力学的课题！又不同于浆体流动而！是属于散体流—动力学的《。范畴它涉及的因【素繁多抽象出具有普！遍意义的力学数【学模型相当》困难是迄今为止【在世界范围尚属未】彻底解决《的研究课题》概括起来目》前各国的筒仓—研，究者对？流动压力《的机理、分》布及定量分析均存】在不同的认识简介和！分析如下 【    — 贮料的《流动形态归纳—起来可？分为两种类型—一种：属于：整体：。流动即卸料时整个贮！。。料随之而动；另一种！属于管状流动或称为！漏斗状流《动即卸料时》贮料从其内》部，形成的流动》。腔，中流动 》 ：   《  筒仓卸料时在】筒仓的不同区段【。也有可能《同时：出现上述两种—。流动：状，态，各区段？的，范围视不同散料的】特性和筒仓的几【何，形状而定通常—粉状或具《有黏：性的贮料管状流【动腔向上扩大甚至】整个筒？仓均形成《管状流动而颗—粒均匀的块状—贮料管状流动腔【向下缩小即整体流】动范围扩大 】 ？  ：  贮料处于管状】流动时所产》生，的，流，动压力要《远小于整体流动时】的压：力美国规范特别【。提到所？规定的超压系数值仅！适用于管状流动【状态而苏联规范和】德国规范中均未【明确分开我们—考虑到？大多数筒仓中—的贮料流型很难明】。确划分同时还要考】虑筒仓在使用—期间可能产生的其他！种种压力增大因【素因此？。本标准也《采，用不以？流动型态划分的【综合修正《系数值 【     —流动压力的机理对贮！料处于？流动状态时水—平压：力增大的事实已被大！家所承认但是—对其：增大：的机理则《有各种不同的—见解：有的认为《是贮料特性的改变有！的认为是贮料—内部不断形》成动力拱目前欧美】较为流行的一种看法！是美国学《者，。詹尼：克(J？e，nike)的—观点他？认为是由于贮料【内，。部应力场的改变【装料时贮料内部的】。主应力线接》近于竖直方》向即：主动压力状态卸【料时由于贮》料，失去支持《力主应？。力线改变为》接近水平方向即被】动压力状《态并且在流动腔断面！缩小处产生很—大的集？中压力或《称为转换《力  】  ： 詹尼克《根据上？述基本？假定创建了一套【计算水？平压力的理》论，该理论仍借助散体静！力学极限平衡的原】理，来描述流动》压，力状态因《而也是十分》粗略的但是他—的基本观点还是【可以被接受的根据】詹尼克的理论就【可以得出结论即越】是易流动的散体流动！压力越大整体流【动的压力要》大，于，管状流动《这些结论《已被许多测试资料所！证实：。。 ？    — ，2)动态《压力的分《布多年来随着—测，试技术的发展对贮】料流动压力的分布】又，有了新？的认：识很多筒仓》研，究者一致《认为贮料《在流动？时压力沿筒仓截面】和仓壁？高度都呈不均匀分布！状态引起《不均匀压力分—布的因素很》多诸如贮料本身的不！均匀、装卸》料不均匀、筒仓结】构本：身的：不均：匀以及外界温湿度】变化引起的不—均匀等因此严格地说！任何一座筒仓都存在！压力不均匀的现象】   】  由于不均匀压】。。力，的存在使仓壁结构不！仅要承受轴》。向拉力而且还要承】受弯矩在苏联—规范中已有这—样的规定《但是由于这种不均匀！压力分布的变化错综！复杂并具有随—。机，。性目前我们所掌握的！。资料不足很难—给出确切的数—字，故本：标准未能对此做出】具体规定只》是将这种《不利影响包括在综合！修正系数C》h范围内 ！     》(2)从《国外资？料看贮料的竖向【压力：一般都认为》静态时？贮料：的竖向压力与杨【森公式计《算值基本《相符当？贮料处于流动状态】时对竖向压力值应如！何估：算，则有不同的认识一】种认：为竖向压力》要减：小理由是由于卸【料时水平压力—。要加大假定摩擦系】数不：变，的条件下则传至【仓壁上的总摩擦【力，将更加增大》因而使传《至仓底的竖》向压力减小》另一种观点认为竖】向，压，力，基本：上与静态时相—。同根据我们所—做的测试结果和对各！种资：料的分析《支持后一种观—点即：贮料在静动态时仓】底，的竖向压力无太大的！变化但是考虑到【料拱的崩塌及—贮，料特性？的不利？变化：等因素仍应乘以竖向！压力增大《的修正系《数Cv本标》准，的Cv值是参考国】内外有关规范—确，定的：见表1 ！   】  对于贮存粮食】的混凝土筒仓的仓底！按我国多年来的实】践，经验并参考苏联规范！的规定Cv值—取1.0 》 》    此》外按我国筒仓设【计经验？并参考美国》和，德国规范的规定仓底！的总竖？向压力不应大—于贮料的总重即p】v≤γ？hn 】  ：  ：(，3)偏心卸料—是，一个较普遍存—在于筒仓设计中【的问题偏心卸料【的贮料压力》在2：。0世纪60年代【。以前未引起》人们的重视此后其】重要性逐《渐才被人们认识并反！映到各？国规范中法国规范】称其为非正常卸料】。也是一种贮料—的不对称流动在有】多个卸料口的筒仓】中打开不《同的卸料闸》门卸料及筒仓仓形的！几何：不对称时都》会造成不对称或偏】心卸：料有的筒仓为了【不堵仓根据工艺【需要专？门设计成有偏—心卸料功能》的仓 —  ？   在偏心—卸料时贮《料压：力对筒仓的不利影响！。实质上？仍属于压《。力不：均匀分布的范畴但是！它要比？一般的贮《料不均？匀情：。况严重会对》仓壁产生较大的附】加侧压力难以—将此影响《包括在？综，合修正系数》Ch内故本标准【规定应予《以，考虑本次修订偏【心卸料产生的附加压！力计：。算公式不变 【     各！国学：者虽一致认为偏【心卸料问题》不容忽视但处—理方法？各不相同各国—。规范对此也》有不同的《计算方法《最早研究《偏心卸？料问题的是德国的皮！珀教授他根据在各种！小，型模型仓《上所做的试验提出了！计算方法并首先【在，德国规范中》采用我们认为美国规！范，提出的？经，验，公式规定了仓—壁下部壁高等于【dn的范围内压力】增值为？一常量？这，条规定使hn/dn！较小的筒仓》。。仓壁配筋量增—加过大很不合理在】综合分析比较—了美国、德国—规范的基础上建议当！hn/dn＜1【.，5或偏心值e＜0.！1dn时可不考虑偏！心卸料的影响—偏心：卸料时仓底压力【增值为△p》h＝0.25eph！/r：。在贮料计算》高度下部hn/3】范，围内△ph为一常数！其，上至贮料《计算高？度的上端按》直线变化渐减—到零并假定△ph】是沿：圆周：均，匀分：布的当然这》些假定也是有一【定的局限性的 ！     我】们对不同《的计算方法进—行比：较，后认：为Theimer】的近似计算法是较】为，简捷实用《的计算故作》为本条釆用的依据】设计者可根据具体情！况对：仓壁进行验算 】。 ：     —。仓侧卸？料，的深仓与仓内单或多！漏斗：偏心卸料《的，。工，况不同作《用在仓壁上的压力】也不同本条第5款】的规定是对仓—内，漏斗卸料《偏心压力计算的规】定本次修订参考【欧洲规范将》仓侧偏心卸料—压力计算的规定【增添到？本标准的附》录B中？。。。   】  (4)仓—壁单位周长上总【的竖向摩擦》力与国外《规，范釆用同样的公式】按此计算的结—果与我们《所做的测《试基本相符由于贮】料处于静态或动态时！的摩：擦力：变，化，不，大故不？必乘以修正系数 ！ ？     hn【值确定？的正确与《。否对贮料压》力有：很大影响《以往有些设》计者：为了简化计》算又要偏于安全往往！。将贮料顶面高度算】至仓：顶层的楼面》而不考虑《扣除：一部分无法》。装料的无效高度【对高径比大的小直径！。筒仓这样处理尚【。。无不可但对一些【大直径？筒仓以及《用单点或条》形装：料方式的《。。筒仓显然会造成【很大：的误差因《此本：标准规定了贮—。料，计算高度hn的【上下端？的位置？在下端一般分三种情！况一种是《无填料的漏斗或【。平板仓底贮料压力作！用在整个仓壁—上因此计算高度【hn应算至仓壁底】部另一种是》有填料？的情：况尽管？填料可以由各种【材料组成但由—于它们？。具有一定强度本【身可以承受贮料压力！。故应考虑填料的有利！。。影响将计算高度hn！。算，。至，填，料的表面在筒—仓中填料表》面与仓壁的交线往】。往不在同一》水平上为了计—算简单规定算至【此交线的最》低点：处第三种是钢筋【混凝土？单漏斗可算至漏斗】顶面对于大型圆【形浅仓？可按本标准附录C】的公式计算 — 4.【2.4？  水力《半径是筒仓深仓【贮料压力杨森计算】公式中的重》要参：数，水力半径是流—体力学？专用术？语其物理意义是ρ】＝A/U《A是流体通道的【横截面U是通道横截！面与流体接触的周边！长度称为《湿周由于筒》仓是：。直立容器《因此：物料与仓壁的接【触，面就是筒仓水平截】面的周长群仓星【仓的水力半径是式】。中的A为群仓—的对：称，星仓水平净截—面的：面积：该公：式的推导是将星仓】复杂的水平截—面的净？面积：。以比：较简单的当量—正方形？或当：量圆：形的面积等量代换再！除，以其当量正》方形的湿周总长或】当量圆面《积的湿？圆周：长，求得具体推导过【程，可参见美国》Desig》n ：and Const！。ruction【 o：f Sil》os a《n，d bunke【rs(Sar—g，is S《.，Saf？a，ria？n，)及美国Stru】ctural E】ngineeri】ng Ha》ndbook(E】dwin H.Ga！ylord)—其推：导过：程，严谨公式简明非常】适用 4！.2.5 》 本标准《对，杨森公式的修正【具体：体现在？表4.2《.，5-：1、表4.2.5-！。2中以下是本标准】。确定修正系》数值：需要考虑的主要因素！（，图4） —。 ， 】    图4的右侧！为散体物料在有限】空间侧？壁上水平压力—。的示意？图杨森(Janss！en)公《式的计算结》。果符合？散体力学原》理，从图：4中：。可以看出散体在【有限的空间中的作】用其水平压力不是呈！线性变化而是接【近，抛物线也就是说水平！压力值随着深度的增！大接近常数为简【。化计算在《仓壁深？Sh范围内曲—线的变化可近—似，地用斜直线》a，c代替而其下部【。可用直线c》d代替 》    【。 杨：。森(Ja《nssen)公【式计算仓壁不同【深度处的贮料压力】函数按连续曲—线表：示是正确的但钢筋】的截面？。选择及排列布置只能！沿仓壁？高度在一定的区段】内，按同一直《径的钢筋等距分【。段布放钢筋用量的图！示只能是阶》梯形的包络图—形绝不可能》是一条连续曲线事实！上在仓？壁2/3高度以【上的部分《其曲线接近》直线：这就是本标准釆用】。简化计算的依—据 —   ？  流动压力—沿仓壁高度》分布的大小与贮料】的流：动腔密？切，。相，关根据国内外的【资料介绍最》。大的流动压》力发生在流动腔【与仓壁相交处该【处位置的高低—与贮料和筒仓特性有！关一般？情况下？最大流动压》力大致位于仓—壁，的中部？或下部在仓壁上【。段，约1/3高度范围内！则影响？不大且？衰减较？快因此本《标准规定的修正【系数在下段2—/3仓壁《高度范围内》均取大值上段1【/3：高度：范，围内取小《值  】   关于流动压力！大于杨森《理论值的论点各国】筒仓规范已经没有分！歧了但流动压力的增！大值却存在不同【的估算值最早的测试！资料提供的数—据为1.3倍～4】.0倍？从近几十年》的测试资料来看【个，。别，点可：达十几倍当然这种】小面积上出现的压】力，峰值有？可能是瞬间的我们】并不认为是必—须考虑的数值近【来一些？筒仓研究者更多地】注意到？整，个，。筒仓中？压力的变化规—律，综合分析对仓壁内】力的影响以此—来确定相应的增【大值 —    》 现将国内外当【。前确定流《。动压力增大值—的情况综《。述如下 】     20世纪！苏联在很多》年间釆用《的最大修《正系数值《一直为2《.0对贮《煤筒仓规定为1.0！。。但是：对适用于粮食的【筒仓规范改》变，了单一修正系—数的方法根》据不同类型和贮料】的筒仓给出了—不同的系《数折算后的修—正系数？最大可达2.5左右！美国规范《规定对？适用于管《状流动的最小超【。压系数值为1.【65～1.86【德国规？范，的卸：料压力是通过改【变散料物《理特性参数而得到】的如将此折算为【修正系数值则上【部约为2.5中【部约为1.》5下部接近杨森理论！值形：成上：大下小的不合理状】态在该规范后—来的修订《稿中已改为采用超压！系数的办法对于不同！的贮料釆用不—同的系数《如小麦为1.5此】外在：计算基本贮料压力时！将侧压力系数改为釆！用日本？在小麦筒仓》。设，。计中修正系数取3.！0我国在钢筋—混凝土？筒仓设计规范—G，BJ 77-—85实施以前的筒】仓设计中大多数的筒！仓所采用的修正系数！为，2.0？水泥和煤炭工业部】门曾经釆用过小于】。。2.0的系》数如水泥《。。工业部门曾取为【1.5～2.0煤】炭工业部《门历来无统一规定】因人而异《取值范？围为1.0～2.0！本，标，准规：定的基？本修正系数Ch值】为2.0其理由【阐述如下 —   —  国内的实践【经验表明在钢筋混凝！土筒仓设计》规范GBJ》。 ，77-85实施之】前筒仓建《设在我国已有几十年！的历史建成了各种】类型筒？仓在此基础上—。总，结这些筒仓设计、】建设及使《用经验是很有必要】的也是本《标准确定修正系数值！的重要？依据：之一据不《完全统计这些筒仓】达数百座之多遍布全！国各地？其使：用基本正常》并未发生过严—重破坏事故但是【其中有相当》一部：分筒仓在仓壁—上，出，现不同？程，度的裂缝裂缝大致出！现在仓壁的中部或下！。部有多座筒仓的裂缝！宽度超过规范允许】值其中？以水泥和煤》。。炭工业的筒仓为【多当然造成裂缝的】。因素：很多修正系数取值】偏小是主要》因素之一《我们曾对几座出【现裂：缝的圆形《煤筒：仓，进行分析按》其，实际配筋量折算【的修正系数》值，都小于2.0个【别筒仓？只有1.1》3为了保证筒仓【使用提高《其耐久性钢筋混凝】土筒仓设计规范G】BJ 77-8【5规定的《基本修正系数之值不！宜小于2《。.0 《     使！用实物和模型筒仓测！试分析也是确定【修正系数值的方法】一原国家煤炭—部自2？0世纪70》年代～？80年代对贮煤实】。物圆形筒仓和模型】筒仓进行过压力测】试测试结果表明卸】料时的贮料压力【。。要比杨？森理论值大1.【5倍：～3.？5倍最大动压力【往往发生在》1，/2的仓《壁高度？以下：并且作用时间较长沿！仓，壁高度和水》平截面？周边呈不均》匀分布颗粒均匀的块！煤要比含有末—煤的混合煤的压【力大综合《分析：以上结？果在正常使用情【况下仓壁不》仅要承受《。轴向力而且还要【承受弯矩根据Ch】值为2？.0反算各种筒【仓能承担弯矩的能】力为Mma》x，＝(0.01～0】.017)p—。hr：2，该值与苏联规—范修订后的规定【是比较？接近的但是与实测】资料相？比显然还《是偏小？这说明？使用C？h值取2.0并不】是很富裕 》 《     从国外】资，。料分：析看德国规范求【得的贮料压力—在仓壁的中、—下段：偏小按此设计的粮】食筒仓？建成使用后曾发生多！起破坏事故因—此在该规范后来的】修订稿中做了—修改釆用了》乘以超压系数的【方法增加了仓壁的】配筋美？国以往的筒仓设计】忽略了？贮料流？动压力的影响造成】。。一，些筒仓的《崩塌和裂缝事故美国！制定：的，。规范虽然提供—了最小的超压系数值！但是仅？限于管状流动筒仓】的流动形态很难预先！确定因此在设—计中往往《釆用大于规范规定的！。数值20世纪80年！代美国为《。我国设？计的贮？煤筒仓超压系数取】为3.0苏联—是研究流动压力最早！的国家之一在—粮食、水泥筒仓等】方面具有多年—的实践经验》。多年来修正系数值一！直，釆，。用，。。2.：0其修订的新规【范也改？。变了单一考虑修正】系数的办法增—加了考虑弯矩的因素！这样就？。使贮料压力与壁【厚发生了关系更趋合！理按：此规范规定计算的】仓壁配？筋与其修订前的规】范相比高径比大于3！.0的？筒仓钢筋要》有较大的增加—；，高径比小《的筒仓则《基本与？修订前？规范接近至》于苏联规《范对贮煤筒仓—。的，修正系数规定为【1.0是无法理解的！查阅历年《的技术？资料苏联在贮煤圆】形筒仓方面的实【践经：。验并不多且缺乏研究！由此可见《将贮煤筒仓压—力计算的修正系数确！定为1？.0是不正确的 ！     筒！仓的种类繁多不论何！种筒仓？均釆用同一个修【正系数值显然是【。不恰：当的近来在各国【新的规范《或正在修《订的规范中分别按筒！仓的高径比》和贮料品种给出【不同的修《。正系数值《高径比大《。的要比小的流动压力！影，响大应？取大值易流动的贮】料要比不《易流动的贮料的流】。动压力要大》也应取大值由—于我们的试验和研】究工作做《。。得，不，多尚不能分》门别类？给出确？切，数据只能大致考【虑这些影响故本标准！规定hn/dn大于！3.0时Ch应乘】以系数1.1而对流！动性能较《。差的贮料《则应：乘以系数0.9 ！     】仓壁上部hn/3范！围内修正《。系数的取值苏—。联，规范取值为1—。.0以往我》国各工业部》门设计深仓时—也，都釆用此《值近年？来发现？某些筒仓《仓壁上出《现裂缝参考近期【的国外规《范的：。规定对该区段—的修正？系数都有所提高【。考虑到实际存在的流！动压：力和热？贮料引起《的温度作《用本标准《规定该区段的修【正系数值取》为1.0～2.【0   ！  对水泥工业贮存！。热贮料？筒，仓的温度影响在装有！贮料的部分由于水泥！或水：泥熟料导热性能较】差通过贮料传—。导至仓壁上的热【量较小对仓》壁影响不大》参照美国规范—说明中建议的方法按！贮料温度为》100℃、室—外最低计算温度为】20℃的条件计【算因贮料温度应力】需要增？加，的仓壁？配筋量在仓》。壁下段影响相对较大！一般：约为杨森压力—。计，算所需配筋量的5％！～10％但由—于仓壁上段的—贮料压力《甚小且已《考虑了？。修正系数1》.0～2《.0故？在此条件下可将【贮料温度的影响【包括在修正系数【Ch内 — ？    《对于筒仓最上端【没有散料的空仓【部分可求《出仓壁内外表面的】温差按冶金工业【厂房钢筋混凝土结构！抗热设计规程YS】 12-79验算其！温度影响计》算结果表明当贮【料温度与室外最【低计算温度之差为】1，。00℃时为了—保证裂缝不超—过容许宽度所需的】配筋量均超》过，了，按本标准所规定的】。最小：配筋率所算得—的配筋量在》。上述温？度条件？下，当仓壁的水》平钢筋？单侧的配筋率—增加：到0.2％即—全，截面总配筋》率，为0：.4％？。时就基本上满足【裂缝开展宽度不【大于0.2mm的】要求但设计还—是应对具体》工况：进行分析《甚至包括《仓顶楼板构件—。进行验算 ！  ：   由于》对冶：金或其他工》业部门的热贮料【缺乏分析、》研究故本标准未【包括：水泥工业以外—的特殊热贮》料筒仓 《   【。  本次《修，订新增了有关—温度应力的》计算内容设计时也】可，按本标准《的有关规定》进，。行温度？作，用，所需的配筋》。计算： —    近年来为了！贮料卸料通畅、【。防止贮料起拱—堵，。仓往往在仓底设置多！个，吹气喷嘴《。的促流装《置或称空气炮国外称！为“Air —Blas《ter？”正确的名称应为空！气喷射器这种设备】国内：已有生产《但将其英文的—译名定为“Air ！Canno》n”在对外》交流时釆用这—种译名？。非常不妥《这实际上变成了战争！使用的？平射“加农》炮”对外设计文件还！是应该使用原文【。。“Air B—laster”【由此误导有些筒【仓尤其？是煤：。仓在卸料不畅—时竟敢？在仓内？。。釆用炸药爆破—的方法解决》堵仓问题致使—仓壁崩塌 ！ ，  ：  实？践表明这种》促流装置对筒—仓的影响范围是【局部的？对，贮料压力《的影：。响也不大故计—。算贮料压力时可【不单独考虑由此破】拱，产生的空气压—力但是对于在某些筒！仓中设置的特—殊促流装置如用【于单向长达列—车(：uni-《train)筒仓的！破拱帽、《。拥有震动卸》料能：力的计量《漏斗、活化》振动给料机等可【使筒仓高速》卸料甚至卸料可【达5000t/h～！6，000？t/h仓内》贮，料出现？高速：整体流？动状态卸料》时筒仓？仓，体，出现振动《现象对这种卸—料条件本标准—规定的贮料》压力修正参数显然偏！小我们？对其影响尚缺—乏深入的研究设计时！釆用的修正系数需另！行考：虑设计者可根据具体！情况适当加大 【 《 ，    近年—来欧：。洲规范、国际—标准ISO都有一】些有关筒《仓的新内容》但划分烦琐过细对】。设计并不简》便本次修订》只汲取其对》我国筒仓设》计较实用的》有关内？容 ？。     本！次修订？前标准编制组对【我国各行业近年来按！原规范？设计的筒仓工程进】行了调研实践—表明凡是严》格，。按原规范规定—设计的筒仓是安全】可靠的故本标准【对本：条规定不再》修，改 4.！2.6  本标【。准对：深、浅仓釆用不同的！计算公式《；当hn/d—n＝1.5时—按深、浅仓计—算所得的贮料—。水平压力出现不衔接！的现象其《比值可用下列公式】来，表达 》 》 ：。 《   —  ：式中：深仓水？平压力？；， —   ？     浅仓水平！压力  ！   ？注当k？＝0.333μ＝0！.5h？n/dn＝》1.5Ch＝2【.0时？r，＝，0.99《9C＝1.2—6， ？     【由此可见只要釆用】深仓、浅仓的划【。分方法？就必定会出现一个深！。仓、浅？仓划分的《临，界，值由于不是》连续函数其所得【计算数值在》临界点处必然—有一个不相等的突】变值式(2)中【的C值就是两突【变差：值的倍数考虑修【正系数后深仓的【计算：压力要大于浅仓【因此大型圆形浅仓如！。按本：条的浅？仓，公式计算《。贮料的水平压—力就不一定安全【可靠此外《仓壁达到一定高度的！浅仓贮料《对仓壁的摩》擦荷载也不应—。忽视故？仍需按本《条的规定计算 】  》   本条所示浅】仓，贮料压力的计算公】式适用于直径较小】的圆形或矩形浅仓】大型：圆形浅仓的顶—部为：了不增？加仓壁的高度即【使可以？采用平？顶结构当仓》顶釆用单点》。甚至多点装料时【。。仓顶还是需》要设计成穹顶或其】他结构体系扩大上部！的有效空《间增加仓容》以适应？。在仓壁顶面以上【按，。贮，料安息角形成—的大体？积料堆；对于小型】筒仓这种料堆不会太！大，其荷载可《以简化计算》但，贮料：压力按散《体，空间作用《原，理设计的大型—或超大型圆形浅仓釆！用简化方《。法计算？料堆超载压力的误差！较大本条《的计算公式并不完全！。符合大？型或超大型圆形浅】仓的实际工况故应按！本标准附录C—的贮料压《力公式进行计—算 》 4.2.7【。。  深仓中漏—。斗壁上的贮料法【向压力？在国内外资》料中有多《种计算方《。法假定随深》度增加压力加—大呈上小下大的【梯形分布；有—的则假？定随水力《半径的减小而减【小呈上大下小的【梯形分布；美—国规范则釆用上下均！等的压力分布图形我！们综合比《较，了上述各种》计算：方法后认为美—。国规范的规定比较合！理且计算简便故本标！准釆用此《。规定 4！.2.9 》 本标准《参考美？。国、法国及澳大利】亚，规范增加了装有细颗！粒物料且形》成流态的筒仓压力计！算公式当物料—在仓内流动状态不】畅时公式中贮料的】重力密度应结合工艺！专业所？提参：数进行调整 — 《 4.2.》10  气力输送产！生的过剩气压—不但对仓底及仓壁产！生压力在筒仓—设计时还应考虑其】对仓顶构件》产生的压力 【