4.2  ！贮料压力 【 ： ， 4.2.—1  ？散料：特性参？数如重力密度、内摩！擦角及贮料》与仓壁之间的摩【擦系数？等釆：用的正？确与否对贮料压力】的计：算有决定性的影响】然而影响散料特性参！数的因素《很多即使同一—种散料由于颗粒级】配、颗粒形》。状、：含水：量、装？卸条：件、外界温》。度和湿度以及贮存时！间长短等条》件的不同《散料的物理特—性参数也有差异因此！在选用各种参—数时必？须，慎重 》     【。煤炭、冶《金工业的各种散体贮！料种类繁多且随【着各种矿石的品位和！开釆条件的变化其变！。异性很大贮料的【各，种参数应《通过试验《并考：虑各种？变化因素《综合分析确定 【 《 4.2《.2  关于—贮料压力的计算问题！国内外已进行了长期！和大：量，的研究工作早在【189？。5年德国学者杨森(！Jan？ssen)提出【取筒：仓内贮料的微—厚元静力平》衡，条件求？得，仓内贮料《作，用在仓壁上的压力】然而人们在筒仓卸】。料过程？中，发现贮料在》。。仓内的应力》场及作用于仓—壁上：的压力与杨森的假定！并不一致国际上曾】有Reim》be：rt,Pie—p，er,Wa》lker《,Jenike等学！者在筒仓的贮料【压力的研究方—面做的很多实—验都证明杨森公式算！出的仓壁压》力不能？代表筒仓《在卸料过《程中贮料作用于仓壁！上的实？际压力正如许多筒仓！学，。者所指出的杨—森公式假定》在任一横截》面上料层的》垂直压力是均—匀分布的而事实【上由于贮料与仓【。壁之间存在摩—擦力垂直压力并【非均匀？又如公式中的侧【压力系？数k值的确定直接釆！用了兰金(Ra【nkin《e)公式而未考虑】。与仓壁接触贮料【的屈服条件由—于散体理论》本身的不《完整：性，。各国在采用杨森【(Jansse【。n)公式的》。同时：对其进行修正所【。釆用的修正系数也各！不相：同目前国外各有关筒！仓规范对贮料—压，力的计算《仍釆用各自修正后】的杨森公式这主【要是使用该公式进】。行设计时比其他方】法简：便我：们曾：对我国除《西藏、海南之外【。的，各省：的煤：炭、电力、》冶金、建《材，及粮食？等行业的《已投入使《用的筒仓进行了书】面调查严格按本标准！规定设计的筒—仓未发现问》题故本次修》订仍釆用《原规范贮料压—力的表达公式—对表达式《的解释表述如—下 【    (1)【由杨森(Jan【ssen)》公式求得的贮料水】平压力只是基本上】符合贮料静态时【的压力？并没有？考虑在使用过程中】可能会出现的各种】不利因素因》此计算？贮料水？平压力时应》乘以修正系数Ch该！系数主要考虑卸料时！的动态压《力、贮料的》崩塌以及《。不可预见的》其他：因素等但在一—般情况下这些—最不利因素不可能】同，时出：现因此该系》数应是多《种因素的综合—修正系数而非—超压系数 【     【。如何确？定较合理《的Ch值是一项【困难和？复杂的任务同—时也是关系着筒【仓结构是否安全可】。靠和经济合理—的重要问题本—标准规？定的Ch值乃—是在总？。结国内大量筒—仓实践经验》的，。。基础上吸取了—国，内外筒仓《。的试验研究成果并参！。考了各国的筒仓【规范经过《综合分析而确定【的现分几个方面说明！如下： ：     】1)卸料时》的动：态，压力贮料《的流：动，压力是确定修正系数！Ch值的主要—因，素贮料流动》压力问题既超—出了一般散体静力学！的课：题又：不同于浆体流动而】是属：于散体流动力学的】范畴它涉及的因素】繁多抽象《出具有普遍》意义的力学数—学，模型相当困难是迄】今为止在世界范围】尚属未？彻底解决的研究课】题概括？起来目前各国的筒仓！研究：。者，对流动？压力的机《理、分布及》。。定量分析均存在不】同，的认识？。简，介和分？析如下 《  —   贮料的流动】形，态归纳起来可—分为两种类型一种】属于整体流动即卸】料，时整个贮料随之而动！。；另一种属于管状】流动或称为漏—斗，状流动即《卸料时贮《料从其？内，部形成？的流动腔中流动【    ！ 筒仓？。卸料时？在筒：仓的不同《区段也有可能—同，时出现上述两种流】动状态各《区段的范围视—不同散料的》特性和？筒仓的？几何：形状而定通常—粉状：或具有黏性的贮料管！状流：动，腔向上扩《。大，甚，至，整个筒仓均》形成管状流动而【颗粒均匀《的块状贮料管—状流动腔向》下缩小即整》。体流动范围扩大 ！ ： ：。    《贮料：处于管状流动—时所产生的流—动压力要远小于整体！流动时的压力美【。国规范特别提到【所规：定的超压《系数值仅《适用于？管状流动状态而苏】联规范和德国规【范中：均未明？确分开我们考虑到】大多：数筒：仓中的贮料流型很难！明确：划分同时还要考虑筒！仓在：使用期间可能产【生的其他种种压【力增：大因素因《此本：标准也采用不以流】动型态划分的—综合修正系数—。值， ： ：     流动压！力的机？理对贮料处》于，流动状态时水平【压力增大的事实已被！大家所？承认但是对其增大的！机理则有各种—。不同的见《解有的认为》是贮料特性的改变有！的认为？是贮：料，内部不断形成动【。力拱：目前欧美较为流【行的一种看》法是美国学者詹尼克！(Jenike)】的观点他认为是由于！贮料内部应力—场的：改变装料时贮料内】部的主应力线接近】于竖直方向即—主动压力状态卸料】时由于贮《料失：去支持力主应—力线改变《为接：近水平方向即被动压！力状态？。并且在流动》腔断面缩小处产生很！大的集中压力或称】为转换力 ！     》詹尼克根据上—述基：本假定创建了一【套计算水《平压力的理论该理】论仍借助散体—静力学极《限平衡的原理来描述！。流动压力状态因而】也是十分粗》略的但是他的基【本观点还是可以被接！受的根据《詹尼克的理论—就可以得《出结论即《。越是易流《动的：散体流动压力越大】整体流动的》压力：要大于管状流动这些！结论已被《许，多测试？资料所证实 】    — 2)动《态压力？的分布多年来随着】测试技术的》发展对贮《料流：动压力的分布—又有了新的认识很多！筒仓研究者一致【。认为：贮料：在流动时压力沿筒仓！截面和仓《壁高度？。都呈不均匀分—布状：态引起不《均匀压力分布的【因素很多诸》。如贮料本身的不均】匀、装？卸料不均匀、筒【仓结构本身的—。。不均匀以及外界【温湿度变化引起的不！均匀等因此严—格地说？任何一座筒》仓都：存在压力不》均匀的现象》 —  ：  由于不》均匀：压力的存在使仓壁结！构不仅要承》受轴向拉力而且【。还要：。承受弯矩在苏联规范！中，已有这样的规定但】是由于这种不均匀】压力分布的变化【错综复杂并具有随机！性目前我们所掌握】的，资，料不足很《难给出确《切的数字《故本标准未能对【此做出具体规定【只，是将这种不》利，影响包括在综合【修正系数《Ch范围内 ！     —(2)从国外资【料看贮料的竖向压】力一般都认为静态】时贮料的《竖向压力《与杨森公式计—算，值基本相符当贮【。料处于？流动状态时对竖向】压，力值应如何估—算则有不同的认【识一种认为竖向压】力要：减小理由是由于卸料！时水：平压力要加大—假定摩擦《系数不变《。的，。条，件下则传《至仓壁上的总摩擦】。力将更加《增大因？而使传至仓底的竖向！压力减小另》一种观？点认为竖《向压：力基本？上与静态时相同根据！我们所？做的测？试结：果和对各种资—料的分析《。支，持后一种观点—即贮料？在，。静动：态时：仓底：的竖向压力》无太大的变化但【是考虑到《料，拱的崩塌及贮—料特性的不利变【化等因素仍应乘以】竖向压？力增大的修正系数C！v本标准的Cv值】。是参：考国内外有关—规范确定《的见：表1 】 ： 《    对》于贮存？粮食的混凝》土筒仓的仓底按我】国多年？来的实践经验并【。。参考苏联规范的规定！Cv值取《1.0 【  ？   此外按我【国筒仓设计经验【并，参，考美国？和德国规范的规定】仓底的总竖向压力】不应：大于贮料的总—重即pv≤》γ，。hn ？ 《     》(，3)偏？心卸料是一个较【普遍存？在于筒仓设》计中的问题偏心卸料！的贮料压力》在20世纪60【年代以前未引起人们！的重视此后其—重要性逐渐才被【人们认？识并反映到各—国，规范中法国规—范称其为非正常【卸料也是《一种贮料的》不对称流动在—。有多：个，卸料口的筒》。仓中打开《不同的卸料闸门卸料！及筒仓仓形的几何不！对称时都会造成不】对称或偏心卸料有的！筒仓：为了不堵仓》根据工艺《需要专门设计成有偏！心，卸料功能的仓 】   —  ：。在偏：心卸料？时贮：。料，压力对筒《仓的不利影》响实质上《仍，。。属于压力不均匀分】布的范畴但是—它要比一《般的贮料不均匀【情况严？重会：对仓壁产生较大的附！加侧压力难以将此】影响包括在综—合修正系数Ch内】故本标准规》定应予以考虑本次修！订偏心卸料产生【的附加压力计算【公式不变 【 ，  ？   各《国学者虽一》致认：。为偏心卸料》问题不？容忽视？但处：理方法各不相同各】国规：。范，对此也有不》。同的计算方法最【早研究偏心卸料问】题的是德国的皮珀】教，授他根据在》。各种小型模型—仓上所做的》试验提出了计算方】法并首先在德国规范！中采用我们认为美】国规范提出的—经验：公式规定了仓—壁下部壁《高等于dn》的范：围内压力《增值为？一常：量这条规定使hn/！dn较小的筒—仓仓壁配筋量增【。加过大？很不合？理，在综合分析》比较了美国》。、德国规范的基础上！建议当hn/—d，n＜1.5或偏心】值e＜0.1dn】时，可不考虑偏心卸料】的影响偏心卸—料时：。仓底压力增值—为△ph＝0.25！eph/r在—贮料计？算，高度下部hn/3】范，围内△ph为—一常数其上至贮料】计算高？度的上端按直线变化！渐减到零并假—定△ph是沿圆【周均：。匀，。分布的当然这些假】定也是有一定的局】限，性的  ！ ，。  我们对不同的】计算方法进行比较后！认，为The《ime？r的近似计算法是】较为：简捷实用的计—算故作为本条—釆，用的依？据设计者可根—。。据具体情《况对仓壁进行验算】 《 ：    《仓侧卸料的深—仓与：。仓内单？或多漏斗偏心卸料的！工况不同作用在仓】壁上的压力也不【同本条第5款的【。。规定是对仓内漏【。斗，卸料偏心《压力计算的规定本】次修订参考欧洲规】范将仓？。侧偏心？卸料压力计算的【规定增添到本标准】的附录B中》 —   ？ (4)《仓壁单位《周长上总的》。。竖向摩擦力与—国外规范釆用同样的！公式按此《计算的结果与我们】所做的测《试基本相符》由于贮料处于静态】或动态时的摩擦【力变化不大故—不，必乘以修正系—数 》 ，  ：   hn值—确定的正确与否对贮！。料压：力有：很，大影：。响以往有些设计【。者为了简《化计算又要偏—于，安全往往将》贮料顶面高度算【至仓顶层的楼面而不！考虑扣除《一部分？无法装料的无效【高度对高径比—大的小？。直径筒？仓，这样处理尚无—不可但对一些大直径！。。筒仓以及用单点【或条形装料方式的】筒仓显然会造成【很，大的误差因此—本标：。准规定？了贮料？计算：高度h？n的上下端的位置】在下端一般分三种】情况一种是》无填：料的漏？斗或平？板仓底贮料压力【作用在？整个仓？壁上因此计算高度h！n应算至仓壁底【部另一种是有填【料的：情况尽管填料可以】由各种材料》组成但由于它们具】有一定强度》本身可以承》受贮料压力故应考虑！填料的有利》影响将？计，算，高度h？n算至填料的表面在！筒仓：中填料？。表面与仓壁的交线】往往不在《同一水？平上为了计算—简单：。规定算至此交线的】最低点处第三种【是钢筋混凝土单漏】斗可算至漏斗顶面】对于大型圆形浅仓可！按本标准附录C【的公式计算 ！ 4.2》.4  水力半【。。径，是筒仓深仓》贮料压？力，杨森计算《公式中的重》要参数水力半径【是流体力《学专用术语其—。物理意义是ρ＝【A/UA是流体【通道：的横截？面，。U是通道横截面【与流体接触》的周边长度称为湿】周由于筒仓》是，直立容器《因此：。物料与仓壁的接【。触面就是筒仓水【平截面的周长—群，仓星仓的水力—半径是式中的A【为群仓的《。对称：星仓水平净截面【的面积该公式的【。推导是将星仓复杂】的水平截《面的净面积以比较简！单的当量正方—形，或当量圆形的—。面，。积等量代换》再除以其《当量正方形的湿【周总长或当量圆【面，。积的湿圆周长求得】具体推导过》程可参见美国Des！ign and【 C：on：stru《cti？on of S【i，los？。 a：nd ？bunker—s(Sargis ！S.Saf》ari？。an)及美国Str！。uctural 】Engineeri！ng Handbo！ok(Edwi【n ：H.Gaylord！)其推导过程严【谨公式简明》非常：适用 】4.2？.5  《本标准对杨森公【式的修正具》体体现在表》4.2？。.5-1、》表4.2.5-【2中以下《。是，本标准确《定修正系数值需要】考虑的主要因—素（图4） 【 】   《  图4的》右侧为散体物料在有！限空间侧《壁上水平压力—的示：意图杨森(Jans！。sen)公》。式的计算结果符合散！体力学原理从图4中！可以看？出散体在有限—的空间中的作用其】水平压力不》是呈：线性变化而是接近抛！物线也就是》说水平压《力值随着深度的【。增大接近常数—为简化计算》在仓壁深Sh范围】内曲线？的变化可《近似地用斜直线ac！代替而其下部—可用直线《。c，d代替 《 ， ？     杨森(J！ans？sen)《公式计算仓壁不【同深：度处的贮料压力函】数按连续《。曲线表？。示是正确的》但钢筋的《截面选择及排列【布置：只能沿仓壁高—度在：一定的区段内按同一！直，径的钢？。筋等距？分段布放钢筋用量】的图示？只能是阶梯》形的包？络图形绝不可能【是一条连续曲线事实！上在仓？。壁2/3高度以上的！部分其曲线接近【直线这就是》本标：准釆用？简化计算的依据 】 ：     【流，动压：力沿仓壁高度—分布：。的大小？与贮料的《流动腔？密切相关根据国内外！的资料介绍最大【的流动压力发生【。在流：动，。腔，与，仓壁相交处该处位置！。的高低与贮料和筒仓！特性有关一般情况下！最大流动《压力大致《位于仓壁的中部或下！部，在仓壁上段约1/3！高度范？围内则？影响不大且衰减较快！因此：本标准？规定的？修正系数《在下段2/》3仓壁高度范围【内均取大值上段1】/3高度范围内【取小值 【 ：    关》于流动压力大于杨森！理，论值的论《。点，各国筒？仓规范已经没有分】歧了但流动压力的】增大值却存在不【同的估？。算值最早《的测试资料提供的】数据为？1.3倍～4.【0倍从近几十年【的测试资料来看个】别点可达十几倍【当，然，。这，种小面？积上出现的压—力峰值？有可能？是瞬间的我们—并不认为是必须【考虑的？数值：近来一些《筒仓研？究者更多地注意【到整个筒仓》。中压力的变化规律】。综合分？析对仓壁内力的【影响以此来确定相】应，的增大值《 》     现—将，国内外当前确定流动！压力增大值》。的情况综述如下【    ！。 20世纪苏联在很！多年间釆用》的，最大修正《系数值一直为2【.0对贮煤筒仓【规定为1.0但【是对适用于粮—食的筒仓规范改变】了单一修正系—数，的方法根《据不同类型》和贮料的筒仓给出了！不同的系数折算【后的修正系数—最大：可达2？.5左右美国规范规！定对适用于管状【流动的最《。小超压？系数值为1.65～！1.86德》国规范的卸》料压力是通过改【变散料物理》特性参数《而得到的如将此折】算为修正系》数值则上部约为2.！5中部？约，为1.5《下部接近杨森理【论值形成上》。大下：。小的：不合理状态在—该规范后来的修订稿！中，。。。已改为采用超压【系数的？办法：对于：不同的贮料釆用【不同的系数如小【麦为：1.5此外在—计算基本贮料压力时！将侧：压，力系数改为釆用日本！在，。小，麦筒：仓设计中修正系数取！3，.，0，我国在？钢筋混凝《土筒仓设计规范GB！J， ，。77-85实施以】前的筒仓《设计中大多数的【筒，仓，所采用的修正系数为！2.0水泥》和煤炭工《。业部：门，曾经釆用过》小于2.0的系【数，如，水泥工业部》门曾取为《1.5～《2.0？煤，炭，。工，业部门历《来无统一规定因人而！。异取值范围为1.】0～2.0本标准规！定的基本修正系【数Ch？值为2.《0，其，理由阐述如下 【    】 国内的实践经【验表明在钢筋混凝土！筒仓设计规范GB】J， 7：7-85《实施之前筒仓—。建设在我国已有几十！。年的历史《建成了？。各种类型筒仓在此基！础上总结这些筒【仓设计、建设及使用！经验是很《有必要的也是本【。标准确定修正系数】值的重要依据之一】据不：完全统？计，这，些，筒仓达数百座—之多遍布全国各【地其使用基本—正常并未发生过【。严重破坏《事故但是其中有相当！一部：分筒仓？在仓壁上出现—不同程度的裂—缝裂缝？大，致出现在仓壁的【中部或下部》。有多：座筒仓？的裂缝宽《度超过规范允—许值其中以水泥和】煤炭工业的筒仓为多！当然造成裂缝的因素！很多修？正系数取值偏小是主！要因素之《。一我们曾对几座出现！。裂缝的圆《形煤筒仓进》行分析按其实—。际，配筋量折算的修正】系数值都小于2.】0个别？筒，。。仓只有1《.13为了保证【筒仓使用提》高，其耐：久，性钢筋混凝》土筒仓？设计规？范GBJ 77-】。85规定的基本修正！系数之值不宜—小于2.0》 ：   —  使用实物和【模型筒？仓测试分析也是确】定修正系数值—的方法？。一原：国家煤炭部自20】。世纪70年代～80！年代对？。贮煤实物圆形筒仓和！模型筒仓进行—过压力测试测—试，结果：表明卸料《时的：。贮料压？力要比杨森理论值】。大1.5倍～3【.5倍最大动压力】往往发生在1/【2的仓壁高度—以，下并且作《用时间较长沿—。仓壁高度和》水平截面周边呈不】均，匀，。分布：颗粒均匀《的块煤要比含—有末煤？的混合煤的》压力大综合分析【。以上结？果在正常使用情况】下仓壁不仅》要承受？轴向力而且还要【承，受弯矩根据Ch值为！2.0反算各种【筒仓：能承：担弯：矩的能？力为Mmax＝(0！.0：。1～0.017【)phr2》该值与苏《。联规范修《订后的规《定是比较接近的但是！与实测资料相比显】然还：是偏小这说明使【用Ch值《取2.0并不—是很富裕 】     从国】外资料分析看德【国规范求得的贮料】压力在仓壁》的中、下段偏—小按此设计的粮【食筒仓建成使用【后曾发生多起破坏事！故因此？在该规范《后来的修订稿中做】。了修改釆用》了乘以超压系数的方！法增加了仓壁的【配筋：美国以往的》筒仓设计忽略了贮】料流：动压力的影响造【成一：些筒仓的崩塌—和，裂缝事故美国制定的！规范虽然提》供了：最小的超压系—数值但是《。仅限于？管状流动筒仓—的流：动形态很《。难预先确定因此在】设计中往《往釆用大《于规范规定的—数值20世纪—8，0年代美《国，为我国设《计，的贮煤筒仓》超压系数取为3.0！苏联是研究流动压力！最早的国《家，之一在粮食》、水泥筒仓等—方面具有多年的实践！经验：多年来修正系数值】一直釆用2.—0，其修订的新规—范也改变了单一考虑！。修正系？。数的办？法增加了考虑弯矩的！。因素这样就使贮料】压力与壁厚发—生了关系更》趋合理按《。此规范？规定计算的仓壁配】筋与其修订前的规】范，。相比：高，径，。比大于？3.0的筒》仓钢筋？要，有较：大的增加《；高径比小的—筒仓则基本与—修订前规范接近至于！苏联规范对》贮煤筒仓《的修正系数规—定为1.0是无法】理解的查《阅历年的技术—资料苏？。联，在，贮煤圆形《筒仓方？面的实践经验并不】多且缺？乏研究由《此可见将《贮煤筒仓压力计【算的修正系数确【定为1.0是不【正确的 【 ，     筒—仓的种类《繁多不论何种筒仓均！釆用同一个》修正系数值》显然是不《恰当的近来在各国新！的规范或正在修订的！。规范中分《别按筒？仓，的高径比和贮—。料品种给出不同的修！正系数？值高径比大》的要比？小的：流动压力影响大应】取大值易流动的贮料！要，比不易流动的贮料的！流动压力要大也【应取大值由于我【们的试验《和，研究工作做得不多尚！不能分门别类给【出确切数《据只能大致考—虑这些影响故本标准！规定hn/dn大】于3.0时Ch【应乘以系数1.1而！对流动性能较差的贮！料则应乘以系数【0.：9  】  ： 仓壁？上，部，hn/3范围内【修，正，系数：的取值？苏联规范《。取值：为1.0《以往我国各》工业部门设计深仓时！也都：釆用此值《近年来发现》某些：筒仓仓壁上出现裂】。缝参考？。近，期的国外规》范的规定对该区【段的修？正系：数都有所提高考虑到！。实际存在的流动压力！和热贮料引起—的温：度作用本《。标准规定该》区段的修正系数值】取为1.0～2.0！ ：   —  对水泥》工业：贮存热贮料筒仓的】温度影响《在装有贮料的—部分：由于：水泥或水《泥熟料导热性能较差！通过贮料传》导至仓壁《上的热量《较小对仓《壁影响不《大参照美国规范说】明中建议的方法按】贮料：温度为100℃、室！外最低计算》温度为20℃的条件！计算因贮料温度【应力需要增加的仓壁！配筋：量在：仓壁下段《影响相对《。较大一般约为杨森压！力计算所需》配筋量的《5％～？10％但由》于仓壁？上段的贮料压—力甚：小且已考虑了修正】系数1.《0～2.0故—在此条件下》可将贮？料温度的《影响包括在修正系数！Ch内？ ？    — 对于筒仓》最，上端没有散料的空】仓部分可求出—仓，壁内：外表面的温差按冶】金工业？厂房：钢筋混凝土结构抗】热设计规程Y—S 12-79验算！其温度影响》计算结果表明当贮料！温度：与室：外最低？计算温度之差为10！0℃时为了》保，证裂缝不超过容许宽！。度所需的配筋量均】超，过了按本标准所规定！的最小？配筋率所算得—的配筋量《在上：述温度条《件下当仓壁的水【平钢筋单侧》的配筋率增加到0.！2％即全截面—总配筋率为0.4】％时：就基：本上满？足裂缝？开，展宽度不大》于，。0.2mm的要【求但设计还是—应对具体工况进行】分析甚至包括仓顶楼！板构件进行验算【 ？ ， ，。     由于对】冶，金或其他工业部【门的热贮料》缺乏分？析、研究故本—标准未包括水—泥工业以外的特【殊热贮料筒仓— 《。     本次】修，。。订新增了有关温度】。应力的计算内容设计！。。时也可按本》标准的？有关规定进行—温度作用所需的【配筋计算 ！。     》近，年来为了《贮料卸料通畅、防止！。贮，料起拱？堵仓往往在仓—底设置多个吹气【喷嘴的促流装置【或称空气炮国外称为！“Ai？r Blaste】r”正确的》名称应为空气—喷射器这种设—备国内已有》生，。产但：将其英文的》译名定为“A—ir Cann【。on”在对外—交流时？釆，用，这种译名非》常不妥这《实际上变成》了战争使用的平射“！加农炮”对》外设：计，文件还是《应该：使用原文“Ai【r B？laster”由此！误导有些《筒仓尤其《是煤：仓在：卸料不畅时竟敢在仓！内釆用炸药爆—破，的方法解《决堵仓？问题致使仓壁崩塌】   】  实践《表明这种促流—装置对筒仓的影【响范围是局》部的对贮料压力的影！响也不？大故计？算贮：料压力时可不单【。独，考，虑由此？破，拱产生的空气压力但！是对于在某些筒仓】中设置的特》殊促流装《置，如用于？单向长达列车(【uni-tra【i，n)筒仓的破拱【帽，、拥有？震动卸料能》力，的计量漏斗、活化振！动给：料机等可使筒—仓高速卸料甚至卸】料可达500—0t/h～6—。00：0t/h仓内贮料】出现高速整体流【动，状，态卸料时筒仓仓体出！现振动现《象对这种卸料—条件本标准规定的】贮料压？力修正？参数显然偏小我们对！。其影响尚缺乏深入的！研究设计时釆用的】修正系数需》。另，行考虑设计》。者可根据具体情【况适当加大》    ！ 近年？来欧洲规范》、国际标准ISO】都有：一些：有关筒仓《的新内？容但划？分烦琐过细》对设计并不简便【。本次修订只汲—。取其对我国筒仓设】计较：。实用的有《关内：容， ： 《    本次修订】前标准编《制组对我《国各：行，业近年来按原—规范设计的筒—仓工程进行了—。调研实践表》明凡是？严格按原规范规【定设计的筒仓是安全！可靠的？故本标准对本—条规：定不再修改 【 ： ， 4.2.》6  本标准对深、！浅仓釆用不同的【计算：公式；当hn/dn！＝1：.5时按深、浅仓】计算所得的贮料【水平压力出现不【衔，接，的现象其比值可用】下列公式来》表达： 《 》 ， 《。。    【 式中深仓水平【压力； —  《 ，      浅【仓水平压力 ！。   《  注当k＝—0.333μ＝【0.5hn/—。dn＝1.5Ch＝！2.0时r＝0【.999《。C＝：1.26《    ！ 由此？可见只要釆用深仓、！浅仓的划分方法就】必定会出现》一个深仓、浅仓划分！的临界值由于不【是连续函数其所得】计算数值《在临界点《处必然有一个不相】等的突变《值式(2)中的C】值就是两突变差【值，的倍数考《虑修正系数后深【仓的：计算压？。力要：大于浅？仓因此大型圆形【浅仓如？按，本条的？浅仓公式《计算贮料的水平【压力就不一定—安全可靠此》。外仓壁达到》一定高度的浅仓贮料！对仓壁的摩擦荷载也！。不应忽视故仍需【按本条的规定计算】   】 ， 本条所《示浅仓贮《料压力的计算公式】适用于直《径较小的圆形—或矩形浅仓大—型，圆形浅仓的顶部为】了不增加仓壁的高度！即使可以采用平顶】结构当仓顶》釆用单点甚至多点装！料，时仓顶还是需—要，设，计成穹顶或其—他结构体系扩—大上部的有效—空间增加仓容以【适，应在仓壁顶》面以上按贮料安息角！形成：的大体积料堆；对于！小型筒仓《这种：料堆不会《太大其荷载可以简化！计算但贮料压—力按散体《空间作用原理—设计的大型或超大】型，圆形浅仓釆用简化】方法计算料》堆超载？压力的误差较大本】。条的计算公式并【不完全符合大型或超！大型圆形《浅仓的实《际工况故应按本标准！。附录C的贮》料压力公式进行计】算 4.！2.7  深仓【中漏斗壁上的贮【料法向压《力，在，国，内外资料中有多种计！算方法假定随深度增！加压力加大》呈上小下大的—梯形分布；》有的：则假定？随水力半径的减【小而减小呈上大下小！的梯形？分布；美《国规范则釆用上下均！。。等的压力分布图【形我们综合比—较了上述各种计【算方法后认为美【国规范的规》定比较合理且计算简！便故本标准釆用此】规定 【。 4.2.9  本！标，准参考？美国、法国》及澳大？利亚规范增加了【装，有细：颗粒物？料且形成《流态的筒仓压力【计，算公式当物料在仓内！流动状态不畅时公式！中贮料的重力密【度应结？合工艺专业所提参】数进行？调，整 》。 4.《2，.10 《 气力输送产生的】过，。剩气压不但对仓底及！仓壁产生压力—在筒仓设计时—还应：考虑：其对：仓顶构件产生的压】力 ？