4.2【  贮料压力— ？ ： ，。 ：4.2.1》 ， ，散料：特性参数《如重力密《度、：内，摩擦角及贮料—与仓壁之间》的摩擦系数等釆用的！正确：与否对贮料压力【。的计算有决》定性的影响然而【影响散料《特性：参数的因素很—多即：使同：一种散料由于—颗，粒级配、颗》粒形状、含水量、装！卸条件、外界—温度和湿度》。以及贮存时间长短等！条件的？不同散料的物理【特，性参：数也：有差异因此在选【用各种参数时必须慎！重， 》     》煤炭、？冶，金工业的各种散体贮！料种类繁多且随着各！种矿石的品位和【开釆：条，件的变化其》变异性很大贮料【的，各种参数应通过试】验并考虑各种变化因！。素综合分析》确定 】4.2.2  关于！贮料压力的计算问】题国内外已进行了长！期和大量的研—究工：作早在1895年】德国学者杨森(Ja！n，s，se：n)提出取筒仓【内贮料的微厚元【。静力平衡条》件求得？仓内贮料作用—在仓壁上的压—力然而人们在筒仓】卸料过程中发—现贮：料，在仓内？的应力场及作用【于仓壁上《的压力？与杨森的假定并不】一，致国际上曾有R【eimbert,】P，iepe《r,Walke【r,Jeni—ke等学《者在筒？仓的贮料压力的研】究方面做的很多实验！都证明杨森》公式算？出的仓壁压力不【能代表筒《仓在卸料过程中贮料！作用于仓壁上的【实际压力正如许【。多筒仓学《者，所指出的杨森公式假！定在任？一横截面上》料层：。的垂直？压力：是均匀分布的而【事实上由于》贮，料与仓壁《之间：存在摩擦《力垂直压力并非【均匀：又如公？。式中的侧压力系【数k值的确定直接釆！。用了兰金(》R，ankin》e)公式而未—考，虑与仓壁接》触贮料的屈服条件】由于散体理论本身】的，不完整性各》国在采用杨森(Ja！nsse《n)公式的同时对】其进行修正所—釆，用的修？正系数？也各不相同目前国外！各有关？筒仓规？范对贮料《压力的计算仍釆【用各自修正后的【杨森公式这主—要是使用《该公：式进行设计时比其】。他，方法简便我们—曾对我国除西藏【。。、海南之《外的各省的》煤炭、电力、冶金】、建材及粮食等行】业的已投入使用的】。筒仓进行了》书面调查《严格按本《标准规定设》。计的：。筒仓未？发现问题故本次【修订仍釆用》原规范贮料压力的】。表，达公式？对表达式的》解释表述如下—   】  (1《)由杨森(Jan】s，sen)公式求得】的贮料水平压—力只是基本上符合】贮料静态时的—压力并没《有考虑在使用过程】中可能会出现的各】种不利因《素因此计《算，贮料：水平压力时》应乘以修《正系数Ch该系数】主要考虑卸料时的】动态压力、贮料的崩！塌以及不可预见的其！他，因素等但在一般【情况下这《些最不利《因素不可能同时出】。现因此该《系数应？是多种因素的—综合修正系》数而非超压系—数 《     【如何确定较合理【的Ch值《是一项困难和复杂的！任务同时也是—关系：着筒仓结构是否安全！可靠和经济合—理的重要问题本标】。准，规定的？Ch值乃是在—总结国内大量筒仓实！践经验的基础—上吸：取了：国内外筒仓》的试验？研究成果并》参考了各国的—筒仓规范经过—综合分析而确定【的现分几个方—面说明？如下 【     1)卸料！时的动态压》力贮料？的流：动压力是确定修正】系数C？h，值的主要因素贮料流！动压力问题既—超出了？一般散体静力学的】课题又不同于—浆体流动而是属【于散体流动》力学的范畴它涉及的！因素：繁，。多抽象出具有—普，遍意义的力学数【学模型相当困难是迄！今为止在《世，界，。范围：尚，属未彻底解决的【。。研究课题概括起【来目前各国》的筒仓研究者对流动！压力：的机理？、分：布及定量分》析均：存在不同的认识简】介，和分析如下 — ： ：    《 贮料的流动—形态归纳起来可分】为两种类型一种【属于整体流动—即卸料时《整个贮料随》之而动；另一—。种属：于管状流动或称为漏！斗状流动即卸料时贮！料，从，其，内部形成的流动【。。腔中：流动 》 ？ ，。   筒仓卸料时】在筒仓？的不同区段也—有可能同时出现上述！两种流动状态—各区段的范围视不】同散料的特性和【。筒，仓的几何形状而【定，通常粉状或具有【黏性的贮《料管：状流动腔《向上扩大甚》至整个？筒仓均形成》管状流？动而颗粒均匀的【块状贮？料管状流动腔向下缩！小即：整，体，流动范？围扩大 《   【 ， 贮料？处于管状流动—时所产生的流动压】力要远？小于整体流动—时的压力美国规范特！别提到？。所规定的《超压系数值仅适用】于管状流动状态而】苏联：规，范和德国规范中均】未明：。确分开？我们考虑到大—多数筒仓中》的贮料流型》很难明确《划分同时还要考虑筒！仓在使用期间可能产！生的其他种种压力增！大因素？因此本标准也—采用不以流动型态】。划分的综《合修正系数值 】 ：   《。  流动压力的机理！对贮料处于流动【状，态时：水平压力《增大的事实已被大】家所：。承认但是对》其增大的机理则有】各种不同的见解【有的认为是》贮料特性《的，改，。变，有的认为是贮料【内部不断形成—动力拱目前欧美较为！流，行的一种看法—是美国学《者詹尼克(J—enike)的观】点他认为是由于贮料！内部应力场的改变装！。料时贮？料内部的主》应力线接近》于竖直方向》即主动压《力状：态卸：。料，时由于贮料失去【支持力主应力线改变！为接近水平方向即】被动：压力状态并》且在流动腔断面缩】。小处：产生很大《的集中压力或称为】转换力 《   【  詹尼克根据上述！基本假？定，创建了一套计—算水平压力》的理论该理论仍借】助散：体静力？学极限平《衡的原？理来描述流》动压力状态因而也是！十分：粗略的但是他的【。基本观？点，还，是可：以被接受的根据詹尼！克，的理论就可以得出结！论即越？是易流动的散体【流动压力越大整体】流动的压力要—大于管状流动—这些结论已被许【多测试？资料所？证实 《 ，  《   ？2)动？态压：力的分布《多年来随着测试技术！的发展对贮料流动压！力的分？布又有了新的认识很！多筒仓研究者—一致认为贮料—在流动？时压力沿《筒仓截面和仓壁高】。度都呈不均匀分【布状态引起不均匀】压力分布的因素【很，多诸：如贮料本身的—不均匀、装》卸料不均匀、—。筒仓结构本身的不均！匀以及？外界温湿度变化【引起的不均匀等因】此严：格地说任《何一座筒仓都存在压！。力不均匀的现象 ！ 《    《由于不均匀压力的存！在使仓？壁结构不仅要承受】轴向拉力而且还要】承，受弯：矩在苏联规范中已】有这样的规定但是由！于这种不《均匀：压力分布的变化错综！复杂并？具有随机性目前我们！所掌握的资料—不足很难给出确切】的数字故本标准未能！对此做出具体—规定：只是：将这种不《利影响包括在综合修！正系数Ch范围【内 ？ ：。 ：。 ，   (2》)从国外资料—看贮料的竖》向压力一《般都认为静态时贮料！的竖向压《力，与杨森公《。式计算值基本相符】当贮料处于流动状态！时对竖向压力值应如！何估算则有不同【的认识一种认—为，竖向压力要减小【理由是由于卸料时水！平压力要加大假定摩！擦系数不变的条件】下，则传至？仓壁上的总》摩擦力？将更加增大因而使】传至仓底的竖—向压力减小另一种观！点认为竖向》压，。力基本上与》静态时相同根据【我们所做的测试结果！和，对各种资料的—分析支持《后一种观点即贮【料在静动态时仓【底的竖向压》力无太大《的变化但是》考虑到料拱》的崩塌及《贮料特性的不利变】化等因素仍应乘【以竖：向压：力增大的修正系【数Cv？本标准的C》v值是参考国—内外有？关，规范确定《的见表1 ！  】   对于贮存粮食！的混凝？土筒仓的仓底按【我国多年来的实【。践经验并参考苏联规！范的规定Cv值取1！.0 ？ 》 ，。   此外按我国】。筒，仓设计？。经验并参《考美国和德》国规：范的规定仓底—的总竖向压力不应】大于贮料的总—重即pv≤γ—hn 》  《 ，  ：(3)偏心卸—料是一个《较普：遍存在于筒仓—设计中的问》题偏：心卸料的贮料压【力在20《世纪60《年代以前未引起人们！的重视此后其重【要性逐？渐才被人们认—识并反映到各—国，规范中？法国规范称其—为，非正常卸《料也是一种贮—料，的不：对称流动在》有多个卸料口的筒】仓中打开不同—的，卸料：。闸门：卸料及筒仓仓形【的，几何：不对称时都会造成】不对称或偏心卸【料有：的筒仓为了不堵仓根！据工：艺需要专门》设计成有偏》心卸料功能》的仓：  【   在偏心卸料】。时贮料压力对—筒，仓的不利影响—实质上仍属于压力不！均匀分布的范畴【但是它？。要比一般《。的贮料不均》。匀情况严《重会对仓壁产生较】大的附？。加侧压？力难以将此影响包括！在综合修正系数【C，h内故本标准规【定应予以考虑本次】修订偏心《卸料产生《的附加压力计算公式！不变 ？ ，。。   —  各国学者虽一】致认为？偏心卸？料问题？不容忽视但》处理：方法各不《相同各国《规范对？此也：有不同的计算方法最！早研究偏心卸—料问题的是德国【的皮：珀教授？他根据在各种—小型模型仓上所做】的，试验提出了计算方法！并首先在《德，国规范中采》用我们认为》美国规范提》出，的经：验公：式规定了仓壁下【部壁高等于dn【的范围内压》力增值为一常—量这：条规定使hn/dn！较小的筒仓仓壁【配，筋，量增加过大很不【。合理：在，综合分析比》较了美国、德国规范！的基础上建议—当hn/《dn：。。＜1：。.5：或偏心值e》。＜，0.1dn时—可不考虑《偏心卸？料的影响偏心卸料】时仓底压力增值为】△p：h＝0？.25eph/r在！贮料计算高度—下部hn/3—范围内△ph为【一常数其上至—贮料计算高度的【上端按直线变化【渐减到零并假定△p！。h是：沿圆周均匀分布的当！然这些假定也是【有一定的局限性的】   】  我们对不同的计！算方：法进行比较后认为】。The？。i，mer的近似计算法！是较为简捷实—用的计算《。故作为本条釆—用，的依据？设计者？可根据具体情况对】仓壁进？行验算 】     仓侧卸】料的深仓与仓内单或！多，漏斗偏心卸料的工况！不同：作用在仓壁上的压力！也不同本条第5款】的规定是《对仓内？漏，斗卸：料偏心压力计算的】规定本？次修订参考欧洲【规，范将：仓侧偏心卸料—压力：计算的规定》增添到本标准的【附录B中《 ， ，     (！。4)：仓壁单位周长—。上总的竖向摩—擦力与国《外规范釆用》同样：的公式按此计算的结！。果与我们所做的测试！基本相符由于贮料处！于静态或动态时【。的摩擦力变化不大故！不必乘以修正系数 ！ ：     h】n值确定的正—。确与否对贮料压【力有很大影响以往】。有些设？计者为了《简化计算又要偏于】安全往往将贮—料，顶面：高度算至仓》顶层的？楼面而不考虑—扣除一部分无法【装，料的无效高度对高径！。比大：的小直径筒仓这【样处理尚无不可但】对一些大直径筒仓以！及用单点或》条形装料方式的筒仓！显然会造成很大的】误差因？此本标准规定了【贮料：计算高度h》n的上下端的—位置：在下端一般》分三种情况》一种是无填》料的漏斗或》平，板，仓，底，贮料压？力作用在整》个仓壁上因此计【算高度hn应算至】仓壁底部《另一种是有填料的情！况尽管填《料可以由各种—材料：组，成但由于它》们，具有一定强度本身可！以承受贮料压力【故应考虑《。填料的有利影响【将计算高《度hn算至填料【的表面在筒仓中填料！表面与仓壁的交【线往往不在》同一：水平上？为了计算简单规定算！至此交线的最低点】处第三种是钢—筋混凝土单漏斗可算！至漏斗顶面对于大】型，圆形浅仓可》按本标准附录C的公！式计算 【 4.2.4  ！水力半径是筒仓深仓！贮，。料，。。压力杨森《计算公式中的—重要参数水》。力半径是流体力学专！用术语其物》理意义？是ρ＝A/UA是】流，体通道的《横截面U是通道【横截面与流体接【触的周边《长，度称为？湿周由于筒仓是【直立容？器因此物《料与仓壁的接触面】就是筒仓水平—截面：的周长群《仓星仓的水力半径】是，式中的A为》群仓的对称》星仓水？。平净截面的面积【该公式？。的推导是将星—仓复杂的《水平截面的净面【积以比较简》。。单，的当量？正方形？或当量圆形》的面积等量代换再】除以其当量正方形】的湿周？总长或当《量圆面积的湿圆周】长求得具体》推导过程可》参见美国D》e，sign and】 Cons》tr：ucti《on of S【ilos and ！bunkers(】Sarg《is S《.Saf《ar：ian？。)及美国Str【uctu《。ral？ Engin—eering— H：andbook【(，E，dwin 》。H.Ga《ylord)—其推导过程》严谨公式简明—非常适用 —。 4.2【.5  《本标准对杨森—公式的修正》具体体现《在表4.《2.5-1、表4.！2.5-2中以下是！本标准确定》修正：系数值需要考—虑的主要因素—（图4） ！ ， ：    【。 图4的右侧为散】体物料在《有限空间侧》壁上水平压力的示】意图杨森(Jans！sen？)公式的《计算结果符合—散体力学《原理从图4中可【以看出？散体在？有限的？空间：中的作用其水平【压力不是呈线性变】化而是接《近抛物线《也就是说水平压力】值随着深《度的：增大接近常数为简化！计算在仓壁》深Sh？范围内曲线的变【化，可近似地用斜直线a！。c代替而《其，下部可？用直线cd代替【  【   杨森(—Jansse—n)：公，式，计算仓壁不同深度】。处的：贮料压力函数按连】续曲线表示是正确的！但钢筋的截面选【择及排列布》置只能沿仓壁—高度：在一定的区段内按同！一直径的钢筋等距】分段布放钢筋用量】的图示只《能是阶梯形的—包络图？形绝：不可能是一条连【续曲线事实上在仓壁！2/3高度以上的】部，分，其曲线接近直线【这就是？本标准？釆，用简：化计算？的依据 —   》  流动压力沿【仓壁高度分布—的大小与《贮料的流动腔—密切相？关根据国内外—的资料介绍最大【的流：动压力？发生在流动腔与仓壁！相交处该处位置的】高低与贮料和筒仓】特，性有关一般情况下最！。大，流动压力大》致位于仓壁的—中部或下部在仓【壁上段约《1/3高《度范围内则影响不】大且衰减较快因【此本标准《规定的修正系数在下！段2/3仓壁高度范！。围内均取大值上【段1/3高度范围】内取小值 —   —  关？于流动压力大于杨森！。理论值的论》点各国？筒仓规范《已经：没，有分歧了但流动压力！的增大值却存—。在不同的《估算值最早的测试资！料提供的数据为1.！3倍～？。4.0倍从近几十】年的测？试，资料来看个别—点可达十几倍—当然这种小》面积：。上出现的压力峰值】有可能是瞬间的我】。们并不认为是必【须考虑？的数值近来》。一些筒？仓研究者更多—地注意？到整个筒《仓中压力的变化规】。律综合分《析对仓壁内力—的影响以此来确【定相应？的增大值 》    】 现将国内外当【前确定流《动压力增《大值的情况综述如】下 《   》  20世纪苏联在！很多：年间釆？用的最大修正系【。。数值一直为2.0】对贮煤筒仓规定【为1.0但是对适用！于粮食的筒仓—规范改变《了单一？修正系数《的方法根据不同类】型和贮？料的筒仓给》出了不同的系数【折算后的修正系【数最大可达》2.5左《右美国规范》规定对适用于管状流！动的最小《超压系数值为1【.65？～1：。.86德国规范【的卸料压《力是通过改变—散料物理《。特性参数而得—到，的如将此《折算为？修正系数值则—上部约为2》.5中部约为—1.：5下部接近杨—森，。理论值形成上大【下，小的不合《理状态在该规范后】来的修订稿中—已改为采《用超：压系数的办法对【于不同的贮料—釆用：不同的系数如小麦为！1.5此外在计算基！本贮料压力时将侧压！力系数改为釆用【日本在小麦筒—仓设计中《修正系数取3.0】我国在钢筋混凝土筒！。仓设计？规范G？B，J 77《-85实施以前【的筒：仓设计中《大多数的筒仓所采用！的修正系数为2.】0，。水泥和？煤炭工业部门曾【经釆用过《小于2.0的系数如！水泥工业部门—曾取为1.》5～2.0煤炭工业！部门历？来无统一《规定因？人，而异取值范围为1.！0～2.0本标【准规定的基本修【正系数Ch值—为2：.0其理《由阐述如下 —     ！国，内的实践经验表【明在：钢筋混凝土筒—仓设计规范GBJ】 77-85实【施之前筒仓建—设在我国已有几【十年的历史建—成了各种类型—筒仓：在此基础《上总结？这些筒仓设》计、建设及》使用经验是很有必】要的：也是本标准》。。确，定修正系《数值的重要》依据之一据》不完全统计这些【筒，仓达数百《座之多？遍布全国各地—其，。使用基本正常并未发！生过严？重破坏事故但是其中！。有相当？一，部，分筒仓在仓壁—上，。出现不同程度的【裂缝：裂缝大致出现在【仓，壁的中部或下部有】多座筒仓的裂缝宽】度超过规《范允：许值其中以水泥和】煤炭工业《的筒仓为多当—然造成裂《缝的因素很》多修正系数取值偏】小是主要因素—之一：我们曾对几座—出现裂缝的圆形煤】筒仓进行分析—按其实？际配筋？。量折算的修》正系数值都》小于：2，.0个别《筒仓只有1》.1：3为了保证筒仓【。使用提高其耐久性钢！筋混凝土筒仓设计】。规范G？BJ： 77-85规【定的基？本修正系数之值不】宜小于？2.0 ！ ，   使用实物【和模型筒仓测试【分析也是《确定修正《系数值的方法一原】。国家煤？。炭部自2《0世：纪70年代～80年！代对贮煤实物圆形】筒仓和模型筒—仓进行过压力—测试测试结果表【明，卸料时的贮料压力】要比杨森理论值【大1.？5倍～3.5倍最大！动压力往往发生在1！/，2的仓？壁高度以下并—且作用时间较—长沿仓壁《高度和水《平截面周《边呈不均《匀分：。布颗粒？均匀的？块，煤要比？含有末煤的混合煤】。的压力大综合分析】以上结？果在正？常，使，用情况？下仓壁不仅要承【。受轴向力而且还要承！受弯矩？根据Ch值为2【.0反算《各种筒仓能》承担弯矩《的，能力为Mmax＝(！。0，.01～0.—017？)phr2该值与】苏联规范修订后的】规定是？比较接近的但—是与实测资料相比】显然还是偏》小，这说：明使用Ch》值取2.0》并不是很富》裕 ？     从！。。国外资料《分析看德国规范求得！的贮料压力在仓【壁的中、下段偏【小按此设计的粮【食筒仓建成》使用后曾发生—多起破坏事故—。因此在该规范后【来的修订稿中做了修！改釆用了乘以超压】系数的方法增加【了仓壁的配筋美国以！往的筒？仓设：计忽略了贮料流动压！力的影响造成—一些筒仓《的崩：塌和裂缝事故美国制！定的规范虽然提供了！最小的超压系数【值但是？仅限于管状流—动，筒仓的流动》形态很难《预先确定《因此在设计中往往】釆用大？于规范规定》的数值2《0世纪8《0年代美国为—我国设计的贮煤筒仓！超压系？数取为3《.0苏联是研究流】动压力最早的国【家之：一，在粮：食、水泥筒仓等方面！具有多年的实践经】验多年来修正—系数值？一直釆？用2：.0：其修订的新》规范也改变了—单一考虑《修正系数的办法增】加，了考虑弯《矩的：因素这？样，就使贮料压》。力，与，壁，厚发生？了关系更《趋合理？按此规？范规：定计算的《仓壁配筋与其修订】前的规范相》比高径比大于3【.0的筒仓钢—。筋要有较大的增【加；高径比小—的筒仓则基本与【修订前规《范接近至于苏联规范！对贮煤筒仓的修正】系数：规定：为，1.0？是无法理解的—查，阅历年的技术—资料：苏，联在贮煤圆形—筒仓方面的实践经验！并不：多且：缺乏研究由此可【。。。见将贮煤筒仓—压力计算《的修：正系数确定为1.0！。是不正确的 【 ？     筒仓的种！类繁多不论何种筒】仓均釆用同一个修】正系数值显然是【不恰当？的近来在各国新的】规范或正《在修订的规范中分别！按筒：仓的高径比和贮【料品种给出不同的】修正系数值高径比大！的要比小的流动压力！影响大应取大值易】流动的贮料要—比不易？流动的贮料的流【。。动压力要大也应【取大值由于我们的试！验和研？究工作做得》不多尚不能分门别类！。给出确切数据只【能大致考虑这—些，。影响故本标准—规定hn/dn大】于，3.0时《Ch应乘以系数1】.1而对《流动性能较差的【贮料则？应乘以系数0.9 ！     ！仓壁上？部h：。。n/3范围》内修正系数的取值苏！联，。规范：取值为1.0以往我！国，各工业部门》设计深仓时也都釆】用此值近年来发现某！。些筒仓仓《壁上出现裂缝—参考近？期的国外规范的规】定对该区段的修【正系数都有所—提，高考虑？到实际存在的流动】压力和热贮料—引起的温度作用本】标准规定该区—段的修正《系，数值取为《1.0～2.0 】。    】 ，对水泥工业贮存【热贮料筒仓》的温度影响在装有】贮料的？部分由于水泥或水泥！熟料导热性能较差通！过贮料传导至仓壁上！的热量较小对仓【壁影响？不大：参照美国规范说明中！。建议的方法按贮料温！度为：100℃《、室外？最低计算温度为2】0℃的？条件计算《因，贮料温？度，应力需要增加的仓】壁，配筋量？在仓壁下段影—响相：对较大一般约—为杨森压力计算所】需配筋量的5％～】。1，0％但由于仓壁【上段的贮料压力【甚小：且已考虑《了修正系数1—.0～？2.0故《在此条件下可将贮】料温度的影响包括】在修正系数Ch内】   】。  对于筒仓最上端！没有散料的空—仓部分可求出仓壁】内外表面《。的温差按冶金工业】厂房钢筋混凝—土结构抗热》设计规程Y》S 12-7—9验算其温度影响】计算结果表》明当贮料温度—与室外最低计算【温度之差为100℃！时为了？保证裂缝不超—过容：许宽度所需的配筋】量均超过了》按本：标准所规定的最【小配：筋率：。所算得的配筋量在上！述温度条件下—当仓壁的水》平钢筋单侧的配筋率！增加到0.》2％即？全截面总《配筋率？为0.4％时就基】本，上满足裂缝开展【宽度不大于0.【2mm的要求但设】计还是应对具—体工况进行分析甚至！包括：仓顶楼板构》件进行验算》 ，     ！由于对冶金或—其他工业部门的热】贮料缺乏分析、研究！故本标？。准，未包括水泥》工业以外的特殊热贮！料筒：仓  】 ，  本？次修订新增了—有关温度《。应，。力的计算内》。容设计？时也可？按本：标准的有关规定进】行温度作用》所，需的配筋计》算  】   近年来—为了贮料卸料通畅、！防止贮？料起拱堵仓往—往在：仓，底设置？多个吹？气，喷嘴的促流装置【或，称空气炮国外称为“！Air？ Blaste【r”正确《。。的名称应为空气喷射！器这种？设，备国内已《有生产但将》其英文的译名定为】“，。Air 《Cannon”在】对外交流时》釆用这种《。译名非？常，不妥这实际》上变成？了战争使用的平射“！。加农炮”对外设计文！件，还是应该使用原文“！Ai：r B？。laster”由此！误导有些《筒仓尤其是煤仓在卸！料不畅时竟》敢在仓内釆用—炸药爆破的》方法解决堵仓问题致！使，仓壁崩塌 】    》 实践表明这种促】流装置对《筒仓的？影，响，范，围是局部的对—贮料压力的影响【也不：大故计算贮料压力】时可不单独考虑由此！破，拱产生？的空气压力但是对于！在某些筒《仓中设置的特殊促流！装置如用于单向长】达列车(《u，ni-train】。)，筒仓的破拱帽、拥】有震动卸《料能力的计量—漏斗、活《化，振动给料《机等可使筒仓高速】卸料：甚至卸料可达—50：00：t/h～600【0t/？。。h仓内贮料出现【高速整体流动状态卸！料时筒仓仓体出【现振动现《象，对这种卸料条件本标！准规定的贮》。料压力修正参数【。显然偏小我们对其影！响，尚缺乏深入的—研究设计时釆用【的修正系数》。需另行考虑设计者可！根据具体情》况适当加大 —  —   近年来欧洲规！范、国际标》准ISO都有一【些有关筒仓的新内容！但划：分烦琐过细对设计并！。不，简便本次修订只【汲取其对我国筒仓设！计较实用的有—关内容 — ？    本次修订前！。标准编制《组对我？国各行？业近年来按原规范】设，计的：筒仓工？程进行了调研实践】表明凡？是严：格按：原，规范规定设》计，的，筒仓：是安：全可靠的故本—标准对本《。条规：定不：再修改 【 ：4，.2.6  本标准！对深、？浅仓釆？用不同的计算公式】；当h？n/d？n＝1.5时按深】、浅仓计算所—得的贮料水平—。压力出现不衔接【的现象其比值—可用下列公式—来表达 《 ？ 》 — ？    式中深【仓水平压力； ！      】   浅仓》。水平压力 》  —   ？注当k＝0.333！μ＝0.5hn/d！n＝1.5Ch＝2！.0时r＝0.9】99：C＝1.2》。6 —  ：   由此可见只要！釆用深仓、浅仓的划！分方法就必定会出现！。一个深仓、浅仓划】分的临界《值由于不《是连续函数其所得】。计算数值《在临界点处必—然有一个不》相等：。的突变值式》(2)中的》C值就是两突变差值！。的倍数？考虑修？正系数后《深仓：的计算压力要大【于，。浅仓因？此大型圆形浅仓如按！本条的浅仓公式【计算贮料的水平压】力就不一定安全可】靠此：外仓壁达到》一定高度的浅仓贮料！对，仓壁的？摩擦荷载也》不应忽视故仍—需按本？条的规定计算 】  》   ？本条所示浅仓—。贮，。料压力的计算公式】适用于直径较—小的圆形或矩形浅】仓大型？圆形：浅仓的？顶部为了《不增加仓壁的高【度即使？可以采用平顶结构】当仓顶釆用单点【甚至：多点装料时仓顶还】。是需要设《计成穹顶《或其他结构体—。系扩：大，上，部的有效空》。间增加仓容以适【应在仓壁顶面以上按！贮料安息角形成的】大体积料堆；—对，于小型筒仓这种【。料堆不会太大其【荷载：可以简化计算—。但，贮料压力按散体【空，间作用？原理设计的》大型或超《大型圆形浅仓釆【用简化方法计算【料堆超载压力—的误：差较大本条的—计算公？式并不完全符合大】型或超？大型圆？。形浅仓的实际—工况故应按》本标准附录C的【贮料压力公式进行计！算 4.！2.：7  深仓中—。漏斗壁上《的贮料法《向压力在国内外【资料中？有多种计算方法假定！随深度？。增加压力《加大呈上小》下大的梯形分布【；有的则假定随水】力半径的减小而【减小呈？上大：下小的梯形》分布；美国规范【则釆用上《下均等？的压力分布图形我们！综合比较了上述【。各种计算方》。法后认？为美国规范的规【定比较合理且计【算简便？故本：标准釆用《此规定 — ， 4.2.9  ！。。本标准参考美国、法！国，及澳大利亚规范【增加了装《有细颗粒物料且【形成流？态，的，筒仓压力计算公【式，当物料在《仓内流动状》态不畅时公式—中贮料的《重力密度应结合工艺！专业所提参数进行调！整 》 4.2》.10？  气力输送产生】。的过剩气压不但对仓！底及仓？壁产生压《力在筒仓设》计时：还应考虑其对仓顶构！件产生的压力 】