。 4》.2  贮料压【力 】 4.2.1  散！料，特性参数《如，重力密度、内摩擦角！及贮：料与仓壁之间的【摩擦系数等釆用的正！确与否对贮料压力】的，计算有？。决定性？的影响然而影响散料！特性参数的因—素很多即使同一种】散料由于颗粒—级配：。、颗：粒形状、含水量【、，装卸条？件，、外界温度和湿度以！及贮存时间长短等条！件，的不同散料的物理特！性参：数也有？差异因此在选用各种！参数时？必须慎重 】  ？  ： 煤炭、冶》金工业的各种散【体贮料种类繁—多且随着《各种矿石的》品位和开釆条件的】变化：其变异性很大贮料的！各种：参数应通过试—验并考虑各种—变化：因素综合《分析确定 【 4.2.【2 ： 关于贮料压力的】计算问题《国内外已进》。行了长期和大量【的研究工作早在1】895？年，。德，国学者杨森(Ja】nssen)—提出取筒《仓，。内贮：。料的微厚元静力【平，。衡条件求得仓内贮料！作用在仓壁上的压】力然而人们》在筒仓？卸料过程《中，发，现贮料在《仓内：的应力场及作—用于仓壁上的压【力，与杨森的《。假，定并不一致国际上】曾有R？ei：mber《t,Piep—er,W《alker》,Je？nike《。等学者在筒仓—的贮料压力》的，研究方面做的—很多实验《都，证明杨森公式—算出的仓壁压—力不能代表筒—仓在卸？。料过程中贮料作用于！仓，壁上的实际》压力正如许》多筒仓学者所—指出的杨森公式假】定在任一横截面上】料层的？垂直压？力是均匀分布—的而：事实上？由于贮料与仓壁之间！存，在摩擦力垂直压力】并非均匀又如公【式中：的侧压力《系数k值的确—定直接釆《用了兰金《。(Ra？nkine)公式】而未考虑与仓—。壁接触贮料的屈【服条件由于散体理】论本身的《。不完整性各》国在采用杨森(【Janssen【)，公式的同时对其进行！修，正所釆用的修正【系数也各不相同目】。前国外各有》关筒仓规范对—贮料压力的计算仍釆！用，各自修？正后的？杨，森，公式这主要》是使用该公》式进行设《计时比？其，。他方法简便我们曾对！我国除西藏、—海南之外的各省的煤！炭、电力、冶金、】建材及粮食等—行业的已投入使用的！筒仓进行了书—面，。调查严格按本标准规！定设：。计的筒仓《未发现问题》故本次修订仍釆用】原规：范贮料压力的表【达公式对表达式的解！释表述如《下 《 ，     (【1)由杨《森(Jansse】n)公式求得的贮料！水平压力只》是基本上符》合贮料静态时的压】力并：没有：。考虑在使用过程【中可能会《出现的各种不利【因素因此计算贮料】水平压力《时应乘以修正系数C！h该：系，数主要考虑卸料时的！动态压？力、贮料《的崩塌以及不—。可预见的其他因素】等但：在一般情况下这些最！不利因素不》可能同？时出现？因此该系数应是多】种因素的《综合修正系数而非超！压系数 【     如何确！定，较，合，理的Ch值是一项困！难，和复杂？的任务同时也是【关系着筒仓结构是】否安全可靠和经【济合理的重要问题本！标准规定的》Ch值乃是在—总结国内大量筒【仓实践经验的基【础上吸？取了：国内外筒仓》的试验研究成果并】参考了各《国，的筒仓规范经过【。综合分？析而确定的现分几个！方面说明如下— 》     1)卸料！时的动态压》力贮料的流动压力】是确定修《正系数Ch》值的主要因素贮【料流动压力问—题既超出了一般散】体静力学的课—题又不？同于浆体流动而是】属于散？。体流动力学》的范畴它涉》及的因素繁》多抽象出具有普遍】意，义的力？学数学模型相—当困：难是迄今为止在世】界范围尚属未彻底解！。决的研？究课题概括》起来目前各》国的筒仓研究—者对：流，动压力的机理、【分，布及：定量分析均》存在不同《的认：。识简介？和分析？如下 【     贮料的流！动形态归纳起来可分！。。为两种类《型，一种属于整体流动】即卸料时整个贮料】随之而动；》另，一，种属：于管状流动或—。称为漏？斗，状流动即卸》料时贮料从其内部】形，成的流动腔中流动 ！ ：。   》  筒仓卸》料时在筒仓》的不同区段也有【。可能同时《出，现上：述两种流动》状态各区段》的范围视不同散【料的特性和》筒仓的几何形—状而：定通常粉状或具【有黏性的贮料管状流！动腔向上扩大—甚，至整个筒仓均形【成管状流动而—。。颗粒均匀的块状贮料！管状流动腔》向下缩小《即整：体，流动：范围扩大 — ： ：   ？ 贮料处于》管状流动时所产生】的流动？压力要远《小于整体流》动时的压力美国【规，范特别？提到所规定的—超压：系数值仅适用—于管状流动状—态而苏联规》。范和德？。国规范？中均未明确分—开，我们考虑到大多数筒！仓中：的贮料流型》。很难明确划》分同时还要考—。虑筒：仓在使用期间可【能产：生的其他种种压力】增大因素因此—本标准？也采用？不以流？。动型态划分的综【合修正系数值 ！ ：    《 流动压力的机理】对贮料处于流动状态！时水平？。压力增大的事实已】被大家？所承：认但是对其增大的机！理则有？各种不同的见解有】。的认为是贮料特性的！。。改变：有，。的认为是贮料内部】不断形成动力拱【目前欧美较为流行】的一种看法》是美国学《者詹尼克《。(Jenike)】的观点他认为—是由于？贮料内？部，。应力场的改变—装，。料时：贮料：。内部的主应力线接】近于竖直方》向即：主，动压力？。状态卸料时由于贮】料失去支持力主应】力，线改变为接近水平方！向即被动压》力状：态，并且：。在流动腔断面缩小处！产，生很大的《集中压力或称为转】换力 《  》   ？詹尼：克，。根据上述基本假定创！建了一套计算水平】压力的？理论：该理论仍借助散体静！力学极限平衡的原】理来描述流动压力】状态因而也是十【分，粗略：的但是他《的基本观点还—是可以被接》受的根据詹》尼克的理《论就可以得出—结论即越是》易流动的散体流动】压力越大整体流动】。。的，压力要大于管状流】。动这些结论已被【许多测试资料所证实！ —   ？ 2)动态压力的】分布多年《来随着测试》技术的？。发，展对贮？料，流动压力的》分布又有了新—的认：。识很多筒仓研究【者一致认为》贮料在流动时压力沿！。筒仓截面和》仓壁：高度都呈不》均匀分布状态引起】不均匀？压力分布的因素很】。多诸如贮《料本身？。的不均匀、装卸料不！均匀、筒仓结构【。本身的？不均匀以及》外界温湿度变化引起！的，不均匀等《因此严格地说任何】一座筒仓都存在【压力不均匀的现【象， 》   ？ ， 由于？。不均匀压力的存在使！仓壁结构不仅—要承受轴向拉力而】且还要？承受弯矩在》苏联：规范中已有这样【的规定但《是由于这《种不均？匀压力分布的变【化错综复杂并具有随！。机性目前《我，们所掌握的资料不足！很难给出确切的数字！故本：标准未能对此—做，出，。具体：规定只是将这种不】利影：响包括在综合—修正：系数C？h范围？内 【 ，   (2)从【。国外资料看贮料【的，竖向压力一般都认】为静态时贮》料的竖向压力与【杨森公式《计算值基《本相：符当贮料处于流动】。状态时对竖》向压力值《应如何估《算则有不同的认识】一种：认为竖向压》力，要减小理由》是，由于卸料时》水，平压力要加大假定摩！擦系数不变的条件】下则传？至仓壁上的总摩擦力！。将更加增大因而使】。传至仓底《。的竖向压力减小【另，。一种观点认为竖向】压力基？本上与？静态：时相同根《据我：们所做的测试结【果，和对各种资料的分析！支持：。后一种观点即—贮料在静《动态时仓底的竖【向压力无太大的变】化但是考虑到料拱的！崩塌及贮料特性【的，不，。利变：化等因素仍应乘以竖！向压力增大的修正】系数：Cv本标《准的Cv值》是参考国内外—有关规范确》定的见表《1 【   】  对？于贮存粮《食的混？凝土筒仓的仓—底按我国多》年来的实践经验并】参考苏？联规范的规定C【v值取？1.0？ ？ ，     —此外按我国筒仓设】计经验并参考美【国和德国《规范：。。的规定仓底的总【竖向压力不应大于贮！料的总重即p—v，≤γhn 【     (3！)偏心卸《。料是一个较普遍存】在于筒仓设计中的问！题偏心卸料》的贮：料压力在20—世，纪60年《代以前未引起—人们：。的，重视：。此后其重《要性逐渐《才被人们认识并【反映到各国规—范中法国规范称其】为非正常卸料也【是，一种贮料《的不对称流动在【有，多个卸？料口的筒仓》中打开？。不同的卸料闸门卸料！及筒仓仓形的几【何不：对称时都会造—成不对称或偏—。心卸料有的筒仓为】了不堵仓《根据工艺需要专门】设计成有偏心卸【料，功能的仓 —。 ： ，    《 在偏？。心卸料时贮料压【。力对：筒仓的不《利影响实质上仍属】于压力不《均匀分布的范畴但】是它：要比一？般的贮料不均—匀，情况严重会对仓壁】产，生较大的附加—侧压力？难，以将此影响》包括在综合修正系数！Ch内故本标准规定！应予以考《虑本次修订》偏心：卸料：产生的附加压力计算！公式不变 —     各！国学者虽一》致认：为偏心卸料问题【不容忽视但处理方法！各不相？同各：国规范对此也有【不同：的计算方法最早研】究偏心？卸料问题的是德【国的皮珀《教授他根据在各种】小型模型仓上所【做的试验提出了【计算方？法并首先在德—国规：范中采？用我们认为美国规范！提出的经验公—式规定了仓》壁下部？壁高等于dn的范】围内压力增值—为，一常量这《条规定使hn/dn！较小的筒仓》仓壁配筋《量增加过大很不【合理：在综合分析比较【了美国、德国规范的！基础上建议当hn/！dn＜1.5—或偏心值e》＜0.1《dn：时可不考虑偏心卸】。料的影响偏心卸料】时仓底压力增值【。为△p？。h，＝，0.25ep—h，/r在贮料》。计算高度下部—hn/3范围—内△p？。h为一常数其上至】贮料计算高度的上】端按：直，线变化渐减到零并】假定△ph是沿【圆周均匀分布的【当然这？些假定也是》有一定的《局限性的 —     】我们对不同的计算】方，法进行比较后认为】Th：eimer的近似计！算法是较为》简捷实用的计算故作！为本条釆用的依【据设计者可根据【具体情？况对仓壁《进行验算 》。 ： ：   ？  仓侧卸料的深】仓与仓内单或多【漏斗偏心卸料—的，工况不同作用—在仓壁上的压力也不！同本条第5款的【规定是对仓内—漏，斗，。卸料偏？心，压力计？算的规定《本次修订参考欧洲规！范将仓侧《偏心：卸料压？力计算的《规定：增添到？本，标，准的附录B中 【 》  ：  (4)》仓壁单？位周长上总的—。竖向摩擦力》与国外规《范釆用？同样的公《式按此计算的结果】与我们所做的测试】基本相符由》于贮：料处于静态或动态时！的摩擦？力，。变化不大故不必【乘以修正《系数 》    — hn？值确定的正确与否】对贮料压力》有，很大影响以往有【些设计者为了简化计！算又要偏于安全【。往往将贮料》顶面高度算》至仓顶层《的楼面？。而不考虑扣除—一，部分：无法装料的》。无效高度《对高径比大的小直】径筒仓这样处理【尚无不可但对一些】大直径筒仓》。以及用单点或条形装！。料方式的《筒，。仓显然？会造成？很大的误差因—此，本标准规定了贮料计！算高度hn的上下】端的位置在下端【一般分三种情况一】种是无填料》的漏斗？或平板仓底贮—料压力作用在—整个：仓壁上因此计算高度！hn：应算至？仓，壁底：部另：一种：是有填料的情况尽管！填料可以由》各种材料组成—。但由于它们具有【一定强度本身可以】承受贮料《压力故？应考虑填料》的，有利影响将计算【高度hn《算至填料的表—。面在：筒仓：中填料表面与仓壁】的交：。线往往不在同一水】平上为了《计算简单《规定算至此交线的最！低点处第三种是【钢筋混凝土单漏斗】可，算至漏斗《顶面对于大型圆形浅！仓可：按本标准附录—C的公式计算 【 4.2】.4：  水力半径是筒】仓，深仓贮料压力杨【森计算公式中的【重要参数水力—半径是？。流体力学《专用术语《其物理？意义是？ρ＝A/U》A，是流体通道的横截面！U是：通道横截面与—。流体接触的》周边长度称为湿周由！于，筒仓是？直立容器因此物【料与仓壁《的接触面就》是筒仓水平截面的】周，长群仓星仓的—水力半？径是式中的》。A为群仓的对称星】仓水平净《截面的面积该公式的！推导：是将星仓复杂的水】平截面的净面积以】比较简单《的当量正《方，形或当量圆形的面】积等量代换再除以其！当量正？。方，形的湿周总长—或当：量圆面积的湿圆【周，长求：得具：体，推，导过程可参见美国】Design— and Con】。structi【on： of Silo】s and》 bunker【s(Sargi【s S.Safa】ria？n)及美国》Structura！l Engi—neering 】H，andb《oo：k(Edwi—n H？。.，。Gaylord【)其：推导过程严谨公式简！明非常适用 — ？ 4.《2，.5：  本标准对杨森】公式的修正具—体体现在表》4.：2.5-《1、表4.2.【。5-：2中以下是本—标准确定修正—。系数：值需要考《虑的主要因素—（图4） — —  》   图4的右侧为！散体物料在有限空间！侧壁上水平压力【。的示意图杨》森(Janss【en)公式的计算】结果符合《散体力学原理从图】4中：可以看出《散体在？有限：的，空间：中的作用其》水平压力不是—呈线性变化》而是接近抛物线也】就是说水《平压力？值随着深《度的增？大接近？。常数为简化计算在仓！壁深Sh范围内【曲线的变化可近似地！用斜直线ac代替而！其下部可用》直，线cd代替 — ：。  《   杨《森(J？an：ss：en)公式计算仓】壁不同深度处的【贮料压力函数按连】续曲线表示》是正确的《但钢筋的截面—选择及排列布置只能！沿仓壁高《度在一定《的区段内按同一直】径的钢筋等距—分段布放钢筋用量】的，图示只能是阶梯形】的包：络图：形绝不可《能是一条连续—曲线事实《。上在仓壁2/—。3高度以上的部分】其曲线接《近直线？这，就是本标准釆用简】化，计，算的依据 【     【流动：压力沿？仓壁：高度分布的大小与贮！料的流动腔密切【相关根据《国内外的资料介绍】最大的流动压力发生！在流动腔与仓壁【相，交处该处位》置的：高，低与：贮料和筒仓特—。性有关一般情况下】最大流动压力大致位！于仓壁的中部或下】部在仓壁上段约1/！3高度范围内则影】响不大且衰减较快因！此本：标准规定的修—正系数在下段2/】3仓壁高度范围内】均取大？值上：段1/？3高度范围内取【小值 【  ：   关于流动【。压力大于《杨森理论值》的论点各国筒仓规】范已经没有分歧了】但流动压力》的增大值却存在【不同的估算值—最早的测试资—料提供的数据—为1.3倍～4.0！。倍从近几十年的测】试资料来看个—别点：可达十几倍当然【这，。种，小面积？上出现的压力峰【值有可能是瞬间的】我们：并，不认为是必》须，考虑的数值近来一】些，筒仓研究者更—多地注意到整—个筒仓中压力的变化！规律综？合分：析对仓壁《。内力的影响以此来】确，定，相应的增大值 ！  《。   ？现，将国：内外当？前确定流动压—。力，增，大值的情况》综，述如下 【     —20世纪苏联在很多！。年，间，釆用的最《大修：正系数值一直为【2.0对贮煤—筒仓规定为1—.0但是对适用于粮！。食的筒仓规范改【变了单一修》正系数的方法根据】不同类？型和贮料的》筒仓给？出了不同的》系数折算后的修正系！。数最大可达2.【5左：右美国？规范规定对适—。用于管状流动的【最小超压系数值为1！.，65～1.8—6德国规范的卸料压！力，是通过改《变散：料物理特性参—数而得？到的如将《此折算为修正系数值！则上部约为2—.5中部约为1【.5下部接近杨森】理论：值形成上大下小【的不合理《状态在？该，规范后来的》修订稿中已改为【采用超压系数的【办法对于不同—的贮料釆用》不同的系数如小【麦为1.5此外在计！算，基本贮料压力时【将侧压力系数改为】釆用日本在小—麦筒仓设计中—修正系数《取，3.0我国在—钢筋：混凝土筒仓设—。计规范GBJ— 77-85实施】以前的筒仓设—计中大多数》的筒仓所采用的修正！系数为2.》0水泥和煤炭工业部！门曾经釆用过—小于2.0的系【数如水泥工业部门】。曾取为1.5～【。2.0煤炭工业部】。门历来无统》一规定因《。人，而异取值《。范围：为1：.0：～2.0《本标准规定的基本】修正系数Ch—值为2.0其理【由阐述如《下 《。   》  国内的实—践经验表明在—钢筋混凝土筒仓设】计规范GB》J 77-》。85实施之前筒仓】建设：在我国已有几十【年的历史建成了各种！。。类，型筒仓在此基础上总！结这些筒仓设计【、建设及使用经验】是很有必要的—也是本标准确定修正！系数值的重要依【据之一据不完—全，统，计这些筒仓达数百座！之多遍布《全国各地其使—用基本？。。正常并未发生过严】重，破坏：事故：但是其中有相当一】部分筒仓《在，仓壁上？。出现不同程》。度的裂缝《裂，缝大致出现在仓壁】的中部或下部有【多，座，筒，仓，的裂缝宽度》。超过规范允许值【其，中以水泥《和煤炭工业的筒【仓为多当《然造成裂《缝的因素《很多修正系数取【值偏小？是主要因素之一我】们，。曾对几座出现裂【缝的圆？形煤筒仓进》行分析按其实—际配筋量折算的【修正：系数值都小于—2.0个别筒仓【只有1.《13为了保证筒仓】使，用提高其耐久性钢】筋混：凝土筒仓《设计：规范GB《J 77-85【规定：的基本修《正系：数之值不《。宜，。小于2.0 【  》   ？。使用实物和模—型筒仓测试分—析也是确定修—正系数值的方—法一原国家煤炭部】自20世《纪70年《代～80年》代，对贮煤实物》圆形筒？仓和模型筒仓进行过！压力测试测》试结果表明卸料时】的贮料压力要—比杨森理论值大1】。.5倍～3》.5倍最《。大动：。压力往往发生在1/！2，的仓壁？高度以下并且作用时！间较长沿仓》壁高度和水平截【面周：边呈不均匀》分布颗粒均匀的块】煤要：比含有末煤的混合】煤的压力大》综，合分析以上结果【在正：常使用情《。况下仓壁不仅要承】。受轴向力而且还【要承：受弯：矩根据Ch值为2】.0反算各》种筒仓能承担—弯矩的能力为—Mmax《＝(：0.01～0.01！7，。)ph？r2该值与苏联【规范修订后的—规定是比较接近【的但是与《实测：资料相比显然还是偏！小这说明使用Ch】值取2.0并—不是：很富裕 —    — ，。从国外资料分析看德！国规范求得的贮【料压力在仓壁的中】、下段偏小按—此设计的粮》食筒仓建成》使用后曾发》生多起破坏事故因此！在该规范后》来的修订稿中做【了修改釆用了—乘以超？压系数的方法增加】了仓：壁的配筋美国以往的！筒仓：设计忽略了贮料流动！压力的影响》造成一些筒仓—的崩：塌和裂缝事》故美国制定的规范】虽然提供《。了最小的超压系【数值：。。但是仅？限于管状《流动筒仓的流—动形态很难》预先确定因此在【设计中往《往釆用大于规—范规定的数值20世！纪80年代》美国为我国设—计的贮？煤筒仓超压系—数取为3《.0苏？联是：研究流动压力最早的！。国，家之一？在粮食、水泥—筒仓等方面具有多】年的实？践经验？。。多年来修正系数值一！直釆用2.》0，其修：订的新规范也改变】了单一考虑修正系】数的办？法增加了《考虑弯矩的》因素这样就使—贮，。料，压力与壁厚》发生了关《系更趋合理》。按此规范规定计【算的仓？壁配：。筋与其修订前的【规，范相比高径》比大于3.》0的筒仓钢筋要有较！大的增加；高—径比小的筒仓则基】本与修订《前，规范接近至于苏联规！范，对贮煤筒仓的—修正系数《规定为1.0是【无法理解的查阅历】年的技术资》料苏联在贮煤—圆形筒仓方面—的实践经验并不【。多，且缺乏研究由此可见！将贮煤筒仓压力【计，算的修正系数确定】为1.0是不正确的！ 》     筒仓的种！。类繁多不论何种筒】仓均釆用同一—。个修正系数值显然】。是不：恰当的近《来在各国新》的规范或正在修【订的规范中分别按筒！仓的：高径比和《。贮料品？种给出不同的—。修正系数《值高径比大的—要比小的流动压【力影响大应取—。大值易流《。动的贮料要》比，不易流动的贮料的】流动压力要大也【应取大？值由于我《们的试验和研究【。。工作做得不多尚不能！分门别？类给出？确切：。数据只能大致考【虑这些影《响故本标准》规定h？n/dn大于3.0！时Ch应乘以系数1！.1而对流动性【能较差的贮》料则应乘以》。系数0.9 — ，。 ？  ：   仓壁上部【hn：。/3范？围内修正系数—的取值苏联》规范取值为1—.，0以往我国》各，。工业部门设计深仓时！也都釆用此值近年】来，发现某些《筒仓仓壁上出现【裂缝参考近期的国外！规范的？规定对该区段的修正！系数都有所提高【考，虑到：实际：存，在的流动《压力：和热贮料引起的温度！作用本标准规—定该区段的修正系】。数值：取为1？.0～？2.0 【  ？   对水泥—工业贮？存热贮料筒仓的温度！影响在装有贮—料的部分由》。于水泥？。或水：泥熟料导热性能较】差通过贮料传导至仓！壁上的热量较小对】仓壁影响《。不大参？照美国规范说—明中建议的方法【按，贮料温度为1—。00℃、室》。外最低计算温度为】20℃的条件计算因！贮料温？度应力需要》。增加的？仓壁配筋《量在仓壁下段影响相！对较大一般约为【杨森压力计算—所，需配筋量的5％【～10％但由于仓】壁上段？的贮料压力甚小且已！考虑了修正系—数1.？0～2.0故—在此条件下可将贮】料，。温度：的影响包括》在修正系《数Ch内《 》    《 对于？筒仓最上《端没：有散料的空仓—部分可求出仓—壁内外表面的温差】按冶金工业厂—房钢筋混《。凝土结？构抗热设计规程YS！。。 12-79—验算其？温，度影响？计算结果表明当【贮料温度与室外【最低：计算温度之差为10！0℃时为了保证【。裂缝不超过容许【。宽度：所需的？配筋量均超过了按本！标准所规定的—最小配？筋率所算得的配筋】量，在上述温度》条件下当仓壁的水】。平钢筋单《侧的配筋《率增加到0.2％即！全截面总《配筋率为0.4％时！就，基本上满足裂缝开】展宽度不大于0.2！mm的？要求但？设计还是应》对具体工况进行分】析甚至包括》仓顶楼板构件—。进行：验算 —     由【于对：冶金或其他》工业部门的热—贮料缺乏《分析、研《究故本标准未—包括水泥《工业以外《的特殊热贮料—筒仓 】    本次—修订新增《了有关温度应力的】计算内容《设计：时也可按本》标准的有关规定进行！温度作用所需—的配筋？计算 ？   【。 ， 近年来为了贮料】卸料通畅、防止【贮料起？拱堵仓往《往在仓？底设置多个吹气喷】嘴的：促流装置或》称，空气：炮国外称《为“：Air？ Bla《。。ste？r”正确的名称应为！空气喷射器》这种设备《。国内：已有生产但将其英】文的译名定》为，“Air C—annon”在对外！交流时釆用这种【译名非常《不妥这实际上变成】了战争？使用的平射“加农炮！”，对外设？计文件还是应该使】用原文“Ai—。r，。 Blas》ter？”由：此误导有《些筒：仓尤其？是煤：仓在卸料不畅时竟】敢，在仓内釆用炸药爆】破的方法解决—。堵仓问题《致，使仓壁崩塌 —。 》    实践表明】这种促流装置对筒】仓的影？响范围是局部的【对贮料压力的影响也！不大故计算》贮，料压力？时可不单独考虑由】此破拱产《。生的空气压力但是对！于在某些筒仓—中设置？的特殊促流装置如用！于，单向长达列车(u】。n，i-train)】筒仓的破拱帽、【拥有震动卸料—能力：的计量漏斗、活化】振动给料机等可【使筒仓高速卸料甚】至卸料可达5000！t/h～6000】t/h仓内贮料【出现高速整体流动状！态卸料时筒仓仓体】出现振动现》象对这？种卸：料条件本标准规定】的贮：料压力修正参数显】然偏小？我们对其影响—尚缺乏深入的研究】设，计，时釆用？的修正系数需另行考！虑，设计者可根据具体情！况适当加大》 》     近—年来欧洲规范、国际！标准ISO》都，有一些有关》筒，仓的新内容但划分】烦琐：过细对设计》并不简便《。本，次修订只汲》取其对？我国筒仓设》计较实用的有关内容！ —    本》次修订前标》准编制？组对我国各》行业近年来按原【规范设？计的筒仓工》程进行？了调：研实践表明凡是【严格按原规范—规定：设计：的筒仓是安全可【靠的故本标准对【本条：规定不？再，修改 】4.2？.6  本标—。准对：深、浅？仓釆用不同》的计算公式；—当hn？/dn？＝1.5时》按深：、浅仓计算所得【的贮料水平》压力出？现不衔？接的现象其比—值可用下《列，。公式来表达 】 》。 【 ：    《 ，式中深仓水平压力；！ ？     【  ：  浅仓水平压力】 ： ，     【注当k＝0.—333μ＝0.5h！n/dn《＝1.？5Ch＝2.0时r！＝0.999C＝1！.，。2，6  】   由此可见只要！釆用深仓、浅仓的划！分，方法就必定会出现】一个深仓、浅仓划分！。的临界？值，由于不？是连：续函：数其：所得计算数值在临】界点处必然有一【个不相等的突变【值式：(2)中的C—值就是？两突变差值》。的倍数考虑修—。正系数后深》仓的计算压力要【大于浅仓因此大【型圆形？浅仓：如，按，。本条的浅仓公式【计算贮料的》水平压力就不一定】安全可靠此外仓壁达！到一定？高度的浅《。。仓贮料？对仓壁的摩擦荷【载也不应忽视故仍需！按本条的规定—计算 】    本条所示】浅仓贮料《压力的？计，算公式适用于—直径较小的》圆形或矩形浅仓【大型圆？形浅仓的顶部为【了不增加《仓，壁，的高度即使可以采】用平顶？结构当？仓，顶釆用单点甚—至多点装料时仓顶】还，是需要设计成穹顶或！其他结？构体系扩大》上部的有效空—间增加？仓容以适应在仓壁顶！面以上按《贮料安？息，角形成的大》体积料堆；对于小型！筒仓这种料堆不会】。太大其荷载可以简化！计算：但贮料压力按散【体空：间作用？原理：设计的大型》或超大型圆》形浅仓？釆用简化方法计【。算，料堆超载压力的【误差较大本条的【计算公式《。并不完全符合大【型或超大型圆形浅仓！的实际工况故应【按本标准附录C的】贮料压力公式进【行计算 — 4.》2.7？  深仓中漏斗壁】上的贮料法向压力在！国内：外，资，料中有多种计—算方法假定随深【度增加压力加大呈】上小下大的梯—。形，分布；有的》则假定随水力—。半径的减小而减【小呈上？大下小？的梯形分布》；美国规范则—釆用上下均》等的压力《分布图形我》们综合比较了—上，述各种计算方法后认！为美：国规范？的规定比较合—理且：计算简便故本标准釆！用此：规定 ？ 4.【2.9？  本标《准参考美《。国、法？国及澳？大利亚规范增加【了装有细颗粒物料且！形，成流态的《筒仓压力计算—公式当物料》在仓内流动状态不】畅时公式《中贮料的重力密【度，应结合？工艺专业所》提参：。数进行调整 ！ 4.2.10】  气？力输送？。产，生的过剩气压不但对！仓底及？仓，壁产生压力在—筒仓设计时还—应考虑其对仓顶【构件产生的压力 】 ，