《4，  结构上》的作用 【 —4.1  作用分】。类及荷载效》应组合 】 ？    根据现行】国家标？准建筑结《构可靠度设计统【一标准G《B ：50068及工【程结构可《。靠性设计统一标准】GB 50153】的规定由《。各种原因在》结构上产生的内力】、变形、《裂缝及位移等—称为结构上的效【应能：。使，结构产生《效应的各种原因称为！结构上的作用(【action)施加！在，结构上的集》中力或分《布力为直接》作用也称荷载—。引起结构外加变形或！约束：变形的原因为间接】作用如？温，度变化、材料的收】缩及徐变、地基变】形及地面运动等过】去也统称为荷载因】为间接作《用并不是以力的形式！出现统称为荷载后使！两种不同的作用等】于没有？区别现行国家标准建！筑，结构荷载规范GB ！50009只限于直！接作：用（：荷载）？和间：接作用的内容本标】准，中对于？施工中？可能出现的短—暂作用未做规定【应由相？关施工规范考虑【 ？ 4.1.1】  永？久荷载中的其他构】件作用力是指搭接在！筒仓：上，的，建（构）筑物—如胶带输送》机栈桥及通廊等【传来的荷载以往在我！国煤炭、《电力系统的筒—仓，设计中由《。于温度作《用的因素和计算比较！。复杂温度作》用对小型《筒仓又？不是主要《控制值为了简—化计算原规范—将温度？作用效应折算—为环拉力；筒仓的环！境温度作用包括季】节，。温差、仓《。内，。外温差（包括—。贮料的温《度作用）和日—照温差；我国地域辽！阔地形复杂各种【大气：环境下的温差—变化各异即》使在同？一地区也有悬殊的】温差：。季节温差虽然每年都！有一：些变：化但总体是稳定的】只要工？艺生：产系统维持正常运】行贮料的温》度作用效应也是长期！存在：的人：们不可能按小时或分！秒计算随《机的：温度变化作用这种】复杂温？度作用工况及—其各种参《数的取？值目前还《。没有完全相同的构】。。筑物可？。借鉴只能按起控【制，作用的不利工—况计算其对结构的最！大及：最不利作用季节及】。筒仓的内外温—。差作用是主》要的也是长期存在的！其温：度，作用的效应也不容】忽视：尤其是大型》及超大型筒仓—还影响到结构安全】及，配筋由此可见虽【然温度随《时间变化的》幅度是可《变的：但年温度变化幅度】基本是稳定的本标准！将温度作《用划为永久荷载【是合理的对于认定短！。期的：温度：作用为筒《仓设：计的控制值》时可不受本条—规定的限制 】。     对温！差变化？较大、工况复杂的】大型或超大型筒仓】应，根据具？体温度条《件和实？践经验？进行温度作》用效：应的验算；》近年：来大：量建造的直径大于】30m的大》型及超大型》筒，仓原规范对温度【作用效应《。的规定？已不能满《足设计？要求本次修订—除将原规范第4.1！.1条？“注”中的内容【保留并改为条文【外对直径大于30】m的大？型及超大型筒—仓增加了第4—.3.1条～—第4.3.11条】温度应力计算的【内容 】    可变—荷载中？。的设备荷载除竖向】作用的荷《载外尚应考虑—作用于筒仓上的水平！力如带式输》送机或强《力带式输送机等对】。筒仓的拉《力   ！  筒仓结构只【是一种？供特定生产工艺使】用的构筑《。物不同的工》艺设计有不同的贮料！、生产系统》及专：用，。的设施、设备因【此这些设施及—设备的荷《载只：能由工艺专业—提供资料才能作为】结构设计的》依据筒？。仓结构的设计—者不是生产工艺及其！系统的专职设计【人员不属于同—一种专业为》此筒仓结构》设计者所釆用的【与其存贮功》能、设施及设备有】关，的，资料：必须：由工艺专业的设计】者，提供或认可才能进行！结构设计在此条【件下：设计的筒仓》结构才？能确保系统的安全】运行 ？ ？ ，。。 4.1.3  】筒，仓是以贮料荷载【为主的特种结构荷载！组合应区别于—一般：建筑物因此本—标准对？荷载：组合做了必要的规】定和简化对》现行：国家标准建筑结构】荷载规范《GB 50009】通用公式《中对筒仓设计—。。不可能出现的荷【载工况本《标准进行了必要【的省：略但：基本组合原则是一致！的 》。。 ：   ？ 由于筒仓》的用途广泛》贮料种类繁多—应根据贮《料的特性及用—途确定荷载》组合可能严重影【响环境、民生、国防！及使用年限》要求超过50年的】筒仓都可算作—特殊用途的筒仓 ！ 4.—1.4？  筒仓《起控制作《用的永？久，荷载主要《是筒仓？的自重起控制—作用的？可，变荷载？主要是贮料故—在，筒仓结构按承载能】力极限状《态计算的荷载效应组！。合中：需着重体现起—控，制作用的荷载 ！ ：     可变荷载！效应控制的》组合中？筒仓的高度与外径】之比：(H/D)大—于或等于10且【有台风作《用，的，地区应考虑》风，的作用其他条件下可！不计 【 4.1《.，5、4.1.6 】 在本次对》原规范修订之前我】们曾向全国煤—炭，、冶金、《建材、？电力及粮食行业的】筒仓设计、》使用及施工近—百多：个单位发出函调从函！调反馈的《意见可以得出—肯定的结论按原规范！设计的筒仓经过【多年的实践经验【。证明其可《靠度是适当的影响筒！。仓使：用安：全的主要控制荷【载是筒仓构件的重力！及其贮料荷载 】 4.1.7！  ：当，筒仓有顶盖时筒仓的！仓容比会受到顶盖的！影响无顶盖筒仓【仓壁顶面以》上根据不同的设备及！贮料特？性，可能存？在不：。同的贮料容》量故：应区别对待》 ？ 4.》1.8？  计算贮料水平】。地震作用时》由，于贮料是散体地【震时颗？粒之间及颗粒与仓】壁的：运动和摩擦》消，耗一部分地震—能量使？地，震作用减少但由【于此种？能量的损《失，是受贮料的物理【特性、地震》烈度、筒仓几何【形状等多种》因素的？影响现在还》不能：就各种因素得出准】确的定量《分析因此《为了设计上的简便釆！用折减贮料质量的方！法降低地震作—用效应考《虑到贮料的种类繁多！只能近似地选—取一个？。系数参考国内外有】关资料？。将此影？响系数取0.—。9同时考《。虑到地震时贮料【未必满仓折减系【数取0.9因此这】两次：折减的结果》为0.9×0.【。9，≈0.8即贮料【总重力的80％【  【   鉴于我国【现行国家《标准建筑抗》震设计？规范G？B 5？0011关于地震水！平力的计算公式中】含有结？构基本自振周期水】平地震影响系—数计算该系数—用的自振周期—多由计算求得因【此为了设计方—便在周期《。。计算中？的质量取值也用0.！8折减当然这样【计，算的周？期与实测数值是【有差异的只》是一个近似值但考虑！到最：终计算地震荷载的】综，合结果并不折减很多！还是可以《釆用的 【 ，     地震对】于筒仓的作》用国内外的》研究：。尚无完全统一—。的定论有关的—国，外，资，。。料多：数是将贮《料及自重乘以地震系！数这：种方法虽然简单但不！。一定代？表地震的真正作用】。机理在发生地—震，时非压密的贮料【在仓内运动状态对】仓体的？。。作用效应是不—同的日？本科学家《以煤作为贮料进行的！试验认为《地震时散体煤在【仓，。内，。的运动对《仓体的？地震：效应有一定》。的，阻尼作用其等效【黏滞阻尼《效应可达40％【由散体煤产生的仓】体底部剪力的75％！～80％由仓壁承受！。这一结？果在某？种程度？上与本标准所取的】折减系数相吻合日本！科学家M《.Saka》i.：H.：Matsumara！1985年1—0月发表《在Baulk 【Solids 【H，andlin—g的“S《tu：dy on th】。e Dynamic！ Behav—。ior o》f Coa》l Sil》os Earthq！uakes”实验结！论还认？为地震输入的—加速：。度越高圆形筒仓【仓壁承？。受的单位输入—。加速度的基底剪力值！越小：贮料粒径及力—学特性的改变—对仓底剪力变化【的，不利影响《可忽略不计对—。预应：力混凝土《筒仓地震产生—的裂缝在震后基本】可以再？闭合197》6，年我国唐山地震后】筒，仓的破坏调查—也说：明贮料具有阻尼作】用为：此本标？准取贮料总》重的80％》为有效重力对于其】他不同的贮料—如有更精确的—实验及实践》经验可不受此—限 《 4.1—.9  《筒仓结构虽》然高大但按》其高径比远没有烟囱！等高：耸建筑或《构，筑物大故其》破坏仍为第一—振型竖向地震破坏不！是主要的当》需要验？算时可参《照现行？国家标准构》筑物：抗震设计规范G【B 50191的有！关规定计算 ！ ：4.1？.10？  ：直接作用于各—平台梁板构件上的】动，。力荷载应按本条及工！艺设计的《要求进行验算；【按，正常使？用极限状态验算【时贮料的准永久【系，数可取？0.8 【 4.1》.11  筒仓一】般可不？进行稳定计算只有高！径，比大、地基条—件不良、空仓及又】处于特大台风作【。。用地：区或地？面塌陷？地区的筒仓可按本条！规定进行验》算但因为筒仓总【是与：相关：的，通廊：、栈桥或其他建筑】物，相，连接因此《筒仓：。倾斜变形虽然对筒】仓的稳定性没有【太，大的影响但》与其连接的建筑【物可：能造：成挤压或拉》伸，。设计时必须预—留满：足稳：定变形的空间—要求堆料《仓几乎与支挡结构相！同故应增大其稳定】性，的控制 》