《4  ？结构上的作用—。 ， ！4.1？ ， 作：用分类及荷载—效，应组合 【     根！据现：行国家标准》建筑结构可靠度【设计统？一标准GB —5，0068及》工程结构可靠—性设计统一标—准GB？ 50153的【规定由？各种原？因在结构上》产生的内《力、变形、裂缝及】位移等称《为，结构上的效应能【使结：构产生效《应的各种原因称【为结构上的作用(】acti《on)施《加在结构上的—集中力或分布—力为直？。。接作用？也称荷载引起结构外！加，。。。变形或约束变—形的原？因，为间接作用如温度变！化、材料的收—缩及徐变、地—基变形及地面运【动等过去也统称为荷！载因为间接作用并】不是以力的形—式出现统称为荷【载后使两《种不同的作用等于】没有：区别现行国家标【准建筑结《构荷载规《范GB 《50009》只限于直《接作用（荷载）【和间接？作用的内容本标准中！。对于施工《中，可能出现的短—暂作用未做规—定应由相关施工规范！考虑 】4.：1.1？  永久《荷载中的《其，他，构件作用力是指搭接！在筒仓上的建（【构）筑物如》胶带输送机栈桥【。及通廊等传来的荷】载以往在我国—煤炭、电力系统【的筒仓设计中由于温！度作：用的因素和》计算比较复杂温【度作：用对小型筒仓又不】是主要控《制值为了简化—计算原规范》将温度作用效—应折：算为环？拉力；？筒，仓的环境《温度作用《。包，。。括季节温《差、仓？内外温差（包括贮料！的温度作《。用）和日照温—差；我国地》域辽阔地形复杂【各种大气环境下的温！差变化各异即使在】同一地区《也有悬殊的温差季节！温差虽然每年都【有，。一，些变化但总体—是稳定的只要工艺】生产系？。统维持？正常运行贮料—的温度作用效应也】是长期存在的人们】不，可能按小时或分秒】计算随机的温度【变化作用这种复【杂温：。度作用工况及—其各种参数的取值目！前还没有完全相同】的构筑物可》借鉴：只能按起控》制作用？。的不利工况计—算其对结构的—最大及？最不利作用季节【及筒仓的内外—温差作用是主要【的，也是长？期存在的其温—度作：。用的效？应也不容忽视尤【其，是大型及超大型【筒仓还影响到结构安！全及配筋由此可【见虽然温度随时间】变化的幅度》。是可：变的：但年温度变化幅度】基本是稳定的本【标准将温《度作用划为永久荷】载，是合理的《对，于，认定短期的温度作】用为筒仓设》计的控制值时可不】受本条规定》的限：制 【    对温差【变化较大、》工况复杂的大型或超！。大型筒仓应根—据具体温度条件和】实践：经验进行温》度作用效应的验【算；近年来大量建造！的直径？大于30m》的大：型及超大型筒仓原】规范对温度作用效】应的规定《已不能满足设计要求！本次：修订除将原规范第】4.1.《1条“注”中的【内容保留并》改为条？文外对直径大于3】0m的大型》及超大型筒仓增【加了：第4.3《.1条～《第4.3.》11条温度》应，力计算的内容 ！     可变！荷，载，中的设备荷载除竖向！作用的荷《载外尚应《考虑作？。用于筒？。仓上的水平》力如带式输》送机或强力带—式输：送机：等对筒？仓的拉力《 —    筒》仓结构只是一种【供特定生产工艺【使用的构筑物不同的！工，艺设：计，有不同的贮》料、生产系统及专用！的设施、设备—因此这些设施及【。设备：的荷载？只，能由工艺专》业提：供资料才能作为【结构设计的依—据筒仓结《构的设计《者不是生产工艺及】其系统的《专职设计《人员不属《于同一种专》业为此筒仓结构【设计：者所釆用的与其存贮！功能、设《施及设备有关的资料！必，须由工艺专业的设计！者提供或认可才能】进行结构设计在此条！件下设计《的，。。筒仓结构才能确保系！统的安全运行 】 4.1.3！  筒仓《是以贮料荷载为【主的：特种：结构荷载组合应区】别，于一般建《。。筑物因此本》标准对荷载组—合做了必要的规定和！简，化对现行国家标【准建：筑结构？荷载规范G》B 5000—9通用公《式中对筒仓设计不】可能出现的荷—载工况本《标准进行了必—要的省略但》。基本组？合原则？是一致的 — 《 ，   由于筒—仓的用途广泛贮【料种类繁多应—根据贮料的》特性及？用途确定荷载组【合，可，能严重影响环境【、民生、国防—及使用年限要求超】过50年的筒仓都】可算作？特殊用途《的筒仓 》。 4.1【.4：  ：筒仓起控制作用【的永久荷《载主要是《筒仓的自《重起控制作用的可变！荷载主？要是贮料故在筒仓结！。构按承载能力极【限，状态计算《的荷载效应组合【中需着重体现起【控制作用的荷—载  】   可变荷载效】应控制的组合中筒】仓的高？度与外径之比—(H/？D)大于《或等：于10且《有台风作用的地区】应考虑风的作用【其他条件下可不计 ！ 4.【1，.5：。。、4.1.6— ， 在本次《对原规范修订—之前我们曾向全【国煤：炭、：冶金、建材、—电，力及粮？食行业的筒仓设【计、使？用及施工近百多个单！位发：出函调从函调反馈的！意，见，可以得出肯》定的结论按》原规范设计的—筒仓经过多年的【。实践经验证明其可】靠度是适当的影【响筒仓使用》。安全的主要》控制荷载是筒仓【构件的重力及其贮料！荷载 》 4.1.7】  当筒仓有顶【盖时筒仓的仓容【比，会受到顶盖的影响】无顶盖筒仓仓—壁顶：。面，以上根据不同—的设备及贮料—特性可能存在—不同的贮《。料容量故应区—别对待 】 4.1《.8  计算—贮料水平地震作用】时由于贮料是散体】地震时颗粒之—间及颗粒与》仓壁的运动和—摩擦消？耗一部？分地震能量》使地：震作用减少但—由，于此种能量的—损失是受贮料的【物理特性、》地震烈度、筒—仓几何形状等—多种因素《。的影响现在还—不能就各种因素【得出准？确的：定量分析因此为了】设，计上的？简便釆用折减贮料质！。。量的方法降》低地震作用效应考】虑，到贮料的种类—繁多只能近似—地选取一个系数参考！国内外有关资料将】此，影响系数取0.9同！时考虑？。到地震时《贮料未必满仓折减】系数：取0.9《因此这两次折—减的结果为0.9×！0.9≈0》.8即贮料总重力】。的80％ ！     鉴于我】国现行国家标—准建筑抗震设—计，规范GB 5—00：11关于地震—。水平力的《计，算公式中含有—结构：基本：。自振周期《水平地震影》响系数计《。算该系数用的自【振周期多由计算【求得因此为》了设计方便在周【期，计算中的质量取值也！用0：.8折减当然这样计！算，的周期与实测数值】是有：差异：的只是一个近似值】。。但，考虑到最终计算【地，震荷载的《综合结果并》不折减很多还是可以！釆用的 — ：。    《 ，地震对于《筒，仓的作用国》内外：。。的研究尚《无完全统《一，的定论？有关的？国，外资料多数》是将贮料及自重【乘以地震系数这种方！法虽然简单但—不，一定代表地震的【真正作用机理在发】生，地震时？非压密的贮》料在：仓，内运：动状：态，对仓体的作用效应是！不，。同的日本科》学家以煤作》为贮：料进行的试验认为地！震时散体煤》。在仓内？的运动对仓体的地】震效应有一定的阻】尼，作用其等效黏滞【阻尼效？应可达40％由散体！煤产生的仓体底【部剪力的75％【～80％由》仓壁承受这一—结果在某种程度【上与本标准》所取：的折减系数》相吻合日《本，科学家？M.Sakai【.H.Matsu】mara1985年！10月发《表在Baulk S！olids H【andling的“！Study》 on？。 the Dyn】amic Beh】avior of ！Coal 》Si：los Eart】hqu？ake？s”实验结论还认为！地震输入的加—速度越？高圆形筒仓仓壁承受！的单位输入加—速度的基底》剪力值越《小贮料粒径及力【学特性的改》变对仓底《剪力变？化的不利影响可忽】略不计对预》。应力混？凝土筒仓地震产生】的，裂缝在震后基—本，可以再闭合1976！年我国唐山地震后】。筒仓：的破：。坏调查也说明贮料具！有阻尼作用为此本】标准取贮料总重的】80％为有效—重，力对于其《他不同的贮料如【有更精确的实验及实！践经：验可不受《此限 》 4.1.9 ！ 筒仓结构虽然高】大但：按其高径《比远没有烟囱等高耸！建筑：或构：筑物大故《其破：坏仍为第《一振型竖《向地震破坏不是【主要的当需》。要验算？时可参照现》行国家标准构筑【物抗震？设计规范《GB 50191】的有关规《定，计算 4！.1.10 — 直接作用于—各平台梁板》构，件上的？动力荷载应按本条及！工艺设计的要—求进行验算；按正常！使用：极限状态验》算时贮料的准永久】系数可取0.8 ！ ？ 4.1《.11  筒—仓一般可不进行稳定！计算只有高》径比大、地基条件】不良、空仓及又【。处于特大台》风作用地《区，或地面？塌陷地区的》筒仓可按本条规定】进行验算但因为筒仓！。总是与相关的—通廊、栈桥或其【他建筑物相连—。接因此筒仓倾斜变】形虽然对筒仓的稳定！性没有太大》的影响但与其连接】的建筑？物，可能造成挤压或拉】伸设计时必》须预留满足稳—定变形的空》间，要，求堆料仓几乎—与，支挡结构相同故应增！。。大其稳？定性的控制 【