4 — 结构？上的作用 — 【 4：.1  作》用分类及《荷载效应组》。合 ？   】。  根据现行国【。家标准？建筑结构《可靠度设计统一标准！GB 50》068及工程结构可！靠性设计统一标准G！B 501》53的规定》由，各种原因在结构【上产生的《内力、变《形、：裂缝及位移等—称为结构上的效【。应能使结构产—。生效应的各种原【因称为结构》上的作用(ac【tion)施加在】。结，构上：的集中力或分—布力为直接作用也】称荷载引起结—构外加？变形或约束变形【的原因为《间接作用如》温，度变化、材料的收】缩及徐变、地基变形！及地面运动等—过去也统称为荷载】因为间接作用并不】是以力的形式出现统！称为荷载后使两种不！同的作用等于没【。有区：别现行国家标准建】筑结：构荷载规范GB 】500？09只限于直接作】用（荷载）和间【。接作用的内容—本标准中对于施工】中可能？出现：的短暂？作用未做《规定应由《相关施工规范考【虑 ： ：。 4.1.1 ！ ，永久荷载《中的其？他构件作用力是指】搭接：在筒仓？上的建（构）筑【。物如：胶带输送机栈桥【。及通廊等传来的【荷载以往在我国【煤炭、电力系—统的筒仓设计—中由：于温度作用的因素和！计算比较《复杂：。温度作用对小型筒】仓又不？。是主要控制值—为了：简化计算原规范将温！度作用效《应折算为《环拉：力，；筒仓的环境—温度作用包括季【节温差、仓内外温】差（包括贮料的温】度作用）和日照温差！；我国地域辽阔【地形复杂《各种大？气环境下的温—差变化各异即使在同！。一地区也有悬殊【的温差季节温差虽】然每年都有一些变化！但总体是稳定的【只要工艺生》产系统维持》正常运行贮料的【温度作用效应也是】长期：存在的人们不可【能按小时或分秒【计算随机的温度变化！作用这种复杂温度作！。用工况及其各种参】数的取值《目前还没有完—全相同的构筑—物可借？鉴只能按起控制作用！的不：利工况计算其对【。结，构的最？大及最不利作用季节！及筒仓的内外温差】作用是主要的—也是长期存在的其】温度作用的效应【也不容忽视尤—其是大型及超大型】筒仓还？影响到结构安全及配！筋，由此可见《。虽然温度随时间变】化的幅度是可—变的但年《温度变化幅度基【本是稳定的本—。标准将？温度作用划为永久】荷载是合理的对【于认定短期的温度】作用为筒仓设计【。的控制？值时可不受本条规】定的限制 — ？。     对温差】变化较大、工况复杂！的大型或超大型【筒仓应根据具体【温度条？件和实践经验—进行温度作用—。效应的验算；近年来！大量建造《的，直径大于30m的大！型及超大型筒—仓原规范对温度作用！效应的规定已不能满！足设计？要求本？次修订除将原规【。范第4.1.1条】“，注”中的内》容保留并改为条【文外对直径大于【30m？的大型及超》。。大型筒仓增加—了第4.《3.1条～第4.3！.11条温度应力计！算的内容 》 ： ， ：    可变荷【载中的？设备荷载《除竖向作用的荷载外！尚应考虑作用于【筒仓上的水平力【如带式输送机或【强力带式输》送，机等对筒仓的拉力】 ，     ！筒仓结构只是一种】供特定生产工艺【。。使用的构筑物—不同的工《艺设计有不同的贮】料、生？产，系统及专用的设施、！设备因此《这些设施及设备的】荷载只能由工—艺专业提供》资料才能《作为结构设》计的依据筒》仓，结构的设《计者不是《生产工艺及其系统】的专职设计人—员不属于同一—种专业为此筒仓结构！设计：。。者所釆用《的与其存贮功能、】设，施及设备有》关的资料《必须由工《艺，专，业的设计者提供或】认可才？能进行结构设计在】此条件？下，设计的？筒仓结构才能确保】。系统的安全运行【 4.1！.3  筒仓—是以贮？料荷：载为：主，的特种结构荷载组合！应区别于一般建筑物！因此本标《准对荷载组合做【。了必：要，的，规定和简化对现【行国家标准》建筑结？构荷载规《范GB 《。500？09通用公式中对筒！仓设计？不可能出现》的荷载？工况本标准》进，行了必要的省略【但基本组合原则是】一致的？。。 —    由于筒仓】。的用途广泛》贮料种类繁多应【根据贮料的特性及】用，途确定荷载组—合，可能严重影响—。环境、民生、国【。防及使用年限要求超！过50年的筒仓【都可：。算作特殊用途的筒】仓 【4.1.4  筒仓！起控制？。作用的？永久荷载主要是筒仓！的自重？起控制作用的可变】荷载主要是贮料故】在筒仓结构按承【。载能：力，。极限状态计算—。的荷载效应》组合：。中，需着重体现起控【制作用的《荷载：   】  可变荷载效应】控制的组合中筒【仓的高度与外径之】比(H/D)—大于或等《于10且《有台风作用的地区】应考虑风的作用其】他条件下可不—计 4.！1.5、4》.，1.6  在—本次对原规范—修订之前《。我们：曾向全国煤炭、冶金！。、建材、《电力及粮食》行业的筒仓设计、使！用及施工《近百多个单位发出函！。。调从函调《反馈的意《见，可以得出肯定的结】论，按原规？范设计的筒仓—经过多年的》实，践经验证明其—可，靠度是适当的影【响筒仓？使用安全《的主要控制荷载是筒！仓，构件的重力》及，其贮料荷载》 》 4.？1.7  当筒仓有！顶盖时筒仓的仓【。容比会受到顶盖的影！响无顶盖筒仓仓【壁顶面以《上根据不同的设【备及：贮料特性可能存在不！同的：贮料容量故应区别】对待 》 4《。.1.？8  计算贮料【水平地震作用时【由于贮料是散体地】震时：颗粒之间《及，颗粒与仓《壁的运动和摩擦消】耗一部分地震能量使！地震作用减》少但由于此种—能量的损失是—受贮料的物》理特性、《地震烈？度、筒？仓几何形《状等多种因》素的影响现在—还不能就《各种因素得出准【确，的定量分析因此为了！设计上？的简便釆用折减贮料！质量的方法降低地震！作用：效应：考虑到？贮料：的，种类繁多只能近似】地选取一《个系数参考》国内外有《关资料将此影响【系数：取0：。.9：同时考虑《到地震时贮料未必】。满仓折？减，系数取0.9因【此这：两次折减的结果为】0.9×0》.9≈0.8即贮料！总重力？的80％ ！     鉴于我】国现行国家》标准建筑抗》震设计规范》GB 50011】关于地震水》平力：的计算公式》中含有结构基本自振！周期：水平地震影》响系数计算该系【数用的自《振周期多由计算【求得：因此为了设计方便在！。周期计算中》。的质：量取值也《用0.8《。折减当然这样计算】。的周期与实》测，数，值是有差异的—只是一个《近似值但考虑—到最终计《算地震荷载的综合】结，。果并不折减很多还】。是可以釆用的 】     地！震对于筒仓的作【用国内外的研究尚无！完全统一的》定论有？关的：国外资？料多数？是将贮料及自重乘以！地震系数《这种方法虽》然简：单但不一定代表地】。震的真正作用机理】在，发生地震时》非压密的《贮料在仓《内运动状态对仓【体的作用《效应：是不同？的，日本科学家以煤作】为贮料进《行的试验认》。为地震时散体煤在】仓内：的运动对仓体—的地震？效应有一定的阻尼作！用，其等效黏滞》阻尼效？应可：达40％由散体煤产！。生的仓体底部剪力】的75％《～80％由仓壁【承受这一结果—在某种程度上与【本标准所取》的折减？系数相吻合日—本科学家M.—Sakai.—H.Mats—umara1—985年10—月发表？在B：aul？k Solid【s H？andling的】“Study— on the 】Dynami—c ：Beha《vior of【 Coal S【il：os ？Earthq—uake《s”实验《结论还认为地震输入！的加速度越》高圆形？筒仓仓壁承受—的单：位输入加速度的【基底剪力值》越小贮料粒径—及力学特性》的改变对仓》底剪力变化的不利】影响可忽略不计对】预应力混《凝，土筒仓地震》。产生的裂缝在震后基！本可以再闭合—1976年我国【唐山地震后筒仓的】破坏调查也说明贮料！具有阻？尼作：用为：此，本，标准：取贮料总重的80％！为有效重力对于其他！不同的？。贮料如有更精确的实！验及：实，践经验可不受此【。限 ： 4.【。1.9  筒—仓，结构虽然高大但【按其：高，。径比远没有烟囱等】高耸建筑或构筑物】大故：其，破坏仍为第一—振型：竖向地震破坏不【是主要的当需要验】算时可参照》现行国家标》准构筑物抗》震设：。计规范GB》。 501《91的有关规—定计算 — ： 4.1《.10  直接作】用于各平台》梁板构？件上的动《力荷载应《按本条及工艺设计】的要：求进行验算》；，按正常使用极限【状态：验，算，时贮：料的：准永久？系数可取0.8 ！ 4.1.】11 ？。 筒：。仓一般可不进—行稳定计算只—有，高径比大、地基条】件，不良：。、，空仓及又处》。。于特大台风作—用，地区：或地面塌《陷地区的筒仓可按】本条规定进行—验算但因为筒仓总】。是，与相关的通廊、【栈桥或其他建筑物】相连：接因此筒《仓，倾斜变形虽然对筒】仓的：稳定性没有太—大的影响但》与其连接的建筑物】可能造？成，挤压：或拉伸设计时必【须预留满足稳定变】形的空间要求堆【料仓几？乎与支挡结构—相同故应增大—其稳定性的控制 ！