？ ，4.3  温度【作用 》 《 ，    《为解决单《体筒：仓温：度作用效应》的设计问题》本次修订增》加了第4.3.【1条～？第4：.3.11》条但对于群仓的【。温度作用目前仍没有！一种：简单易行且》准确可靠《的计算方法只能以设！置温度缝《的，办，。法释放温度作用减】少其对群仓结构的】温度效应 【 ，   《  沿筒仓高度【的温差？假定是？不变的实际是有变化！的但：不，一定：很大若筒体上下温差！值的变化《确实很大并严—重影响计算结果时则！应按具体情况分段计！算条文？中给出？的各：种温度条件设—计时应根据不同【的工况进《行组合众《所周知温度作—用会使？构件：产生伸长或压缩变】形当这些变形—不受任何约束时构】。件是不？会产生应力的反之将！出现拉？、压应力约束—越大应？力也就越大》；钢筋混《。凝土筒仓结构不可】能是理想《的弹性体又因其几何！特性对？温度变？形总是存在》约束条件但又不【可能将变形完全约束！因此可能出现一【些微细裂缝在环境】温度变化《的条件下只要出现裂！缝，甚至是很小的裂【缝变形都会改变其约！束条件从《而，使温度变《化产生？的温度应《。力变小本《节条文中的》公式完全是按弹【。性，理论建立的各种结】构计算？程序也是按弹—性理论原理编制的】若不：考虑钢筋《混凝土的材》质并：非完全弹性》而是有限弹性体的】特性将导致错—误的计？算，结果并误导设计者】为此在实际工程计算！时必须根《据具体工况》将其计算结果乘以本！条，提供的刚度折减系数！对计算结果进行修正！由于圆柱形》筒壳结构的几何特性！有内外温差时壁面】的温度梯《度可按式(4.3.！4，-1)计算筒仓温度！作用是按仓壁的壁面！温度而？非筒仓周边的环境】温度：计算：的，因此应根据热工【专业提？供的热？工参数通过温度梯】度（图4.》。3.4？-1）求得筒仓的】壁，。面温差进行筒仓温】度作用的计算；【圆形筒？仓壁面的低》温侧总是受》拉的反之受压— 4.3！.3～4.3—.5  当》。筒仓：的内外？温差相？同时仓壁或筒壁【的温度？作用如？同均：匀气压的作用—只产：生壳：。体的中？面，温度应力可按式(4！.，3.3)计》。算但内外温差—不同时？仓，壁或筒壁的内—。外表面将《出现不同的温度应力！。及变形可按图4【.3.4-》1及式(4.—3.4？-3)？计算并？可按：第4.3.5条【的，规定进行效应叠加】；太阳？的辐射或日照对筒仓！仓壁或其直》射面（阳面》）及：阴面与季节大气温】差产生的温度—作用是有区》别的辐射温度往往】大于大气的环境温度！对筒仓的《温度作用也》是不可？忽略的因《。素 》 4？.3：.6 ？ 当仓壁《或，筒壁出现内外温差】时仓壁或《筒壁在其竖向—或横向（经》向或纬向）可能【出现弯曲其》弯矩值？可按式(4.3.6！-1)及式(4.】3.6-2)计算】公式的推导及—来源可参见Theo！。ry of P【lates》 and 》。S，hel？ls(S.Timo！shen《ko195》。9New Y—o，rk：Mc：Gra？w-Hill 【。Book Comp！any？)及特种结构（【2012年第1【期）这两个》公式计算的》都是按轴对称圆柱形！弹性薄壳在温度作用！下仓壁或《筒壁：竖向及？横向截面上产—。生，的弯矩由于壳体是】空间结构在一—个方：向发生弯曲时另【一方向必《。然也：有，。弯曲其差值》就是按泊松比—的影响？确定的在《。计算仓壁《或筒壁的弯》曲温度？。应，力时同一点竖向及】横向的温度状态应该！是相：同的：按横向？计，。算的弯矩值》。对竖向及按竖—向，计算的弯矩值—对横向同一种材料】的筒仓都需》乘以同样的泊松比】μ因此可按本条【的附注进行》计算可参见Thin！ She《ll Concre！te Stru【ctures(【David P【.Bi？ll：。i，n，gton1982】New Y》orkMcGra】w-Hill B】ook？ Comp》a，ny：) — 4.？3.7  对高纬度！地区的大型》圆形浅仓《阳面与阴《面的：日照及辐《射温差较大对筒仓温！度作用力的影响应】依据当地气象资料】进行设计 】 4.3》.9 ？ 贮料的弹性模量】应由工艺专业—通过实验确定在没】有，可供设计《参，考，的资料时可按本条的！。公式：。进行计算；贮料的】弹性模量有装、【卸料之分由》于卸料的弹性模量】对结：构计算？是不利？的故作？为计算釆用值— ， ，。 4.3.1！0  我《国建：材行业的水》泥熟料？自出窑？后经过？一系：列的传？送设备、设施—到达贮料筒》仓入仓温度应—控制：在200℃以下这是！我，。。。国水泥工业生产【系统对？筒仓设计的要—求在正常情》况下贮料入》仓的温度在15【0℃左右非正—常情况则超过—200℃据现—场生产工作》人员的反《映瞬间峰《值温度可达350】℃，以上这种温度工【况与烟囱相》似但电厂的高温烟气！自锅炉排放后—经，各种除尘设》备、引风机及较【长的烟道进》入烟囱已经有一【个很长的降温过程因！此烟囱的烟气—温度：是，可控的即使超温烟】囱筒壁的内》侧都：设，置有：耐火砖？、空气隔热》层可有效《地进一步降低传至】烟囱内壁《面的温度《烟囱设计是由于烟气！温度大于1》50℃时烟囱的底】部、基础在烟—气温度、混凝土【收缩、蠕变及其他】复杂因素影响下【形成裂缝为符合正】常使用极限状态下】不出现？裂缝的要求确定烟气！的允许温度为—。150℃但》该值并不是工程设计！应该计算《的最不？利设：计值；钢筋混—凝土水泥熟料—简仓仓壁的内表面】除温度？作用外还有》贮料对仓壁的侧压】。力、摩？擦力及？装料：时，贮料：撞击仓壁的作用【力等虽然筒仓的温度！作，用看似与《烟囱相同但其—使用功能完》全不同两种构筑【物，没有可比性筒仓【不具备设置与烟囱】相同：的内隔热层的条件】如要将？贮料入仓允许温【度控制在150℃】以下势必要将现有】水，泥工业生产》系统的？工艺流程、设备、】设施：进，行系：列改造这显然是【不可行的事为—此在高温条》件下筒仓结构釆用受！热钢筋混凝土是解决！热贮料问题的—最易行？的办法按《受控最高温》度不大于200【℃的最不利》值进行设计》。而不是与之》相反才能确保—水泥熟料筒仓在符】合正常？使用极限状态下【安，全运行的《要求钢筋混凝土【筒仓结构《。能否承受不大于20！0℃的温度作用【只要了解了我国有关！ ，的科：研部门以大量的【科学检测、试验及工！程实：践调查为依据确定的！钢筋混凝土》在高温作用下—的物理？力学特征及国际、】。国内有关设计—资料就能得到满【意的答复 》 《    《 钢筋混凝土—。在高温作用下的物】理，力学特征 】  ？   (1》)混凝土的临—界温度达到580℃！后，。其表面会产生大【量裂缝并发》生爆裂？和露筋现象冷—却后的构件出—现爆：裂和露筋说明构件截！面的温度《梯，度变化很大 — 》    混》凝土在高温》。作用下？及高：温冷却后的力学性】能基本上是随温度】的升高而降低混【凝土的强度随温度的！变化与混凝土—的强度等级、骨料品！种、：温度持续时间及【冷却方式等因素有关！但，随着温度的》升，高这些因素的影响】并不明显总的—趋，向是强度随着温度的！。升高而下降温度升】至100℃时混凝】土，。空，隙中的游《离水开？始大量蒸发混凝【。土内的？微观结构基本未【。受到大的影》响混：凝，土的力学《性，能稍有下降但没【有太大的改变当温】度升：到，200℃《～300℃时混凝】土中：的物理化学》结合水逐步排—出并气化逸》出水泥石有一—定的收缩而骨料却】无大的膨胀》虽然造成《了一部分微》观破坏但由于—内部水分《大量的逸出需—要提：供，相，应的热能从而—使混凝？土内的？热应：力的作用减》少同时混凝土—水泥石中《未反应的水泥—残存熟料《重新加速水化使混】凝土强？度减小的因素—小于使混凝土强【度增大的因素因此在！此温：度作用范围内混【凝土的强度不但没有！减小反而《。会出现略高于在正常！温度下的《强度这一有》趣的现象当温度升到！400℃后混凝【土中的水泥石产生相！反的变形《膨胀因此在骨料与】水泥：石界面之《。间引起变形差—异混凝土的内应力在！骨料与？水泥石之间的胶结面！上，产生混凝土》的力学性能进一步的！下降随着温度的升高！达到500℃以后】由，于水泥石中的氢【氧化钙等水化物的脱！水、：分解导致水泥石【破坏：水，泥石与骨料之间的】变形增大裂》缝由此？产生在此温度下混凝！土的抗压强》度下：降约：1/：3在高温冷却后【。的强度下《降1/2其中—水冷：。却比自然冷却的抗】压强：度下：降得更？大，当温度达《到70？0℃～800℃【以后骨料的热膨胀】加剧开始分解使【骨料与水泥石的【热变形差异剧增混凝！土的粘结力破—坏接触界面裂缝进】一步：发展混凝土》在此：温度：作用下的《抗压强度降低约【2/3在自然—冷却后？的抗压强度降低也约！为2/3在》水冷却后的》抗压强度《下降得更大这就【是，高温：。作，用下：混凝土折减系—数制订的依据 【 ？   《  (2)钢—筋在高温和冷却后的！强度折减系》数由于各种钢筋所】含成分、制造工艺】的，不同在高温作—用下其抗拉》强，度的变化也略—有不同普通》热轧低？。碳钢：筋在温度大于2【0，0，℃时屈服消》失出现强《化显现各《种钢筋？在温度小于40【0℃时强度下降【不明显温度大于【400℃后强—度下：降显著温度》达到600℃后各】种钢筋抗拉强—度下降的趋》势相：同说明钢筋已达到】变态点温度》而钢筋冷却后其【屈服点及抗拉强度】与常温？相比降低有限其【延伸率也是》如此 】    (》3)混凝土在—高温作？用后其？弹性模量及混凝土与！钢筋间的粘结强度】随温度的《升，高而降低温度达到4！00：℃以后混凝土弹性模！量，E，c下：降的速度比混凝土】抗，压强度降低的速率更！为，迅速下降约60【％左：右在此温度下—由于混凝土》与钢筋间的粘结强】度的降低HPB23！级钢筋与HR—B33？级钢筋本身的摩【阻力和咬合力不同】因而：在高温？作用后粘《结强度的《下降程度也》有所不同HP—B235级钢筋在5！00℃以后粘结强】。度下降？50％HRB33】5级钢筋下降不到2！0，。％温度达到》700％～》800℃以后—混凝土？的，弹性模量几乎—为零此时混凝—土与HPB》235级钢筋间的】粘结：。强度已？全部：丧失HRB335级！钢筋也丧失了6【0％ ？   【  这就是在—高，温作用下混凝—土及钢筋各折减系】数制订的依据—混凝土高温作用下】的抗压强度》折减系数、》混凝土高《温自然？冷却后抗压强度折减！。系数、混凝土—高温水？冷却后抗压强度【。折减系数、》高温冷却后混凝土弹！性模：量折减？系数：、高：温，冷，却后混凝土与钢【筋粘结强《度，折减系数《、，高温作用《下钢筋强度折减系数！和，HRB335钢【筋高温冷却后—强，度折减系数见表2】～表8 》 ： ！ 【 ， 【 — ： — 《 ：    综上所述按！以上：论证可？以确定筒仓热—。贮料的控《。制温度不《大于20《。0℃对钢《筋，混，凝土结构几乎—。没有影？。响因此？本标准结合我国多】年来水？。泥，筒仓设计的实践经验！参考冶金《工业：。厂房钢筋混》凝，土结构抗热》设计规程Y》S 12-79、】火灾后建《筑结：构，鉴定：标，准CECS 25】2:2009、【国际混凝土协会混凝！土结构设计法—国筒仓设计与计【算，、欧洲筒仓规范【(Eurocod】e， ，EN-1992【-，。3)“？(104)T—his code ！is vali【d， f：or store】d m？aterials】 wh？ich are p！ermanentl！y at a t】emperatur！e betwee】n， 40℃and＋2！00℃”的规定及】本标准附录E规定的！受热钢筋《混凝土的设计参数等！釆用控制温》度不大？于20？0℃：设计热贮料的—筒仓完全是可行的】且能达？到，安全运？行，的要：求 ？