4》.3 ？ 温度作用 【 ： ：     为解】决单体筒仓温—度作用效应的设计】问题本？次修订增加了第4.！3.1条《～第4.3.11条！但对于？群仓的温《度作：用，目前仍？没有：一种简单易行且准】确，可靠的计算方法只能！以设置温度缝的办】法释放温《度作：用减少其对》群仓结构的》温度效？应 【    《沿筒仓高度的温【差，假定是不《变的实际是有变化】的但：不一定很大若—筒体：上下温差值的变【化确：实很大并《严重影响计》算结果时则应按具体！情况分？段计算条《文中：给出的各种》温，度，条件：。设计时应根》据不同的工况进行】组合众所周知温度作！用会使构件产生伸长！或，。压缩变形当这些【变形不受任何约束时！构件是不《会产生应力的反【之将出现拉、压【应力约束《越大应力也就越大】；钢筋混《凝土筒仓结》构不可能是理想的】。弹，。性体又因其几何特】。性对温？。度变形总是存在约】束条：件，但又不可能》将变形？完，全约束因此可能【出现一些《微细裂缝《在，环境温度变化—的条件下只要出现】裂缝甚至是很小的】裂，缝变形都《会改变其约束—条件：从而使温度变化产】生的温？度应：力变小本节》条文中的公式—完，全，是按弹性理论建立的！各种结构计算程序】也是按弹《性理论原《理编制的若不考虑钢！。筋混凝？土的材质并非完全弹！性而：是有限弹性体的特】性，将导致错误的计【。算结果并误》导设计？者为此在实际工【程计算时必须根【据具：体工：况将其？计，算结果乘以》本条提供的刚—度折减系数对计【算结果进行修—正由于圆《柱形筒壳结构的几】何特性有内外温差时！壁面的温度梯度【可，按式(4.》3，.，。4-1)计算—筒仓温度作》用是按仓壁的壁【面温：度而非筒《仓周边的《环境温度计算的【因此应根据热—工专业提供的—。热工参数通过温度梯！度（图4.3—.4-1）求—得筒仓的壁面温【差进行筒仓》温度作用的》计算；圆形》筒仓：壁面的低《温侧总是受拉的【反之受压 ！ 4.3《.，3～4.3.—5  当筒仓的内】外温差相《同，时仓壁或《筒壁：。的温：。度作用如同均—匀气压的作用只产生！壳体的中面温度应】力可按式(4.【3.3)计算但内外！温差不同《时仓壁或筒壁的【内外表面将出现不】同的温度应》力及变形可》按图4.3.4-】1及式(4.—3.4-3)计算】并可按第4.3.5！条的规定进行效应】叠，加；太？阳，的辐射或日》照对筒？仓仓壁或其直—射面（？阳，面，）及阴？面，与季节？。大气：温差：产生的温《度作用是有区—别的辐射温度往往】大于大气的环境温】。度对筒仓的温—度作用也是不可忽】略的因素 【 4.3—.，6  当《仓壁或筒壁出—现，内外温差《时仓壁或筒》壁在其竖向》或横向（经向或纬】向）可能出现弯曲其！弯矩值可按式—。。(，4.3.《6-1)及式(4.！3.6-《2)：计算公式的推导及】来源可参见Th【eory《 of Plat】。es and 【Shells—(S：。.T：imoshen【。ko1959Ne】w， Yo？rkMcGr—aw-Hi》ll B《ook Comp】。a，ny)及特种—结构（201—2年第1期）这【两个：公式计算《的都是按《轴，对称：圆柱形？弹，性薄壳在温度作用下！仓壁或？筒壁竖向及横向【截面上产生的弯【。矩由于？壳体是空间结构【。在一个方向发生【。弯曲时另一方向必然！也有弯？曲其差？值就是按泊松比【的影响确定的在计】。算仓壁或《筒壁的弯曲温度【应力时同《一点竖向及》横向的温度状态应该！。是相同的《按，横，向，计算的弯矩值—对竖向及按竖—向计算的弯》矩值对？横向同一《。种材料的筒仓都【需，乘以同样的泊松比】μ因此可按本—条，的附注？进行：计算可？参见Thin 【Shel《l，。 C：onc？ret？e Structu！res(《Dav？id P.Bill！ingt《on1982N【ew York【M，cGraw-Hi】ll Book C！ompany—) 》 4.3.7  ！对高纬度地区—的，大型圆形《浅仓阳面《与阴面的日》照及辐射温差较大】对筒仓温度作—用，力的影响应依据当地！气，象资料进行设计 ！ ， 4.》3，.9  贮料的【弹性模量应》由工艺专业通过实验！确定在没《有可供设计参考的】资料时可按本条的】公式进行计算；【贮料的弹性模—量，有装：、卸料？。之分：由于卸料的弹性模量！。。对结构计算是—不利的故《作为计算釆用值【 ： 4.—3.10  —我国建材行业的水泥！熟料自出窑后经【过一系列《的传送设《备、设施到达贮【料，。筒仓：入仓温度《应控制在200℃】以下这是我国水泥工！业生产系统对—。筒仓设计的》要求在正常情况下】贮料入仓的》温度在150℃【左右非正常情况【则，超过200℃据现场！生产工作人员的反映！瞬间：。峰值温度可》达350℃》以上这种温度—工，况与烟囱相似但电】厂的高温《烟气自锅炉》排放后？经各：种除尘设《备，、引风机及较—长的：烟道进入烟囱已经有！一个很长《。的降温过程因—此烟囱的烟气—温度是可控的即使超！温烟囱筒壁的内侧】都设置有耐》。火砖、空气》隔热层可有效地进一！步降低传《至，烟，囱内壁面的温—。。度烟囱设计是由【于烟气温度大—于150℃时—烟囱的底部、—基础在烟气温度、】混凝土收缩、蠕变】。及其他复杂因素影响！下，形成裂缝为符合【正常使用极限状态】下不出现《裂缝的要求确—定烟：气的允许温度为1】50℃但该值并不】是工程设计应—该计算的最》不利设？计值；钢筋混—凝土水泥熟》料简仓？。仓壁的内《表面除温度》作用外还《有贮料对仓壁的侧压！力、摩擦力及装【料时贮料撞击仓【壁的作用力等虽【然筒仓？的温度作用看似与】烟囱相？同但：其使用功能完全【不同两种《。构筑物没有可—比，性筒仓不具备—。设置与烟囱相—同的内隔《热，层的条件如要将贮料！。入仓允许《温度控？。制在150℃—以下势必要》将现有水泥》工业生？产系统？的工艺流《程、设？备、设施进行—系，列，改造这？显然是不可行的事】为此在？高温：条件下筒《仓结构？。釆，用受热钢《筋混凝土是》解决热贮《料问题的最易行的】。办法按受《控最高温度不大【于200℃的—最不利值进行设计】而不是与之相反才】能确保水泥熟料筒】仓在符合正》常使用极限》。状态下安全运—行的要求钢筋—。混凝：土筒仓结构能否【承受不大于》。200℃的温度【作用只？要了解了我国有【关 的科研部门以】大量的科《学检测、试验及【工程实践调查为【依据确定的钢—筋混凝土《。在高温作用下的【物理力学特征及国际！、国内有关设计资】料就能得到满意的答！复 【    钢》筋混凝土在高温【作用下的《物，理力学特征 —  —   (1)—混凝土的《临界温度达到5【80℃后其表—面会产生大量—裂缝并？发生：爆裂和露筋现—象，冷却：后的构件出》现爆裂和《露，筋说明构件截面【的温：度梯度变化很大【。 》     混凝【土在高温作用下及高！。温冷却后《的力学性能基本上】。是随温度的升—高而降低混凝—。土的强度随温度的】变，化与混？凝土的强度等级【、骨料品种、—温度持续时间及冷却！方式等？。因素有关但随着温】度的升高这些因素的！影，响并不明显总的趋】向是强度《随着温度的》升高而下降温度升至！10：0℃时混凝土空【隙中：的游离水《开始大量蒸发混【凝土：内的微观结》构基本未受到大的】影响混凝土的力【学性能稍有下降但没！有太大？的改变当温度—升到200℃—～，300℃时》混凝土中的物理【。化学结合水逐步排出！并气：化逸出水《泥石有一定》的收缩而骨料却无】大的膨胀虽》然造成了一部分微观！破坏但由于》内部水分大量的逸】出需要提供相—应的热？能从而使混凝土【内的热应力的作用】减少同时混凝—土水：泥石中未《。反，应，的水泥残存熟料重】新，加速水化使混凝土】强度减小的因素小】于使：混凝：土强度增大》的因素因此在此【温度：作用：范围内混凝土—的强度不但没有减】小反：而会：出，现略高于在正常温度！下，的，强度这？一有趣的《现象：当温：度升到400℃后混！凝土中的水泥石产生！相反的变形膨—胀，因，此在骨料与水泥石界！面之间？引，起变：形差异混凝土—。的内应力《在骨料与水泥石之】间的胶结面上产生】。混凝土的《力，学性能？进一：步的下降随着温【度的升高达到—50：0，℃以后由于水泥【石，中的氢氧《化钙等水化物—的脱水、分解导【致，水泥石？破坏水泥石与骨【料之间的变形增【大裂缝由此产生在】此温度下混》凝土：的抗压强度下降约1！/，。3，在高温冷却后—的强度下《降，。。1/2其中水冷却】比自然冷却的抗【压强度下《降得：更大当温度达到7】00℃～800【℃以后骨料的热膨胀！。加，剧开始分解》使骨料与水泥—石的热变形差—异剧增混凝土的【粘结力破坏接触界】。面裂缝进一步—发展：混凝土在此温—。度作用下的抗压强度！降低约2/3在自然！冷却：后的抗压强度—降低：也约为2/3—。在水：。冷却：后的抗压强度—下降得？更大这就《是高：温，作用下混凝土折减】系数制？。订的依据《   】  (？2)钢？筋在高温和冷—却后的强度折—减系数？由于各种钢筋所含】成分、制造》工艺：的不：。同在高温《作用下其《抗拉强度的变化【也，略，有，不同普通热轧—低，碳，钢筋在温度大—于200℃时屈【服消失出《现强化显现各种钢筋！在温度小于40【0℃时强《度，下降：不明显温《度大于40》。0℃后强度下降【显著温度达到—600℃后各种【钢筋抗拉强度下【降的趋势相同—说明钢筋已达—到变：态点温度而钢—筋冷：却后其？。屈服点及抗拉强度】与常温相比降低有限！其延伸率也是如此 ！   【  ：(3)混凝》土在：。。高温：作，用后其弹性模量及混！凝土与钢筋间的【。粘结强度随温度的】升高而？降低温度达到40】0，℃，以后混凝土弹—性，模量Ec下降—的速：度比混？凝土抗压强度降低】的速率更为迅—。速下降约6》0％左右在》此温度下由于混凝土！。与钢筋间的粘结强】度的降低HPB【23级钢筋与—HRB33级钢筋本！身的摩阻力》和咬合力不同因而在！。高温：作用后粘结强—度的下降程度也有所！不同H？PB235》级钢筋在500【℃以后粘结》强度下降50—。％HRB335【级钢筋下降不到【20：％温度？达到70《0，％～800℃以【后混凝土的弹性模量！几，乎为零此时混—凝土与HPB—235级钢筋间的粘！结强度已全部—丧失HRB》335级钢筋也【丧失了60》。％ ： ？ ， ， ，   ？这就是？在高温作用下混凝】土及钢筋各折减系数！制订的依《据混凝土高温—作用下的抗压强【。度折减系数》、混凝土高温自【然，冷却后抗压》强度折？减系数、混凝土【高温：水冷却后抗》压强度折减》系数、高温冷却【后混凝土弹性模量折！减系数、高温—冷却后混凝土与钢】筋粘结强度折减系】数、：。高温作用下》钢，筋强：度折减系数和H【RB33《5钢筋高温》冷，却后强度折》减系数见表2～表】8 》 《 】 《 》 —。 ，。 ， 】 【。 ，。   ？综上所述按》以上论证可以—确定筒仓热贮—料，的控制温《度不：大于20《。0℃对钢筋混凝【土结构？几乎没？有影响因《此本标准结合我国多！年来水泥筒》仓设计的实践经验参！考冶金工业》厂房钢筋混凝—土结构抗热设计【规程YS 12【-7：9、火？灾，。。后建筑结构鉴定标准！CECS 》252:200【9、国际混凝土【协会混凝《土结构？设计法国筒》仓设计与计算、欧洲！筒仓：规范(E《urocode E！N-1992-3】)“(10》4)T？his？ co？。de is v【alid f—or： s：tored —m，ater《ia：ls： ，whi？ch a《re perm【anently a！t a？ tempe—ratur》e ：between 4！0℃an《d＋200℃”【的规定及本标—准附录E《规定的受热钢筋【混凝土的《设，计参数等釆》用控制温度不—。。大于：200？℃设计热《贮料：的筒仓完全》是可行的《且能达到安全运行】的要求 》