。 《。4.3  温度【作用 ？ 【    为解决单】体筒仓温《。度作用效应的设【计问题？本次修订增》加了第4.3.【1条～第4.3.】1，1条但对于群仓的】。温度作用目前仍【。没有一种简单易行】且准确可靠的计【算方法？只能：以设置温度缝的办法！释放：温度作用减》少其：对群仓结构的—温度效应 】 ：。  ：  沿筒仓高—度的温差假》定是不变的》实际是有变化的【但，不一定？很大若筒体上—。。下温：。差值的变化确实很大！并严重影响计—算，结，果时则应按具—体情：况分段计算条文【中给出的《各种温度条件设【计时应根据不同的工！况进行组合众所【周知温度作用—会使构件产生—伸长：或，压缩变形《当这些变形不受【任何约束《时构：件是不会产》生应力的反之将出】现拉、压应力—。约束越大应力也就】越，大；钢？筋混凝土《筒仓结构不可—能是理想的弹—。。性体又因其几何【特性对温度》变形总？是存：在约：束，条件但又《不可能将变形—完全约束《因，此可能出现一些【微细裂？缝在环？境温度变化的条件下！只要出现裂缝甚至是！很小的裂缝变形都】会改变其《。约束条件从而使温度！变化产生的温度应力！变小本节条》文中的公式完全是】按弹性理论建—立的：各种：结构计算程》序也：。是按弹？性理论原理编制的】。若不考虑钢筋混凝】土的材质并非—完全弹性而是有限】弹性体的特性将导致！。错误的？计算结果并误导设计！者为此在实际工程】计算时？必须根？据具体工况将其计】算结果乘以本条【提供的刚《。度折减？系数对计算结果【进行修正由于圆柱】形筒：壳结构的《几何特性有内外温差！时壁面的温》度梯度可按式(【4，.3.4-》1)计算筒仓温度作！用是按仓壁的壁面】温，度而非筒仓周边的环！境温度计算的因【此应根据热工专业】提供的热《工参数？通过温度梯》。度（图4.3.4-！1）求得筒仓的【壁面温差《。进行筒仓温度作用】的计算；《圆形筒仓壁》面的：低温侧总是》受拉的反之受—压 —。 ，4，.3.3～4.3.！5  当筒仓的【内外温？差相同时仓壁或【筒壁的温度作用如】同均匀气压的作用】只产生壳体》。的中面温《度应力？可按式(4.3.3！)计：算但：。内，外温差不《同时仓壁或筒壁的内！外表面将出》现不：同的温度《应，力及变形可按—图4.？3.4-1及式(】4.3？.4-3)计算并可！按第4.《3.5？条，的规定进行》效应叠加；太阳的】辐射或日照对筒仓仓！壁或其直射面—（阳面）及阴面与季！。节大气温差产生的温！度作用是有》区别的辐射温—度往往大于》大气的环境温—度对筒仓的》温度作用也是不可】忽略：。。的因素 — ： 4.3.》6，。  当仓壁或—筒，壁出现内外温差时】仓壁或筒壁在其【。竖向：或横向（《经向或纬向》）可能出《现弯曲其弯矩值可】按式(4《.，3.6-1)及式(！4.3.6-2)计！算公式的推》。导及来源可》参见：Theory of！ ，Plates an！d S？hells(S.T！imosh》enko1959N！ew ？York《Mc：Graw-Hi【ll Book【 Compan【y)及特种结构（2！01：。2年第1期）这两】个公式计算的—都，是按轴对称圆柱形弹！性薄壳在温度作用下！仓壁或筒壁竖向【及横向截面》。上，产生的弯矩由—于壳：体是空？间结构在一个方向发！生弯：曲时另一《。方，。向必然也有》弯曲其差值就是按泊！松，比的影？响确：定的：在计算仓壁或筒【壁的弯曲温度应【力时同一点竖向及】横，向的温度状态应【该是相同的按横【向，计算的弯矩》值对竖向及按竖向】计算的弯矩值对横】向，同一种材料的筒仓都！需乘以同样的泊松比！μ因此可按本—条的附？注进：行计算可参见—Thin She】l，l ：Con？crete》 St？ru：ctures(D】avid P.【Billi》ngton1—982？New？ YorkMcGr！aw-H《ill 《Book Com】p，a，ny) ！4.3.《7 ： 对高纬《度地区的大》型圆形浅仓阳面【与阴面的日》照，。及辐射温差》。较大对筒仓》温度作用力的—影响应？依据当？地气：象资：料进行设计 ！ 4.3.9  ！贮料：的弹性？模量应由工》艺专业？。通，过实验确《定，在没有可供》设计参考的资料时】可按本条的公式【进行计算；》。贮料的弹《性，模量：有装：、卸料之分由—于卸料的弹性模【量对结构计算是【不利的故作为—。计算：釆，用值： —。。。4.3.10  我！国建材行业的—水泥：熟料自出《窑后经过一系列的传！送设备、设施到达贮！料筒仓入仓温度应】控制在？。20：0℃：以，下这是我国》水泥工业生产系统对！筒仓：设计的？。要求在正常情况下贮！。料入仓的《。温，度在150℃—左右非正《常情：况则超？过，。200℃《。据现场？。生产工？。作人员的反》映瞬：间峰值温度》。可，达350℃》以上：这种温度工况与烟】囱，相似但？电厂的高《温烟气自锅》。。。炉排放后经各种【除，尘设备、引风机【。及较长的烟》道进入烟囱已经有一！个很长的降温过程】因此烟囱的烟气温度！是可控的即使超【温烟：囱筒壁的内》侧都设置有耐火【砖、空气隔热层可】有效地进一步降低传！至烟囱内壁面的温度！烟囱设计是由于烟气！温度：大于150℃时【烟囱的底部》、基础在《烟气温度、混凝土收！缩、蠕变及其他复】。杂因素影响下形【成裂缝为符》合正：常使：。用极限？。状态下不出现—裂缝的？要，求确定烟气的允许温！度为150℃—但该值并不是工程设！计应该计算》。的最不利设计值；】。钢筋混凝土水泥【熟料：简仓仓壁的内表【面除温度作用外【还有贮料对》仓壁的侧压力、【摩擦力及《装料时贮料撞击仓壁！的，作用力等《虽然：筒仓的温度作用看】似与烟囱《相同但其使用—。功能完全不同两种】构，筑物没有可比性筒仓！不具备设置》与烟囱？相同的内隔热层【的条件如要将贮【料入仓允许温—度控制在15—0℃以下势必—要将：现有水泥工业—生产系统的工艺流】程、：。设备、？设，施进行系列改造这显！然是不可《行的事为此在—高温条件下筒仓【。结构釆？用受：热钢筋混凝土是【解决热贮料问题【的最易？行的办法按受控最】高温度不大于200！℃的最不利值进【行设计而不是与之】相反才能确保水泥】熟料筒仓《在符合正常使用极限！状态下安全运行【的要求钢筋混凝【土筒仓结构能—否承受不《大于200》℃的温？度作用只要了解了我！国有关 的科—研，。部门以？大，量的科学检测—、试验及工程—。。。实践调查为依据确定！。。的钢筋？混凝土在高温作用】下的物理力学特征】及国际、国内有【关设计资料就能【得到满意的》答复 《     钢！筋混凝土在高温【作用下的物理力学特！征  】   (《1，)混凝土的临界温】度达到58》0℃后？其表面会产生—大量裂缝并发—生爆裂？和，露筋现象冷却—。后的构件出现爆裂和！露筋：说明构件截面的温】度梯度变化很—大，  【   混凝土在高】温作用下及高温冷】却后的力学性—能基本上是随温度的！升高而降低混凝土】的强度随《温度的变化与—混凝土的强度等级、！骨料品种、温度持续！时间及冷却方式等因！素有关但随着温【度的升高这些因素的！影响并不明显总的趋！。向是强度随着温度】的，升高：而下降温度升至1】00℃时混凝土空隙！中的游离水开始【。大量蒸发混凝土【内的微？观结构？基本未受到》大的影响混凝土的】力学性？能稍：有下降但没有太大】的改变当温度—升到200℃～3】。00℃时《混凝土中的物理【。化学结合水逐步排出！并气：化逸出水泥石有一】定的收缩而》骨料却无大的—膨胀：虽然造成了》一部分？微观破坏但由于【内部水分大量的逸出！需要提供《相应：的热能从而》使混：凝土内的热应力的】作用减少同时混凝土！水泥石中未反应的水！泥残存熟料重—新加速水《化使混凝土强—。度减小的《因素：小于使混《凝土强度增大的因素！因，此在此？。温度作？。用范围内混凝—土的强度不》但没：有减小反而会出现略！高于在正常温度下的！强度这一有趣的现】象当温度《升到：40：0℃后混《凝土中的水》泥石产？生相反的变形—膨胀因此《。在骨料与水泥—石界面之间引起【。。变形差异混凝—土的内应力在骨料】与水泥？。。。石之间的《胶结面上产生混凝土！的力学性《能进一步的下—降随着温度》的升高达到500℃！以后由于《。水泥石中的氢—氧化：钙等水化物的脱水、！分解导致水泥石破坏！水泥石与骨料—之间：的变形增大裂缝由此！产生在此温》度下混凝土的—抗压强？度下降约1/3在高！温，冷却后的强度—下降1/2其中水】冷却比自然冷却的】抗压强？度下：降得更？大当温？。度达到700—℃～：80：0℃以后《骨，料的热膨胀加剧开始！分解使骨料》与水泥石的热变形】差异剧增混凝土的粘！结力破坏接触—界面裂缝进一步【发展混凝土》。在此温？度作用下的抗压强度！降低：约，2/3在自然冷【却，后的抗压强度降【低，也，约，。。为2/3在水冷却后！的抗压？强度下降得更—大，这，就是高温《作，用下混凝土》折减系数《制订的？依据 《     (！2)钢筋《在高温和冷却后的】强度折减系数—由于各种钢筋所【。含成分、制》。造工艺的不同—在高温作《。用下其？抗拉强度的变化也】略有不同普通—热轧：低碳钢筋在》温度：大于200》℃时屈服消失出现】强化显现各》。种钢：筋在温度《小，于400℃时—强度下降不明显温】度大于400℃【后强度下降显著温】度，达到600》℃后各种钢筋抗拉强！度下降的趋》势相同说明钢筋已达！到变态点温》度而：钢筋冷却后其—屈服点及抗拉强度】与常温相《。比，降低有限其延—伸，率也是？如此 —     (3】。)混凝土在高温作】用后其弹性》模量及混凝土与钢】筋间的粘结强度随温！度的升高而降低温度！达到400℃以后混！凝土弹性模》量Ec下降的速度】比混凝土《抗压强度降低—。的速率更为迅—。速下降约60％左】右在：此温度下由于—混凝土与钢筋间的】。粘结强度《的降低HP》B23？级钢：筋与H？RB33级》钢筋本身的摩—阻力和咬合力不【同因而在高》温作用后粘结强【度的下降程度也有】所不同HPB23】5级钢筋在500】℃以后粘结强度下】降5：0％HRB3—。3，5级钢筋下降不到2！0％：温度达到7》。00％～800℃以！后，混，凝土的弹性》模量几乎为零—此，时混凝土《与，HPB235级钢】筋间的粘结强度已全！部丧：失HR？B，335？级钢筋也丧失—了60％ 》 ， ？  ：  ： 这就？是在高温作用下混】凝土及钢筋各折减系！数制订的依》据混凝土高温作用】下的：抗压强度《折减系数《、混凝土高温自然】冷，却后抗压强度—折减系数、》混凝土高《温水冷却《后抗压强度》折减：系，数、高温冷却后【混凝土弹性模量折】减系数、高》温冷：却后混凝《土与钢筋粘结强度折！减系数、高温作用下！钢筋强度折减—系数和HR》B335钢筋—高温冷却后强度折减！系数见表2～表8 ！ 》 ！ 》。 ？ — ， ， — 【 《    综上所【。述按以？上论证可以确—定筒：仓热贮料的控制【温度不大于200】℃对钢筋混凝土【结构几乎没有影【响因此本《标准结？合我国多《年来水泥筒》仓设计的实践经【验参考冶金工业厂房！钢筋混凝土结构抗热！设计规程YS 12！。-79、火灾后建】筑结：构鉴定标准》CECS 》252:《200？9，、，国际混凝土》协，会混凝土结构设【计法国筒《。仓设计与计》。算、欧？洲筒仓规范(E【ur：o，co：de EN-—1992-3)“(！104)Thi【s code i】s， val《i，d for》。 st？ored《 materi【a，。ls whic【h are》 permane】nt：ly at》。 a te》m，p，erature【。 b：etw？een 40℃a】nd＋？2，00℃”的规定及本！标准附录E规定【的受热钢筋混凝【土的设计参数—等釆用控《制温度不大于200！℃设计热《贮料的筒仓完全【是可行？。的，且能达到安》。全，运行的要求 —。 ，