， 4.3—  ：温度作用《 ？ 《     》为解决单体》筒仓温？度作用？效应的设计问—题本：次修订增加了第4】.3.1《条～第？4.3.11条但对！于群仓的温度作用】。目前仍没有一种简单！易行且准确可靠的】计算方法只能以设】置温度缝的办—法释：放温度作用减少【其对群仓结构的温】度效应？ ， ？ ：    沿》筒，仓高度？的，温差假定是不变【的实际？是有变化《的但：不一定很《大若筒？。体上下温差》值的变化确实很大并！严重影？响计算？结果：。时则应按具体—情况分段计算—条文：。。中给出的各种温度条！件，设计：时应根据不同的工】况进行组合》众所周知《温度作用会》使构件产生》。伸长：或压：缩变形？当这些变形不受【任何：约束：时，。构，件是不会产生应力的！反之将出现拉、【压应力？约束越大应力也【就越大；钢筋混凝土！筒仓：结构不可能是理想的！弹性：体又因其几何特性】对温度变《形总是存在约束【条件但又不可—能将变形完》。全，约束因此可》能，出，现一些微细裂缝在】环境温度变化的条件！下只要出现裂缝甚】至是很小的裂缝变形！都会改变其约—束条件从而使温度】变化：产生的温度应力【变小本？节条文中的》公式完全是》按，弹性理论建立的各种！结构计算程序也是按！弹性理论原理—编制的若不》考虑钢？筋混凝？土的材质并非完【全弹：性而：。是有限弹性体的特性！将导：致错误的计算—结，果并误导设计者为】此在实？际工程计算时必【须，根，据具：体，工，况将其？计，算结：果乘以本条提供的刚！。度折减系《数对计算《结果：进行修正由于圆柱】形筒壳？结构的几何特性【有内外温差时壁【面的温度《梯度可按式(4.】。。3.4-1)计【算筒仓温度作用是】按仓壁的壁面温度】而非筒仓周边的环】境温度计算的因此应！根据热工专业提供】的热工参数通过温度！梯度（图4.—3.4？-1）求得》。筒仓的壁面温差进行！。筒仓：温度作用《的计算？。；圆形筒仓壁面的】低温侧总是受—拉的反之《受压： ？ ： 4：.3.3～4.3】。.，5  当筒》仓的内外温》差相同时仓壁或筒】壁的温度作用—。如同均？匀气压的作用只【产生壳？体的：中面温度《应力：可按：式(4.《3，.3)计算但—内外温差不同—时仓壁或《筒壁的？内外表面《将出：现不同的温度—应力及变形可按图4！.3.？4-1及式(4【.3.4-3—)，计算并可按》第4.3.5条【的规定？进行效应叠》加；太阳的》。辐射或日照对筒仓】仓壁或其直射—面（阳面《），及阴面与《季节大气温差产生】。的温度作用》是有：区别的辐射温度往】往，大于大气的环境温度！对筒仓的温度作【用也是不可》忽，略的因？素 — 4.3.6—  当仓壁或筒【壁出现内外温差时】仓壁或？筒壁在其竖向或横】向（经向或》纬向）可能出—现，弯，。曲其弯矩值可按式】(4.3.6-1】)及式(4.3.6！。-2)计算公—式的推导及来源可】参见：The？ory of 【Plates 【and S》he：lls(S.—Tim？oshenko19！59New Yor！kMcGraw【-Hill B【ook 《Company)及！。特种结构（2012！年，第，1期）这两个—公式计算的都是【按轴对称圆柱—形弹性薄壳在—。温，度作用下仓壁或【筒壁竖向及横向截面！上产：生的弯矩由于壳体】是，空间结构在一个【方向发？生弯曲时另一方向】必然也有《。弯曲其差值》就是：按泊松？比的影响确定—。的在计算《仓，壁或筒壁的》弯曲温度《应力时同一点竖向及！横向的温度状态【应该是相同的按横】向计算的弯矩值【对竖：。向及按竖向计算的】弯矩值对横向—同一种材料的筒【仓都需？乘以同样的泊松比μ！因此：可按本条的》附注进？行计算可参见—Thin Shel！l Con》crete Str！uctures【(，Da：vid P》.Billing】ton？198？2Ne？w YorkM【cGraw-—Hill 》。Bo：ok Com—p，an：y，) ？ 4.3.7！  ：对高纬度地区的大型！圆形浅仓阳面与【阴面的？。日照及辐射》温差较大对》筒仓温度作》用力的影响应依据】。当地气象资料进行设！计 【4.3.9 — 贮料的弹》性模量应《由工艺？专业通过《实，验确定？在没有可供设计参考！的资料时可》按本条？的公式进行计算；贮！料的：弹性：模，量有装、卸料—。之分：。由于卸？料，的弹：。性模：。。量对结构计算是【不利：的故作为计算釆用值！ ？ 4.3.【10  我》国建：材行业的水泥熟料】自出窑后经过一系】列的传送设备、设】施到达贮料》筒仓入仓温度应【控制：在200℃以—。下这是我国水泥【工业生产《系统对？筒仓设计的要求在正！。常情况下贮》。料入仓的温度在1】50℃左右非正常情！况则超过《20：0℃据现场生产【工作人员的反映【瞬间峰值温度可【达350℃》以上这种温度—工况：与烟囱相《似但电？厂的高温烟气—自锅炉排放后经各种！除尘设备《、引风机及》较长的烟道进入【烟囱已经有一个【很长的降温过—程因此？烟囱的烟《气温度？是，可控：。的即使超《温烟：囱筒壁？的内侧都设置有耐】火砖、空气隔—热层可？有效地进一步降低传！至烟囱内《壁面的温度烟囱【设计是？。由于烟气温度大于】150℃时》烟囱的底部、基【础在烟气温》。度、混？凝土：收缩：、蠕变？及其他复杂因素影】。。响下形？成裂缝为符合正常】使用极限状态—下，不出现裂《缝，的要求确定烟—气的允许温》度为150℃但【该值：并，不是工？程设计应《该计算？的最不利设计—值；钢筋混凝土水泥！熟料简仓仓壁的内表！面除温度《作用外还有贮料对仓！壁的侧压力、摩擦力！及装料时贮》料撞击？仓壁的作用力—等，。。虽然：。。筒仓的温度作用看似！与烟囱相同但其使用！功能：完全不？同，。两种构筑物没有可比！。性，筒仓不具备》设置：。与烟囱相同的内隔】热层：的条件如要将—贮料入？仓允许温《度，控制在150℃【以下势必要将—现有水？泥工：业生产系统的工艺】流程、设备、设施】进，行系列改造》这显然是不可行的事！为此：在高温条《件，下筒仓？结构釆用受热钢筋】混凝土是解决—热贮料问《题的最易行的办法】按受：控最高温度不大于2！00℃的最不利值进！行设：计而不？是与之相反才能【确保水泥熟料筒仓在！符合正常使用极限】状态下安全运行的要！求钢筋混凝土—筒仓结构能否承受不！大于200℃的【。。温度作用只要了【解了我国有》关 的科研部门以大！量的科学检》测、试验《及工程实践调查【为依据确定的—。钢筋混？凝土：在高温作用下—。的物理力学特征【及国际、国》内有关设计资料就能！得到：满意的答《复 《  《   钢《筋混凝？土在高温《作用下的《物理力学特征 】 ？     (1)】混凝土的《临界温度《达到580℃后其表！面会：产，生大量裂缝并发生】爆裂和露筋现象冷却！后，的构件出现爆—裂和露筋说明—构件截？面的：温，度梯度变化很—大， ：  》   混凝土—在高温作用下—及高温？。冷却后？的力学性能基本上】是随温度的升—高而：降低混凝《土的：强度随温度的—变化与混凝土—的强度？。等，级、：骨料品种、》温度持？续，时，间，。及冷却方式等因素】有，关但随着温》度的升高这些因素】的影响？并不明显总的趋向是！强，度随：着温度的升高而【下降：温，度升至100℃时混！凝土空隙中的游【离水：。开始大量蒸发混【。凝土内的微观—结构：。基本未受到大—的影响混凝》土的力？学性能稍有》下降但？没有太大的》改，。变当温度升到—200？℃～300℃时混凝！土，中的物理《化学结合水逐—步排出并气化逸【出，水泥石有一》定的收缩而》骨料却无《大的膨胀虽然造【。成了：一部分微观》破坏但？由于内部水》分大量的《逸出需？要提供相应的热能从！而使：混凝土内的热应力】的作：用减少同时》混凝土水泥石中未】。反应的？水泥残？存熟料重新加速水】。化使混凝《土强度减小的因素】小于使混凝土强【度，增大的因素因—此在此？温度：。作用范围《内，混凝土的《强度不但没有减小】反而：会出现略高》于，在正常温度》下的强度这一有趣的！现象当温《。度升到400℃后混！凝土中的水泥石产生！相反的变形膨胀因此！在，骨料：与水泥石界面之【间引起变形差异混】。凝土的内《应力：在骨料？与水：泥石之间《的胶结？面上产生混》。凝土的力学》。性能进一步的下降随！着温度的升高—达，。到500《℃以后由于水泥石中！的，氢氧化钙《等水化？物的脱水、》分解导致水泥石【破坏水泥《石与骨？料，之间的变形增大裂缝！由此：产生在此温度下混】。凝土的抗压》强度下降约1—/3在高《温冷却？后的强度下降1/】2其中？水冷却比自然冷却】的抗压强度下降【得，更大当温度达到70！。0℃～8《00℃以后骨—料的热膨《胀加剧开始》分解使骨《料与水泥石的热变形！差异剧增混凝土【的粘结力破坏接触界！面裂缝进一步发展混！凝土在此温》。。度作用下的抗压强】度降低？约2：/3：在自然冷却后的抗压！强度降低也约为2/！3在：水冷：却，后的抗压《强度下降《得更大这就》是高温作用下混凝土！折减系数制订—的依据 —     (】2)钢筋在高温【和，冷却后的强度折【减系数由于各种钢】筋所：含成分、《制造工艺的不同在高！温作用下其抗拉强】度的变？化也略有不同普通热！轧低碳钢筋在温度】大，于2：00℃？时屈服消失出现强】化显现各种》钢筋在温《度小于400—℃时强度下降—不明显温度大于40！0℃后强度》。下降显著温度达到6！00℃后各种钢【筋抗拉强度下降的】趋势相同说明—钢筋已达到变态点】温度而钢筋冷却后其！屈服：点及抗拉强度与常】温相比降低有—限其延伸率也是如】此 ？     (！3，)混凝土在高温作】用后其弹性模量及】混凝：土与钢筋间的粘【结强度？随温度的《升高而？降低温度达到400！。℃，以，。后混凝土弹性模【量Ec下降的—速度比混凝土抗压强！。度降：低的速率更为迅速下！降约60％左右【在此：温度下由于混凝【土，与钢筋间的粘结强度！的降低HPB23级！钢筋与HRB—33级钢筋》本身的摩阻力和咬合！力不同因而在—高温作用《后粘：结强度的下降程度也！有所不同HPB【23：5级：。钢筋在500℃【以后：粘结强度下降50％！HR：B335《级钢：筋，下降不到20％温】度达到700—％～800℃以【后混凝土的》。弹性模？量几：乎为零此时混凝土】与HPB《235级钢筋间的】粘结强度已全—部丧失HRB—335？级钢筋也丧失—了60％ ！  ： ，  这就是在高温】作用下混凝》土及钢筋各折—减系数制《订的依据混凝土【高，温作用？下的抗压强度折【减系数、混》凝土高温自》然冷：却后抗压强度折【减系：数、混凝土高温【水冷：。却后抗压强度—折减：系数：、，。高温冷却后》混凝土弹性》模量折减《系数、高温冷—却后混凝土与钢筋】。粘，结强度折减系—数、高温作用下钢】筋强度折《减系数和HRB3】。35钢筋高温冷却】后强度折《减系数见表2～表】8 》 — ， 《 《 】 》 】。。 ， ， ？   》  综上所述按【以上论？证可以确定筒—仓，。热贮料？。的控：制温度不大于20】0℃对钢筋混凝土】结，构，几，乎没有影响因—。此本标准《结合我国多年来【水泥筒仓《设计的？实践经验《参考冶金《。工，业厂房钢筋混凝【土结构抗热设计【规程：YS 12-79、！火灾后建筑结—构鉴定标《准CECS —252:200【9、国际混凝土协会！混凝土结构设计法】国，筒，仓，设，计与计算、欧洲筒仓！规范(Euro【c，ode EN-1】992？-3)“(10【4)：Thi？s c？ode is— valid f】or stor【ed ma》te：rials —which ar】e perman】。ently a【t， a tempe】rat？ure betw】een？ 40？℃and＋200】℃”：的，规定：及本标？。准附录E规》定的受热钢筋混凝土！的设计？参数等釆用控制温】度不大于20—0℃：设计热贮料的—筒，仓完：全是可行的且能达到！安全运行《的要求 《 ，