。 4》.3  《温度作用 —    ！ 为解决单体筒仓】温度作用效应的设】计问题本次修订增加！了第4.3.1【条～：第4.3.》11条但对于群【仓的：。温度作用目前—仍没有一《种简：单易行且准确可【靠的计算方》法只能以设置温度】缝的：办法释放温度作用减！少其对群《。仓结：构，的温度效《应 【   ？ 沿筒仓高》度的温差假定—。是不：变的实际是有变化的！。但不：一定：很大若筒体上下【温差：。值的：变化确实《很大并严重影响【计算结果时则—应按具体情况分段计！算条文中给》出的各种温》。度条件设计时—应根据不同的工况】进行组合《。。众所周知温度—作用会使构件产生】。。伸长或？压缩变形《当这些变形不受【任何约束《。时构件是不》会，产生应力的反—之将出现拉》、压应力《约束：越大应力也就越大；！钢筋混？凝土：筒仓结构《不可能是理》想的弹性体》又因其几何特—性对温度变形总【是存：在约束条件但又【。不可能将变形—完全约束因》此可能？出，现一些微细》裂，缝在环境温》度变化的条件下只要！出现裂缝甚》。至是很小的裂缝变形！都，会改变其约束条件】从而使？温度变化《产生的温度应—力，变小本节条文中的公！式完全是按》。弹性理论《建，立的各？。种结：构计算程序也—。是按弹性《理论原理编》。。制的若不考虑钢筋】混凝：土的：材质并非完全弹性】而是：。有限弹性体的特性将！。。。导致错误的》计算结果并误导设】计，。者，为此在？实，。际工程计算时必须】根据具体《工况将其计算结果】乘以本条提供—的刚度折减系数【对计算结果进—行修正由《于圆：柱形：筒壳结构的几何特】性有内外温差时壁】面，的，温度梯度《可按式(4》。.，3.4-1)计算】筒仓温度作用—是按仓壁《的壁：面温度而非筒—仓，周边的环境温度计算！的因此应根》据热工专业提供的热！工参数通过温度梯度！（图：4，。。.3.？4-1）求得筒仓】的壁面？温差进行筒仓温【度作用的计》算；：圆，形筒仓壁《面的低温侧总—是受拉？。的反之受压 】。 ， 4.3.3～】4.3.5  当筒！。仓的内？外，温差相同时仓壁或】筒壁：的温度作用如同【均匀气压的作用【只产生壳体的中面】温，度应力？可按式(4.3.】3，)计算但内外温差】不同时仓壁或—筒壁：。的，内外表面将出现不】同的温度应》力及：变形可按图4.【3.4-1及式【(4.3.4-3)！计算并可按第4【.3.5条的规定进！行效应叠《加；太阳的辐射或日！。照，对筒仓仓壁或其【。直射面（阳面）及】阴面与季节大—气温差产生的温度作！用是有区别的辐射】温度往往大于大气的！。环境：温度对筒仓的温【度作用也是不—可，忽略的因《素 》 ：4.3？。.6  当仓—。壁，或筒壁出现内外温差！时仓壁或筒壁—在其：竖向或横向（—经向或纬向）—可能：出现弯？曲其弯？矩值可？按式(4.3.6】-1)及式(4.】3.6-2)计【算公式的推导—及来源可参见—Theo《ry：。 of 《Plates an！d Shell【s(：。S.Timoshe！。nko1959Ne！w， Y：o，rkMcGra【w-H？ill Book ！Company【)及特种结构（20！12年第1期）这两！个公：式，计算的都是按轴【对，。称圆柱形弹性薄【壳在温度《作用下仓壁或—筒壁竖向及横—向截面？上产生的弯矩由于壳！体是空间结构在一】个方向发生》弯曲时另一方向【必，然也有弯曲其差值就！是按泊？松比的影响》确定的在计算仓【壁或：筒壁的弯曲温度应】力时同一点竖向及】横向的温度状态【应该：是相同的按横—向计算的《弯矩值对竖向及按竖！向计：算的弯矩值》对横向同一种材料的！筒仓都需乘以同样的！。泊松比μ因此可按】本条的附注进—行计算可《参见：Thin《 Shell C】oncr《et：e S？tructu—res？(Davi》d， ，P.Bill—ingt《。on1982N【。ew ？。YorkMc—。Gra？w-H？ill B》ook 《Compa》ny) 【 ：。4.3.7 — 对高纬《度地区的大型圆形】浅仓阳面与阴面的日！照及辐射温差较大】对筒仓？温度作用力的影响】应依据当《地气象资《料，进行设计 》 4.3.！9 ： 贮料的《弹，性，模量应由工》艺专业通过实验确】定在没有可》供设：计参考的资料时可】按本条的公式进行计！算；贮料的》。弹性：模量有装、卸—。料之分由于卸料的弹！性模量对结构计算是！不利的？故作为计算釆用值】 《 ， 4.3.》10  我国建【材，行业的？水泥：熟料自出窑后经【过，一，系列：的传送设备》、设：施到达贮料》筒仓入仓温度应【控制在200℃【以下这是我国水泥】工业：生产系统《对筒仓设计的要求在！正常情况下贮—料入：。仓的：温度在150℃【左右非正常情况则超！过200℃据现【场生产工作人—员的：反映瞬？间峰值温度可达35！0℃以上这》。种温度？。工况与烟囱相似但】电厂的高温烟—气自锅炉排放后【。经各种除尘设备【、引风？。机及较长《。的烟道进入》烟囱已？经有：一个很长《的降温过《程因此烟囱的烟气】温，度是可控的即—使超温烟囱》筒壁的内《侧，都设：。置有耐？火砖、空气隔热层可！有，效地进一步》降低传至烟》囱内壁面的》温度烟囱设计是由】于烟：气温度大于15【0℃时烟囱》的底部、基础在烟气！温度、混凝》土收缩、蠕变及其他！。复，杂因：素影响下形成—裂缝为符合》正常使用极限—状态下不出现裂缝】。的要求确定烟气【的允许温《度为150℃—但该值？并不：是工程设《计，应该：计算的最不利设计值！；钢筋混凝土—水，泥熟料简仓仓壁【的内表面除温度【作用外？还有贮料对仓壁的】侧压力、摩擦力及】装料：时贮料撞击仓壁的】作用力等虽》然筒仓的温度—作用看似与烟囱【相同但其使用功【能完全不同两种构】筑物没？有可比性筒仓不具】备设置与烟》囱相同的内隔热【。层的条件《如要将贮料入仓允许！温度控制在150】℃以下势必》要将现有《。水泥工业生产—系统的工艺》流程、设备》、，设施进？行，系列改造这显—。然是不可行的事【为此在高温条件下】筒仓结构釆用受【热钢筋混凝土是【解决：热贮料问题的最【易行的？办法按？受控最？高温度不大于2【。00：℃的：最不利值进行设计而！不是与之相》反才能？确保水泥《熟料筒仓在符合【正常使用极限—状，态下安全运行的【。要求钢筋混凝土【筒仓结构能否—承受不？大于200℃—的温度作用只要【了解：了我国？。有关 的科》研部门？以大量的科学检测、！试验及工程实践【调查为依据确定的钢！筋混凝土在高温作用！下的物理力》学，特征：及国际、国内有关设！计资料就能得到【满，意的答复 》 ， 《  ：  钢筋混凝土在】高温作用下的—物理力学特征 ！ ，     (【1)混凝土的—临界温度《达到580》℃后：其表面会产生大【量，裂，缝并发生《爆裂和露筋》现象冷却后的构件出！。。现爆：裂和：露筋说明构件截【面的：温度梯度《。变化很大 —    【 混凝？土在高温《作用下及高温—冷却后的《力学性能基本—上是随温《度的升高而》降，低，混凝土的强度随温】度，的变：化，与混凝？土的强度等级、骨料！品种、温度持续时间！及冷却？方式等因《素有：关但随着温度的【升高这？些因素的影响并【不明显总的趋—向是强度随着温度的！升高而下降温—。度升至？100℃时混凝土空！隙中的游离水开【始大量蒸发混凝土内！的微观？结构基本未受—到大的？影响混？凝土的？力，学性能稍有下降【但，没有太大的改—变当温？度升到200—。℃～3？00℃时混凝土【中的物理化学结合】水逐步排出并气【化逸出水泥石有一定！的收缩而骨料却无大！的膨胀？虽然造成了一部分】微观破坏但由于内】。部水分大量的逸出】需要提供相应的热】能从而使《混凝土内的热—应力的作用减少【同时混凝土水—泥石中未反应的【水泥残存熟料—重，新加速水化使—混凝土强《度，减小的因素》小于使混《凝土强度增大的因素！因此在此温度作【用范围内混凝土的强！度不但没有减小【反，而会：出现略高于在正常】温度下的强度这一有！趣，的现象？当温度升《到400℃后混凝土！中，的水泥石产生相反】。的变形膨《胀因此在骨料—与水泥石界面之间引！起，变形差？异混凝土的内应力】在骨料与《水泥石之间的胶结面！上产生混凝土的【力学性能《。进一步？。的，。下降随着温》度，的升：高达到？500℃以后由【于水：泥石中的氢氧化钙等！水化物的脱》水、分解导致—水泥石破坏水—泥，石与骨料之间的变形！增大裂缝由此产【。生在：此温度下混凝土的】抗压强度下》降约1/3在高温冷！却后的强度》下降1/2其中【水冷却比自然冷却的！抗压强度下》。降，得更大当温度—达到700》℃～800℃以后】骨，料的热？。膨胀加剧开始分解】使骨料与水泥石的】热变形差异剧增【混，凝土的粘结力破【坏接：触界面裂缝进一【步发展混凝土在【。此温度作用下的抗】压强度降《低，约2：/3在自《然，冷却后的抗压强度】降低也约为2/【3在水冷却后的抗】压强度下降》得更大这就是—高温作用《下混凝土《折减系数《制订的依《。。据，。 —  ：  (？2)钢筋在高温【和，冷却后的强》度折减系数由于【各种钢？筋，所含成分、》制造工？艺的不同在高温作用！。下其抗拉强度的变】化也略有不同普通】热轧低碳钢筋—在温：度大于200℃时】屈服：消失出现强》。化显现各种钢筋在】温度小于400℃】时强度下降不明显温！度大于400—℃后强度下降显【著温度达到》600？℃后各？种钢：筋，抗拉强度下降—。的趋势相同说—。明钢筋已达到变态】点温度而《钢筋冷却后其—屈服点及抗拉强度与！常温相比降低—有限其延伸率也【是如此 【     (【3，)混凝土在》高温作用后》其弹性模量》及混凝土与钢—筋间的粘结强—度随温度的升高【而，降低：温度达到400℃】以后混凝土弹—。性模量Ec下降的】速度比？混凝土抗《压，强度降低《。的速率？更为迅速下降约60！％左右在此温度下】由于混凝《土与钢筋间的—粘结强度的降低HP！B23级《钢筋与HRB3【。3级：钢筋本身的摩—阻力和咬合力不同因！而在高温作用—后粘结强度的下降】程度：。也有所不同H—PB23《。5级：钢筋在500℃以后！粘结强度下降5【0％HRB3—3，5级钢筋下降不到2！0％温度达到70】0％～8《00℃以后混—凝，土的弹性《。模量几乎《为零此时《混凝土与HP—B23？5级钢筋间的粘结】强度已全部丧失H】RB335级钢【筋也丧失了60％】 —。    这就是在】高温作用下混—凝土及钢筋》各折减系数》制订：的依：据混凝土高温作【用下的抗压强度【折减系数、混凝【土高温自然冷—却后抗压强度折减系！数，、混：。凝土高温水》冷却后？抗压强度折减系【数、高温冷》却后混凝土弹性模】量折减系《数、高温冷却后【混凝土与钢筋—粘结强度折》减，系，数、高温《作用下钢筋强度折减！系数和H《RB33《5钢：筋高温冷却后强度折！减系数见表2—～表8？ ，。 ，。 — — — — ！ ？ 【。 ？  ：  综上所》述按以上论证可【以确定筒《。仓热：。贮料：的控制？温度：。不大于？200？℃对钢筋混凝土【结构：几乎没？有影响？因此本标准》结合我国多年来【水泥筒？仓设计的实践经【。验参考冶金工业厂房！钢筋混凝《土结：构，抗热设计规程YS】 ，12-79、火【灾后建筑结构鉴定】标准：CECS 252】:，2009、国际混】凝土：协会混凝《土结构设计法—国筒仓设计与计算、！欧洲：筒仓规范(Eu【rocode— ，EN-1992-】3)“(104)】T，his cod【e ：is valid】 fo？r s？tored —material】s which a！re perm【anent》l，y at 》a t？em：perature】 be？tween 40】℃and＋》200℃《”的规定及本标准附！录E：规定：的受热钢《筋混凝土的》设计参数等釆用控】制温度不大于—200？℃设：。计热贮料的筒仓【完全是可行的—且能：达，到安全？运行的要《求 ？