？。 4.3  —温度作？用 ！   ？ 为解决单体筒仓温！度作用效应的设计问！题，本次修订增加了【第4.3.1—条～第4.3—.11条但对—于群：仓的温度作用目【前仍没有一种简单】易，行，且准确可《靠的：计算方法只能—以设：置温：度缝的？办法释放《温度作用减》。少其对群仓结构的温！度效应 ！    《沿筒仓？高度的温差假定是不！变的实？际是有变化的但不一！定很大若筒体上【下温差？值的变化确实—。很大并严《重影响计算结—果时则应按具—体，情况分段计算条【文中给出《的各种温度》条件：设计时应《根，据不：同的工况进》行组：合，。众，所，。周知温度作用会使】构件：产生伸长或压缩变】形当这些《变形不？。受任何约束时构件是！不会产生应力—的反之将《出现拉、压应—力约：束越大应力也—就越大；钢》筋混凝土《筒仓：结，构不可能是理—想的弹性体又因其】几何特性对》温度变形总》是存在约《束条件但又不可【能将变形完全约【束，。因此可能出现一些微！细裂缝在环境—温度变化《的条：件下：只要出现裂缝甚至是！很小：的裂缝变形都会改】变其约束条件—从而使温《度变化？产，。生的：温度应力变小—本，。。节条文中的公式完全！。是按弹性理论建立】的各种结构》计算程序也是按弹】性理：。论原理编《制，的若不考虑》钢筋混凝土的—材质并非完全—弹，性而是有限》弹性体的特性—将导致错《误的计算《结果并？误导设计者》为此在实《际，工程计算时必须【。根据具体工况将【其计算结果乘以本】条提供的刚度折减系！数对计算结果进行修！正由于圆柱形筒壳结！构的几何特性—有内外温差》时壁面的温度梯度可！按式(？4.3？.4-1)计算【筒仓温度作用是按】仓，壁，的壁面？温度而非筒仓周【边，的环：境温度计算的因【此应根据热工专【业提供的热工参【数通：。过温：度梯度（图4.【3.4-1》）求得筒仓的—壁面温差进行筒仓】温度：作用的计算；—圆形筒仓壁面—的低温侧总是受拉】的反：之受压 ！4，.3.3～4.【3.5  当筒仓】的内外？。温差相同时仓壁【或筒壁的温度—作用如同均》匀气：压的：作用只？产生壳体的中面【温度应力可》按式：(，4.3.3)—计算但？内，外温差？不同时仓壁或筒壁的！内外：表面将出现》不同的温度应力【及变形可按图4【.，3.4-《。1及式(4.3【.4-3)计—算并可按第4.【3.5条的规—定进行效应叠加；】太阳的辐射或—日，。照对筒仓仓》壁或其直射面（阳】面）及阴面与季【节，。大，气，。温差产生的温度【作用是有区别的辐射！。温度往往大于大气的！环境温？度对筒仓的温度【作用也是不可—忽略：的因素 》 《4.：3.6  当仓【壁或筒壁出现—内外温差时仓壁或筒！壁，在其：竖向或横向（—经向或纬向）可【能出现弯曲其弯矩】值可按式(4.3】.6-1《)及式(4.—3.6-2》)，计算公？式，的推导及来》源可参见The【ory of—。 Pl？ates and】。 She《。lls(S.Ti】。mosh《enko19—。。59New》 ，Yor？kMc？Graw《-Hil《l Book— Compan【y)及特种》结构（20》12：年第：1期：）这两个公》式，计算的？都是按轴对称圆柱形！弹性薄壳在温—度作：用下：仓壁或筒壁竖向及横！向截面上产生—的弯矩由于》壳，体是空？间结构在一个—方，向发生弯曲时另一方！向必然？也，有，。弯曲其差值就是按】泊松比的影响确定】的在计算仓壁或筒】壁的弯曲《温，度应力时同一点【竖向及横向的温度状！态应该是相同—的按横向计算的弯】。矩，值对竖向《及，按竖向计算》的弯矩值对横向同】一种材料的筒仓都】需乘以同样的泊松】比μ因此《可，按本条的附注进行】计算可参《见Thin S【。hell Conc！rete S—tr：。uctures【(Da？vid P.—Bil？lin？gto？n，1982《New？ YorkM—cGraw-—Hi：l，l Book— Comp》any？) 4.！3.7  》。。对高纬度地区的【大型圆形浅仓阳面】与阴：。面的日照及辐射温差！。较大对？筒仓温度作用—。力的影响应依据当】地气象资料进行设计！ 4.】3.9  贮料的弹！性模量应由工艺【专，业通过？实，验确定在没有—可供设计参考的【资，料时可按本条的公式！进，行计算；《贮，料，的弹：性模量有装、卸料之！分由：于卸料的弹性模量】对结构计《算，是不利的《故作为计算》釆用：值 ： 4.3.！。10  我国—建材行？业的水？。泥熟料自《出窑后？经过一系列》的传送设备、设【施到达贮料筒仓入】仓温度？应控制在《200℃《以下：这，是我：国水泥工业生产【系统对筒仓设计的要！。求在正常情况—下贮料？。入仓的温度在15】0℃左右非正常【。情，况则超过200℃】据现场生产》工作人员的反—映瞬间峰值》温度：可达350℃—以上这种《温，度工：况与烟囱相》似但电？厂的高温《。烟气自锅《炉排放后经各种【除尘设备、引风机】及较长的《烟道进？入烟囱已经有一个很！长的降温《过程因此烟囱的【烟气温度是可—控的即？使超温烟囱筒壁的内！侧都设置有耐—火砖、空气隔—热，层可有效地》进一步降低》。传至烟囱内壁面【的温度烟囱设—计是：由于烟气温度大于1！50℃时烟囱—的底部、基础在【烟气温度、混凝土收！缩，、蠕变及其》他复杂因素影—响下形成裂缝为符合！正常：使用极限状态下不出！现裂缝的要》求确定烟气的允许温！度为：150℃但该值并】不是工程设》计应该计算的最不利！设计值；钢》筋混凝土水》泥熟料简仓》仓壁的内表面除温】度作用外还》有贮料？对，仓壁：的侧压力、摩—擦力及装料时贮料】撞击仓壁的》作用力等虽》然筒仓的温度作用看！似与烟囱相同—但，其使用功能完全【不同两种构筑—物，没，有可比性筒仓不具】备设置与烟囱相同的！内隔热层的条件如要！将贮料？入仓允许温度控【制在：150℃《以下势必《要将现有水泥—工业生产系统的【。工艺流？程、设备、设施进】行系列改造》这显然是不可—。行的事为《此在：高温条件下筒仓结】构釆用受热钢—筋混凝土是》解决热贮《料问题的最》易行：的办：。法，。按受控最高温—度不大于200【℃的最不利值进【行设：计，而不是与之相—反才能确保水泥【熟料筒仓在符合正常！使用极限状态—下安：全运行的要求钢【筋混凝土筒》。仓结构能否承受不】大于20《0℃的温《度作用只要了—解了我国有》关 的科研部门【以大量的科学检测、！试验：及工程实践》调查为依据确—定的钢筋混》凝土在高温作用【下的物理《力学特征及国—际、国？内有关设《计资料就能得—。到满意的答复 【 ， 《    钢筋混凝】土在高温作用下的物！理力学特征 ！     (【1)：混，凝土的临界温度达】到580℃后其【表面会产《生大：量裂缝并发》生爆裂？和露筋现象》冷却后的构件—出现爆裂和露筋说明！。构件截面的温—度梯度变化很大【 ： ，     【混，。凝土：在高温作《用下及高温冷—。却后的？力学性能《基本上是随温度的升！高而：降低混凝土的强度随！温度的？变化与混凝土—。的强度等级》、骨料品种》、温度持续时间及】冷却：方式等因素有—关，但随着温度》的，升高这些《。因素的影《响并不明显总的趋向！是强度随着温度的升！高而下降《温度升至《。10：0℃时混凝》土空隙中的游离水开！始大量蒸发混—凝土内的微观结【构基本未受到大的】影响混凝土的力【学性：能稍有下降但—。没有太大《的改：变当温度《升到200℃～30！0℃时混凝》。土中的物理化学结合！水逐步排出并—气化逸？出水泥石有》一定的收缩而骨【料却无大的》膨胀虽然造成—。了一：部分微观破坏但由于！内部水分大量—的逸：。出需要提供相应【的，热能从而使混凝土内！。的热应力的作用减少！。同时混凝《土水泥？。石中未？反应的水泥残存【熟料重新加速水【化使混凝土强—度减小的因素—小于使混凝》土强度增大的因【素因此？在此温度作用—范围内混《凝土的强度》不但没有《减小反而会出现略高！于在正？。常温度下的强度这一！有趣的？现象当温度升到【400℃后混凝土】中的水泥石产生相反！的变形？膨胀因此在骨料【与水：泥石界面之》间引：起变形差异混凝土的！内应力在骨料与水泥！石之间的《胶，结面上产生》混凝土的力学性能进！。一步的下降随—着温度的升高达到】50：0℃以后由于—水泥石中的氢氧【。化钙等水化物的脱水！。、分解？导致水泥石破坏水泥！石与骨？料，之间的变形增大【裂缝由此产》生在此温度下混【凝土的抗压强度下】降约1/3在高温冷！却，后的强度下降—1/：2其中水冷却—比自然？冷却的抗压强度【下降得更大当—温度达到《70：0℃～？800℃以后—骨料的热膨胀—加剧：开，始，分解使骨料》与水泥石《的热变形差异剧【增，。混凝土？的，粘结：力破坏接触界面裂】缝进一步发展混凝】土在此温度作—用下的抗《压强度降《低，约2/3在自然冷】却后的抗压强—度降：低，也约为2《。/3在水冷却后的】抗压强度下降—得更大这《就是：高，温作用下混凝—土，折减系数《制订的依据 — ：  《。   (2)钢筋】在，高温和冷却》后的：强度折减系数由于】各种钢筋所》含成分、制造工【艺的不同在高—温作用下其抗拉强度！的变化？也略有不《同普通热轧低碳【钢筋在温度大于【20：0℃：时屈服？消失出现《强化显现各种钢【筋在温度《小于400》℃时强度下降不【。明显：温度大于400℃】。后强度下降》显著温度达到600！℃后各种《钢，筋抗拉强度下降【的趋势相同》说明钢筋已达—到变态？点温度而钢》筋冷却后其》屈服：点及抗拉强》度与常温相比—降低有限其延伸率】也是如此 — ？     (3)】混，凝土在高温》作用：后其弹性模量—及混凝土与》钢筋间的粘结强度】随温度的《升高而降低温度达】到400℃以后混凝！土弹性模量Ec下降！的速度比混凝土【抗压强度降低的速率！更为：迅速下降约60【％左右在此温度下】由于混凝土与钢【筋，间的：粘结强度的降—低H：PB23《级，钢筋与HRB33】级钢筋本身的摩阻】力和咬合《力，不同因而在高温【作用后粘结强度的下！降程度也有所不【同HPB235级】钢筋在500℃以后！粘结强度下降50】％，HRB335级钢】筋下降不到20％温！度达到700％【～800℃》以后混凝《。土，。的弹：性模量几乎为零【此时混凝土与—HPB235级钢】筋间的粘《结强：度已全部丧失HR】B335《级钢筋也丧失了6】0％ 《  》。 ，  这就《是在高温作用下混凝！土及钢筋各折—减系数制《订的：依据混？凝，土高温作《。用，下的抗压强度折减系！数、混凝土高温自然！冷却后抗压强度【折减系数《、混凝土高温水冷】。却，后抗压强度折—减系：数、高温《冷却：后，混凝土弹《性模：。量折减系数、高温冷！却后混凝土与钢筋粘！结强度折减系数、】高温作用下》钢筋强度折减系数和！HRB？335钢《筋高温冷却后强度】折减系数见表2～表！8 《。 ， ， ： 【 ！ 》 ， — —   ！  综上所述—按以上论证可以确】。定筒仓？热贮料的控制—温度不大于20【0℃：对钢筋混凝》土结构几乎没有影响！因此：本标准结《合我国多《年来水泥《筒仓：设计的？实践：经验参考冶金工业厂！房，钢筋混凝土结构【抗热设计规》。程YS 12-【79、火灾后建筑结！构鉴定标准CE【CS 252:20！。09、国《际混凝土协》会混凝土《结构设计法国—筒仓设计与计算、欧！洲筒仓规范(Eu】rocod》。e ：。EN-1992-】3，)“(？104)T》h，is ？。c，ode i》s vali—d for s【tored mat！eri？als whi【ch are—。 permane】n，tly at a】 temperat！ure betw】ee：n 4？0℃and》＋20？0℃”的规定—。及本：标准：附录E规定的—受热钢筋混凝土的】设计参？。数等釆？用控制？温度不大于200】℃设计热贮料的【筒，仓完全？是可行的且能达【到安全运行的要【求 ？