4.—3 ： 温度作《用， ： ？    — 为解决单体筒仓】温度作用效应的设计！问题本次修订增加】了，第4.3.》1条～第4.3【.11条但对于群】仓的温度《作用目前《仍没：有一种简单易—。行，且准确可靠的—计算方法《只能以设置温度缝的！办，法，。释放温度作》用减少其对》群仓结构的》温度效应 —    【 沿筒仓高度的温】差假：定是不变的实—际是有变化的但【不一定很大若筒体】上下温差值的—变化确实很》大并严？重影：响计算结《果时则？应按具体情况—分，段计算条文中给出】的，各种温度条件设【计时应根据不同的工！况进行组合众所【周知温度《作用会？使构件？产生伸长《或压缩变形》当这些变形》不受：任何：约束：时构件是不会产生应！力，的反之将出现拉【、，压应：力约：。束越：大应：。。力也就越大；—钢筋混凝土筒仓【结构不可能是—理想：的弹性体又因其【几何特性对温—度变形？总是存在约束条件】但又不可能将变形】完全：。约束：因此可能出》现一些微细裂缝【在，环境温？度变化？的条件？下只要出现裂缝【甚，至是很小《的裂缝变形》都会改？变其约束条件—从而：使温度变化》产生的？。温度应？。力变小本节条—文中的公式完全是】按弹性理论建立【的各种结构计算程序！。也是按弹性理—论原理编制的若【不，考虑钢筋混凝土【的材质并非完全弹】性而：是有限？弹性体的《特性将导致错误的计！算结果并误导设计者！为此在实际工程计】算时：必须根？。据具体工况将其计算！结果乘以本条提【供的刚度折减系数对！计算结果进》行修正由于圆柱形筒！壳结构的几何—特，性有内外《。温差时壁面的温度梯！度，可按式？(4.？3.4-《1)计算筒仓温【度作用是按仓—壁，的壁面温度》而非筒仓周边—的环境温度计算【的因此应根》据热工专业》提供：的热工参数》通过温度梯度（图4！.3.4-1）求得！。。筒仓的？壁面温差进行—筒仓温？度作用？。的计算；圆形筒仓壁！面的低温《侧总是？受拉的反之受—压 ？ 4.3【.3：～4.3.5  】当筒：仓的内外温差相【同，时仓壁或筒》壁的温度作》用如同均匀气压的作！用只产生壳体的中】面温度应力可按【式(4？.3.3)计算但】内外温？差不同时仓》壁或筒壁的内—外表面将出》现不同？的温度应《力及变？形可按图4.—。3.4-1》及，。式(4？.3.4-3—)计算并可按第4】.3：.5条？。的规定？进行效应叠加；太阳！的辐射或日照对【筒仓仓壁或其直射】面（阳？面）及阴面与季节】大气温？差产生的温度作用】是，有区别的辐射温度往！往大于？。大气：的环：。境温度对筒仓的温】。度作用也是不可【忽略的？因素 《 ， 4.3.6 ！ 当仓？壁或筒壁出现内【外温差时仓壁—或筒壁在其竖向【或横向（经向或【纬，向）可？能出现弯曲》其弯矩值可按式【(4：.3.6-》1)及式(4.3】.6-？2)计？。算公式的《推，导及来源可参见T】h，eory《 of？ Pl？at：。es ？and Shel】ls(S.Timo！shenk》o1959》N，ew YorkMc！Graw-Hill！ Book Com！pany《)及特种结构—。（，2012年第—。1，期）这两个》公式计算的都—是按：轴，对称圆柱《形弹性？薄壳在温度作用下】仓壁或筒壁竖向【及横向截面上产【生的弯矩由》于壳体是空》间结构在一》个方：向发生弯曲时—另一方向必》。然也有弯曲》其差值就是按—泊松比的《影响确定的在计算】仓壁：或筒壁的弯曲温度】应力时同一点竖向及！横向的温度》状态应？该是相同的按—横向计算的弯矩值对！竖向及按竖向计算的！弯矩值对横向—。同一种？材料的筒仓》都需乘以同样的【。泊松比μ因此可按本！条的附注进行—。。计算可参见》Thin Shel！l Concret！e ：Structu【res(David！ P.Bi》lli？ngton19【82：New York】McGraw—-Hil《l Boo》k ：Co：mpany) 】 4.—3.7  对—高纬度地区的大【型圆形浅仓阳面与】阴面的日照及辐射】温差较大《对筒仓温度作用力的！。影响应依据当—地气：。象资料进行设计 】 ， 4.3【.9  贮料的弹】性模量应由工艺专业！通过实验《。确定在没《有可供设计参考的】。。资料时可按本条的公！。式进行计算；贮料的！弹性模量有装、卸料！之分由于卸料的【。。弹性模量对》结构计算是不利【的故作？为计算釆《用，值 ： 4.3.！10 ？ ，我国建材行业的【水泥熟料自》。出，窑，后经过一系列的【传送设备、》设施到达贮》料筒仓入仓》温度应控《制在200℃以下这！是我国水泥工—。业生产系统》对筒仓设计的要【求在正？常情况下贮料入仓】的温度在15—0℃左右非正常【情况则超过20【0℃据现场生产工作！人员的反映瞬间峰值！温度可达350【℃以上这种温度工】。况，与烟囱相《似但电厂的高—温烟气？。自锅炉排放》后经各种除尘设备】、引风机及》较长：的烟：道进入烟囱已经有一！个很长的降温过程】因此烟囱的烟气温】度是可控的即使超温！烟囱：筒壁的内《侧都设？置有耐？火砖：、，空气隔？热层可有效》地进：一步降低传至—烟，囱内：壁面的温度》烟囱：设计是由于烟—气温：度大于150℃时】烟囱的底部、基【础，在，烟气温度、混凝土收！缩、：蠕变及其他复杂因素！影响：下形成裂缝》为符合正常使用极】。限，状态下不出现裂【缝的：要求确定烟气的【允许温度为》150℃但该值并不！是工程设计应该【计算的最不》利设：计值；钢筋》混凝土水泥》熟料简仓《仓壁的内表面除【温度作用外还—有贮料对仓》壁的：。侧，压力、摩擦力及【。装料时贮料撞—击仓壁的作用力等虽！。然筒仓的《温，度作用看似与—烟囱相同但其使【用功能完全不同两种！构筑物没有可比性筒！仓不具备设》置，与烟囱相同的内隔】热层的条《。件如：要将贮料入仓允许】。温度控制在150】℃以下势必要—将现有？水泥工业生产系统】的工艺流程、—设备、？设施进行系列改【造这显？然是不？可行的事《为此在高《温条件下《筒仓结构釆用受热钢！筋混凝土是解决热】。贮料问题的最易行】的办法按受控最高】温度不大《于，200℃的最—不利值进行设计而】不是与之相反—才能确保水泥熟料】筒仓：在符合正常使用【极限状态下》安全运行的要求【钢筋混？凝土筒仓结构—。能否承受不大于【200℃《的温度作用只要【了解：了我：国有关 的》科研部？门，以大量的科学检测、！试验及工程》实践调？。查为依据确定的钢】筋混：凝土：在高温作《用下的物理力学特征！及国际、国内—有，。关设计资料就—能得到满意的—。答，复， ：    【 ，。钢，筋混凝土在高—温作用？下的物理力学—特征： —。    (1)【混凝土的临界温【度达到580—℃后其表《面会产生《大量裂缝并发—生爆裂和《露筋现象冷却—后的构？件出现爆裂和露【筋说明构件截面【的温度梯度》变化很大 ！  ：   混凝》土，在高：温作用下及》高温冷却《。后的力？学性能基本》。。上是随温度的升【高而：。降低混凝土的强度】随温度的变化与混凝！。土的强？度等级、骨》料品种、温》度，持续时间及冷却【方式：。等因素有关但—随着温度的升—高这些因素的影响并！不，明显总的《趋向是强度随着【温度的？升高而下《降温：度，升至100℃时混】凝土空隙中》的游离水《。开，始大量蒸发混凝土】内的微观结》构基本未受到大【的，影响混凝土的—力学性能稍》有下降但没有—太，大的改变当》温度升到20—0℃～300—℃时混？凝土中的《物，理化学结合水逐步排！出并气化逸出水【泥石有一《定的收？缩，而骨料却无大—的膨胀虽然造成了一！部分微观《破坏但由于内部水分！大量的逸出需要提供！相应的热能从而【使混凝土内的—热应力的作》用减少同时》。混凝：土水：泥石中未《反应的水泥残存熟料！重新：加速水化使混—凝土强度减小的因素！小于使混《凝土强度增大—的因素因此》在此温度《作用范围内混凝土的！强度不但《没有减？小反而会出》现略高于在正常【温度下的《强度这一有趣的现象！当温：度升：到40？0℃后？混凝：土中的？水泥石产《生，相反的变《形膨胀因此在—骨料与水泥石界【面之间？引起变形差异混凝土！。的，。内应力？在骨料？与水：泥石之？间，的胶结面上》产生混凝土的力学性！能进：一步的下降随着温】度的升高达到5【00℃以后由于【水泥石中的氢—氧化钙等《。水化物？的脱：水、：分解导致水泥石【破坏水？泥石：与骨料之间的变【形增大裂缝由此产】生在此温度下混凝土！。的抗压强度》。下降：约1/？3在高温冷却后【的强：度下降1/2—其中水？冷却比自然冷却的】抗压强？。度，下降得更《大，当温度达到700】℃～800℃以【后骨料？。的热膨胀《加剧开始分》解使骨料与水—泥石的热变形差异】剧增混凝土的—粘结力？破坏接？触界面裂缝》。进一：步发展混凝土—在此温度作用下的】抗压强？度降低约《2/3在《自，然冷却后的抗压【。强度降？低也约为2/—3在水冷却》后的抗压强度—下，降得更？大这就是高温作【。。用，下混凝土折减系【数，制订的依据 】   》  (2)钢筋在高！温和冷却后的—强度折减《系数由？于各种钢《筋所含成分、制【造工艺的《不同在高温作用下】其抗拉强度的变化也！略有：不，同普通？热轧低碳钢筋在【温度大于200℃时！。屈服消失出》现强化显现各种【钢筋在？温度小于《400℃时强度【下降不明《显温度大于4—00℃后强》度下降显著温度达】到600《℃后各？。种钢筋抗拉强—度下降？的，趋势相同说明钢【筋已达到变态点温度！而钢筋？。冷却后其屈服点及抗！拉强度与常温相【。。比降低有限其延【。伸率也是如此— 《     —(3)？混凝土在《高温作用后其弹【性模量及混凝—土与钢筋间的粘【。结强度随温》度的升高《而降低温《度达到400℃【以，后，混凝：。土弹性模量》Ec下降的速度比混！。凝土抗压强度降【低的速率更为迅【速下降约6》0％左右在此温【度下由于《混凝：。土与钢筋间的—。粘结：强度的降低》HPB23级钢【筋与HRB》33级钢《筋，本身的摩阻力和咬合！力不同因而在高温作！用，后粘结强《度的下降程度也【有所不同HPB【23：5级钢筋在》500℃以后粘结】强度下降50％【HRB？33：5级：钢筋下降不到20％！温度达到70—0％～800—℃以后混《凝，土的弹性模量几【乎为：零此时混凝土与H】PB235级钢筋间！的粘结强度已全部丧！失HRB335级钢！筋，也丧失了60—％   ！  这就是在高【温作用下混凝土【。及钢筋各折减—系数制订的依据混】凝土高？。温作：用下的？抗压强度折减系数、！混，凝，土高：温自然冷《却后：抗压强度折减系【。数，、混凝土高温水冷却！后抗压强度折减系】数、高温冷却后【混凝土弹《性模量折减系—。数、高温冷却—后混凝土与钢筋粘】结，强度：折减系数、高温作用！。下钢：筋强：。度折减系数和H【RB335》钢筋高温冷却后【强度折减系数见【。表2～表《8 ！ ， — ： 【 ？ ！ 《 】    综上—所述：按以上论证可以确定！筒仓热贮料的控制】温度：不大于200℃对】钢筋：混凝：土，结构几乎没有影响因！。此本标准结合我国多！年，来水泥筒仓设计【的实：践经：验参考冶金工业【厂房钢筋混凝土结构！抗，热设计规《程YS 12-79！、火灾后《建筑结构鉴定标准C！ECS 252:2！009、国际—。混凝土协会混—。凝，土结构设计法国筒仓！设计与计算、欧【洲筒仓规范(E【uroc《od：e EN-1—992-3)—“，(104《。)，This《 c：ode is— valid 【for store！d mat》erials 【whi？ch ？。are perma！nen？tly at 【a tempera！ture bet】w，een？ 40℃and＋2！00：℃，”的：规定：及，本标：准附：录E规？定的受热钢》筋混凝土的设计参数！等，釆用控制温度—不，大于2？00℃设计热贮料的！筒仓完全是可行的且！。能达到安全运行【的要求 》