， 4.3  温！度作用？ ， 》    》 为解决单》体筒仓温度作用效】应的设计问题本次】修订增加了第4.】3.1条～》第，4，.，3.11条但对于】。群仓的温度作—用目前？仍没：有一种简单》易行：且准：确可靠？的计算方法》只能以设置温—度缝的办法》释放温？度，作用减少其对—群仓：结构的？温度：效应 】    沿筒—仓高度？的温差假定是不【变的实际是有变化】的但不？一定很大若筒体上下！温，差值的变化确实很大！并严重影《。响计算结果时则【应按具？体，。情况分段计算条【文，中给出的各种温度】条件设计时应—。根据不同《。的工况进《行组合众所周知温】度作用会使》构件产生伸长或【压缩变形当》这些变形不受任何约！束时：构件是不《会产：生应力的反》之将出现《拉、压？应力约？束越大应《力也就越大；钢【筋，混，凝土：筒仓结？。构不可能是》理想的弹性体又因】其，几何特性对温—度变：形总是存在》约束条件《但又不可能将—。变形完全约束因【此可能出现一—些微：细裂缝在环境温【度变化的条件下【只，要出现裂《缝，。甚至是很小的裂缝】变形都会改变其约束！条件从而使温度变化！产生的温度》应力：变小本节条》文中：。的公式完全是按【弹性理论建》立的各种结构计算程！。序也是按弹性理【论原理？编制的若不考—虑钢筋混《凝土的材《质并非完全弹—性而是有限弹—性体的特性将导致错！误的计算结》果并误导设计者为此！在实际工程》计算时必须》根据具？体工况将《其计算结果乘以本】条提：供的刚度折减—系数对计算》结果进？行修正？由于圆柱形筒壳结构！的，几何特性《有内外温《差，时壁面的温度梯度可！按式(4.》3.4-1)—计算筒？仓温：度作用是按仓壁【的壁面温度而非筒】仓周边的环境—。。温度：计算的因此应—根据热？工专业？提供的热《工参数通过温度梯】度，（图4.3》.4-1）求得筒】仓的壁面《温差进？行，筒仓温度作用的【计算；圆形筒—。仓壁面的《低，温侧：总是受拉的反—。之受压 》 4.3.3！～4：.3：.5  当》筒，。仓的内外温》差相同？时，仓壁或筒壁的—温度作用如同均匀】气压的？作用只产《生壳体的中》面温度应力可—按式：(4：.3.3)计算但】内外温差《不同时仓壁或筒壁】的内外表面》将出现不同》的温度应力及变形可！按图4.3.4【-1及式(4.3】.4-3)计算【并可按第4.3.5！条的规？定进行效应叠加；】太阳的辐射》或日照对筒仓—。仓壁或其直射面（阳！面）及阴《面与季？节大气？。温差产生的温度作】用是有？区别的辐射温度往】往大于大气》的，环境温度对筒—仓的温度作用也是】不可忽略《的因素 【 4？。.3.6《 ， 当仓壁或筒壁出现！内外温差《时，仓壁：。或筒壁？在其：竖向或横《向（经向或纬—向）可？。能出：现弯曲其弯》矩值可按式》(4.3.6-1)！及式(4.3.6】-2)计《。算公：式的：推导：及来源可《参见Th《eory o—f ：Pla？tes and 】S，hel？。ls(S《.Timoshen！ko1959Ne】w York—McGraw—-H：ill Book ！Company【)及特种《。。结构（20》1，。2年第1期）这【两个：公式计算的都—。是按轴对称圆柱形】弹性薄壳在温—度作用？下仓壁？或筒壁竖向及横向】截面：上产生的弯矩由于】壳体是空《间结构在一个方向发！生弯曲时《另一方向必然也有弯！曲其差值就是—按泊松比《的，影，响确定的在计—算仓壁或筒壁的弯曲！。温度应？力时同一点竖向及】横向的温度状态应该！是相同的按横向【计算的弯矩值对竖】向及按竖向计—算的弯矩值》对横：向，同一种材料的—筒仓都？需乘以同《样的泊松比μ因此】可按本条的附注进行！计算可参见Th【in Shell】 C：oncret—e Stru—。。ctures—(David P】.B：il：ling《ton1982【New York】McGra》w-Hill Bo！ok ？Comp《a，ny) 【 4.3.7 】 对高纬度地区的】大，。型圆形浅仓阳面【与阴面的日照及【辐射温差较大对【筒仓温度作用—。力，的，影响应依据》当地气象资》料进行设计 ！ 4.3.9 】 贮料的弹性—模量应由工艺专业通！过实验确《。定在没有可供设计】参考的资料时可按本！条的公式进行计【。算；贮料的弹—性模量有装》、卸料之《分由于卸料的弹性】模量对结构计算【是不利的故作—为计：算釆：用值 4！.3.？1，。0  我国建材行业！的水泥熟料自—出，窑后经过一系列的传！送设备、设施到达】贮料筒？仓入仓温《度应控制在》200℃以下—这，是我国水泥工业【生产系统对筒仓设】计的要求在正常情】况下贮料入仓的温度！在150℃左右非】正常情况则超过20！0℃据现场生产工】作人员？的反：映瞬间峰值温度【可，达350℃以上【这种温度《工况与烟囱》相似但？电厂的高温烟气自】。锅炉排放后经各种除！尘设备、引风机及】较长的烟道进入烟】囱已：经有：一个很？长的降温过程因此烟！囱的烟气温度是可控！。的即使超温烟囱【筒壁的内侧》都，设置有耐火》砖、空气隔》热，层可有效《地进一步降》低传至烟囱内壁面】的温度烟囱》。设计是由于烟气温】度大于150℃【时烟：囱的底部《、基础在烟》。气温度、《混凝土收缩、蠕变及！其，他，复杂因素影响—下形成裂缝》为符合正常使用极限！状态下？不出现裂《缝的要求确定—烟气的允许温度【为150℃但该值并！不是工程设》计应该计《算的最不利设计值】；钢筋混凝土水泥熟！料简仓仓壁的内表】面除：温度作？用，外还有贮料对—仓，壁的侧压力、摩擦力！及装料？时贮料撞击仓壁的】作用力等虽然筒【仓的温度作用看【似与烟囱相同但其】使，用，功能完全不同—两种构筑《物没有可比性—筒，仓不具备设置与烟囱！相同的内隔热层的条！件如要将贮料入仓】允许温度控制在1】。50℃以下势必要将！现有：水泥：。工业生产系》统的工艺流程—、设备、设施—进行：。系，列改造这显然是不可！行的事为此在高温条！件下筒仓结构釆用受！。热钢筋？混凝土？是解：决热贮料问题的最易！行的办法按受控【最高：温度不大于200℃！的最不利值进行设】计，而，不是：。与之：相反：才能确保《水泥熟料筒》仓在符合正常使用极！。限状态下安全运行的！要求：钢筋混？凝土筒仓结构能否承！受不大于《2，00℃的《温度作用只要—了解：了我国有《关 的科研部门【以大量的科学—检，测、：试验及工程实—践调查为《依据确？定的钢筋混凝土【在高温作用下—。的，物理力学特》。征，及，。国际、国内有关【设计资料《就能得到《满意的答《复  】   钢《筋混：凝土在高温作用下的！物理力学特征 ！     【(1)混凝土的【临界温？度达到580℃后其！表，面会产生《。。大量裂缝并》发，生爆裂和《露筋现象冷却后的构！。件出现？爆裂和露筋说明构】件截面的温度梯度】变化很大 —     混！凝土在高温作用下】及高温冷却后的力学！性能基本《上，是，随温度的升高而降】低混凝？土的强？度随温度的变化与混！凝土：的强度等级、骨【料品种、温》度持：续时间及《冷却：方式等？因素有关但随着温度！的升高这些因—素的影响并不明显总！的趋向是强度随【着温度的升》高而下降温》。度升至1《00℃时混》。凝土空隙中的—游，离水开始大量蒸【发，混凝土内的微—观结构基本》未，受到大的影》响混凝？。土的力学性》能稍有下降但—没有太大的改—变当温度《升到200℃—～300℃时混【凝土中的《物理化学结合水逐】步排出？。并气化逸出水泥石有！一定的收缩而骨料却！无大的膨胀虽—然造成了一部分【微观破坏《但，由于内部水分大量】的逸出需要提供相应！的热能？从而：使混凝土内的热应】力的作用减少同时混！凝土水泥石中—未，反，应的：水泥残存熟》料重新加速水化使】混凝土强度》减，小的因？素小于使混凝—。土强：度增大的因素因【此在：。此温度作用》范，围内混凝土的强【。度不：但，没有减小《反，而会出现略高于【在正常温《。度下的强度这一【有趣的现《象当温度升到—40：0，。℃，后混凝土中的—。水泥石产《生相反？的变形膨《胀，因此在骨料与—水泥：石，界面之间引起变【形差：异混凝土的内应力在！骨料与水《泥石之间的胶结面上！产，生，混凝土？的力学性能进一【步的下降随着—温度：的升高达到5—00℃以后由于【水，泥石中的氢氧化钙等！水化物的《脱水、分解导致【水泥石破坏》。水，泥石与骨料》。之间的变《形增大裂缝由此产生！在，此，温度：下混凝土的》抗，压强度下降约1【/3在高温》冷却后的《强度下降1/2其中！。水冷却比自然冷【却的抗压强度下降】得更大当温度达【。到，700℃～8—00：℃以后？骨料的热《膨胀加剧开》始分解使骨料与水】泥石的热变》形差异剧增混凝土】的粘结力破坏接触】界面裂缝《进一步发展混凝土】在此温度作用—下的抗压强度—降低约2/3—在，自然冷却后》的抗压强度降—低也约为2/3在】水冷却后的抗压强度！下降：得更大这就是高【温作用下混凝土折】减系数制订的—依，。。据  】   (2)钢【筋在高温和冷—却后的？强，度折减系数由—于各种钢筋所含【成分、制《造工艺的《不同在高温作用下】其抗：拉强度的变》化也略有不同普通】。热轧低碳钢》筋在：温度大？。于20？。0℃时屈服消失出现！强化显现各种钢【筋在温度小于4【00℃时《强，。度下降不明显温度】大于400℃后【强度下？降显著温度达到【600℃后各—种，钢筋抗拉《强度下降的》。趋势相同说明钢【筋已：达到变态点》温度而？钢，筋冷却后其屈服点及！抗，拉，强度：与常温？。相比降低有限其延伸！率也是如此 ！     —(3)混凝》土在高温作》用后其弹性》模量及混凝土与钢】筋间的粘结强度随温！。。度的升高而降低温度！达，到4：。00℃以后混凝土】弹性模量Ec下降的！速，度比混凝土抗压【强，。度，降低的？速率更为迅速下降约！60％左右在此温】。度下由于混凝土与】钢筋间的粘结强【度的：降，低HPB23级【钢筋与HRB—33级钢《筋，。本，身的摩阻力和咬合力！。不同因而在高温【作用：后，粘结：强度的下《降程度也《。有所不同HPB2】。35：级钢：筋在：500℃以后粘结强！。度下降5《0，％H：RB335级钢筋下！降不到20》％温度达到700％！～800℃以后混】凝土的弹性》模量几乎为零—此时混凝土与HP】B235级》钢筋间的粘结强度】已全：部丧失H《RB33《。5，级钢筋也丧失了60！％   ！  这就是在高温作！用下混？凝土及钢筋》。各折减系数制订的】依据混凝土高—温作用下的抗压强度！折减系数、混凝土高！温自然冷却后抗压强！度折减系数、混凝土！高温水冷却》后抗压强《度折减系数、高温冷！却，后混凝土弹性模【量，折减系？数、高温冷却后混】凝，土与钢筋粘》。结，强度：折减系数、》高温作？用下钢筋强度—折减系数和H—R，B335钢筋—高温冷？。。却后强？度折减？。系数见表2～—表8 ！。 《 ： — ！ ！ 》。 ？    — 综上所述按—以上论证可》以确：定，筒仓：。热贮料的《控制温度不大于20！0℃对钢筋混凝【土，结构几乎没有影响因！此本标准结合—我，。国多年来水泥筒【仓设计？的实践经验参—考冶金工业厂房钢】筋混凝土结》构，抗热设计规程—Y，S， ，12：-79？、火灾后建筑结构】鉴定标准CECS】。 2：52:200—9、国际《混凝土协会混凝土结！。。构设计法国筒—仓设计？与计：算、欧洲筒仓规范】。(Eurocod】e E？N-1？992-3》。)“(？104？)T：his code ！is val—id ？for sto【red m》at：。erial》s wh《i，ch are p】ermanent】l，y at a— tempera】ture《 bet《ween《 40℃and【。。＋，200℃”的规定及！本标准？。附录E规《定的受？热钢：筋混凝土的设计参】数等釆用控》制，温度不大于200℃！设计热贮料的筒仓完！全是可行的且—能达到安全运行的要！求 ？