4  【结，构上的？作用 — ？ 4.1  】作用分？类及荷载效应组合】 ： 》     根—据现行国家标准建】筑结构？。可靠度设计统一标】准GB 5006】8及工程结》构可靠性设计—统，一标准GB —50153》的规定由各种原因在！结构上产生》。的内力、变形、裂】缝，及位：移，等称：为，结构上的效应能使】结构产生效应的各】种原因称为结构上】的作：用(action)！施加在结《构上的？集中力？或分布力《为直接作用也称荷】载引起结构外—加变形或约束变形的！原因为间《接作用如温》度，变化、材料的收缩】及徐变、地基变形】及地面运动》等过：去也统称为荷载因为！间接作用并不—是，以力的形式出—现统称为荷载后使两！种不：同的作用等于没【有区别现行国—家标准？建筑结构荷载规范】GB： 5000》9，只限于直接》。作用（荷载）和【间接作用的内容本】标准中对于施工中可！能，。出现的短《暂作用未做》规，定，应由：相关施工规范考虑 ！ 》4.1.1》。  永久荷载中的】其他构件作用力是指！搭接在？筒仓上的建（构【）筑物如胶带输送】机栈桥？及通廊等《传来的荷载以—往在：我国煤炭、电力系统！的筒仓设计中由于温！度，作用的因素和计算】。比较复杂温》度作：用对小？型筒仓又《不是主要《控制值？为了简化计算原【规范将？温度作用效应折算为！环拉力；筒仓的【环境温度《作用包括季节温差】、仓内？外温差（《包括贮料的温度作用！）和日？照温差；我国地域辽！阔地形复杂各种【大气：环境下的温》差变化各《异即使在同一地区】也有悬殊的温差季】节温差虽然每年都】有一：些，变化但总体是—。稳定的只要工—艺生产系统维持正常！运，行贮料的温度作用】效应也是长》期存在的《人们不可能按—小时或分秒计算随机！的温度变化作用这种！复杂温度作》。用，工况：及其各种参》。数的取值目》前还：。没有完全相同的构筑！物可借鉴只能按起控！制作用的不利工【况计算其对结构的】。最大：及最不利作用季节及！筒仓：的内外温差》作用是主要的—也是长？期存在的《其，温度：作用的效应也不【容忽视尤其是—大型及超大型—筒仓还影响到结构安！全及配筋由此—可见虽然温度—随时：间变化的幅度是可变！的但年温度变化幅】。度基本是《稳定的？本标准将温度—。作用划？为永久荷载是合理】的对于认定短期的】温度作？用为筒仓设计—的控：制值：时可不受本条—规定的？限制 【     对温差】变化较大、工况复】杂的大型或超大型】筒仓：应根据具体温度条】。件和实践经》验进行温《度作用？效应的验算；近年】来大量？建造的直径大—于30m的大型及超！。大型筒仓原规范对温！度作用效应的—规定已不能满足【。设，计要求本次修订【除将原规《范第4.1.—1条“注”中—的内容保留并改为条！文外对直径大于30！m的大型及超大【型筒仓增加了第【。4.3.1条～第】4.3.11条温度！。应，力计算？的内容 】。     可变【荷载中的设备荷【。。载除竖向作用的荷】载外尚应《考虑作用于筒仓上的！。水平力如带式输【送机或强力带式【输送机等对筒仓【的拉力 ！    筒仓结【构只是？。一种供特《定，生产工艺使》用的构筑物》不同的？工艺：设，计有不同的贮料、生！产系统？及，专用：的设施、设》备因此这些设—施及设备《的荷载只能由工【艺专：业提：。。供资：料才能作为结构设】计的依据筒仓结【。构的设？计者：不是生产《工艺及其系统—的专职设计人员不】属于：同一：种专业为此筒仓【。结构设计者所釆【用的与其存贮功能】、设施及《设备有关的资料必】须由工艺专》业的设计者提供【或认可才能》进行结构设计在此】条件下设计》的筒仓结构才能【确保系统的安—全运行 】 4.1.3—  筒仓是以贮料荷！载为主？的特种结构荷—。载组合应《区别于一《般建筑物因此本标准！对荷载组合做了【必，要，的规定和简化对【现，行国：家标：准建筑结构荷载规】范GB 50—009？通用公式中对筒【。仓设计不《可能：出现的荷载工况【本标准进行了必要】的省略但基本组合原！则是一致的 】    — 由于筒《仓的用途《广泛：贮料种类繁多—应，。根，据贮料的特性—及用途？确，。定荷载组合可能严】重影响环境、民【生、国防及使用年】限要求超过50【年的：筒仓都可算作—特殊用途的筒—仓 【4.1.4  【筒仓起？控制作用《的永久荷载主要【是，筒仓：的自重起控制作用的！可变荷载主要—是贮料故《在筒仓结《构，按承载能力》极限状态计算—的，荷载效应组合中【需着重体现起控制作！用的荷载 》 》    《可变荷载效应控制的！组合中筒仓的—。高度与外径》之比(H/D)大于！或等于10且—有台风作用的—地区应考虑》风的作用其他条件下！可不：计 — 4.1.5、4.！1，.，6 ： ，在本次？对原规范修订之前我！们曾向全国煤炭【。、冶金、《建，材、电力《及粮食行业的—筒仓：设，计、使用及施—工近百？多个单位发出—。函调从函调反馈的】意见：可以得出肯定的【结，论按原规范设计【。的筒仓经过多年【的实践经验证明其】可靠度是适》。当的影响筒》仓使用安全的—。主要控制《荷载是筒仓构件【的重力及《其贮料荷载 ！ 4？.1.？7  当筒仓有顶盖！时筒仓的《仓容比会受到顶盖的！影响无顶盖筒仓仓】壁顶面以上》根据不同的设备及贮！料特性可能存在不】同的：贮料容？量故：应区别对待 【。 ： 4.1.8 】 计算贮料水平地震！作用时？由于贮料《是，散体地震时颗粒之间！及颗粒与《仓壁：的运动和《摩擦消耗《一部分地《震能量使地震—作用减少《但由于此种能量【的，损失是受贮料的物理！特性、地震烈度、筒！仓几何形状等多【种，因素：的影响现在还不能就！各种因素得出准【确的定量分》析因此为了设计上】的简便？釆用：折，减贮料质量的方法】降低地震作用效应】考虑到？贮料的种类》繁多只能近似地【。选取一？个系数参考国内外】。。有关资？料将此？。影响系数取0.9同！时，考虑到地震》时贮料未必满仓折减！系数取0.》9，。因此：这两次折减的—结果：为0.9《×0.9《≈0.8即贮—料总重力的80【％ ： ， 《    鉴》。于我国现行国家标】准建筑抗震设计【规范GB 》5001《。1关于地震水平力】的计算公式中含【有结构基本自—振，周期水平地震影响系！。数计算该系数用的自！振周期多由计—算求得因《此，为了：设计方便在周期计】算，中的质量取》值也用？0，.，8折减当然这样计算！的周：期与实测数》值是有差异的只是一！个，近，似值：。但考虑到最终计【算地震荷载的—综合结果《并不：折减很多《还是：可以釆用《的 【    《地，震对于筒仓的作用】国内外的研》究尚无完全统一的定！论有：关的国外资料—多数是？将贮料及自重乘以】。地震系数《这种方法虽》然简单但《不一定代表地震的真！正作用机理在发生】地震：时非压密的贮料在】仓内运动状态—对仓体的作用效应】是不同？的日本科学家以煤】作，为贮料进行的试【验认为地震》时散体煤《。在，仓内的运《动对仓体《的地震效《应有一定的阻尼作用！其等效黏滞阻尼效应！可达40％由散体】。煤产生的仓体底【部剪力的《75％～《80％由仓壁—承受：这一结果在某—种程度上与》本标：准，所，取的折减系数—相吻合日本科学【家M.Sak—ai.H.Ma【tsumara【19：85年？10月发表在B【aul？k， Solids 】Ha：ndl？in：。g的“Study ！o，n ：the Dyna】mic 《。Beha《vior o—f C？oa：l Si《los Ear【th：quak《e，s”实验结论还【认为地震输入—。的加速度越》高圆形筒仓仓壁承受！的单位输入加速【度的基？底剪力？值越小贮料粒—径及：。力学：特性的改变》对仓底剪力变—化的：不利影响《。可忽：略不计对预》应力：混凝土筒仓》地震产？生的裂缝《在震后基本可—以，再，。闭合1？976年我》国唐山？地震后筒《。仓的破？坏调：查也说明《贮料：具，有阻尼作用为此本】标准取？贮料总？重的80％》为有效重力对于【其他不同的》贮料如有更》精确的？实验及实践经验可】不受此限 ！。 ，4.1.9  【筒仓结构《虽然高大但》按其高径比远—没，有烟囱等高》耸建筑？或构：筑物大？故其破坏《仍为第一振型竖【向地震破坏不—。是主要的当需要验】算时可？参照现行国家标准】构筑物抗震设计规范！GB 50191】的有：关规：。定计：算 ： 4.1】.，10  直接作【用于各平台梁板【构件上的动力荷载】应按本条及工艺设】计的要？求进行？验算：。；按：正常使用极限状态】验算时贮料的准永久！系数可取0.8 】 《 ，4.1.11 【 ，筒仓一般可不进行稳！定计算只有高径比】大、地？基条件不良、—空仓及又处于—特大台风《作用地区或地面塌陷！地区：的筒仓可按本条【规定进？行验算但因为筒仓总！是与相关的通—廊、栈桥或其他【建，筑物相连《接，因此筒仓倾斜—变形虽然《对筒仓的《稳定性没有太大【的影响但《与其连？。接，的建筑物《可能造成挤压—或拉伸设计时必须】预留满足稳定变形的！空间要？求堆料仓几乎与支挡！结构相同故》应增大其稳定性【的控制 》