《附录G 《 深受弯构件 ！ ？。     根【。据分析及试》。验，结果国内外均—将跨高比小于—2的简支梁》及，跨，高比小于2.—5的连续梁视为【深，梁；：而跨高比小于—5的梁统称为—深受弯构件（短【梁）：其受力性能与一般梁！有一定？区别故单列》附，录加以区别作出专门！的规定 《 》G.0.1  【对于深？梁的内力分析—简支深梁与一—般梁相同但连—续深梁的内力值及】其，。。沿跨度？的分布规律与一般连！续梁不同其跨中【。正弯矩比《一般：连续梁偏大支—座负弯矩偏》小且随跨高比和跨数！而变化在工》程设计中连续深梁的！。内力应由二维弹性分！析确：定，且不宜考虑》内力重分布具体【内力：。。值可采用《弹性有限元》方，法，或查阅根《据二维？弹性分？。析结果制作的连续深！梁的内力《表格：确定 《 G.0【.，2  深受弯构件】的正截面受弯承【载力计算采用内力】臂表达式该式—在l0/h＝5.】0时能与一般梁【计算公式衔接试【。验表：明水平分《布筋对受《弯承载力的》作用约占10％【。～30％《。故在正截面计算公式！中忽略了这部—分，。钢筋的作用》这样处理偏安全 】 G.0】.3  本》条给出了适》。用于l0/h＜5】.0的全部》深受弯构件的—受剪截面控》制条：件该条件在》l0/？h＝5时与一般受】弯构件受《剪截面控《制条件相衔接 【。 ？ G？.0：.4  《在深受？弯构件受剪承—载力计算公式中【竖向钢筋受剪承载力！计算项的系》数根：据第6.3》.4条的修改由1】.25调整》为1.0 — ？     此—外公式中混》。凝土项反映了随l0！/h的？减，小剪切破坏模式由】剪压型向斜压型过】渡，混凝土？项在受剪承载力【中，所占的比例增大而】竖，向分布筋和水平分布！筋项则分别反—。映了从？l0/h＝5.0】时只：有竖向分布筋（箍】筋）参与受剪过【渡，到l0/《h，较小时只有水平分】布筋能发挥》有限受剪《作用的变化规—。律在l0/h＝【。5.0时该式—与一：般梁受剪承载—力计：算公式？相衔接 》 《    在主要承受！集中荷载的》深受弯构件》。。的受剪承载力—计算公式中》含有跨高比l0/】h和计算剪跨比λ】两个参数对于—l0/h≤2—.0的深《梁统一取λ》＝0.25；—而l0？/h≥5《.0的一般受弯构件！的剪跨比《上、下限值》则分别为3.0【、1.5《为了使深梁》、短梁、《一，般，梁的受剪承载—力计算公式连续【过渡本条《给出了深受弯—构在2.《0＜l0/h＜【5.：0时λ上、》下限值的线性过渡规！律  】   应注意—的是由？于深梁中水平—。及竖向分布钢筋对】受剪承载力》。的作用有限当深【梁受剪承载力不【足时应主要通过调整！截面尺寸或提—高，混凝土？强度：等级来满足受剪【承载力要求 【 G.0【.5  试验表明】随着跨高比的减【小深梁斜截面抗裂能！力有一定《提，高为了？简化计算本条给出了！防止深梁《出现斜裂缝的验算条！。件，这是按试《验结果偏下限给出】的并作？了合理的放宽当满】足本条公式的—要求时可不再进行】受剪承载力计—算， ： ？ G.0.6—  ：深梁支座《的支承面和深梁顶】集中荷载作用—面的：混凝土都《有发生局《部受压？破坏：的可能性应进行局部！受压承载力验—算在必要时还应配置！间接钢筋《按本规范第G.0】.7条的规定将支承！深梁的？柱伸到深梁》。顶部能够有效地【降低支座传力—面发生局部受压破坏！的可能性 》 G.0】.7 ？ 为了保证深梁平面！外的稳定性》本条对深梁的高【厚比（h/》b）或跨《厚比（l0/—b）作了限制—此外简支深》梁在顶？部，、连续深《梁在顶部和》底部应尽可能—与其他水平》。刚度较大《的构件（如楼盖）相！连接以进一》步加强其平面外稳】定性：  【   本次对GB ！50010-201！。0（2015年【版）规范《的，局，部修订删除》了“深梁的混凝【土强度等级不应【低于C20”—的规定相关》规定已包《含在本标准第4【.1.2条中— G【.0.8  在弹性！受力阶段连续深梁】支座截面中》的正应？力，分布规律随深—梁的跨？高比变？化由此确《定深梁的配筋分【布   ！  当l0/h＞1！.5：时支座截面受—压区约在《梁底以上0.—2h的高度范—围内再向上为—拉应力区最大拉应力！位于梁顶；随—着l0/h的减【小最大拉应力下移】。；到l0《/h＝1.》。0时较大拉应—力位于？从梁底算起0.2】h～0.6h的范围！内，梁顶拉应力相对偏】小达到承《载力极限状态时【。支座截面因开—裂导：致的应力重分布使深！梁支座截面》上部钢？筋拉力增大 —  —  ： 本条以图示给【出了：支，座截：。面负：弯矩受拉钢筋沿截面！高度的分区布置规】定比较符合正常使】用极限状态支座【。。截，面的受力特点水平】钢，筋数量的这种分【区，布置规定虽未充分反！映承载力极限状态下！的受力特点》但更有利《于正常使用》。极限状态《下支座截《面的裂缝控制—同时也不影响深【梁在承载《力极限状态下的【。安全性 —     本条！。保留了从梁》底算起？0，.2h？～0.6h范围【内水平钢筋》最，低用量的控制条件】。以减少？支，座截面？在这一高度范围【内过早开裂的可能性！ G.】。0，.9  《深梁在？垂直裂缝以及斜【裂，缝出现后将形成【拉，杆，拱的传力机制—此时下部受拉钢【筋直到支《座附近仍拉》力较大应在》支，座中妥善锚固鉴于】。。在“拱肋”压力的协！同作用下钢》筋锚固端《。的竖向弯《钩很可？能引起深《梁支座区沿深梁中】面的劈裂故钢筋【锚固端？的弯：折建议改为平放并按！弯，折180°的方【式锚固 — G.0.10！  试？验表明当仅配—有两层钢筋》网时如？果网：与网之间未设拉筋由！于钢筋网在深梁【平，。面外的变形未—受到专门约束当拉杆！拱，拱肋内斜向》压力：较大时有可能发生沿！深梁中面《。劈开的？侧向劈裂型斜压【破坏故？应在双？。排钢筋网之间—配，置拉筋而且在本规】范图G.0.8-1！和图G？.0.8《-2深梁支座附近由！虚，线标示的范》围内应适当增配拉筋！ G【.0.11》 ， 深梁下《部作：用有集中荷载或【均布荷载时吊筋的】受拉能力不宜充分利！用其目的是为了【控制：悬吊作用引起的裂缝！宽度当作用在深梁】下部的？集中荷？载的：计算剪跨《比λ＞0《.7时按第9.【2.11条规定设置！的吊筋和按第G【。.0：.12条规》定设置？。的竖向分《布钢筋仍《不能完？全防止斜拉》型剪切？破坏：的发生故应在剪跨】。内适度增大竖向分布！钢筋的？数量 G！。.0.12》 ， 深梁？的水平和竖》向分布钢筋对受【剪承载力所起—。。的作用虽然有限但】能限制斜裂缝的【开展当分布》钢筋采用较小—直径和较小间距时这！。种，作用：就越发明显此外分】布钢筋对控制深梁中！温度、收《。缩裂缝的出现也起】作用本条《给出的分布钢筋最】小配：筋率是构《造要求的《最低数量《设计者应根据具体情！况，合理选择分布筋【的配置数《量   ！  ：本次对？GB 50010-！2010（2—015年版》）规：范的：局部修订删除—了HRB《33：5，牌号钢筋的规定【；为了提高安全度】采用HRB5—00、HRB—F50？0，牌号钢筋时》把深：。梁纵向受拉钢筋的最！小配筋率由0.15！％提：。高到0？。。.20？％把：竖，向分布钢筋的最小】。配筋：率由0.10—％提高到《0.15％》。 》 G.0.13【  本条给》出了对介于深—梁和浅梁之间的【“短梁”的》一般性构造规—定 ：。 ，