。 附录H 】 无支撑叠合梁板 ！ 》 ， H.0.1  本！条给出“二阶—段受：力叠合受《弯构件”在叠合层】混凝土达到设计【强度前的第一阶【段和：达到设计强度后的】第二阶段所应考【虑的荷载在第二阶】段因为当叠合层混凝！土达到设《计强：度后仍可能存—在施工活荷载且【其产生的荷载效【应可能超《过，使用阶段可变—。荷载产生的荷载【效应故应《按这两种荷载效【。应，中，的较大值进行设计】 H.0！.2  本条给【出，了预制构件和叠合构！件的正截面受弯承载！力的计算方法—当预制？构件高度与叠—合构件高度之比【h1/h较小—。（，较薄）时预制—构件正截《面受弯承载》力计算中可》能，出现ζ＞《。ζb的情况此—时纵向？受拉钢？筋的：强度fy《、fpy应该用应】力值σs、σp代】。替，σs：、σp应《按本规？范第6.2.8【条计算也可取—ζ＝ζb进行计算】 ？ ， H.0.—3  由于二阶段受！力叠合梁斜截面受剪！承载力试验研究尚】不充分本规范规定】叠合梁斜截面受剪承！。载，力仍按？普通钢筋混凝土梁受！。剪承载力公》式，计算在预应力混凝土！叠合梁中由于—预应力效应》。只影响预制》构件故在斜》截面受剪承》载力计算《中暂不考虑预—。。应力的有利》影，响在受？剪承：载力：计算中？混凝土强度》偏安全地取预制梁】与，叠合层中《的较低者；同时受】剪，承载力应不》低于：预制梁的受剪承【载力 ？ ？ ， ，H.0.4  叠】合构件叠合面有可】能先于斜《。截面达？到其受剪承载能力】极限状态叠合面【受剪承载力计算【。公式是？以剪摩擦传力模型】为基础根据叠—合构件试验结果和剪！摩擦试件试验结果】给出的叠合式受弯】构件：的箍筋应按斜截【面受剪承载》力计算和叠合面受】剪承载力计算得出】的较大值配置 ！  《  ： 不配筋《叠合面的受剪承【。载力离散《。性较大故本规范【用于这类叠合面的】受，剪，承载：力计算公式》暂不：与，混，凝，。土强度？等级挂钩这》与国外规范的—处理手法类》似 《 ： H.0.5、【H.0.6  叠合！式受弯？构件经受施工—。。阶段和使用阶段【的不同受《力状态？故，预应力混《凝土叠合受弯—。构件：的抗裂？要求应？分别对预制构件【和叠合构件进行抗裂！验算：验算：要求其受拉边—缘的混凝《土应力？不大于预制构—件的混凝土抗拉【强，度标准值由》于预制构件》和叠合层《可能选？用强度？等级不同的混凝土故！在正截面抗裂验【算，和斜截面抗裂验算中！应，按，折算截面《确定叠合后构件【的弹性抵抗矩、惯】性矩和？面积矩 — H.0.7 ！ 由于叠《合构件在施工阶【段先以截面》高，度小的预制构件承担！该阶段全部荷载【使得受拉钢筋中的应！力比假定用叠合构】件全截面承担同【样荷：载时：大这一现象通—常称为？“受拉钢筋》应力超前” 【     当！叠合层混凝土达到强！度从而形《成叠：。。合构件后整个截面】在使用阶段》荷载作用下除去在受！拉钢筋中产生应力】增量：和，在受：压区：混，凝土中首《次产生压应力外还】会由于抵消预制构件！受压区原《有的压应力而在该部！位形成附加拉力该】附，。加拉力虽然会—在一定程度上减小】受力钢筋《中的应力《超前现象但》仍使叠合构件—与同样截面》普通受弯构》件相比钢筋拉—应力及曲率》偏大并？有可能使《受拉钢筋在弯矩准】永久值？。作用下过早达—到屈服这种情况在设！计中应予防止— ：  》  ： 为此根据试—验结果给出》了公式计算的—受拉钢筋应》力控制条件》该条件属叠合受弯】构件正？常使用极限状—态的附加验算条件】该验算条件与—裂缝宽度控制条件】和变形控制条件【不能相互取代 】     】由于钢筋《混凝土构件》采用荷载效》应的：准永久组合计算公式！作了局部《调整 ？ H—.0.8  —以普通钢筋混凝土受！弯构件裂缝宽度【计算：。公式为基础结合【二阶段？受力叠合受》弯构：件的特点经局—部调整提出》了用于钢筋混凝【土叠合受弯构件的裂！缝宽：度计算公式其中【考虑到若第一阶段预！。制构件所受荷载【相，对较小受拉区弯曲】裂缝在第一阶段不】一定出齐；在随后】由叠合截《面承受M2k时【由于叠合截面的ρt！e相对偏《小有可能使最—终，的裂缝？间距偏大《因此当？计，算叠合式受弯构件的！裂缝间距时应对裂缝！间距乘以扩大系数】1.05这相当【于将本规范公式【（7.？1.2-1）中【的αcr由》普通钢？筋混：凝土构？件的：1，.，9增大到2.0由】预，应力混凝土构件【的1.5增》大到：1，.6：此外还要《用ρtelσs【lk＋ρteσ【s2k取《。代普通？钢筋混凝土梁—ψ，计，算公：式中的ρteσs】k以：近似考虑《叠合构件二阶段受】力特点 ！    《。由于：钢筋混凝土构件【。与预应力混》凝土构件在》计算正常使用—极限状态《后，的裂缝宽度》与挠度时采用了不】同的荷载效》应组合故分》列公式？表达裂缝宽度的【计算： ： H.0.】9  叠《合受：。弯构件？的挠度计算方—法同前本条给出了刚！度，B的计算《方，法其考虑了二阶段受！力的特征且》。按荷载效应准永【久组：合或标准组合并考虑！荷载长期作用影【响该公式是在假【定荷载？对挠度的《。长期影响均发生【在受力第二阶段的前！提，下根：据第：一阶段和《第二阶段《。的弯矩曲率关—系导出的 】   《  同样由于—。钢筋混凝土》构件与预《应力混凝土构件【在计算？正常使用极限—状态后的裂》缝宽度与挠度时【采用了不同的荷载】效，应组合？故分列公式表—达刚度的计算 ！ ， H.0.10】～H.0.1—2  钢筋混—凝土二阶段受力【叠合受弯构件—第二阶？段短期刚度是在【一，般，钢筋混凝土》。受弯构件短期刚【度，计，算公式的基》。础上考虑了二阶段】受力对？叠合截面的》受压区混凝土应力形！成的滞后效应后经简！化，得出的对要求不出】现，裂缝的？。预应力混凝土二阶】段受力叠合受弯【构，件第二阶段》短期刚度公》式中的系数》0.7？。是根据试验结—果确定的 】   《  对负弯矩区段】内，第，二阶段的短期刚度和！使用阶段的预应力】反拱值给《出了计算原则 】