： 附录H  无支！撑叠合梁板》 》 H.0.1 ！ ，本，条给出？。“二阶段受力叠合】受，弯构：件，”在叠合层混—凝土达到设计强度】前的第一阶段—和达到设计强度后的！。第二阶段所应考【虑的：荷载：在，第二阶段因为当【叠合层？混凝土达到设计【强度后仍《可能存在施工活【荷载且其产生的荷载！效应可？能，超过使用阶段可变荷！。载产生的荷》载效应故应按—这两种荷载效应【中的较大值》进行：设计 》 ？H.0？.2  本条—给出了预制构—件，和叠合构件的正截】面受弯承载力的计】算方法当预制构件高！度与叠合构》件高度之比h1/】h较小？（较：薄，）时预制《构件正截面》。受弯：。承载：力计：算中可能出现ζ【＞ζb的情》况此时纵《向，受拉钢筋的强度fy！、fpy应该用应力！值σs、σp代替σ！。s、σp应按本【规范第6《.2.8条计算也可！取ζ：＝ζb进《行计算 《 H.【0.3 《 由于二阶》段受力叠合》梁斜截面受剪承载力！试验研究尚不充分】本规范规《定叠合梁斜截面受】剪承载力仍按普通钢！筋混凝土梁受剪承】载力公式计》算，在预应力混凝土叠合！梁中由于《预应力效《应只影响《预制构件《故在斜截面受—剪承载？力计算中暂不考虑预！应力的有利影响【在受剪承载力计算】中混凝土强度偏安全！地取预制《梁与叠合层中—的较：低者；同时受剪承】载力应不低于预制】梁，的，受剪承载力 ！ ， H.0.4 【 叠合构件叠合【面有可能先于斜【截，面达到其受》剪承载能力极限【。状态叠？合面受剪承载力【计算公式是以剪摩擦！传力模型为》基础根据叠》合构件试验结—果和剪摩擦试件试】验结果给出的叠合式！受弯构件《的箍筋应按斜—截面受？剪承载力计算和叠合！面受：剪承载力计算得出的！较大值配《置 —     不配筋】叠合面的受》剪，承载力离散性较大】故本规范用于这【类叠合面的受剪承载！力计算公式暂—不与混凝土强—度等级挂钩这与国】外规范的处理手法类！似 《 ？H.：0.5、H.0【.6 ？ 叠合式受弯构件经！受施工阶段和使【用阶段的不》同受力状态故预应力！混，凝土叠合受弯构【件的：抗裂要？求应分别对预制构】件和叠合构件进行】抗裂：验算验算《要求：其受拉边缘的混凝】土，应力不大于预—制构：件的：。混凝土抗拉强度标】准值由于预制—构件和？叠合层可能选用强】度等级？不同的？混，凝土：故在正截面抗裂【验算和斜截》面抗：裂验算中应》按折算截面确定【叠合后构件的弹【性抵抗？矩、惯性《矩和：面积矩 — H.0.7 ！ 由：于叠合构件在施工】阶段先以截面—高，度小的？。预制构件承》担该阶段全》部荷载使《得受拉钢筋中的应】力比假定用叠—合构：件，。全截：面承担同样荷载时】大这一现象通—常称为“受》拉钢筋应力超前”】 ：  》。   当《叠合层混《凝土达到强度从【而形成叠合》构件后？整个截面在》使用阶段荷载—作用下除去在受拉钢！筋中产？生应力增量和在受压！。区混：。凝，土中：首次产生压》。应力外还会由于抵】消预制构件受压区】原有的压应力而在】该部位形成附加【拉力该附《加，拉力：。虽然会在《一定程度上》减小受力钢筋中的应！力超前现象但—仍使叠合构件与同】样截面？普通受？弯构件相《比钢：筋拉应？力及：曲率偏？大并有可能使受【拉钢筋在弯矩准【。永久值作用下过早达！到屈服这种》情况在设《计中应予防止 【 ：     为】。。此根据试验结—果，给出了公《。式计算的《受拉钢筋应力控【制条：。件该条？件属叠合受》弯构件正《常使用极限状态的】。附加验算条件该【验算：条件与裂《缝宽度控制条—件和变形控制—条件不能相互取代】  【   由于钢筋【混凝土构件采用荷载！效，应的：准，永久组合计算公【式作了局部调整 ！ ： H.0.8  ！以普通？。钢筋：混凝土受《弯构件裂《缝宽：度计算公式》为基础结《合二：阶段受力叠合受弯构！件的特点经局—。部调整？提出了用于钢筋混】凝土叠合受弯构件】的裂缝？宽度计算公式其中】。考，虑到：若第一阶段预制构件！所，受荷载相对》。较小受？拉区弯？曲裂缝在第一—阶段不一定出齐；在！随，后由叠合截面承受M！2k时由于叠—合截面的ρte相】。对，偏小有可能使最终的！裂缝间距偏》大因：此当计？算叠合式受》弯构件的《裂缝间距时应对【。裂缝间？距乘以扩大系数【1，.05这相当于【将本规范《公，式（7？.1.2-1）中的！αc：r由普通钢筋混【凝土构件的1.【。9增大到2.0由预！应力：混凝土构《件的：1，.，5增大到1》.6此外还》要用：ρte？lσ：slk＋ρteσ】s2k取代普通钢筋！混凝：土梁ψ计算公式中】的ρt？。eσsk《以近似考《虑叠合构件二—阶段受力《特点  ！   由于钢筋【混凝土构件与预【应力混凝土构件在】计算正常使》用极限状态后的裂】缝宽度与挠》度时采用了》不，同的荷载效应—组合故分列公式表】。。达，裂缝宽度的计算【。。 ： 《H.0.9  叠】合，受弯构件的挠度计】。算方法同前》本条给？出了刚度B的计【算方：法其：。考虑了二阶段受力的！特征且按荷载效【应准永？。久组合或标》。准组合并《考虑荷载长期—作用影？响该公式是》在假：。定荷载对挠度的长期！。影响均发生在—受力第？二阶段的前提下根】据第一阶段和第二阶！。段，的弯：矩曲率关系导出的 ！ ：。     同】样由于？。钢筋混凝土构件【与预：应力混凝《土构件在计算正常】使用极限状态—后的：裂缝宽度《与挠：度时采用了不同的荷！载效应组合》。故分列公《。式表：达刚度？的计算 — H.0.【1，0～H.0.12】 ， 钢筋混凝土二阶】段受力？叠，合受弯构件》第二阶段短期刚【度，。是在一般钢筋混凝】土受弯构件短期刚度！计算公式的》基础：上考：虑了：。二阶段受力对叠【合截面的《受压区混凝土应力形！成的滞后效应后【经简化得出的—对要求不出现裂【缝的预应《力混凝土二阶段【受力叠合受弯构【件第二阶段短期刚】度公式中的系数【0.7是根》。据试验结果确定的 ！    】 对负？弯矩区段内》第二阶段的短期刚度！和使用阶段的预应力！反，拱值：给出了计《。算原则 》