？ 附录H《  无支撑叠合梁板！ 【 H.0.1—。 ， ，本条给出“二阶【段受：力叠合受弯构件”在！叠合层混凝土达到设！计强：度前的第一阶—段和达？到设：计强：度后的第二阶—段，所应考虑的荷载【在第二阶《段因：为当叠合层混—凝土：达到设计强度—后仍可能存在施工】活荷载且其产生的】荷载效应可》能超过使《。用阶段可变荷载产】生的荷载效应故【应按这两《。种荷：载效应中的较—大值进行《。设计 》 H.0.2】  本条给出了预制！构，件，。和叠合构件的—正截面受弯承载力的！。计算方？法，当，预制构件高度—与叠合构件高—度之比？h1：/h较小（较薄）】。时预制构件正截面】受弯承载力计算【中，可能出现ζ＞ζ【b的：情况此时纵向—受拉钢筋的强度【fy、fpy—应该用应《力，值σs、σ》p，代替σs《、σp应按本规【范第6.2.8【条，。计算也？可取ζ＝ζb进【行计算？。 —H.0.3》  由于二阶段【受力叠合梁斜截面】受剪承载《力试验研《究尚：不充分本《规范：规定叠合《梁斜：截面：受，剪承载力仍按普通】钢筋混凝土梁受【剪承载力公式计算】在预应力混凝土叠】合梁中由于预—应力效？应只影？响预制构《件故在斜截面—受剪承载《力计算中《暂不考虑预应力的】有利影响在受剪承载！力计算中《混凝土强《度偏安全《地取预制梁》与叠合层中的较低者！；同时受《剪承载力应》。不低：于预：制梁的受《剪承载力 ！ H.0.4 【 ，叠合构件《叠合：面，有可能先于斜截【面达：到其受剪承载能力极！限状：态叠合面受剪承载】。力计：算公：式是以剪摩擦传【力模型？为基础根据叠合构件！试验结果和剪—摩擦试件试验结果给！出，的叠合？式受弯构件的箍筋应！按斜截面受》。剪承载力计算和叠】合面受剪承载力计算！得出的较大值—配置 《     】不配筋叠合面—的，受剪承载力离—散性较大故》本规范用《于这类叠合面的受】剪承载力计算公式】暂不：与混凝土强度等级】挂钩：这与国外《规范的处理手法【类，似 H】.0.5、H—.0.6  —叠合式受《弯构：件经受？施工：。阶段和使用》阶段的？不同：。受，力状态故预应力混凝！土叠：。合受弯构件的—抗裂：要求应分别》对预：制构件和《叠合：构，件，进行抗裂《验算验算要求其受】拉边缘？的混凝土应力不大】于，。预制构？件的混凝土》抗拉强度《标，。准值由于预制构件和！叠合层可《能选用？强度等级不同的【混凝：土故：在正截面抗裂验【算，和斜截面抗裂验【算中应按《折算截面《确定：叠合后构件的弹性】抵抗矩、惯性—矩，和面：积矩 H！.0.7  由于叠！合构件在《施工阶段先以截【面高度小的预—制构件承《担该阶段《全部荷载使得受拉钢！筋中的？。应力比？假定用叠合构件全截！面承担同样》。荷载时大这一现【象通常称为“—。受拉钢筋应力超前”！ ：   —  ：当叠合层混》凝土：。达到强度从而形【成，叠合构？件后整个截面在【。使用阶段荷》载作用下《除去：在受拉钢筋中产生应！力增量和在受压区】混凝土中《首次产生压应—力外还会由于抵消预！制构件受《压区原有《的压应力《而在该部位形成附加！拉力该附《加拉力？虽然：会在一定程度上减】小受力钢筋中的【应力超前现象—但仍使叠合构件【与同样截面普通【受弯构件相比钢筋】拉应：力及曲率偏大并有可！能使受？拉钢筋在弯》矩准永久值作用下过！早达到屈《服这种情况在—设计中应《。予防止 《。   【  为此根据试验结！果给出了公式计算】的受拉钢筋》应，。力控制条件该—条件属叠合》受，弯构件正常使—用极限状态》的附加验《算条件该验算条【件与裂缝宽度—控制条件和变形控】制，。条件：不能相互取代 ！   》  由于钢筋—混凝土构件采用荷载！效应：的准永？久组合计算》公式作了局部调整 ！ 《 H.0.8  】以普通钢筋混凝土受！弯构件裂缝宽度计算！公式为基础》结合二阶《。段受力叠《合受：弯构件的特》点经局部调》整提出了用于—钢筋混凝土叠合【受弯构件的裂缝【宽度计算公式其中考！虑，到若第一阶段—预，制构件所受荷—载相对较《小受拉区弯》曲裂缝在第一阶段】。不一定？出齐；在随》后由：。叠合截面承受M2】k时由于《叠合截面的ρt【e相对偏小有—可能使最《。终，的裂缝间距》偏大因此当计算【叠合式受弯》构，件，的，裂缝间距《时应对？裂缝间距《乘以扩？大系数1.》05这相《当于将本《规，范公式（7.—1.2-《1）中？。的αcr由普—。通钢筋？混凝土构件的—1.9增大到2【.0由预应力—混凝土构《件的：1.5？增，大到1.6此外还要！用ρte《lσslk＋ρt】。eσs2k》取代普通钢》筋混：凝，土梁ψ计算公—式中的ρt》eσsk以近似考虑！叠合构件《。二，阶段受力《特点 【     由于【钢，筋混凝土构件与【预应力混凝土构件】在计：算正常使用极限状态！后的裂缝《宽度与挠度时—采用了不同的荷载】。效应组合故分列公】式表达裂缝宽度的计！。算 H.！0.9  叠合【受弯构件的挠度计】算方法同前本条给】出了：刚度B的《计算方法其考虑了二！阶段受力《的特征且《按荷载效应准永久】组合或标准组合并考！虑荷载长期作用影响！该公式是在》假定荷载对挠度的】长期影响均发生在】受，力，第二阶段的前提下根！据，第一：。阶段和第二阶段的】弯矩：曲率关系导》出的 《     同！样由于钢筋混凝土构！。件与：预应：力混凝土构》件在计算正常使【用极：限，状态后的裂缝—宽度与挠度时采【。用了不同的荷—载效应组合故分【列公式表达刚度【的计算 《 ： ？H.：0.10～H.0】.12  钢筋混凝！土二阶段受力叠【合，受弯构件第二—阶段短期刚》度是在一般钢—。筋混凝土受弯—构件短期刚度—计算公式的基础上考！。虑了二阶《段受力？对叠合？截面的？受压区混《凝土应力形成的滞后！效应：后，经简化？得出：的对要求不出—现裂缝？的，。。预应力混凝》土，二阶段受《力叠合受弯构件【第二阶段短期刚【度公式中的》。系数0.7是—根据试验结》果，确定的 】   ？  对负弯矩区【段内第二阶段—的短期刚《。度和使用阶》段，的预应力反》拱值给？出了计算原则 【 ，