10  预！。应力混凝土结构【构件 》 10！。.1  一般规定】。 】1，0.1？.1：  ：为确保预《应力混凝土结构【在施工阶段的安全】明确规定了在施工】阶段应进行》。承载能力《极限状态《等验算施工阶段包】括，。制作、张拉、—运输及安装等—工序 】10.1.2  】根，据现行国《家标准？工程结？构通：用规范G《B， ，5，5001、》工程结构《可靠性？。设计：统，一标：准GB 501【。53的有关规定当进！行，预，应力混凝土构件承】载能力极限状—态及正常使用—极限：状，态，。的荷载组合时应计】算预应力作用效【应并参与组合对后】张法：预，应力混凝土超静定结！构预应力效应为综合！内力Mr《、Vr及Nr包【。括预应力产生的次弯！矩、次剪力和次轴】力在：承载能力极限—状态下预应力—作用分？。项系数γp应按【预应力作《用的：有利或不利分—别取1.0或1.2！、1.？3具体取值应—根据工程类型—等实际情况按—照现行国家标准【工程：结构通用规范G【B 55001【的，有，关规定？。执行：当不利时《如后张法预应—力，混，凝，土构件？锚头局压区的—张拉控制《力预应力作用—。分，项系数γp应取1.！2、1.《3在：正常使？用极限状态下—预应力作用》分项系数γp—通常取1.0当按承！载能力？极限状态计算时预应！力筋超？出，有效预应力值—达到强度设》计，值之间的应力—增量仍为结构抗【。力部分；当按本标准！第6章的实用方法】进行承载力》计，算时仅次《内，力应参与荷载—效应组合和设计计】算 》  ？   对承载能力】。极限状态《当预应力作用—效应列为公式—左端项参《与作用效应组合【时由于？。预应力筋《的，数量和设计》参数已由《裂缝控？制等级的要求—确定：。且总体上《是有利的根》据工程经验对—参与组合的预应力作！用效应项应取结【构重要性系数γ0＝！1.0？；对局部受压承【载力：计算、框架梁—端预应力筋偏心【。。弯矩在柱中产生【的次弯矩等其预【应力作用效应为不利！时γ0？应，按本规？范公式（3》.3.2-1—）执行 》 ：     本【标准为避免出现冗】长的公式在》诸多计？算公式中并没有具体！列出相？关次内？力，因此当应《用，本，标，准公式？进行正截面受弯、受！压及受？。。拉，承载力计算斜截面受！剪及受？扭截面承载力计【算以及裂缝控制验算！时均：。应计入相关次内【力 ？   — ， 2：01：0版规范增加了【无粘结预《应力混凝土结构承受！静力：荷载的设计规定主】要，有，裂缝控制张拉—控制应？力限值有《关的预应力损失值计！算受弯构《件正：截面承载力计算时】无粘结预应力筋的应！力设计值、》斜截面受《。剪承载力计算受弯构！。件的裂？缝控制验《算及挠度验算受【弯，构件和板《柱结构中有粘结【纵向钢筋的》配置以及施》工张拉阶段截—面边缘混凝土—法向应力控制和【预，拉区构造配筋防腐及！防火：措施以？上规定的条款列【在本：。。章及：本标准相关章节的条！款中 ？ 10【.1.3《  本次《修订增？加了中强度预应【力钢丝？。及，预应力螺纹钢筋的】张拉控制应》力限：值 ： 10.1！.5 ？ 通常对预应—力筋由于布置上【的几何偏心引起的】。内弯矩Np》epn以M1—。表示由该弯矩对【连续梁引起的支【座反力称为次反【力由次反力》。对梁引起的》弯矩：称为次？弯矩M2《。在预应力混凝—土，超静定梁中由预加力！对任一截面引—起的：总弯矩Mr为内【。。弯，矩M1与《次弯矩M《2之和即Mr＝M】1，+M2次剪力可根】据结构构件各截【面次：。。弯矩分布《按，力学分析方法计算此！外在后张法梁—、板：构件中？当预加力引起的结构！变形受到柱、墙【等侧向构件约—束时在梁、板中将】产生与预加力—反向的次轴力为求】次轴力也需要应用】力学分析方法 【 《     》为确保预应力—。能够有效地施加到预！应力结构构件—中应采？。用合理的结构布【置方案合理布置竖向！支承构件《如，将抗侧力构》件布置在结构位移中！心不动点附》近；采用相对细长】的柔性柱以减少【约束力必要时应在】柱中配置附》加，钢筋承担约束作用】产生：。的附加弯矩在预应力！框架梁施加预应力】阶段可将梁与—柱之间的节点设【计成在张拉》。过程：中可产生《滑动：的无约束支》座张拉后再将—该节点？做成刚接对后—张楼：板为减少约束—力可：采用后？浇带或施工缝将【结构分段《使其与约《。束柱：。或墙暂时分开；【。对，于不能分开且刚度】。较大的支承构件可】在板与？墙、柱结合处开【设结构洞以减少约】束，力待张拉完》毕后补强对于—平面：形状不？规则的板宜划分为平！面规则的单元使【各部分能独立变形以！减少约束《；当大部分》收，缩变形完成后—如有需要仍可以连】为整体 》 10.1.！7  当按》。裂缝控制要》求，配置的预《应力筋不《能满足承载力要求】时承载力不足部分可！由普通钢筋承—担采用混合配筋【的设计方法这种部】分预应力混凝—土既具有《全预：应，力混凝土与钢—筋混凝土二者的主要！优点又基本上排除】了两者的主要缺点】现已：成，为加筋混凝土—系列中？的主要发展趋势当然！也带来？了一些新的课题当预！应力混凝《土构件配置钢筋时由！于混凝土收》缩，和徐变的《影响会在这些钢筋】中产生内《力，这些：内力减少了受拉区混！凝土的？法，向预：压应力使《构件的？抗裂性能降》低因而计算时应考虑！这种影响为》简化计算假》定钢：筋的应？力取等于混凝土【收缩：和徐变引起的预应力！损，失值但严格地说【。这种：简化计算当预应力】筋和钢筋重心位置不！重合时是有一定【误差的 》 10.【1.8 《 近年来国内开展了！后张法预应力混凝】土连续梁《内力重分布》的试：验研究并探讨次弯矩！存在：对内：力重分布的影响这些！试验：研究：及有关文献建议【对存在次弯》矩的后？张法预应力混凝土超！静定结构其》弯矩重分布规—律可描述为（1一】β）M？d，＋αM2≤》Mu其中α为—次弯矩消失系—数直接弯矩的—调幅系数定义为β＝！1－Ma/M—d此处Ma为调【整，后的弯？矩值：Md：为按弹性分析算【得的荷？载弯矩设计值；【直接弯矩《调幅系数《。β的变化《幅度：是0≤β≤》。β，max此处βm【。ax为最大调—幅系数次《弯，矩随结构构件刚【度改变？和塑：性铰转？动而逐步消失它的】变化：幅度是0≤α—≤1.0；且当β＝！0时：取，α＝1.0；当β】＝βmax》时可取α接》近，。为0且β可取其正】值或负值当取β【为正值时表示支座处！的直接弯矩》向跨中？调幅；当取β为【负值时表示跨中的】直接弯矩《向支座处调》幅，上述试验结》果从概念设计的角】。度说明？在超静定预应力混】凝土结构中》。存在的次弯》矩随着预《。应力构件开裂、裂】。缝发展以及刚度减小！在极限？荷载阶段会》相应减小当截面【配筋率高时次弯矩】的，变化：较，小反之可能大部分次！弯矩都会消失—本次修？。订考虑？。到，。上，述情况采《用次弯矩参与重分】布的方案即内力重分！布所考虑的最大【弯，矩除了？荷载弯？矩设计值外还—包括预应力》次弯矩在《内并参考美》国ACI规范、欧】。。洲，规范：EN 1992【-2等规定对预【应力混凝土》。框架梁及连续—梁在重力荷载作用下！当受压区高度x【≤，0.3？0h：0时可允许有限量】的弯矩重《。。分配同时可考虑次】弯矩变化《对截面内力的影响但！总调幅值《。不宜：超过20％ 】 ？10.1.9  】。对，。光面：钢丝、螺旋肋钢【丝、三股和七—股钢绞？线的预应力传递长度！均在原规范规—定的：预应力传递长度的】基础上根据》试验研？究结果作了调—整并通过给出的公式！由其有效《预应力值《计，算预应力传递长【度预应？力筋传递长度的外】形系数取《决于与锚固性能有】关的钢筋的》外形 》 10.—1，.11、10.1.！12  为确—。保预应力混凝土结】构在施？工阶段的《安全本规范第10.！1.1条《规定了在施工阶段】应进行承载》能力极限状态验【算在施工阶段对截面！边缘混凝《。土法向？应力：的限：值条：件是根据《国内外相关》规范校准并吸取国】内的工程设计经验而！得的其中对混凝土法！向应力的限值—。均，用与各施工阶段混凝！土抗压强度  相对！应的抗拉强》度及抗？压强度标《准值表示 — ，   》  预拉《区纵向？钢筋的构造》配筋率？取略低于《本，规范第？8，.，5.1条的最小配筋！率要求 【 ：10：.1.？13  先》张法：及后张法预应—力混凝？。。土构件？的受剪承载力、受扭！承载力及裂缝—宽度计？算均需用到混凝【土，法向预应《力为零时的预应力筋！合力Np0本条对】此作了规定》。。 1【0.1.14  影！响无粘结预应—。力混凝土构件—抗弯能力的因素较】多如无粘结预应【力筋有？效，预应力的大小、【无粘结预应力筋与】普通钢筋的配筋率、！受弯构件的跨高比】、荷载种类、无粘】结预应力筋与管壁】之间的摩擦力—、束的形《状和材？料性能等因此—受，弯破坏状态下—。无粘：结预应力《筋的极限应力—必须：通过试验来求—得国内？所进行的无粘—结预应力《梁（：板）试验得》出无粘结预应力筋】于梁破坏瞬间的【极限应力《主要：与配筋率、有效【预应力、钢》筋设计强度》、混凝土的立方体】抗压强度、跨—高比以及荷载形【式有关积累了宝贵的！数据 》。     【本次修订《采用了现行行业标准！无粘：结预应力混凝土结】构技术规《程JGJ《 92的相关表达式！该表达式以综合配筋！指标ζ0《为主要参数考虑【了跨高比变化影【响，为反映？在连续多《跨梁：板中应用《的情况增加了—考虑连续跨影—响的设计《应力折？减，系，数在设计《框架梁时无》粘结预应力筋外形布！置宜与弯矩包络图相！接近以防在框架梁】顶部反弯点附近【出现裂缝《 10】。.1.15 — 在无粘《结预应力受弯构件的！预压受拉区配置【一定数量的普—。通钢筋可以避免该】类构件在极限状态下！发生双折线形的【脆性破坏现》象并改善开裂状态】下构：件的裂缝性能和【延性性能 》 》 ， ，  1  单—向板：。的普通？钢，筋最小面积 【  》   ？本规范对《钢筋混凝土受—弯构件规定最小配】筋率为0.》2％和45f—t，/fy中的》较大值美国》通过试验认为—。在无粘结预应力【受弯构件《的受拉区至少应【配置从受拉》边缘至毛《截面重心之间面【积0.4％的—普通钢筋综合上【述两方面的规定【和研：究成果并结合以往】的设计经验作出【。了本规？范对无粘结预应【力混凝土板受—拉，区普：通钢筋最小配筋率】的限制 【    》 2  梁正—弯矩区？普通钢筋《的最：小面积？。 《。   《  无？粘结预应力梁的【。试验表明为》了改善构件在正常】使用下的变形—性能应采《用，预应力筋及有粘【结普：通钢筋混合配—筋方案在《全部配筋中有粘结纵！向普通？钢筋的拉《力占到承载力设【计值Mu产生—总拉力的2》5％或更多时可更】有效地改善无粘结预！。应力：梁的性能如裂—缝分布、间距和宽度！以及变形性》。能，从而达？到接：近，有粘结预应力梁【的性：能本规范公式—（1：0.1.15-2】），是根据此比值—要求并考虑》预应力筋及》普，通钢：。筋重心离《截面受压区》。边，缘纤维的距离—hp、hs影响得出！的   ！  对按《一级裂缝控制—等级设计的》无粘结预应》。力混凝土《。。构，件根据试验研究结果！可仅配置比最小配】筋率略大的》。非预应力普通钢筋】取ρmin等—于0.00》3  《 10.【1.16  对【无粘结预《应力混？凝，土，板柱结构中的双向平！板所要求配置的【普通钢筋分述—如下  ！   负弯矩区普】通，钢筋的配置美国进】行过13《的九区？格，后张无？粘结预应力平板的】模型试验《结果：表明只要在柱—宽及两侧各》离柱边1.5～2】倍的板厚范围内【。配置占柱《上板带横截》面面积0.15【％的普通钢筋—就能：很，好地控制和分散【裂缝并使柱带区域内！的弯曲和剪切—强度都？能充分发挥出来此外！这些钢筋《应集中通过柱—子和靠？近柱子布《置钢筋的中》到中间距应不超过】300？mm而且《每一：方向应不少于4根钢！筋对通？常的跨度这》些钢筋的《总长度？应等于跨度的1【。/3：我国进？行的12无粘结【部分：预应力平板的试验】也证实在上述—柱面：积范围内配置—的钢筋是适》当的：。本规范根《据公式（10.1】。.，16：。-1）？矩形板在长跨方【向将布置更多—的钢筋 》     正！弯矩区普通钢筋【的配置在正弯矩【区，双向板？在使用荷载》。下，。按照：抗裂：验算边缘《混，凝土法向拉》应力确定普通—筋配置数量的规定】。是，参照美国ACI规】范对双？向板柱结构关—于有粘结普通钢筋最！小截：面面积的规定并【结合国内多年来对】该板按二级裂—缝，控制和配置有粘【。结普通钢《筋，的工程经验》。作出规定的》针对：温度、收缩应—力所需配置的普通钢！筋，应按本规《范，第，9.1节的》相关规定执》。行 【。    在楼—盖的边缘和》拐角处通过》设置钢？。筋混：凝土边梁并考虑柱】头剪：切作用将该梁的箍】。筋加密配《置可提高边柱和角柱！节点：的受冲切承载力【 ？ ？。10.1.》。17  本条—规定了？预应力混凝土—构件的？。弯矩设计值不小于】开裂弯矩其目的是控！制受拉钢筋总—配筋量不能过—少，。使构件？具，有应有的延性以防止！预应力受弯构件开】裂后的突然脆断 ！