10  预！应力：混凝土结构》构件： ， 《 《 10.1》。  一般规定 ！ 《 10.《1.1  为确【保预应力混》凝，土，。。结构：在施工阶段的安【全，明确规定了在施【工阶段应进行承【载，能力极限状态等验】算施：工阶：段包括制作、张拉】、，运输及安《装等工序《 10】.1.2  根据现！行国家标准工—程结构通用规范GB！ 550《01、工程结构可】靠性：设计统一标准G【B 50153的】有关规定当进行【预应力？混凝土构《件承载能力极限状态！及正常使《用极限状态的—荷，载组合时应》计算预应力作用效】应并参与组合对【后张法预应力混【凝土超静《定结构预应力效【应，为综合内力Mr、】V，r及Nr《包括预？应力产生《的次弯矩、次剪力】和次：轴力在承载》能力极限《状态下预应力—作用分项系》数γp应按》预应力作《用，的有利或不》利分别取1.—0或：1.2、1.3具】体取值？应根据工《程类型等实际情况按！照现行国家标准【工程结？构通用规范GB 】55001的有【关规：定，执行当不利时—。如后张？法预应力混凝土【构件锚头局压区的张！拉，控制力预应力作【用分项系数γp【应取1.2、1.】。3在正常《使用极限状态下【预应力作用分项系】数γp通常》取1：.0当按承载能力极！限状态计算时预应】力筋超？出有效预应力值达到！强，度设计值之间的应力！增量仍为结构抗力部！分，；当按本标》准第6章的实用方】法，进行：承载：。力计算时仅次内【力应参与荷载—效应组合和设—计，计算 【     对—承载能力极》。限状态当预应力作】用效应列为公—式左端项《参与作用效应组【合时由于《预应力筋的数量【和设计参数已—由裂缝控制等级【。的要求确《定且总体上是有利的！根据工程经验对【参与组合的预应力】作用效应项》应取结构《重要性系数γ0＝】。1，.0；对局部—受压承载力计算、】框架梁端预应力筋】偏心弯矩在柱中产】生的次弯矩等其预】应力作用效应为不】利时γ0应》按本规范公式（【。3.3？.2-1）执行 】 》 ，   本标准为避免！出现冗长的公—式在诸多计算公式中！并没有具体列出相关！次内力因此当应【用本标准《公式进行《正截面受弯》、受：压及受拉承》载力计算斜截面【受剪及受扭截面承】载力计算以及—裂缝控？制验算时《均应：计入：相，关次内力 】 ，     》2010版规范增加！了无粘结预应力【混凝：。土结构承受静力【荷载的设计》规定：主要有裂缝控制【张拉控制应力—限值：有关的预应力损失值！计算受弯《构件：。。正截面承载力计算时！无粘结预应力—筋的应力设计值【、斜截？面受剪承载力—计算受弯构件—的裂缝？控制：。验算及挠度验算受弯！构件：和板柱结《。构中有粘结》纵向钢筋的配置以】及施：工张拉阶段截面边缘！混凝土法《向应力控制和—预拉区构造配筋防腐！及防火措施以上规定！的条款列在本—章及本标准相关章】节的条款中 ！ 10.1.3】 ， 本次修订增加了】中强度预应力—钢丝：及预应力螺纹钢筋】的张拉控《制应力？限值 ？ ？ ：10.1.》5  ？通常对预应》力筋由于《布置上的几何偏心】引起的内弯》矩Npe《p，n，以M1表示》。由，该，弯矩对连续梁引起】。的支座反力称为次反！力由次反力对梁引起！的弯矩称为次—。弯，矩M：2在预应力混凝土】超静定梁中由预【加力对任《一截面引《起的总弯矩Mr为】内弯矩M1与次【。弯，矩M2之和》即Mr＝M1+M】2，次剪力可根据—结构：构件：各截面次弯矩分布】按力学分《析方法计算此外在后！张法梁、板构件【中当预？加力引起的》结构变形受》到柱、墙等侧向【构件约束《时在梁、板中将产】。生与预加力反—向的次轴力为求次】轴，力也需要应用力学分！析方法 《   【  为？确保：。预应力能够有效【地施加到预应—。。。力结构构件中应采】用合理的《结构布置方案合理布！置竖向支承构—件如将抗侧力构【件布置在结构位移中！心不动点《附近；采用相对细长！的柔性柱以》减少：约束力必《。要时应在柱中配置附！加钢筋承担约束【作用产生的附—加弯矩在预应力【框，架梁施？加预应力阶段—可将梁与《柱之：间的节点设计成在张！拉过程中可产生滑】动的：。。无约束支座张拉【后再将？该节：点做成刚接》对，后张楼板《为减少约束力可采用！后浇带或施工—缝将结构《。分段使其与》约，束柱或墙暂时分【开；对于不能分开】且刚度较大》的支承构件可—在板：与墙、柱结合处开设！结构洞以《减少约？束力待张拉完毕后】补强对于平》面形状不规则—的板：宜划分为平》面规：则的单元《使各部分能独—立变形以减少约束】；当大部分收缩变形！完成后如有》需要仍可以连—为整体 》 10—.，。1.7  当按【裂缝控制要求配置的！。。预，应力：筋不：能满足承载》力，。要求时承载》力不足部分可由普】通钢筋承担采用混】合配筋的设》计方法这种部—分预应力混凝土既具！有全预应力混凝土】与钢筋混凝土—二者：的主：要优点又基本上【排除了两者的主要缺！点现已成为加筋混凝！土系列中的主要发】展趋势当然也带来了！一些：新的课题当预应【力混凝土构》件配置钢筋》时由于混凝土收缩和！徐变的影响》。会在这些钢筋—中产生内力》这些内力减少了受拉！区混凝？土的法向预压应力】使构件？的抗：裂性能降低》因而计？算，时，应考虑这种》影响为简化计算【假定钢筋的》应力取等于混凝【土收缩？和徐：变引起的预》应力损失值但严【格地说这种简化计】算当预？应力筋和钢筋重心位！置不重？合时是有一定误【差的 1！0，。.1.8  近年】来国内开《展了后张法预—应力混凝土连续梁内！力重：分布的试《验研究并探》讨次：弯矩存？在对内力重》分布：的，影响这些试》验研究及《有关文献建议对【存在次弯矩的后张】法预应力混》凝土超静定结构【其弯矩重《分，布规律可《描述为（1》一β）M《d＋：αM2≤Mu其中α！为，次弯矩消失系—数直接弯矩的调【幅系数定义为—β，＝1：－Ma/《Md此处Ma—为调：整后的弯《。矩值Md为按—弹，性分析算得的荷载弯！。矩设：计值；？直接弯矩《调幅系数β的变【化幅度是0≤β≤β！max此《处β：max为《最大调幅系数—次，弯矩随结构构件【刚度改变和塑性铰转！动而逐步《消失它的变化幅度是！0≤α≤1.—0；且？。当β＝？。。0时取α＝1.【0；当β＝βm【ax时可取》α，接近为？0且β可取其正值】或负值当《取β：为正值时表示支座处！的直接弯矩向—跨，中调幅；《当取β为负值时表】示跨中？的直接弯矩向支座处！。。调幅上述试验—结果从？概念设计《的角度说明在超静】定预：。应力混凝土》结构中？存在：的次弯矩随着预应力！构件开裂、裂—缝发展以及》刚，。度减小？在，极限荷载阶段会相】应减小？当截面配《筋率高时次弯矩的】变化：较小反之《可，。能大部分次弯矩都会！消失本次《修订考虑到上述情况！采用次弯矩参与重分！布的方？案，即，。内力重分布所—考虑：的最大？。弯矩除了荷》载弯：矩设计值外》还包括预应力—。次弯矩在内并参考】美，国ACI规范、欧洲！规范EN 199】2-2等规定对【预应力混凝土框架】梁及连续梁》在重力荷载作用下】当受：压区高度x≤0.3！。0h0时可》允，许有限量的弯矩重】分配：同，时可考虑《次弯矩变化对截面】内力的影响但总【调，幅值不宜超过—20％ ！。10.1.9 【 对光面钢丝—、螺旋肋钢丝、三】股和七股钢绞线的】预应力传递长度【均在：原规范规定》的预应力传递—长度的基础上根【据试验研究结果【作了调整并通过给】出的公式《由其：有效：预，应力：值计算预应力—传递长？度，预，应力：筋，传递长度《的外形系《数取决于《。与锚固性能有关的钢！筋，的外形？ 10】.1.11》、10.《1.12  为确】。保，预，应力混凝土结构在】。施工阶段的安全本】规范第10》.1.1条规定【了在施？工阶：段应进行承载能【力极限？状态验？算在施工阶段对截面！边缘混凝土法向应力！的限：值条件是根据—国，内外相关规范校【准并吸取《国内的工程设计经】验而得的其中对混】凝土法向应力—的，限值均？用与各施《工阶段混凝土抗【压强度？  相对《应的：抗拉强度及抗压强度！标准：值表示 《  —  ：。。 预拉区《纵向钢筋的构—造配筋率取》略低于本规》范第8.《5.1条的最小配筋！率要求 ！10.1.1—3，。。  先张法及后张法！预应力混凝土构件】的受剪承载力、【受扭承载力及—裂缝宽度计算均需】用到混凝土法向预应！力为零时的预应力筋！合力：Np0本条》。对此作了《规定 》。 ， ：。10：.1.14》  影响无粘结预应！力混凝土构件抗【弯能力的因素较【多如无粘结预应力】筋有：效预：应力的大《小，、无粘结预应力筋与！普通钢筋《的配筋率、受弯构件！的跨高比、荷—载种类、《无粘：结预应？力筋与管壁之间【的摩擦力《、束的形状》和材料性能》等因此？受弯破？坏状态下无》粘结预应力筋—的极限应力必须通过！试验来求得》。国内所进行的无粘结！。预应力梁（》板）试？验，得出无粘结预应力】筋于梁破坏瞬间【的，极限：应力：主要：与，配筋率、有效—预应力、钢》筋，设计强度、混凝【土的立方体抗压强度！、跨高比《以及荷？载形式有关积累了】宝贵的数据》 ， ， ？     本次【修订采用了现—行行业标准》无粘结预应力混凝土！结构：技术规程《。JGJ 92的相】关表：达式：该表：达式以综《合配筋指标》ζ0为主要》参数考？。虑了跨高比变化影响！为反映？。在，连续多跨《梁板：中应用的情况增加了！考虑连续跨影响的设！计，应力折减系数—在设计框架》梁时：无粘结预应力—筋外形布置宜与【弯矩包络图》相接近以防在框【架梁顶部反弯点附】近出：现裂缝 — 10》.1：.15  在无粘】结预应力受弯构件】的预压受拉区配【置，一定数量《的普通钢筋可以避】免该类构《件在：极限状态下发生【双，折线形的《脆，性破：坏现象并改善开裂】状，态，。下构件的裂缝性能】和延性性《能 —     》1  单向板的普】通钢筋最小》面积  ！   本规范对钢】筋，混凝土受弯》构件规定最小配【筋率为0《.2％和45—ft/？fy中的较大值美国！通过试验认为在无】粘结预应力受弯【构，件的受拉《区至：少应配置从受拉边缘！。至毛截面《重心之间面》积0.4％的—普通钢？筋综合上述》。两，方面的？规定和研究成果并】结合以？往的设计经验—作出了本规范对【无粘结预《应，力混凝土板受拉区】普通钢筋最小配【筋率的限制 ！  ？   2  梁正】弯矩区？普通：钢筋的？最小面积 —     】。无粘结预应力梁【的试验表明》为了：改善构件在》正常使用下的—变形性能应采—用预应力筋及有粘】结，普通钢筋混合配【。。筋方案在全部配筋中！有粘结纵《向普通钢筋的拉力占！到承载力设计值M】u产生总拉力—的25％或更多时】可更有效地改—善无粘？结预应力梁的性能】如裂缝分布、间距】和宽度以及变形性能！从而达到接近有【粘结预应力梁的性能！。本，规，范公式（《10.1.》15-2）是根据】。此比值要求并考虑】预应力筋及普通钢】筋重：心离截面受压区边】缘纤维的距》离hp、hs影响】得出的 】 ，    对按一【级裂缝控制等级【设计的无粘结—预应力混凝土—。构件根据试验研【究结果可仅配置比】最小配筋率》略大的？。非预应力普通—钢筋取ρ《min等于0—.00？3  1！0.：1.16  对【无粘结预应力混【凝土：板柱结构《中的双向平》板所要求配》置的普通《钢筋分述如》下   ！。  ：。负，弯，矩区：普通钢筋的配置美】国进行过13的九区！格后张无《粘结预应力》。平板：的模型？试验结果表明—只要：在柱：宽及两侧各》离柱边1.5～【2倍的？板厚范围内配置占柱！上板带？横截面面《积0.15》％的普通钢筋就能】。。很好地控制和分【散裂缝并使》柱带区域《内的弯曲和剪—切强：度都能？充，分发挥出来此外【。这些钢筋应》集中通过柱子和【靠近柱子《布置：钢筋的中到中间【距应不超过300】mm而且《每，一方向应不少于4】根钢筋对通常的跨度！。这些钢筋《。。的总：长度应等于跨度的1！/3我国进行的【。12无粘结部—分预应力平》板的试验也》证实在上述柱面【积，。。范围内配置》的钢：筋是适当的》本规范根据公式（】10.？1.16-1）【矩，形板在长跨》方向将布置更—多的钢筋 — 《 ，   正《弯矩区普通》。钢筋的配置在正弯】矩区：双向板在使用—荷载下按照抗裂验算！。边缘混凝土法—向拉应力确定—普通筋配置》数量：的规定是参照美【国ACI《规范：对双向板《柱，结构关于《有粘结普通钢筋最】小截面面积的—规定并结《合国：内多：年来对该板按—二级裂缝控制和配置！有粘结？普通钢筋《的，工程经验作出规定的！针对温度、收缩应】力所需配《置的普？通钢筋应按本规【范第9.1节的【相关：规定执行 》 》    在楼—盖的边？。缘，。和拐角？处通过设置钢筋混】凝土边梁并考—虑柱头？。剪切作用将该梁的】箍筋加密配》置可提高边柱—和角柱节《点，的受冲切承载力 】 10.】1.17  本【条规：定了预？应力混凝《土构件的弯矩设计值！不小于开裂弯矩其】目，的是控制受拉钢筋】总，配筋量不能过少【使构：件，具有应有《的延性以防止预应力！受弯：构件开裂后的突【然脆断 》