10  预！应力混凝土结构构件！。 ： 】10.？1  ？一般规定《 ？ 《 1：0.1.1  为】。确保预应力混—凝土结构在施工阶段！的安：全，明确：规定了在施工阶段】应进行？承载能力极限状态】。等验算？施工阶段包》括制作、张》拉、运输及安装等】工序 【 10？.1.2 》 根据？现行国家标》准工：程结构通用规—范GB 《55001、工程结！构可：靠性：设计统？一标准GB —5，0153的有—关规定当进》行预应力混凝土构】件承载能《力极限状态及正【。常使用极限状—态的荷载组合时应】计算预应力作用效应！并参与组合》。对后张法《预应力混凝土超【静定结构预》应力效应《为综合内力Mr、V！r及Nr包》括预应力产》生的次弯矩、次【剪力和次轴力在承载！能力极限状态—下预应力作用分项系！数γp应按预应力作！用的有利或不利分别！取1.0或1.2】、1.3具体取值应！根，据工程类型等—实际情况按照—现行国家标准—工程结构通用规范G！B 55001的】有关规定执行—当不利时如后—张法预应力混—凝土：构，件锚头局压区的张】拉控制力预应力作】用分项系《数，γp应取1.2、】1.3？。在正常？使，用极限状态》下，预应力作用分项系数！γp通常取1.0当！按承载能力极限【状态计算时预应【力筋超出有》效预应力值达—到强度设计》值之间的应力—增量仍为结构—抗力部分；当按本标！准第6章的》实用方法进行承【载力计算时仅次内力！。应，参与：荷载效应组》合和：设计计算 】。     对承】载能：力极限状态当预【应力作用效应—列为公式左端项【参与：作用效应组合时【由于预应力筋的【数量和设计参—数已由裂缝控制等级！的要求确定且—总体上是有利的【根据工程《经验对参与组合的预！应力作用效应—项应取结构重要【性系数γ0＝1.0！；，对局：部受压承载力计算、！。框架梁端预应力筋偏！心弯矩在柱中—产生：的次：。弯矩等其预》应，力作用效应为—不，利时γ0《。应按：本规范公《式（：3.3.2-1【）执：。。行 ？     本！标准为避免出现冗】。长的公式在诸多【计算：公式中并没有具体】列出：相关次内力因此当应！用本标？准公式进《行正截？面受弯？。、受压及受拉承载】。力计算斜截面受剪】及受扭截面承—载力计算《以及裂？缝控制验算时—均应计入相关—次内力 — ，    》 201《0版规范增》加了无粘《。结预应力混凝土【结构承受静力荷载】的设计规《定主要有裂缝控制张！拉，控制应力限值有关】。的预：应力损失值计算受弯！构件正截面承载力计！算时无粘结预应力筋！的应力设《计值、斜截面受剪】承载力计算受—弯构件的裂缝控【制，验算及挠度验算受】弯，。构件和？板柱结？构中有？粘，结纵向钢筋的配【置以及施工张—拉阶段截《面边缘混凝土—法向：应力控制和预—拉区构造配》筋防：腐及防火措施以【上规定？的条：款列：在本章及《本标准相关章节的条！款中 ？ ： ， 10.1.3】  本次修订增加】了中强度预应力钢丝！及预应力螺纹—钢筋的张《拉控制应力限值 ！ 10.【。1.5  通常对】预应力筋由于布置上！的几何偏心引—起的内？弯矩Np《。epn以M1—表示由？该弯矩对连续梁【引起的支座反力【称为：次反力由次反—力，对梁引起的弯矩【称为次弯矩》M2在？预应力混凝土—超静：定，梁中由预加》力对任一《截面：引，起的总弯《矩Mr为内弯矩M】1与次弯矩M2之和！即Mr＝M》1+M2次》剪力可根《据结构构《件各：截面次弯矩分布【按力学分析方—法计算此外在—后张法梁《、板构件中当预【加力引起的结构变】形受到柱、墙等侧向！构件约？束时：在梁、板中》将产生与预加力反】向的次轴力为求【次轴：力，也需要应用》力学分析方法 ！。 ：     》。为确：保预应力能够有效】地施：加到预应力结—构构件中应》采用合理的结构【布置：方案合理《布置竖向《支承构件如》。将抗侧力构件布置】在结：构位移中心》不动点附近》。；采用相对》细长的？柔性柱以减少约束】力必要时应》在柱中配置附加【钢筋承担约束作用】产生的附加弯矩在】预应力框架梁施加预！应力阶段可》将梁与柱之》间的节点设计成在张！拉过：程中：。可产生滑动》的无：约束支座张拉后再将！该节点做《成刚接对后张楼板为！减少约束力可采用】后浇带或《施工缝将结构分段使！其与约束柱或墙暂时！分开；对于不能分开！且刚度较大》的支承构《件可在板与墙、柱】结合处开设结构【洞以减少约》。束力待张《拉完毕后补强—对于平面形》状不规则的》板宜划？分为平面规则的【单元使？。各部分？能独立？变形以减少约束；当！大部：。。分收缩变形完成后】如有需要仍可以连为！整，体 《 10.1.7！  当按裂缝控【制要求配置的预应力！筋不能满足承载力】要求时承载》力不足部分可—由普通钢筋》承担采用混》合配筋的《设计方法这种部分预！应力混凝土既具有全！预应：。力，混凝土与《钢筋混凝土》。二者：的主要优点又—基本上排除了两【者的主要缺点—现已成为加筋混凝】土系列中的主要发】展趋势当然也带来】了，一些新的课》题当预应力混凝土】构件：配置钢筋时由于混】凝土收缩和徐变的】。影响会在这》些钢：筋中产？生内力这些内力【减少了受拉区混【。凝土的法向预—压，应力使构件的抗裂性！。能降低因而计算【时应考？虑这种影《。。响为简？化计算假定钢筋的】应力取等于混凝【土收缩和徐》变引起的预应力损失！值但严格地》说这种？简化计算《当预应力筋和钢筋】重，心位置不重合时是有！。一定误差的 【 10.1.！8  近年来国【内开展？了后张法预应—力混凝土连》续梁内力重分布的】试验研？究并探讨次弯矩存在！对内力重分布的【影响这？些试验研究及有【关文献建《议对存在《次，弯矩的后张法预【应力混凝土超—静定结构其弯矩重】分布规律可》描述为（《1一β）Md＋【。αM：。2≤Mu其》中α为？次弯矩消失系数直接！弯矩的调幅》系数：定义为β＝1－M】a/Md此》处Ma为调整—后的弯矩值Md为】。按弹性分析算得的】荷，载，弯矩设计值；—直，接弯矩调幅系数β】的变化幅度是—0≤β≤βma【x，此处βma》x为最大调》幅系数次弯矩随结构！构，件刚度改变》和塑性？铰转动而逐》步消失它的变化【幅度是0≤α≤1.！0；且当β＝—0时取α《＝1：.0；当β＝β【max时可取α【接近为0且β可【取其正值或负值当】取β为？正值时表示》支座：。处，的直：接弯矩向跨中—调幅；当取β为负值！时表示跨《中的直接弯》。矩向支座处调—。幅上述试验结果【从概念设计的角【度说明在超静定预】。应力混凝土结构中存！在的次弯矩随—着预应力《构件开裂、》裂缝：发展以？及，刚度减小在极限【。荷载阶段会》。相应减？小当截面配筋率【高，时次弯矩《的变化？较小反之可能大部】分次弯矩都会消【失本：次修订？考虑到上述情—况采用次弯矩参与重！分布的？方案即内力重分布】所考虑的最大弯矩除！了荷载弯矩设—计值外还包括预应力！次弯矩？在内并参考美国AC！I规范、欧洲规【范E：N 1992-2等！规定对预应力—混凝：土框架梁及连续【。梁在：重力：荷，载作：用，下当受？压，区高度x≤0—.30h0时—可允许有限量—的弯矩重分配—同时可？考虑次弯矩变—化对：截，面内力的影响但总调！幅值不宜《超过20％》 ？ 10.1.9！  ：对光面钢丝、—螺旋肋钢丝》、三股和七》股钢绞？线的预应力传递长】度均在原规范规【定的：预应力？传，递长度的基础—上根据试验》研究结？果作了？调，整并通过给出—的公式由其有—。效预：应力值？计算预应力传递长】度预应力筋传递【长，度的外？形系数取决于与锚固！性能有关的钢—筋的外形 【 10.1【.11、10—.1：.12 《 ，为确保预应力混凝土！结构在施工阶段的】安全本规范第1【0.1.1》条规定了在施工【阶段应进行》承载能力极限状态】验算：在施工阶段》对截面边缘混凝土】法向应？力的限值条》件是根据国内外相关！规，。范校：准，并吸取国内》的工程？设计经验《而得：的其中对混凝土法向！应，力的限值均》用与各施《工，阶段混凝土》抗压强度  相【对，。应的抗拉强度—。及抗压强度标—准值表示 》 》    预》拉区纵向钢筋—的构造配筋》率取略低于本规范】。第，8.5.1条的最小！配筋率要求 【。 ？ 10.1.—13  《先张法及后张法预】应力混凝土》构件的受《剪承载力、受—扭，承载力及裂缝宽度计！算均需用到混凝土法！向预应力为零时的】预应力筋合力Np0！本条对此作了—规，。定 》。。 ， 10.《1，.14？  影响无粘结预】应力混？凝土构件抗》弯能力的《因素较多如无—粘结预应力》筋有效预应力—的大：小、：无粘结？预，。应力：筋与普通钢筋的配】筋率、受弯构件【的跨高比、荷载【种，类、无粘结预—应力筋与《管壁之间的》摩，擦力、束的形状【和材料性能等因【此受弯破坏状—态下无粘结预应力筋！的极限应《力必须通《过试验？。来，求得国内所进行【的无：粘结预应力梁（板】。）试验得出无粘【。结预：应，力筋于梁破坏瞬间】。的极限应《力主要与配筋—率、有效预应力【、钢筋设《计强度、混凝土【的立方体抗》压强度、跨高比以及！荷载：形式有关积累了【宝贵：的数据 】    《。 本次修订采—用，了，现行行业标准—无粘结预应力混凝土！结构技术规》程，J，GJ： 9：2，的相关表达式—该表达式以综合配】筋指：标，。ζ0为主要参数【考虑了跨高》。比变化影响为反映】在连续？。多跨梁板中》应用的情况增加了考！虑连：续跨影响的设计应力！折减系？数在设计框》架，梁时无粘结》预应力筋外形布【置宜：与弯矩？包络：图相：接近以防在框架梁】顶部反弯点附—近出现？裂缝： —10.1.1—5  在无粘结预应！力，受弯构？件的预压受》拉区配置一定数量】的普通钢筋可以避】免该类？构件在极限状态【下，。发生双折线形的【脆性破坏现象并改】善开裂状态》下构件的裂缝—性能和延性》性能 — ，    《 1  单向板的普！通钢：筋最小面积 —     ！本规范对钢筋混【凝土受弯构》件规定最小配筋率为！0.2？％和45ft—/fy中的较大值美！国通过？试验认？为在无？粘结：预应力？受弯：构件的受《拉区至少应配置从受！拉，边缘至毛《截面重心《之，间面积0.4％的普！通钢筋综合上述【。两方面的《规定和研究成果并结！合以往？的设计经验作出【了本规范对》无粘结预应力混【凝，土板受拉区》普通钢筋最小配筋率！的限制？ 《     2  ！梁正弯矩区普通钢筋！的最小面《积 【    无粘—结预应力梁》的，试验表明《为了改善《构件在正常使用【下的变形性能应【采用预应力》筋及有粘《结普通？钢，筋混合配筋》方案在全部》配筋中有粘结纵【。向普通钢筋的拉力】占到：承载力设计值Mu产！生总拉力的25％或！更多：时可更有效地—改善无粘结》预应力梁的》。性能：如，裂缝分布、间距和】宽度以？及变形性能从而达到！接近有粘结预应力梁！的性：能本规范公》式（10.》1.15《-2）是根据此【比值要求并考虑预】应力筋及普通钢筋重！心离截面受》压区：边缘：纤维的距离hp【、hs影《响得出的 】   《  对按《一，级裂缝控制等—级设计的无粘结预】应力混凝土构件根据！试验研究《结，。。果可：仅，配，置比最小配筋率略大！的，非，预应力？普通钢筋取ρmin！等于0？.003  — 》。10.1.1—。。6  对无粘结预应！力，混凝土板柱结构中的！双向平板所要求【配置的普通钢筋【分述如下 — 《 ，   负弯矩—区，普通钢筋的配—。置美国进《。行过13《的九区格《后张无粘结预应力】平板：的模型试验》结果表？明只：要在柱宽及两—侧各离柱边1.5～！2倍的板厚范围内】配置占？柱上板带横截面面】积0.？15％？的普通钢筋就能很】好地控？制和分？散裂缝并使柱带【。区域内的弯》曲和剪切强度都能】充分发挥出来此【外这些钢《筋应集？中通过？柱子和？靠近柱子布置钢【筋的中到中间距应不！超过30《0mm而且每一方】向应不少《。于4根钢筋对通常】的跨度这些钢筋的】总长度应等于跨度的！1，/3我国进行—的12无粘结部分】。预应力平板的试【验也证实在上述【柱面积？范围：内，配置的？钢筋是适当的本规】范根据？公，式（1？0.1？.16-1）矩【形板在长跨方向将】。布置更多的钢筋 ！ ：     —正弯矩区普通钢筋的！配置在正《弯矩区双向板在使】用荷：载下按照抗》裂验算？边，。缘混凝？土法：向拉应力确定普通筋！配置数量《的规定是《参照美国AC—I规范对双向—板柱结构关》于有粘结普通—钢筋最？小截面面积的规【定并结合《国内多年来》对该板？按二级裂缝控制和配！置有粘结普》通钢筋的工程经验作！出规定的针对—温度、收缩应—力，。所需配置的》。普通钢筋应按本规范！第9.1节的—相关规？定，执，行   ！  在楼盖的边缘】和，拐角处通《过，设，置钢筋混凝土边【。梁并考虑柱头剪切】作用将该梁的箍筋】加密配置可提—高边柱和角柱—节点的受冲切—承载：力 ： 1—0，.1.17  【本，条规定了预应—力混凝土《构件的？弯矩：设计值不小于开裂弯！矩其目的是控制【。。受拉钢筋总配筋量】不能：。过少使构件具有应】有，的延性以防》止预应力受》弯构件开裂》后的突然脆断 】