？ 10  预应力】混凝土结《构构件？ ， ！10.1 》 一般规定 — 《 ： 10.1.1【  为确《保预应？力混凝土《结，构在施工阶段—的，安，全明确规定了在施】工阶段？应，进行承载能力极【限状态等验算施【工阶段包括制作、张！拉、运？。。输及安装等工—序 — 10.《1.2？  根据现行国家】标准工程结构—通用规范GB 5】5，001、工程结构】可靠性？设计统一《标准GB 》50153的—有，关，规定：。。当进：行预应力混凝土构件！承载能力极限—状态及正常使用极限！状态的？荷载组合时应计【算预应力《。作，用效应并参与组合对！后张法预应力—混，凝土超静《定结构预应力效应为！。综合内力Mr、Vr！及Nr包括预应力】产生的次弯矩、次剪！。力和次轴力在承载】能力极限状态下预】应力作用分项系【数γp应按》预应力？作用：的有：利或不利分别—取1.0或》1，.2：、1.3具体取值应！根据工程《类型等实际情—况按照现行国家标准！工，程，结构通？用规范GB 5【500？1的有关规定—执行当不利时如后张！法预应力混凝土构】件锚头局压》区的张拉控制力预应！力作用分《项系数γp应取【1.2、1.3在正！常使用极《限状态下《预应力作用分项【系数γ？p通：常取：1，.，0当按承《载能力？极限状？态计算时预应—。力，筋超出有效预应力】值达到强度设计值】之间的应力增量仍】为结构抗力部分；当！按本：标准第6《章的实用《方法进行承载力计】算时仅次内力应参与！荷载效应组》。合和设计计》算 《     对承！。载，能力极限状》态当预应力作用效】应列为公式》左端：项参：与，作用效应《组合时由于预应力筋！的数量和设计参【数已：由裂缝控制》等级的要求确定【且总体上是有—利的根据工程经【。验，对参：与组合的预》应，力作用效应项应取结！构重要性系数γ【0＝1.0；对局部！受压：承载：力计算、《框架梁端预》应力筋偏心》弯，矩在：柱中产生的次—弯矩等其预应力作】用效：。应为不？利时γ0应按本规】范公式（《3，.3.2-1）执】行  】   本标准为【避免出？现冗长的公式在诸】多计：。算公式中并没有具】体列出相关次—内力：因，此当应用《本标准公式进行正截！面受弯？、受压及受拉承载力！计算斜截面受剪及】受，扭截面承《载力计算以及—裂缝控制验》算时：均应计入相关次内】力 —     》20：10版规范增加【。了无粘？结预应？力混凝土结构承【受静力？荷载的设计规定主要！有裂缝控制》。张拉控制《应力限值有关—的预应？力损失值计算—受弯构件正截面承】载力计算时无粘【结预：应力筋的《应力设计值、斜【截面受？剪承载力《计算受弯构件—的裂缝？控制验？算及挠度验算受弯】构件和？板柱结构中有粘结纵！向钢筋的配置以及施！工张：拉阶段截面边缘混凝！土法向应力控制和】预拉区构造配筋防腐！及防：火，。措，施，以上规定的条—款列在本章》及本标准相关章节的！条款中 】 ，10.1.3  本！次修订增加了中强度！预应力钢丝及预应】力螺：纹钢筋的《张拉控制《应力限值 》 10.】1.5？  通常对预应力】。筋由：于，布置上的几》何偏心？引起的内弯矩N【pepn以》M1表示由该弯矩对！连续梁引起的支【座反力称《为次反力由次反【力对梁引起的—弯，矩称为次《弯矩M2《在，预应力混凝》土超静定梁中—由预加力对》任一截面引起—的总弯矩Mr为内】弯矩M1与次弯矩】M2之和《即M：r＝M1+M2【次剪力可《根据结构《构件各截面次—弯矩分布按力学分析！方法计算《此外在？后张法？梁、板构件》。中当预加力引起的结！构变形受到柱、墙等！。侧向构件约》束时在梁、板中【将产生与《预，加力反向的次—轴，力为求次《轴力也？需要应？用力学分析方法【 ？     为】确保：预应力能够有效地施！加到预应力结构构】件中应？采用合理的结—构布置方案合理布置！竖，向支承构件如将抗】侧力构件布置在结构！位移中心不动点附】近；采用相对细长的！柔性：柱以减少约束力必要！时应在柱中配置附加！钢筋承？。担约束作《。用，产生的附加》弯矩在预应》力，。框架梁施加预应力】。阶段可将梁》与柱：之间的节点设—。计成在张拉过程中】可产生滑《动的无约束支—。座张拉后再将该【节点做成刚接对【后张楼板为》减少约束力》可采用后浇带或施工！缝将结构分段使其与！。约束柱或墙暂时【。。分开；对于不能【分开且刚度较大的】支承：构件：可在板与墙、—柱结合处开设结构】洞以减？少约束力待张拉完毕！后补：强对于平面形—状不规则的板宜划】分为平？。面规则的单元使各部！分能独立变形以减少！约束；？当，大部分收缩变形【完成后如有》需要仍可以连为整】。体 ？ ？ ，1，0.：1.7  当按裂】缝控制要求》配置的预《应，。力筋不能满足承【载力要求《。时承载？。力不足部分可由普】通钢筋？承担采用混合—配筋的设计方法这】种部分预应力—混凝土既具有全预应！力，混凝土与钢筋混凝土！二，者的主？要优点又基本—上排除了两》者的主要缺》点现已成为加—筋混凝土系列中【的主：要发：展趋：。势当然？也带来了《。。一些新？。的课题当预应力混】凝土构件《配，置钢筋时由》于，混凝土收缩和徐变的！影响会在这些钢筋中！产生内力这些—内力减少了受拉区】混凝土的《法向预压应力使构】件，的抗裂性能降—低，因，而计：算时应？。考虑这种影响为【简化计算假定—钢筋：。的应力取等于混凝】土收缩？和徐变引起的预应】力损失值《但，。严格地说这种简化计！算当预应力筋—和钢筋重心位置不】重合：时是：有一定误差的 【 10【.1.8《。  近年《。来国内开《展了后张法预—应力混凝土连续梁】内力重分布的—试，验研究并探讨次弯矩！存，在对内力重》。分布的影响这些试】。。。验研：究及有关文献建【议对存在次弯矩【的后张法预应力混】凝土超静定》结构其弯矩重分【布规律可描述为【（1一β）M—d＋αM2≤M【u其中α为次弯矩消！失系数直接弯—矩的：调幅系数定义—为β＝1－》Ma/Md此处M】a为调整后的弯矩】值Md为《按弹性分析算—得的：荷载弯矩设计值；直！接弯矩调幅系数β的！变化幅？度是0≤β≤βma！x此处？βma？x为最大调幅—系数次弯《矩随结构构件—刚度改变和塑性铰转！。动，而逐步消失它的变】化幅度是0》≤α≤1.0；且】当β＝0时取α＝1！.0；当β》。＝βmax时可取α！接近为0且β可取】其正：值或负值当取—β为正？值时表示支座—处的直接弯矩向【跨中：调幅；当《取β为负值》时表示跨《中的：直接弯矩向支—座处调幅上述—试，验结果从概念设计】。。的角度说明在超静定！预应力混凝土结【构中存？在的次弯矩》随着预应力构件开裂！、裂缝？。发展以及刚度减【小在极限荷载阶【段会相应减小当【截面配筋率高时【次弯矩的变化—较小反之可能大【部分次弯矩》都会消？失本次修订考虑到】上述情况《采用次弯矩参与【重分布的方案即内力！重分布？所考虑的最》大弯矩除了荷—载弯：矩，设计值外还包括预应！。。力次弯矩《在内：并参考美《。。国ACI《规范、欧洲规范【。EN 1992【-2等规定对—预应力混《凝土框架梁及连续梁！在重力荷载作用下当！受压区高度》x≤0.30—h0时可允许有限量！。的弯矩重《分配同时可考虑【次弯矩变化对截【面内力的影响但总】调幅值不宜超过2】0％ 】1，0.1.《9  对光面钢丝、！螺旋肋钢丝、三【股和七股《钢绞线？的预应力传》递长：度均在原规范—规定的预应力传递】长度：的基础上根据—试验研究结》果作了？调整并通过给出【的公式由其有效【预，应力值计算预应力传！递长度预应》力筋传递长度—的外：。形系数取决于与锚】。固性能有关的钢【筋的外形 ！ 10.1.1【1、：10.1.1—2，  ：为，确保预应力》混凝土？结构：在施工阶段》。的安全本规范第【10.？1.1条规定—了在：施工阶？段应进行承载能力】。极限状态验算—在施工阶段对截面】边，缘混凝土法向—应力的？限值条件是根—据国内外相》关规范校准并吸【取国内？的工：程设计经验而—。得的其中对》混凝土法向应力的限！。值均用与各》施工阶段混凝—土抗：压强度  》相对应的《抗拉强度及》抗，压，强，。度，标准值表示 — 《     预—拉区纵向钢筋的构】造配筋？率取略低于本规范】第8：.5.1条的最【小配筋？率要求 】 10.1.13】 ， 先张法及后张法预！。应力混凝土》构件的受剪》承载力、受扭承载】力及：裂缝宽度计算均【需，。用，到混凝土法向预【应力为零时的预【。应力筋合力Np0本！条对此作了规定 】 ？ 10.》1.14 》 影响无粘结预【应力混凝土构件抗弯！能力的因素》较，。多，如，无粘结预《应力筋有效预应力】的大小、无粘结【预应力筋与普通【钢筋的配筋率、【受弯构件的》跨，高比、荷载种类【、无粘结《预应力？筋与管壁之》间的摩擦力、束的形！。状和：材料性能等因此受】弯破坏？状态下无粘结预应】。力筋的极《限应力必须通过【试验来求得国内所进！行的无粘结预应【力梁（板《。）试验得出无粘结预！应力：筋于梁破坏瞬间的】极，限应力主要与配筋】率、有效预》应力、钢筋设计【强度、混凝土的立方！体抗压？强度、？跨高比？以及荷载《形式有关积累了宝贵！的数据 《 ：    — 本次修订》。采用了现行》行业标准无》粘结：预应力混《凝土结构《技术：规程JGJ 92】的相关表达》式该表达式以—综，合配筋指标》ζ0为主《要，参数考虑了跨高【比变化影《响为反映在连续【多跨梁板中应用的】情况增加了》考虑连续跨影—。响的设计应力折减】系数在设计框架梁时！无粘结预应力—筋外形布置》宜与弯矩包》络图相接近以—防在框架梁顶部反弯！点附近出《现裂缝 《 《 10.1.15】  在无粘结预应】力，受弯构件的预压受拉！区配：置一定数量的普通】钢筋可以避免该【类构件在极》限状态下发生双【折线形的脆》性破：坏现：象并改善开裂状态】下构件的裂缝—性能和延《性性能 ！  ：  1  单—。向板：的普通钢筋》最小面积 【     本规！范对钢筋混》凝，土受弯构件规—定最小配筋率为0.！2％和45f—t/fy中的较大】值美国通过试验认】为在无？粘结预应《力，受弯：构件的？受拉区至少应—配置从？受拉：边缘至毛截》面重心之间》面积0.4％的普通！钢筋综？合上述两方面的【。规定和研究成果【并结合以往的—。。设，计经验作出了—本规范对《无粘结？预应力？混，凝土板受拉区普通】钢，筋最小配筋率的限】制 —     2 【 梁正弯矩》区普通钢筋的最小】面，积 —     无粘结预！应力：梁的试验表明为【了，改善构件在正—常使用？下的变形性能应【采用预应力筋—及有粘结普通钢筋混！合，配筋方案《在全：部配：筋中有粘结纵向普通！钢筋的拉力占到承】载力设计值Mu【产生总拉力》的25％或更—多时可更有效地改善！无粘结预应》力梁：的性能？如裂缝分布、间距和！宽，度以及变形性能从而！达到接？近，有粘结预应力梁的】性能本规范公—式（10《.1.15-2）是！根据此比值要求【并考虑预应力筋及】普通钢筋重心—离截面受压区边缘】纤维的距离hp【。、hs影《响得出？的 【   ？ 对按一级裂缝控制！等级设计的》无粘：结预应力混凝土构件！根据试验研究结果】可仅配置比最—小配：筋率略大的非预应力！普通钢筋取ρmi】n等：于0.003  】 10.1！.16  》对无粘？结预应力混》凝土板？柱结构中的双—向，平板所？要，求配置的普通钢筋分！述如下 ！    《负，弯矩区普通钢筋【的配置美《国进行过1》。。3的九区格后张【。无粘结？预应：力，平板：的模型试验结果表】明只要在柱宽及【两，侧，各离柱边1.—5～2倍的板厚范围！内配置占柱上板带】横截面面积0.【1，5，％的普通钢筋就【能很：好地：控制：和分散裂《缝并使？柱带区？。域内的弯曲》和剪切强《。。。度都：能充分发《。挥，出来此外这些钢筋】应，集中：通过柱子和》靠近柱子布置钢【筋的中？。到中间距应不超【过300m》m而且每一》。方向应不少于—4，。根，钢筋：。对通常的跨度这些钢！筋，的总长？度应等于跨度的【1/3我国进—行的1？2无粘结部分预【应力：平板的试验也—证实在上述柱面【积范：围内配置的钢筋【是适当的本规范【根据公式（10.1！.16-1）—矩形板在长跨—方向将布置更多的】钢筋  ！   正弯矩—区普通钢筋的配置在！正弯矩区双》。向板在使用荷载下按！照，抗裂验算边》缘混凝土法向拉应力！确定普通筋配置数】量的：规定是？参照美国《ACI？规范对双向板柱结构！关于有粘结普通钢】。筋最：小截：面面积的规定并【结合国内《多年：来对该板按二级裂】缝控制和配》置有：粘，结普通钢筋的—工程经验作出规定】。的针对温度、收缩】应力所需配》置的普？。通钢筋？应，按本规范第》9.1？节的相关《规定执行 】 ： ，  ： 在楼盖的边—缘和拐角处》通过设置《钢筋混凝土边梁并考！虑，柱头剪切《作用将？该梁的箍筋加密配置！可提高边柱和—角柱节点的受—冲切承载《力 1】0.1.《17  本条—规定了预应力混【凝土构？件的弯？矩设计值不小于开裂！弯矩其？目的是？控制受拉钢》筋，总配：筋量不能过少使构件！具有应？有，的延：性以防？止预应力《受弯构件开裂—后的突？。然脆断 》