。 10—  ：预，应力混凝土结构构件！ 》 10【.1 ？ 一般规《定 】 1：0.1.1  为确！保预应？力，混凝土结构》在施工阶段的安全】明确：规定了在施工—阶段：。应进行承载能—。力极限？状态等验算施工阶】段包括制作、张拉、！运输及安《装等工序 【 ： 10.1.—2 ： 根据现行国—家标准工程》结构可靠性设计【统一：标准G？B 5？0153《的有关规定当进行预！应，力混：凝土构件承载—能力极？限状态及正常—。使，用极限状态的荷载组！合时应计算预应力】作用：效应并？参与组合对后张法】预应力混凝土超【静定结构《预应力效应为—综，合内力Mr、—。Vr及？Nr包？括预：应力产生的》次弯矩、次剪力和】次轴力在《承载能力极限—状态：下，预应力作用分项【系数：。γp应按预应力【作用：的有利？或不利？分别取1《。.0或？1.2？当不利？时如后？张法预应力混凝【土构件锚头局压区的！张拉控制力》预应力作《用分项系数γp应取！1.2在正常使用】极限状态下》预，应力作用分项系数γ！p通常取1.—0当按承载能—力极限？状态计算时预应力筋！超，出有效预应力—值达到强度设—计值之间《的，应力增量仍为—结构抗力《部分；当按本规范】第6章的《实用方法进行承【载力计算时仅次【内力应参与》荷，载效应组《合和设？计计算 ！    对承—载能力极限状态【当预应？力作用效应列为【。公式左端项》参与作？用效应组合时由于预！应力筋？的数量和设》计参数已由裂缝控】制等级的要求确【定且总体上是有利的！根据工程经验对【参与组合的预—应力作用《效应项应《取结：构重：要性系数γ0＝【1.0；对局部受】压承载力计》算、：框架梁端预应—力筋偏心弯矩在柱中！产生的次《弯矩等？其，预应力作用效应为】不利时γ0应按本规！范公式（3.3.】2-1？），执行： ？     本】规范为？避免出现冗长—的公式在诸多计算公！式中并没有》具体列？出相关次内力—因，此当应用本规—范公式进行正截面】受弯、受压及—受拉承载力计算斜】截面受剪及受—扭，截面：承，载力计算以及裂缝】控制：验算时均应计—。。入相关次内》力 —     本次【修订增加了》无粘：结，预，应力混？凝土结构承受静【力荷载的设》计规定主要有—裂缝控制张拉控【制应力限《值有关的预应力【损，失值计算受弯构【件正：截面承载力计—算时无？粘结：预应力筋《的应力设计值—、斜截面受剪承【载力：计算受弯构》件的裂缝控制—验算及挠度验算受弯！构件和板柱》结构中有粘结纵【向钢筋的配置以及施！。工张拉阶《段，截面边？缘混凝？土法向应力控—制和预拉区构造配】筋防腐及《防火措？施，以上规定的》条款列在本章及【本规范相关章节的】条款：。中， ： 《1，0.1？.3  本次—修订增加了中—强度：预应力钢丝及预应】力螺纹钢筋》的张拉控制应力限值！ 10】.1.5 》 通常对预应力筋由！于布置上的》几，何偏心引起》的内弯矩Np—epn以M1表示】由该弯矩《对，连续梁引起》的，支座反力《称为次反《力由次反力对梁引起！的弯矩称为次弯【矩M2？在，预应力混凝土超【静定梁中由预加【力对任一截面引【起的总弯《矩M：r为内弯《矩M1与《次弯矩M2》之和即M《r＝M？1+：M2次剪《力可：根据结？构构件各截面次弯】矩分布按《力学分析方法计【算此外？在后张法《梁、板构件中当【。预加力引起的结构变！形，。受到柱、墙等侧向】构件约束时在梁、板！中将产生与》预，。加力反向的次—轴力为求《次轴力也需要应用】力学分？。。析方法 【 ，    《 为确？保预应力《。能够有效地施—。加到：预应力结构》。构件中应采用合理】的，结构：。布置方案合理布【置竖向支承构—件如将？抗侧力构件》布，置在结构位移中【心不动点附近—；采用相对细长【的柔性柱以减—少约：束力必要时应在柱】中配置？附加钢筋承》担约束作用产生【的附加弯矩在预应力！框架梁？。施，加预应？。力阶：段可将？。梁与柱之间的节点设！计成在张拉过程【中可产生《滑动的无约束支座】张拉后再将该节点做！成刚接对《后张楼板为减少【。约束力可《采用后浇带或施工】。缝将结构分段使其与！约束柱或墙暂时分】开；对于不》能分开且刚度较大】的支承构件可在板与！墙、：柱，结合处开《设结构洞以减少【。约束力待张拉—完毕后补强对于【。平面形？状不：规则：的板宜划分为平面规！则的单元使各部【分能独立变形以减】少约：束；当大部分收【缩变形？完成后如有需—要仍可？以连为整体 【 10.【1.7  当按裂】缝控制要求配置【的预：应力筋不能满足承载！力要：求时承载《力不足部分》可由普通钢》筋承担采用混合配】筋，的设计方法这种【部分：预，。应力混凝土既具有全！预应力混凝土与钢】筋混凝土二者—的主要优点又基本上！排除了？。两者的？主要缺点现》已成为加筋混—凝土：系列中的主要发【展趋：势当然也带》来了一些新的—课题：当预应力混》凝，土构：。件，配置钢？筋时由于《混，凝土收缩和徐变【的影响会在这些钢】筋，中，产生内力这》些内力减《。少了受拉《区混凝土的法向【预压应力使》构件的抗裂性能降】低因：而计算时应考虑这种！影响为简化计算【假定钢筋的应—力取等于混凝土收缩！和徐变引起的预【应力损失《值但严？。格地说这种简化计算！当预：应力筋和钢筋重心位！置不重合时是有一】定误差的 ！ 1：0.1？.8  近年来国内！开展了后张》法预：。应力混凝土连—续梁内力重》分布的试验研—究并探讨次弯矩存】在，对内：力重分布的影响这】些试验研究及有关】文，献建议对存》在次弯矩的后张法】。预应力混凝土—超静定结构其弯【矩重分？布规律？可描述为（1一【β）Md＋》αM：2≤：Mu其中α为次【。弯矩消？失，系数直接弯》矩的调幅系数定义为！β＝：1－：Ma：/，M，d此处Ma为调整】后的弯矩《值Md为按》弹，性分析算得的荷【载弯：矩设计值；直接弯矩！调幅系数β》的变化幅度是0【≤β≤βmax此处！βmax为最—大调：幅系数次《弯，矩，随结：构，构件刚度改》变和塑性铰转动而逐！步消失它的变—化幅度是《0≤：。α≤：1.0；且》当，β＝0时《取α：＝，。1.0；当》β＝βma》x时可取α接近为0！且β可取《其正值或负值当取β！为正值时表》示，支座处的直》接弯矩向跨》。中调幅；当取β为】。负值时表示》跨中：的，直接弯矩向支座处】调幅上述试验结果从！。概念设？计的角度说明—。在超静定预应—力混凝？土结构中存》在的次弯矩随着【预应力构件》开裂、裂《缝发：展以及刚度》减小在极限荷—载阶段会相应减【小当截面配筋—率高时？次弯矩的变化较【小反之可《。能大：部分次弯矩都会消失！本，次修订考虑》到，上述情况采》。用次弯矩参与重分】布的方案即内力【重分布所《考虑的最大弯矩【除了荷载弯矩设计】值，外还包括预应力【次弯：矩在内并《参考美国ACI规】范、欧洲规》范EN 1992-！2等规定对预应力】混，凝土框架《梁及连续梁在重【力荷载作《用，下当受压区高度x】。≤0.30h0时可！允许有？限，量的弯矩重分—配同时可考虑次弯】矩变化对截面内【。力的影响但总—调幅值不宜超过20！％ 1】0.1.9  【对光面钢《丝、螺旋肋》钢丝、三股和—七股钢绞线》的预应力传递长【度均在？原规范规定的预应】力传递长度》的，基础上根据试验研】究结果作《了调整？并通过给出的公【式由其有效预应力】值计算预应力传递】长度预应力筋—传递长度的外形系】数取决于与锚固【性能：有关的钢筋的外【形 《 ？10.1.》。11、10》.1.12 — 为确保预应力【混凝土结构在施工阶！。。段，的安：全本规范第1—。。0.1？.，1条规定了在—施工阶段应进行【承载能力《极限状态验算—在施工阶段》对截面边缘混—凝土：法向应力的》。限值条？件是根据国内外相】关规范校准并吸取国！内，的，工程设计经验而得】的其中对混凝—。土法向？应，。力的限值均》。。用与各施工》阶段混凝土抗压强】度  相对》。应的抗拉强度—及，抗压强度标准—值表示 —     【预拉区纵《向钢筋的《构造：配筋率取略低于本规！范第8.5.1条】的，最小配筋率要求 】 1—0.1？.13  》先张法及《后张：法预应力混凝土构件！的受剪承载力、受扭！承载力及裂缝宽度】计算均需用到混凝】土法：向预应力为》零时的预应》力筋合力Np0【本条对此作了规定 ！ ？ 10.1—.14  影—响无粘结预应力【混凝土构件抗弯能】力的因素较多如【。无粘结预应力—筋有效预应》力的大？小、无？粘结预应力筋—。与普通钢筋》的配筋率、受弯【构件的跨高比、荷载！种类、无粘结预应】力筋与管壁之间的】摩擦力、束的形状】和材料性能》等因此受《弯破坏状态下无【粘结预应力筋的极限！应力必须通》过试验来求得国【内所进行的无—粘结预应力梁（板）！试验得出无粘—结，预应力？筋于梁破坏瞬—间，的极限应力主要与配！筋率、有效预应力】、，钢筋设计强度、【混凝土的立》方体：抗压强度、跨高比以！及荷载形《式有关积累了宝贵】。的数据 【 ： ，   本次修—订采用了现行行业】标准无粘《结，预应力混凝土结构技！术规程J《GJ 92的—相关表达式该—表达：式以综合《配筋指标ζ》0为主要参数—考，虑了跨高比变化影响！为反：映在连续多跨梁板】中应用？的情况增《加，了考虑连续跨影【响的：设计应力折减系【数在：设计框？架梁时无粘结预应力！筋外形？布置宜与弯矩—包络图相接近以防在！框架梁顶《部反弯点附近—出现裂缝《 10.！1.15  在【无粘结？预，应力受弯构件的预】压受拉区配》置一定数《量的：普通钢筋可以避免该！类构件在极限状态下！发生双折《线形的脆性破坏【现象并改《善开裂状态下—构，件的裂缝《性能和？延性性能 —   —  1 《 单向板的》普通钢筋最》小面积 《     ！本规范对钢筋混凝】土受弯构件》。规定：最小配筋率》为0.2％和4【5ft/fy中【的较：大值美国通》过试验认为在无粘结！预应力受弯构—件的受拉区至少应配！置从受拉边缘至【毛截面重心之间面】积0.4《％的普？通钢筋综合上述两】方面：的规：定和研究成果并结】合以往的设计经【验作出了本规范对无！粘结预应力混凝土】板受拉区普通钢【筋最小配筋率的限】制   ！  2？  ：梁正弯矩区普通钢】筋的：最小面积 ！   ？  ：无粘结预《应力：梁的：试验表明《为了：改善构件在正常【使，用，下的：变形：性能应采用》预应力筋及有粘结普！通钢：筋混合配筋方—案在全部配》筋中：有粘结？纵向普通钢》筋的拉？力占到？承载力设计值—M，u产生总拉力的25！％或更多时可更【有效地？改善无粘《结预应力梁的—性能如裂《缝分布、《间距和？宽度：以及变形性能从而达！到接：近有粘结预应—力梁的？性能本规范》公，式（10.1.1】5-2）是根—据此比值《。要求并考虑预—应力筋及普》通钢筋重心离截【面受压？区边缘纤维的距【离hp、h》s影：响得出的 】。    》 对按一级裂缝【控制等级设》计的无粘结预应力混！凝土构件根》据试：验研究？结果可仅配》。置比最小配筋率略】大，的非预应力普通【钢筋取ρmin【等于0.003 】 10.！1.16 》 对无粘结预应【力混凝土板》柱结构？中的双向平板所要求！。配置的普《通钢筋分述如下 】    】 负弯？。矩区普通钢筋—的，配置美国《进行过13》的九区格后张无粘】结预应？力平板的模型—试验结果《表明只要在柱宽及】两侧各离柱》边1.5《～2：。。倍的：板厚范围内配—置占柱上板带横【截面面积0.1【5％的？普通钢？筋就能很好地控制和！分散裂缝并使—柱带区域内的弯曲】和剪切强度都能充】分发挥出来此外这些！。钢筋应集中通过柱】子和靠近柱子布置】。。钢筋的中到中间距】应不超过300【mm而且每一—方向应不少》于4根钢筋对—通常：。的跨度这些》。钢筋的总长度应【。等于：跨度的1/3我国进！行的12《。无粘结部《分预应力《平板的？试验也证实在上【述柱面？积范围内配置—。的钢筋是《。。适当的本规范根据公！式（1？0.1.1》6-1）矩形—板在长跨方向将布】置更多的钢》筋  】   ？正弯矩区普通钢筋】的配置在正弯—矩区双向板在—使用荷载下按—照抗裂验《算边缘混《。凝土法向拉》应力：确定普通筋配置【数量的规定是—参照：美国ACI规—范对双向板柱—结构关于《有粘结普通钢筋【最小截面《面积的规定》并结合国内》多，年来对该板按—二级裂？缝控制和配置有【粘结：普通钢筋的》工程经验作》出规定的针对温【度、收缩应力所需配！置的普通钢》筋应按本规范第9.！1节：的相：关规：定执行 ！ ，   在楼盖的【边缘和拐《角处通过设置钢筋】。混凝土边梁并考虑】柱头剪切作用将【该梁的箍筋加密【配置可提《高边柱？和角柱节点的受冲】切承载力 【 ？10：.1.17  本】条规定了预应力混】凝，土构：件的弯矩设计值不小！于开裂弯矩其—目的是控制受—拉钢筋总《配筋量不能过少使构！件具有应《。有的延性以防止预应！力受弯构件开—裂，。后的突？然脆断 》