1》0，  预应《。力混凝？土结构构件 【 《 《。10.1《  一般《。规定 ！ 10.1.—1  为确保预【应力混凝土》结构：在施工阶段》。的安：全明：确规定了在施工阶段！应进行承《载能力？极限状态《等验算施工阶段包括！。制作、张拉、—运输：及安：装等工？序 ？ 10.1】.2  根据—现行：国家标准《工，程结构通用》规范GB 》。55：0，0，1、工程结构可靠性！设计统一《标准GB 501】53：的有关规《定当进行预应力混凝！土构件承载》能力极限状》态及正常《。使用极限状态的【荷载组？合时应计算》预应力作用效—应，并参与组合对—后张法？预应力混凝土—超静定结构预应力】效，应为综合内力M【r，、，Vr：及Nr？包括预？应力产？生的次？弯矩、次剪力—。。和次轴力在承载能力！。极限状态下预应力】作用分项系》数γp应按预应力】作用的有利或—不利分别取1.【0或1.2、—1.3具体取—值应根据工程—类型等实际情况【按照现行国家标准】工程：结，构通用？规范GB 5—5001的有关【规定执行当不利时如！后张法预应力混凝土！构，件锚头局《压区的张《拉控制力预应力作用！分项系？数γp应取1.【2、1？.3在正常》使用极限状态下预应！。力作用分项系—数，γp通常取1.0】当按承载《。能力极限状态计【算时：预应力筋超出有【效，预应：力值达到强度设计值！之间的应力增—量仍为结构抗力部分！；当：按本标准《。第6：章的实用方法进行】。。承载力计算时仅【次内力应参》与荷载效《应组合和设计计【算  】   对承》载能力极限》状，态当预应《力作用效应列为【公式左端项》。参与作用效应组合】时由于预应》。力筋的数量》和设计参数已由裂】缝控制？等级：的要求确《。定且总体上是有利】的根据工程经—验对参与组合—的预应力作用效应项！应取结构重》要性系数《γ0：＝1.0《；对局？部受压承载》力计算、《框架梁端预》应力筋偏心弯矩在柱！中产生？。的次弯矩等其预【。应力作用效应—为不利时《γ0：应，按本规？范公式？（3.3.2-【1）执行 ！     本标准】为避免出《现，冗长的公式在诸多计！算，公式中并没有具体】列出相关次内—力因此当应用—本标准公式进行正截！面受弯、受压及受】拉承载力计算斜截面！受剪及受扭截面【承载力计算以及裂】缝控制？验，算时均？应计入相关次—。内力：。 》     2010！版，规范增加了无粘结预！应力混凝土结构承】受静力荷载的设【计规定主要有裂【缝控制张拉控制【应，力限值有关的预应力！损失值计算》受弯构？件正截面承载力计算！。时无粘结预应力【筋的应力设计值、斜！。截面受剪承》载，力计算受弯构—件的裂缝控制验【算及挠度验算受弯】构件和板柱结构中有！粘结纵向钢》筋，的配置以及施工张拉！阶段：截面边？缘混凝？土法向应力控制和】预拉区构《造配：。筋防腐及防火—措施以上《规定的条款列在本】章及：本标：。准相关章《节，的条款中 ！ 10.《1.3  本次修订！增加：了中强度预应—力钢丝及预应力螺】纹钢筋的张拉控制】应力限值 — ， ？。10.1.5  通！常对预应力筋—由于布？置上的几何偏—心引起的内弯矩Np！epn以M1—表示由该弯矩对【连续梁引起的支座】反力称为次》反力由次《反力对梁《引起：的弯矩称《为次弯？矩M：2在：预应力混凝土—超静定梁中由预加】力对任一截面引【起的总弯矩Mr【为内弯矩《M1与次弯矩M【2之和即M》r＝M1+M2次】剪力可根《。据结：构构件各截》面，次弯矩分《布按力学分析方【法，计算此外在》后张法？梁、板？构件中当《预加力？引起的结构变形【受到柱、墙等侧向构！件约束时在》梁、板中《将，产生与预加力反向】的次轴力为求—次轴力也《需，要应用力《学分析方法 ！  ？   为确》保，预应力能够有效【地施加？到预应力结》构构件中应采—用，。合理的结《构，布置方案合理布置竖！向支承构《件，如将抗侧力构件【。布置在结构位移【中心：不动点附近；采【。用相对细长的柔性柱！以减少约束力必【要时应在柱中配置附！加钢筋承担约束作】用产生的附加弯矩】在预：应力：框架梁？施加预应力阶段可】将梁与柱之间的节】点设计？成在：张拉过程中》可产生？滑动：的无约束支》座张：拉后再将该节点做成！刚接对后张楼板【。为减少约束力可【采用：后浇带？或施工缝将结构分】段使其与约》。束，柱或墙？暂时分开《；对于不能分开且】刚度较大的支承构】件可：在板与墙《、柱结？合处开设结构洞以减！少约束力待》张拉完毕后补—强对于？平面形状不规则的】板，宜划：分为：平面：规则：的，单元使各部分能独立！变形以？。减少约束；当大部分！收，缩变形完成后如【有需要仍可以连为】整体 》 10.1【.7 ？ 当按裂缝控制【要求配置《。的预：应力筋不能满足承】。载力要求时承载力不！足部分可由普通钢】。筋承担采用混合配筋！的，设计方法这种部分】预，应力混？凝土既具有全—预应力混凝土与钢筋！混凝土二者的主要优！。点又基本上》排除了两者的主【要缺点现已》成为加筋混凝土系列！中，的主要发展趋势【当然也带来了—一些新的课题—。当预应？力混：。。凝土构件配置—钢筋时由于混凝【。土，收，缩和徐变的》。。影，响会：在这些钢《筋中：产生：内力这些内力减少了！受，拉，区混凝土的法向【预压应？力，使构件的抗裂性能】降低因而计算时应】考虑这种影响为简化！计算假定钢筋的应力！取等于混凝土收【缩和徐变引起的预】应力：损失值？但严格地说》这种：简化计算当预应力筋！和钢筋重心位—置不重合时是—。有一定误差的 ！ 1《。0，.，1.8 《 近年来《国内开展了后张法】。预应力混《凝土连续《。梁内力重分布的【试验研究并探讨次弯！矩存在对内力重【分布的影响》这些试验《研究及？有关文献建议对存在！。次，弯矩：的后张法预应—力混凝土超静定【结构：其弯矩？重分布规律可描述】为（：1一β）M》d＋αM2≤Mu】其，中α为次弯矩—消失系数直接弯【矩，的调幅？系数定义《。。为β＝1－》Ma/Md此处Ma！为调整后的弯矩【。值Md为按弹性分】析算得的荷》载弯矩设《计值；直接弯矩【调，幅系数？β的变化幅》。度是0≤β≤β【max此处β—max为最大调【幅系数次弯》矩随结构构件刚度】改变和塑性铰—转动而逐步消失它】的变化？幅度是0≤α≤1】.0；且当β＝0】时取α＝1》.，0；当？β，＝β：max时可取α接】近为0？且β可取其》正值或负值》当取：β为正值时》表示支？座处的直接弯矩【。向跨中？调，幅；当取《。β为：负值时表示》跨中：的直接弯《矩向支座处调—幅上述试《。验结果从概》念设计的角度说明在！超静：定预应？力混凝土结构—中存在的次弯—矩随着预应力—构件：开裂、裂缝发展【以及刚？度减小在极》限荷载阶段会—相应减小当截—面配筋？率高时次弯矩—的变化较《小反之可能》大部分次弯矩都会】消失：本次修订考》虑到上？述情况采用次弯矩】参与重分布的—方，案即内力重分布【所，考虑的最大弯矩【。除了：荷载弯矩设》。计值外还包》括预应力次弯矩在】内，并参考美国AC【I规范、欧洲规范E！。N， 1992-2等规！定对预应力混—凝土框架梁及连续】梁，。在重力荷载作—用下当受压区高【度x≤0《.30h0时可允】许有限量的弯矩【重分配同时可—考，虑次弯矩变化—对截面内力的—影响但？总调幅值不宜超过2！0％ 【 10.1.—9 ：。 对光面钢丝—、螺旋肋《钢丝、三股和七股】钢绞线的预应—。力，传递：。长度均在原规范规】定的预应《力传递长度》的基础上根据—试验研？究结果？作了调整并通过给】出的公式由其—有效预应力值—计算：预应力传递长度预】。应力筋传《递长：度的外？。形系数？。取决于与锚固性能有！关的钢？筋，的外形 ！10.1《。.11、10.【1.12  为确保！预应力混凝》土结构在《施工阶段的安全【本，规，范第10.1.1条！规定了？在施工阶段应进【行承载能力极—限状态？验，。算在施工阶段对【截面：边缘混凝土法向【应力的限值条件【是根：据国内外《相关规范校准并吸】取，国内的工程设—计经验？而，得的其中对混凝土】法向应？力的限值均用与各施！工阶：段混凝土抗压强度】  相对应的抗拉】强度及抗压强度标】。准值表示《    ！ 预拉区《纵向钢筋的构造配】筋率取略《低于本规范第8.】5.1条的》最，小配筋率要求 】 10—.1.13  【先张法及后》。张法预应力混凝土】构件的？受剪承？载力、受扭承—载力及裂缝宽—度计算均《需用到混凝土—法向预应力为零时的！预应：力筋合力N》p0：本，条对此？作了规定 ！ 10.1.14】 ， 影响无粘结—预应力混《凝土构件抗弯能力】的因素较多如无【粘结：预应力筋有效—预，应力的？大小、无《粘结预？应力筋与普通钢筋】的配筋率、受弯【构件的？跨高比、荷载种类、！无粘结预应》力筋与管壁之间的摩！擦力、束的形状【和，材料性能等因此受弯！。破坏状态下无—粘结预应力》筋的：极限应？力必：须，通过：试验来？求得：国内所进行的—无，粘结预应力梁（板）！试验得出无粘—结预应力筋于梁破坏！瞬间：的，极限应力主要与配】筋率、有效预应力】、钢筋设计强度【、，混，凝土的立方体抗压强！度、：跨高：比以及荷载形—式有关积累了宝贵】的数据 — ：     本次修订！采用：了现行？行业：标准无粘结预应力混！凝土结构技术规程】JGJ 9》2，的相：关表达式《该表达式以》综，合配筋指《标ζ0为主要参【。数考虑了跨高比【变，化影响为反映在连续！多，跨梁板中《应用的情况增加【了考虑连《。续跨影响的设计应力！折减系？数在设计框架梁时】无粘结预应力筋外】形布置宜与弯—矩包：络图相接近以防在框！架梁顶部反弯点【附近出？现裂缝 》 10.1.！15 ？ 在无粘结预应力受！弯构件？的预压受拉区配置一！定数量的普通钢筋可！以避免该类构件在】极限状？。态下发生双折线形的！脆性破？坏现：象并改善开》裂状态下构件的【裂缝性能《和延性性能 】   》。  1  单—向板的普通钢筋【最，小面积 》  》 ，  本？规范对钢筋混凝土】受，。弯构件规定最小配筋！率为0.2％和45！ft：/fy中的较大【值，美国通过试验—认为在无《粘结预应《力，受弯构件《的受：。拉区：。至少应配置从受【拉边缘至《毛截面重心之间【面积0.4％—的普通钢筋综合【。上述两？方面的规定和研【究成果并结合以【往的设计经验作出了！。本规范对无》粘结预？应力混凝《土板受拉区普通【钢筋最小配筋率【的限制 ！。    2  【梁正弯矩区普通钢】筋的最小《面，积 【    无粘—。结预应力梁的试验表！明为：。了改善构件在正【常，使用下的变形性能】应采用预应力—筋及有粘结》普，通钢筋混合配筋方】。案在全部《配筋中有粘结纵【。向，普通钢筋的拉—力占：到，承载力？设计值Mu产生【总拉力的25—％或：。更多时可更有—效地改善《无粘结预应》力，梁的：性能如裂《缝分布、间距—和宽度以及》变形性能从而达【到，接近有粘结预—应力梁的性能本规】范公式（10.1】.15？。-2）是根据—。此比值？。要求：并考虑预应力—筋及普通钢筋—重心：离截：。面受压区边缘—纤，维，的距离hp、hs影！响得出？的   ！  对按《一级裂缝控制—等级：设计的？无粘：结预应力混凝—土构件根据试—验研究？。结果可仅《配置：比最：小配筋？。率略：大的：非预：应，力普通钢筋》取ρ：min？等于0.0》。03  《 10.1！.，16 ？ ，对无粘结预应—力混：凝土板柱《结构中的双向—平板所？要，求，配，置的普通钢筋—分述如下 ！     负弯【。矩区普通《。钢筋的配置美国进行！过13的九区格【后张无？粘结预应《力平板的模型试验】结，果表明只要在柱宽】及两侧？各离柱边1.5～2！。倍的板？厚，范围内配置占—柱上板带横截面面】积0.15％—的普通钢筋就能很】好地控制《。和分：散裂缝并《使柱带区域内—的弯曲和剪切强度】。都能充分发挥—出来此外这些钢筋】应，集中通过柱子和靠近！。柱子布置钢筋—的中到？中间距应《不超过30》0mm而且每一【方向应？不少于4根》钢筋对？。通常的跨度》这些：钢，筋的总？长度应？等于跨？度的1/《3我：国进：行的12无》粘结：部分预应力》平板的试验也证实】在上述柱《面积范围内配—置的钢筋是适当【的本规范根据公式（！10.？1，.16-1）—矩形板在长跨方【向将布置更》多的钢筋 — ，     【正弯矩区普通—钢筋的配置》在正弯矩区》双向板在使用荷【载下按照《抗裂：验算：边缘：混凝土法向拉应【力确定普通筋配置数！量的规定是参照【。美，国AC？I规范对《双向板柱结构—关于有？粘结普通钢筋—最小截面面积—的规定并结合—国内多年来》对该板按二级裂缝】控制和配置有粘结】普通钢筋的工程【经验作出规定的针】对温度、收缩应力】。所需配置《的普通钢筋应—按本：。规范第9.》。1节的相关》规定执行 —    【 在楼盖的边缘和】拐角处通过》设置钢筋混凝土边】梁并：考虑柱头剪切作用将！该梁：。的箍筋加密》配置可提高边柱和】角柱节点的受—冲切承载力 【 10.1.！17  本条—。规定了预《应力混凝土构件的】。弯矩设计值》不小：于开裂弯矩其目的】是控制受拉钢筋【总配筋量不能过少】使构件具有应有的】延性以防止》预应：力受弯构件开裂后】的突然脆断》 ：