。 10— ， 预应力《混，。凝土结构构件 】。 ， ？ ， 10.1 】 一般规定》 【 10.1.—1  为确保预应力！混，凝土结？构在施？工，。阶段的安全》明确规定了》在施：工阶段应进行承【。载能力？极限状态等》验算施工阶段包【括制作、张拉、运输！及安装等工序 】 《10.？1.：2 ： 根：据现行国家标准【工程结构通用规【范GB 5500】1、工程结构可靠】性设计？统一标准G》B 50153的有！关规定？当进行预《应力混凝土》构件承载能力极限】。。状态及正常》使用极限状态—的荷载组合时应计】算预应力作用效应并！。参与组合对》后张法预应》。力混凝土超静定结构！预应力效应为—综，合内力Mr、V【r及N？r包：括，预应力产生》的次弯矩、次剪【力和次轴《力在承？载能力极限》状态下预《应，力作用分《项系数γp》应按预应《力作用的有利或不】利分别取1》.0或1.》2、：1.3具体取值【应，根，据工：程类型等《实，际情况？。按照现行国》家标准？工程结构通用—规范GB 5—5，001的有关规【。定执行当不利时【如，。后张：法预应力混凝土【构件锚头局压区【的张拉控制力预【。应力作用分》项系数γ《p应取1.2—、1.？3，在正常？使用极限《状，。。态下预应力作用分】项系：数γp通常》。取1.0《当按承载能力极限】。状态计算时预应力】筋超出有效》预，应，力值达到强度—设计值之间的应力增！量仍：为结构抗《力部分；《当按本标准第6章】的实：用方法进行承载【力计：算时仅次内力应【参与荷载《。。效应组合和》设计计算 【     对】承载能力极限状态】当预：应力作用效应—。列，为公式左端项—参与作用效应—组合时？由于预应力》筋的数量《和设计参数已—由裂缝控制等级【的，要，求确定且总体上是有！利的：根据工程经》验对参与组合的预应！力作用效应项应取】结构重要性》系数γ？0＝1.0；对局部！受压承载力计—算、框架梁》端，预应力筋《偏心弯矩在柱中【产生：的次弯？矩，等其预应《力作用效《应为不利时γ—0应按本规范公式（！3.：3.2-1）—执行 】 ，   本标准为避免！。出现：冗长的公式在诸多计！算公式中并没有具】体列出相关次内力因！此，当应用本标》准公式进行》。正截面受弯、受压】及，受拉承载力》计，算斜截面受剪及【受，扭截面承《载力计算以及裂缝】控制验算时》均，应计入相关次内力】  【   2010版】规范增加《了无粘结预应力混凝！土结构承《。受静：。力荷：载的设计规定主要有！裂缝控？制张拉控《制应力？限值有关的预应力损！失值计算受弯构【件正：截面承载《。力计算时无粘—结预应力《筋的应力设计—值、斜截面受剪承】载力计算受弯构【件的裂？缝，控制验算及挠—度验算？受弯构件和板柱【结构中有《粘结纵向钢》筋的配？。置以及施工张—拉阶段？截面：边缘：混凝土法向应力控】制和预拉区构造配筋！防腐及防《火措施以上规定的条！款列在本章及本标】准相关章节》的条款？中， 》 10.1.3【 ， ，本次修订增加了中强！度预应力钢丝及预】。应力螺纹钢筋的张】拉控制应力限值 】 10【.，1.5  通常对预！应，。力筋由于布置上【的几何偏心引起【的内弯矩Np—epn以M》1表示由该》弯矩对连续梁—引起的支座》反力：称为次反力由次【。反力对梁引起的【弯矩称为次》弯矩M2《在预应力《混凝土超静》定梁中由预加力【对任一截面》引，起的总弯《矩Mr为内》弯矩M1与次弯矩】M2之和《即Mr＝《M，1+M2次剪力【可根据结构》构件各截面》次弯矩分布》按力：学分析方法计算此外！在，后张法？梁，、板构件中当预加】力引：起的结构变形—受到：柱、墙？等侧向构件约束时在！梁、板中将产生【与预加力反》向的次？轴力为求次轴力也需！要，应用力学《分析方？法 《   》  ：。为确：。保预应力《能够有效地》施加：到预：应力结？构构件中应》采用合理的结构【布置方案合理布置竖！向，。支承构件如将抗侧力！构件布置在结构位】移中心不动点附近；！采用相对《细长的柔《性柱以减少》约束：力必要时应在柱中配！置附加钢《筋，承担：约束作用产生的【附加弯矩在预应力框！架梁施加预》应力阶段可》将梁与？柱之间的节点设【计成在张《。拉过程中可产生滑动！的无约？束，支座张拉后再将【。该节点做成刚接对】后张楼板为》减少约束力可—采用后浇带或施工缝！将结构？分段使其与约束【柱或墙暂时分—开；对于不能分开且！刚度较大的支—承构件可在》板与墙？、，柱结：合处开设结构洞以减！少约束力待张拉完毕！后补强对于平面形状！不规则？的板宜？划分为平面规—。则的单元使各部分】能独立变形以减【少约束；当大—部分收缩变形—完成后如有需要【。仍可以连为整体【 ： 10.1】.，7  当按裂缝【控制要求配置的【。预应力筋不能满足】承载力要求时—承载力不足部分可由！普通钢筋承担采用混！合配：筋的设计方》法这种部分预应【力混凝土《既具：有，全预应？力，混凝土与《钢，筋混凝土二者的【主要优点又》基，本上排除了两—者的主要缺点现已成！为加筋混凝》土系列中的主—要发：。展趋势当然也带来】了一些新的课题当预！应力：混凝：土构件配置钢筋时由！于混凝土《。收缩和徐《变的影响会在这些】钢筋中产生》。内力这？些内力？减少了受拉区混凝土！的法向预压应力使构！。件的抗裂性能降【低因而计算时应考】虑这种影响为—简化计算假》定钢筋的应力—取等：于混凝土收》缩和徐？变引起的预应力损失！值但严格地说这种简！化计算当预应力【筋和钢筋重心位【置不重合《时是有一定误差【的， 《 10.1—.8  近年—。来国内开展了后张法！。预应：力混凝土连续梁【。内力：重分布的试验—研究并探讨》次弯矩存在》对内力重《分布的影响这些【试验研究《及有关文献》建，议对存在次》弯矩：的后张法预应力【混凝土超静定结构其！弯矩重分布规—律可描？述为（1一β—）Md＋《αM2≤Mu其中α！为次弯？。矩消失系数直—接弯矩？。。的调幅系《数定义为β》＝1－Ma/M【d此处Ma为调【整后的弯矩值Md为！。。按弹性分《析，算得的荷载弯—矩设计？。值；直接弯矩调【幅系数β的变化幅度！是0≤β≤βma】x，此处βma》x，为最大调幅》系数次弯矩随结构】构件刚度改》变和塑性《铰转动而《逐步消失它的变化幅！度是：0≤α≤《1.0；且》。当β＝0时取α＝1！.0；当β＝β【max？时可取α接近为0】且β可取其正—值或负值《当，取β为正值时表示】支座处的直接弯矩向！跨中调幅；当—取β为负值时—表，示跨中的直》接弯矩向支座处【调幅上述试》验结果？从概念？设计：的角度说明在超静】定预应力《。混，凝土结构《中存在的《次弯矩随着预应【力，构件开裂、》裂缝发展以及刚度减！小，在极限荷载阶段会】相应减小《当截面配《筋率高时《次弯矩的变化较小反！之可能大部》分次弯？矩都：会消失本《次修订考《虑到：上述情况采用次弯】。矩，参与重分布的方案】即内力重分》布所考？虑的最？大弯矩除了荷载【弯矩设计值外还包括！。预应力次弯》。矩在内并参》。。考美国ACI规【范、：欧洲规范EN 1】9，92-2《等规定对预应力混】凝土：框架梁及连续—梁，在重：力，荷载作用下当—受压区高度》x≤：0，.，30h0时可允许有！限量的弯矩重分配】同时可考虑》次弯矩变化对—截面内力的影响但总！调幅值不宜超过20！％ 》 10.1.9 ！ 对光面《钢丝、螺旋肋钢丝】、三股和七股钢绞】。。线的：预应力传《递长度均在原规范规！定的预应《力传递长度的基础上！根据试验研究结【。果作了？调整并？通过给出的公式由其！有效预应《力值计算预应—力传递？。长度预应力筋—传递长度《的外形系数取决【于与锚固性能有【关的钢筋《的外形 【 10.1.11！、10.1.—1，2  为确保预应力！混凝土结《。构在施工阶段的【安全本规范第1【0.1.1条规定了！在施工阶段应—进行承载能力—。极限：状态验算在施—工阶段对截面边缘】混凝土法向应力的】限值：条件：是根据国内外—相关规范《。校准并吸取国内【的工程设计经—验而得的其中对混】凝，。土法向应力》的限值均用与各施工！阶段混凝土抗压强度！  相对应》的抗拉强度及—。抗压强？度标：准，值表示 — ：     预拉区纵！向钢筋的构造配筋率！取略低于本规范第】8.5.1条的最小！配筋率？要求 《 10—.1：.13？  先张《法及后张法预应【力，混凝土构件的受剪】承，载力、受《。。扭承载力及裂—缝，宽度计算均需用到混！凝土法？向预应力为零时【的预应力《筋合力Np》0本条对此作了规】定 【10.？。1.14  —影响无粘结预—应力混凝土构件抗弯！能力的因《素，较多如无粘》结预：应力筋？有效预应力的大小】、无粘结预》应力筋与普通钢【筋的：配筋率、受弯构件的！跨高比、荷载—种类、无粘结预应】力筋与管壁之—间的摩擦力、束的】形状和材料性能【等，因此受？弯，。破坏状？态下无粘结预—应力筋的极限应力必！须通过试验来—求得国内所进行的无！粘，结预应力《梁（板？），试验得出无粘—。结预应力筋于—梁破坏瞬间的—极限应力主要—与配筋率《、有：效预应力、钢筋设计！强度：、混凝土的立方体抗！压，强度：、跨高比以》及荷载形式有关积累！了宝贵的数据 ！     本次！修订采用了现—行行业标准无粘结预！应力混凝土结构技】术规程JGJ 【。92的相关表—。达式该表达式以综】合配筋指标ζ—0为主？要参：数考虑了跨》高比变化影》响为反映在连—。续多跨梁板中应用】的情况增加》了考虑？。连，续跨影？响的设计应力折减系！数，在，设计框架梁》时无粘结预应力【筋外形布置宜与弯矩！包络图？。相接近以防在框【架梁顶部反弯点附】近出现裂缝 【。 10—.1：.1：5  在无粘—结预应力受》。。。弯构件的预压受【。拉区配？置一：定数量的普通钢【筋可以避《免该类构件》在极限状态下发生双！折线形？的脆性破坏现—象，并改善开裂状态下】构件的裂缝性能【和延性性能 —   【  1  单向板】的普通钢筋最小【面，积 ？    【 本规范对钢—筋混凝土受弯构件】规定最小配筋率为】0.2％和》45ft/》fy中的较》大值美国通过试验】认为在无《粘结预应力受弯构】件，的受拉区至少应配置！从受拉？。边，缘至毛截面重—心之间面积0.4％！的普通钢筋综合【上述两方面的规定】和研究成果并结合】以往的？设计经？验作出了《本规范对无粘—结，预应力混凝土板【受拉区普通钢筋最小！配筋：。率的限制 》 ？     2 】 梁正弯《矩区普通钢筋的【最小：面积 ？     ！无粘：结预应力梁的试验】表明为了改善构【件，在正常使用下—的，。变，形性能应采用预【应力筋及有粘结【普通钢筋混合配【筋方案在全》。部配筋中有粘结【。纵向普通钢筋的拉】力占到？承载力设计值Mu产！生总拉？力，的，25％或更多—时可更有效地改【善无粘结预》应力：梁的性能如裂缝【分布、间距和宽度以！及变形性《能从而？达到接近有》粘结预应力梁—的性能本规范公式】（10.1.1【5-2）是根—据此比值要求—并考虑预应力筋及普！通，钢筋重心离截—面受压区边缘—纤，维的距？离hp、h》s影响？得出的 ！ ，   对按一级【。裂缝控制等级设【计的无？。。粘结预应力混凝【土构件根据试验研】究，结果可仅配置比最】小配筋率略》。大，的非预应力普通钢】筋取ρmin等于】0，.003  — 10.】1.：。16  对无粘结预！应力混凝土板柱【结构中？的，。双向平板所要—求配置的普通—钢筋：分，述如下 】     负—弯矩区？普通钢筋的配置美】国进行？过13的九》区格后张无粘—结预：应，力平：板的模型《试验结果表明只要在！柱宽及两侧各离柱边！1.5～2》倍的板厚范围内配】置，占柱上板带横截面面！。积0.15％的普】通钢筋就能很好地】。控制和分散裂缝【并使柱带区域—内，的弯曲和剪切强度都！能充：分发挥出来此外这些！钢筋应集中通过【柱子和靠近》柱子：布置钢？筋的中到《中间距应《不超过300—mm而？且，每一：方向：应不少于4根钢【筋对通？常的：跨度这些钢筋的总长！度应等于跨》度的1/3》我国进行的12【无，粘结部分预应力平板！的试：验也证实在》上述柱面积范围内配！置，的钢筋是适当—的本规范根据公式】（10.《1，。.16-1）矩形板！在，长跨方向将布置更多！的，钢筋 》     正弯！矩区普通钢筋—的配置在正弯矩区】双向板在使用荷载下！。按照抗裂验》算边：缘，混凝土法向拉—应力确定普通筋配置！数量的规定是参【照美：国ACI《规范对双向》。板，。柱结构关《于有粘结普通钢【筋最：小截面面积的规【定并：结合国内多年—来，对该板按二级—裂缝控制和》配置有粘结普通钢筋！的工程经验》作出规？定的：针，对温度？、收缩应力所—需配置的普通钢【筋应：按本规？范第9.1节的【相关规定执行—  【   在楼盖—的边缘和拐角处【。通过设置钢筋混凝】。土边梁？并考虑柱《头剪切作《用将该梁的箍筋加】密，配置可提高边柱和】角柱节点的受冲切】承载力 — ， 10.1.1】7  本条规定了】预应力混凝土构【。件的弯矩设计值【不小：于开裂弯《矩其目的是》控制受拉钢筋总【配筋量不能过少使】构件具有《应有的延性以防【止预应力《受弯构件开》裂后的突然脆—断 ？