10  】预应力混凝土结【构构件 【 ？ ， 1？0.：1  ？。一般规定 》 【10.？。1.1  为—确，保预应力混凝土【结，构在施？工阶段的安全—。。明确规定了在施工阶！段应进行承载能力】极限状态《等验算施工阶段包括！。制作、张拉》、运输及《安装等工序》 ： 10—.1.2  —根，据现行国家》标准工程《。结构通用《规范GB 5—5001《、工程结构》可，靠性设计统一标准】G，B 501》53的有关规定当进！行预应？力混凝土《构件承载能力—极限状态及正常【使用极限状态的荷载！组，。合时应计算预应力作！用效应并参》与，组合对后张法预应力！混凝土超静定结构】预应力？效应为？综，合内力Mr、Vr】及Nr包括预应力】产生的次弯矩、【次剪力和次轴力在】承载能力极限状态下！预，应，力作用分《项，系，数γ：p应按预《应力作用的有利或】不，利分别取1.0或1！.，2、1.3具体【取值应？根据工程《类型等实际》情况按照现》行国家标准工程结】构通用规范G—B 5500—1，的有关规定》执行当不利时—如后张法预应—力混凝土《构件锚头局》压，区，的张：拉控制？力预应力作用分【项系：数，γp应？取1.2、》1.3在正常使【用极：限状态下预应力作用！分项系数《γp通常取1—.0当按承载能【力极限状态计—算时：预应力筋超出有效】预应力值达》到强度设计值之间的！应，力增量仍为》结构抗力部分；当】按本标准第6章的】实用方法进》行承载力计算时仅次！内力：应，参与荷载效应—组合和设《计计算 》  》。   对承》。。载能：力极限状态》当预应力《作用效应列为公【。式左端？项参与作用效应【组合时由于预—应力筋？的数量和设计—参数已由《裂缝控制等级的要求！确定且总体上是有】利的根据工》程经验？对参与组合的预应】。力作用效《应项应取《结构重要性》系数γ？0＝1.《0；对局部受压【承载力计算、框【架梁端预应力筋偏心！弯矩在柱中产生的次！弯矩等其预应力【作，用效：应为不利时γ0【应按本规范公式（3！.3.2-1）执】行 —     本—标准为避《免出现冗长的—公式在？诸多计算公式中并】没有具体列出相关次！内力因此当应用【本标准公式进行正】截，面受弯、《受压及受拉承载力计！算斜截面受》剪及：受扭：截，。面承载力计算—以及裂缝《控制验算时》均，应计入相《关次内力 【     【2010版规范【增加了无粘结—预应力混凝土结【。构承受静力荷—载的设计规》定主要有《裂缝控制张拉—控制应力限值—有关的预应》力损失？值计：。算受弯构件正—截面承载《力计：算时无粘结》预应力筋的应—力设计值、斜截【面，受剪承载力计算受弯！构件的裂缝控制验】算，及挠度验算受弯【构件和板柱结构【中有粘结纵》。向钢筋的配》置以：及施工张《拉阶段截面边—缘，混凝土法向应力控】制和预拉区构—造配筋防腐及防火措！施以上规定的条【。款列在本章及本标】。准相：关章节的条款中【 10】.1：。.3  本次修订增！加了中强度预应力钢！。丝及预应《力螺：纹钢：筋的张拉控制应力限！值 》 10.1.【5  通常对—预应力筋由于布置】上的几何偏心引起的！内弯矩N《。pep？n，以M1表示》由该弯矩对连续梁】引起的？支，座反力称为次反力】由次：反力对梁《引起的弯《矩称为次弯矩—M2在预应力混【凝，土超静定梁中—由预加力对》任一截面引》起的总弯《。矩Mr为内》弯，矩M1与次弯矩M】2之和即Mr＝【M1+M《2次剪力可根—据结构？。构件各截《面，次弯矩分《布按：力学分析方法计【。算此：。外在后张法》梁、板构件中当预加！力引起的结构变【形受到柱、墙等侧】向构件约束》时，在，梁、板中将产—生与预加力》反向的次轴力—为求次轴力也需【要应用力《。学分：。析方：法 ：   【  为？确保预？应力：能够有效地》施加到预应力—结构构件中应采用】合理的结构》布置：方案合理布置竖【向支承构件如将【抗侧力构件布置在】结，构位移中心不—动点附近；采—用相对细长》的，柔，性柱以减少》约束力必要时应在】柱中配置附》加钢筋承《担约束作《。用，产生：的附加弯矩在预应】力框架梁施加预应】力阶段可将梁与柱】。之，。间的：节点设计成在张拉过！程中可产生滑动的无！约束支座张拉—后再将该节点做成刚！接对后张楼板为减】。少约束？力可采用后浇带或】施工：缝将结？构分段？使其与约《束柱或墙暂时分开】；对于？。不，能分开且刚度较大的！支承构件可在板与墙！、，柱结合处《开设结？构洞以减少约—束力待？张拉完毕后补强对于！平面：形，状不规？则的板宜划分为平】。面规则的单元—使各：部分能独立》变形以减少约—束；当大部》分收：缩变形完成后—如有需要仍可以连为！整体 — 1？0，.1：.7  当按裂缝控！制要：求，。配置的预应力—筋不：能满足承载力要求】时承载力不足部分】可由普通钢筋承【担采用混合配筋的设！。。计方法这种》部分预应力混凝土】既具有？全预应力混凝—土与钢筋混凝土【二者的主要优—点又基本上排—除了两者的主要【缺点现已成》为加筋混凝土系列】中的主要发展—趋，势当然也带来了一】些新的课题当预【应力：混，凝土构？件配：置钢：筋时由于混凝—。土收：缩和徐变《的影响？会，在这些钢筋中产生】内力这些内力—减少了受拉区混凝】土的法向《预压应力使构件的抗！裂性：能降低因而计算【时，应考虑这《种，影响为简化计算【假定钢筋的应力取】等于混凝土收缩和徐！变，引起的预应力损失值！但严格地说这—种简化？计算当预应力—筋，和钢筋重心位—。置不：重合时是有一定误】差的 1！0.1.8 — 近年来《国内开展了》后张法预应力—混凝土连《。续梁：内力重分《布的试验研究并探讨！次弯矩存在》对内力重分布的影响！这些试验研究及有关！文献建议对存在次】弯矩：的后张法预》应力混凝土》超静定结构其弯矩重！分布规律可描述为（！1一β？）Md＋αM—2≤Mu《其中α？为次弯？。矩消：。失系数直接弯—矩的调幅系数—定义：为β＝1－Ma【/，Md此处Ma—为调整后的弯矩值】Md为按弹性分析算！得的荷载弯矩设【计值；直接》弯矩调幅系数β【。的变化幅度是0【≤β≤β《max此处βma】x为最？大调幅系数次弯矩】随结构构《件刚：。度改变和塑性铰转】动，而，逐步消失它的—变化幅度是0≤【。α≤1.0；且当】β＝：0时取α《＝1.？。0；当β《＝βm？ax时？可取α？接近为0且β—可，取其：正值或？负值：当，取β为正值时表示支！座处的直接》弯矩向跨中调幅；当！取β为负值时表示】跨中的直接弯矩向】支座：处调幅上述试验结】果从概念设计的【角，度说明在《超静定预应力混凝土！结构中存在的次弯】矩随：着预：应力构件开》裂、裂缝《发展以及刚度—减小在极限荷载阶段！会，相应减小当截面【配筋率高时》次弯矩的《变化较？小反之可《能大：部分次弯矩都—会消失？本，次，修订：考虑到上述》。情况采用次弯矩参与！重分布的方案即内力！重分布所考虑的最大！弯矩除了荷载—弯，矩设计值外还包【括预应力次弯矩在】内并参考美国A【CI规范、欧洲规范！EN 1《992？-2等规定对预应力！混，凝土框架梁及—连，续，梁在重力荷载作用】下当：受压区高度》x≤0？.3：0h0时《可允许有限》量的弯矩《重，分配同时可》考虑次弯矩变—化，对截面内力的影响但！总调幅值不宜超【过20％ — 10.1】.9  对光面钢】丝、螺旋肋钢丝、】三股和七股钢绞线】的预应？力传：递长度均在原规范规！定的预？应力传递长度的基】。础上根？据试验研究结果作】。。了调整并《通过：给出的公式》由其有效预》应，力值：计算预应力传递长度！预应力筋传递—长度：的外形系数取决于】与锚固性《能有关？的钢筋的《外形 《 10—.，1.11、1—0.1.12 【 ，为确保预应力混凝】土结构在《施，工阶段？的安全本规范第1】0.1.1条规【定了在施工阶段应】进行承载能力极限】状态验算在施工阶段！对截面边缘混凝【土法：向应力的限值条件】是根据国内外—相关规范校》准并吸取《国内的工程设计【经验：。而得的其中对—混凝土法向应力的】限值均用《与各施工阶段—混凝：土抗压强度》。  相？对应的抗拉强度及抗！压强度标准值表示】 《     —预拉区纵向钢筋【的构造？配筋率取略低—于本规范第8—.5：.1条的最》小配：筋率要求 ！ 10.1.—13  先张法【及后：张法预应《。力混凝土构件的受剪！。承载力、受扭承载力！及裂缝宽度计算均】需用到混凝土法向】预应力为零时的预应！力筋合力Np0【本条对？。。此作了规定 ！ 10.1—.，14：  影响无》粘结预？应力混凝土》构件抗弯能力的因】。素较多如《无粘：结预应力筋有效预应！力的大小、无粘结】预应：。力筋：与普通钢筋的配筋】率、受弯《构件的？跨高比？、荷载种类、无粘】结预应力筋》。与管壁之间的—摩擦：力、束的形》。状和材料性》能，等因此受弯破坏状】态下无粘结预—应力筋？的极限应力必—须通过？试验来求得国—内所进行的无粘结预！。应力梁？（板）试验得出【无粘结预应力—筋，于梁破坏瞬间的极限！应力：。主要与配筋率、有】效预应力、钢筋设计！强，度、混凝土的立【方体抗压强度、跨】高比以及荷》载，形式有？。关积累了宝贵—的数：据 《    — 本次修订》采用了现行行业标准！。无粘：。结预应力混凝—土，结构技术规程J【GJ 92的相关】表达式？该表达式以》综合配筋指标—。ζ0：为主要参数》考虑了跨高比变【化影响为反映—在，连续多跨梁板中应】用的情？。况增加了考虑连续】跨影响？的设计？应力折？减系数在设计—框架梁时无粘—结预应力筋外形【布置宜？与弯矩？包络图相接近以防在！框，架梁：顶部反？弯点附近出》现裂缝？ —10.？1，.15？。  在？无粘结预应力受弯构！件的预压受拉—区配置一定数—。量的普通钢筋可【以避免？该类构件在》极限状态下发—生双折？线形的脆《性破坏？。现象并改善》开裂状态下构—件的裂缝性能—和延性性能 —     ！1  ？单向板的普通钢筋最！小面积 《 ？    》 本规？范对钢筋《混凝土？受弯构件规定最【小配筋率为0—.，。2％：。和45ft》/f：y中的较大值美【国通过试验认为在】无粘结预应力—受弯构件的受拉【区至：少应配置从受拉边缘！至毛截？面，重心之间面积—0.4％的普通钢筋！综合上述《两方面的规定和研】究，成果并结合以往【的设计经验作出了】本规范对无粘结【。预应力混《凝土板受拉区普通】钢筋最？小配筋率的限—制   ！  2？  ：梁正：弯矩区普通钢筋【的最小面积 ！     —无粘结？预应力梁的试—。验表明为《了改善构件在正【常使用下的变形性】能应采用预应力筋】及有粘结普通钢筋】混合配筋方案在全部！配筋中有粘结纵向普！通钢筋的拉力—占到承？载力设计值M—u产：生总拉力的25【％或更多时可—更有效地改善无粘】结预应力梁》的性：。能如裂缝分布、间】距和宽度《。以及变形性能从而】达，到，接近有粘结预—应力梁的性能本规】范公式（1》0.1.《15-2《）是根据此》。比值要求并考虑【预应力筋及普通钢】。筋重心离截面受压】。。区边缘？纤维的距离hp、】。hs影响得出的 】。    】 对按一级》裂缝控制等级设【计的无粘《结预：应力混凝土构件【根据试验《研究结果可仅—配置比最《小配筋率略大的非预！应力普通钢筋取ρ】min等于0.00！3  》 ： 1：0.1.1》6，。  ：对无粘结预》应力混凝《。土板柱？结构中的双向平板】所要求配《置的普通钢筋—分述如下 】     负弯】矩区普通钢》筋的配置美国进行】过，13的九区格后【张无粘结预应—力平板的模型试验结！。果表明只要在—柱宽及两《侧各：离柱边1.5—～2倍的板厚范【围内配置占柱上板带！横截面面积0.1】。。5％的普通钢筋就能！很好地控制和分散】裂缝并使《柱带区域内》的弯曲和剪切强【度都能充《分，发挥出来此外这些】钢筋应集中通过【柱子：和靠近柱子》布置钢筋的中到【中，间距应不超过300！mm而且每一方向应！不少于4根》钢筋对通常的跨度这！些钢筋的总长—。度应等于跨度—的1/3我国进【。行的1？2无粘结部分—预应：力平板的试验—也，证实在上述柱面积范！围内配置《的钢筋是《适当的本规》范根据公式（—。10：.1.16-1）矩！形板在长跨》方，向将：。。布置更多的钢—筋 ？。 ？   ？  正？弯矩区普《通钢筋的《配置：。在正弯矩区双向板】在使用？荷载下按照抗裂【验算边缘《混凝土？法向拉应力确定普】通筋配置数》量的规定是参照美】国AC？。I规范？对双：向板柱结《构关：于有粘结普通钢【筋最小截面面积的规！定并结合国内—多年来对该板按二】级裂缝控制和配置有！粘结普通《钢筋的？工程经验作出—规定的针对》。温度、收缩应力所需！配置的？。。普通：钢筋应按本规范第9！.，1节的相关规—定执行 【  ？   在楼盖—的，边缘和拐角处通过】设置钢筋混》凝土边梁并考虑柱头！。。剪切作？用将该梁的箍筋加密！。配置可提高边柱【和角柱节《点的受冲切承载力 ！ 10【.1.17》  本？条规定了预应—力混凝土构》件的弯矩设》计值不小于开裂弯】矩其目的是控制【受，拉钢筋总配筋量不】能过少使构件具【有应有的《延性以防止预应力受！弯构件开裂后的突】然脆断 》