《10  《预应力混凝》土结构构《件 】 10.1 】 一：般规定 《 10！.1.1 》 为确保预应—力混凝？土结构在施工阶段】的安全明确规定了在！施工阶段应》。进行承载《能力极限状态等【验算：施，工阶：段包：括制：作、张拉《、运：输及安装等工序【 10.！1.2  根据现】行国家标准工程结】构通：。用规范GB 5【50：01、工程结构【可靠性设计统一【标准GB 5—0153《的有关？规定当进行预—应力混凝《土构件承载能力【极限状？态及正常使用极限】状态的荷《载，组合时应《计算预应力作用效应！并参：与组合对后》张，法预应力《混凝土？超静定结构预应力效！。应为综合内力M【r、：V，r，及N：。r包括预应力产生】的次弯矩《、次剪力和》次轴力在承载—能力极限状》态下预应力作用分项！。。系数：γp应按预应力作用！的有利或不》利，。分别取1.0或【1.2、《1.3具体取值应根！据工程类《型等实际情况按照】现行国？家标准工程结构【通用规范GB 5】5001的有关【规定：执行当不利时—如后张法预应力【混凝土构件锚—头局压区的张拉控】制力：。预应力作用》分项系数《γp应？取，1.2、1.—3在正常使用—极限状？态下预应力作用【分，项系数γp通常取】1.：0当按承《载能力极限状态计】。算时预应力筋—超出有效预》应力值？达到强？度，设计值之间的—应力增量仍为结构】抗力部分；当按【本标准？第6章的实用方【法进行承载》力计：算，时，仅次内力应参与荷载！效应组合和设计计算！    ！。 对承载能力极限】。状态当预应力作【用效应列为》公式：左端项参与作用效应！组合时由《于，。预，应力筋？的数量和设计参数已！。由裂缝？。控制等级的要求【确定且总体上—是，有利的根《据工：程经验对参与—组合的预应》力作：用效应项应取结【构，重要性系数》γ0＝1.0—；对局？部受压承载》力，计算、框架梁端预】应力：筋偏心弯矩在柱中产！生，的次弯矩等》其预应力作用效应】为不：利，时γ0？应按本？规范公式（3.3】。.2-1）》执行 —   《  本？标准为避免出现【冗，长的：公式在？诸多计算公》式中并没有具体列】出相关次内》力因此当应用—本标准公《式进：行正截面受弯、【受压及受拉承载力计！算斜截面《受剪及受扭截—面承载？。力计算以及裂—缝控制验算时均应】计入相？。。关次内力 ！     20【1，0版规范《增加了无粘》结预应力混凝土结】。构承受？静力荷载的》。设计规定主要—有裂：缝控制张拉控制【应力限值有关的预】应力损失《值，计，算受弯构件正—。截面承载力计算【时无：粘结预应力筋的【应力：。设计：值、斜截面受—剪承载力计算—。受弯构件的裂缝控】制验算及《挠度验算受弯—构件：和板柱？结构：中有粘结纵向钢【筋的配置《。以及施工张拉阶段】截面边缘混凝土法向！应力控制和预拉区构！造配筋防《腐及：防火措施以上规定】的条：。款列在本章及本【标准相关章节—的条款中 【 10.1.3！  本次修订增加】了中强度《预应：力钢丝？及预应？力螺纹钢筋的张拉】控制：应力限值 》 ， ， 10.1.】5，。  通常对》预，应力筋由《于布置？上的几何偏心引起】的内弯矩《N，。p，ep：n以M1表示由【。该弯：矩对连续梁引起的支！座反力称为次反力】。由次反力对梁引起的！弯矩称为次》。弯矩M2在预应力混！。凝土超静定梁中由预！加力对任一截面引起！的总弯矩《Mr为内弯矩M1与！。次弯矩M《2之和即M》r＝M1+M2次】剪力可根据结构构件！各截面次弯矩分【布，按力学分析方法计】算此外在《后张法梁、板构【件中当预加力—引起的结构变形【受到柱、墙等侧【向构件约束时在梁】、板：中将产生与预—加力反向的次轴力】为求次轴力也需【要，应用力学《分析方？。法  】   ？为确保预应》力，能够有效地》施加到预应力结构】构件：中应采用合理的结构！布置方案合理—布，置竖向支承构件如将！抗侧力构《件布置在结构位移】中心不动点附近；采！用相对细长》的，柔，性柱以减少》约束力必要时—应，在柱中配置附加钢】筋承：担约：束作：用产：生的附加弯矩在【预应力框架梁施【加预：应力：阶，段可将梁与柱之【间的节点设计成在张！拉过程中可》产生滑动的无约束支！座张拉后再将—该节：点做成？刚接对后张楼板【为，减少：约束力可采用—后浇带或《施，工缝将结《构分段使其与约束】柱或：。墙暂：。时分开；对于不【能分开且刚度—较大的支承构—件可在板与墙、柱】结，合处：开设结构洞以—。减少：约束力待张拉完毕】后补强对于平面形】。状不规则的板宜划分！为平面规则的单【元使各部《分能独立《。变形以减少约束；】当大部分收缩变形】完成后？如有需？要仍可以连为整【体 《 1《0.1？.7  当》按裂缝？控，制要求配置的预【应力筋不《。能满足承载力要【求时承载力》不，足部分可由》普通钢筋承》担，采，用混合配《筋的设计方法这【种部分预应力混凝土！既，。具有全预应力混凝】土与：钢，筋混凝土二者—的主要优点又基【本上排除了两—。者的主要缺点现已】成为加？筋，混凝土系列中的主要！发展趋势当然也【带来了一些新的课题！当预：应，力混凝土《构件配置钢筋—时由于混凝土收缩】和徐变的《影响会？在这些钢筋中产生】内力这些内力减少】了，受拉区混凝》土的法向预压应【力使：构件的抗裂性能降低！因而：计算时应考虑这种】影响为简《。化计算？假定：钢筋的应力取等【于混凝土收》缩和：徐变：引起的预应力损失】值但严格地》说这种简《化计算当预应力【筋和钢筋重》心位置不重合时【是有一定误》差的 》 1《0.1.8》  近？。年来国内开展—了后张法预应力【混凝土连续梁内力重！分布的试《验研究并探讨次【弯矩：。存，在对内力重》分布的影响这些试】验研究及有》关文献建议对存【在次弯矩的后张【法预应力混凝土超静！定结构其弯矩重分】布，规律可描述》为（1一β》），Md＋αM2—≤Mu其中α为次弯！矩消：失系数直接弯矩的】调幅：。系数定义为β—＝1：－，Ma/Md》此处Ma为调整后的！弯矩值？Md为按弹性—分析算得的》荷载：弯矩：设计值；直接弯【矩，调幅系数β的变化】幅度是0《≤β≤βm》ax此处《。βmax为最—大调幅系数次弯矩随！。结构构件刚度改【变和塑性铰转动而逐！步消失它的变—化幅度是0≤α≤】1.0；《。且当β＝0时取α】＝1.？0；当β＝β—。max？时可取α接近为0且！β可取其正值—或负值当《取，β为正值时表示支座！处的直接弯矩向跨中！调幅；当取β—为负值时表》示跨中的《直接弯矩向支座处调！幅，上述试验结》果从概念设计的【。角度说明在超静定预！应力混凝土结—构，中存在的次弯—矩，随着预应力构件开】裂、裂缝发展—以及刚度减小在极】限荷：载阶：段会相应减小—当截面配筋率—高时：。次弯矩的变化较小反！之可能大部》分次：弯矩都会消失本次修！订考：虑到上述情况采用】次弯矩参与重分布】的方案即内》力重分布《所考：虑的最大弯矩—除了荷载弯》矩设计值《。外还包括《。预应力次弯》矩在内并《参考美国ACI规范！、欧洲规范EN【 199《2-2等《规定对预应力混【凝土框架梁及连【续梁在重《力，荷载作用下当受【压，区高度？x，≤0.3《0h：0时可允许有—限量的弯矩》重分配同时可—考虑次弯矩变化对截！面内力的影响但【总调：幅值不？宜超过20％ 】 ： 10《.，1.9  对光面】。钢丝、螺旋肋—钢丝、三《股和七股钢绞—线的预？应，力传递长度均在【原规：范规定的预应力【传递长度的》基础上根据试—验研究结《果作了调整并通过】给出的公《式由其有《。效，预应力值计算预【应，力传：递长度预应力筋【传递长？度的外形系数取决于！与锚固性能有关的】钢筋的？外形 》 ？10.？。。1.11《、10.1.12 ！ 为：确保预应力混凝土】结构在施工阶—段的安全本规范第】10.1.1条【规，定了在施工阶段【应进：行承载能《力，极限状态验》。算在施工阶段对截面！边缘：混，凝土：法向应力的限值【条件是？根据国内外相关【规范校准并》吸取国？内的工程设计经验而！。得的其中对混凝【土法向应力的—限值均用与》各施：工阶段混凝土抗压】强度  相对应的】抗拉强？度，及抗压强度标—。准值表示 — ：     预拉区！纵向钢筋的构造配】筋率取略低于—本规：。范第8.5.1条的！最小配筋率要求 ！ 10.1】.13  先—张法及后张法预应】力混凝土构件的受】剪承载力、受扭承载！力，及裂缝？宽，度计算均需用—到混凝土法向预【应力为？零时的预应力筋合】力Np0本条—对此作？了规定 【 10.1.14！ ， 影：响无粘结预应力混】凝土构件抗弯能力的！因素较？多，如无粘结预应力筋有！效预应力的大小、】。无粘：。结预：应力筋？。。与普通钢筋的配【筋率、受弯构—件的跨高《比，、荷载种《类、无粘结预应力】筋与管壁之间的摩】擦力、束的》形，状和材料《性能等因此受—弯破坏状态下—无粘结？预应：力，。筋的极限应力必须】通，过试验来求得国内】所进行的《。无，粘结预应力梁（板）！试验得出无》粘结预应力筋—于梁破坏瞬间—的极限应力主要与配！筋率、有效预应力】、钢筋设计强度【。、，混凝土的立方体【抗压强度、》跨高比以及荷载【形式有关积累—了宝：贵的：数，据 ？。 ？     本—次修订采用了—现行行业标》准无粘结预应力【混凝土结《构技术规程J—GJ 92的—相关表达式该表达】式以：综，。合配筋指标》ζ0为主要》参数考虑了跨高比变！化影响为反》映在连续多跨—梁板中应用的情况】增加了考《虑连续跨影响的设】计应力折减系数在设！。计框架梁时无粘结】。预应：力筋外形布置宜与弯！。矩包络图相接—近以防在框架—梁顶部反弯点附近出！现裂缝 】 10.1.1【5  在无粘结预】应力受弯构件的【预，压受拉区《配置一定数》量的普通《钢筋可以避免该类】构，。件在极？限状态下发生双折线！形的脆性《破坏现象并改善开裂！状，态下：。构件的裂缝性能【。和延性性能》 ？     【1  单《向，板的普？通钢筋最小面积 】 》  ：  本规范对钢筋】混凝土？受弯构件规定最小配！筋率为0.2％和4！5ft/fy中的】较大值美《国通过试《验，认为在无粘结预【应力受弯《构件的受拉》。区至：。少应：配置从受拉边缘至】毛截面重心》。之间面？积，。0.4％的普—。通钢筋综合上述两】方面的规定》和研究成《果并结合《以往的设计经验作出！了本规范《对无粘结预应—力混凝土板受拉区】普通钢筋最》小配筋率的限制 ！ ，     2 ！ 梁正弯矩区普【。通钢筋？。。的最小面积》。 》     》无粘：。结预：应力：梁的试验《表明为了改善—构件在正常》使用：下的变形《性能应采《用预：应，力筋及？有，粘结普通《钢筋混合《配筋方案在全部配筋！中有粘结《纵向普通钢筋的【拉，力占到承载》力设计值Mu产生总！拉，力，。的25％《或更多时可更有【效地：改善无粘结预应力梁！的性能？如裂缝分布》。、，间距和宽《度以及变形性—能从而达《到，接近：有粘结预应》力梁的性能本规【。范公式（1》0，.1.1《5-2）是根据此比！值要求并考虑预应】力筋及普《通钢筋重心离截面受！压区边缘纤维的距离！hp、hs》。影，响得：出的 ？。 ：     对按！一，级，裂缝控制等级设计的！无粘结预应力混凝】土构件？根据试？。验研究结果可仅配】置，比最小配筋率略大的！非预应力普通钢筋】取ρmin》等于0.003  ！ ？ 10.1.【16  对无粘结】预应力混凝土板柱结！。。构中的双向平板所】要求配置的普—通钢：筋分：。述如下 】   ？  负？弯矩：区普通钢《筋的配置美国进【行过13的九区格】后张无粘《结预应？力平板的模》型试验结果表明只要！在，柱宽及两侧各—离柱边1.5～2】倍的板厚范围—内配：。置占柱上板》带横截面面积0【.15％的普通钢筋！就能很好地控—制和分？散裂缝并使柱带区域！内的：弯曲和？剪切：强度都？能充：分发挥出来此外这些！钢筋应集《中通：过柱子和靠近柱子布！置钢筋的中到中间距！应不超过300mm！。。而且每一方向应不少！于4根钢筋对通常】的跨度这《些钢筋？的，总长度？应，等于跨度《的1/？3我国进行的—12：无，粘结部分《预应力平板的试验】也证实在上述柱【。面积范围《内配置？的钢筋？是适当的《本规范？根，据公式（10.1.！1，6-1）《矩形板在长》跨方向将布》置更多的钢筋 ！ ：。  ：   正弯矩区【普通钢筋的配置在】正弯矩区双向—板在：使用：。荷载下按《照抗裂验算边缘【混凝：土法：向拉应力确》定普通筋配置数量】的规定是参照美【。国A：CI规范对双向板】柱，结构关于有粘结【普通：钢筋最小截》面面积的规》定并结合国》内多年来对》该板按二级裂—缝控制和配置有粘】结普通钢筋的工程】经验作？出规定的针对温度、！收缩应力所需—配置的普通钢筋应】按本：规，范第9？.1节的《相关规定执》行 ：   【  在楼盖》的边缘和《拐角处通过设置钢筋！。混凝土边梁》。并考：虑柱头剪切作用将】该梁：的箍：。筋加：密配置可提高—边柱和？角，。柱节点的受》冲切承载力 — ： ：。 10.《1.1？7  本条规—定了预应《力，混凝土构《件的弯矩设计值不小！于开裂？弯矩其目的》是控制？受拉钢筋总》配筋量不能过少使构！件，具有应有的延—性以：防止：预应力受《。弯构件开《裂后的？突然脆断 —