？ 10.2  【预应：力损失值计》算， ： 10】.2.1《  预应力混凝土用！钢，丝、钢绞线》的应力松《弛试验？表明：应力松弛《损失值与《钢丝的初始应力值】和极限强度有关表】中给出？的普通松《弛和：低松弛预应力钢丝】、钢绞线的》松弛：损失值计《算公：式是按国家标准【。预应力混凝土用钢】丝GB/T —。5223-》2002及》预，应力混凝土用钢绞】线GB？/，T 5224—-20？。03中规定的—数值综合成统一【的公：式以便于应》用当σcon—/f：ptk≤0.—5时实际的松弛【损失值已很小—为简：化计算？取松弛损失值为零预！应力螺纹钢筋、中强！度预应力《钢丝的应力松弛损】失值是分《别，根据国家标准预应力！。混凝土用螺纹钢筋G！B/T 2》0065-20【06、行业标—准中强？度，。预应力混凝土用钢】丝，YB/？。T ：15：6-199》9的：相关规定提出的【 》 10.2》.2  根据锚固原！理的不同将锚—具分：为支承式和夹—片式两类对每类作出！规定对夹《片式锚具的锚—具变形？。和预应力筋》内，缩值按？有顶压？或无：顶，压分别作了》规定 《 1》0.2.4  预】。应力筋与孔道壁之间！的摩擦引《起的预应力损—失包括？沿孔道长《度上局？部位置偏移》和曲线弯道摩擦影响！两，部分在计《算公式中x值为【从张拉端至计—算截面？的孔道长度；但在】实际：工程中？构件的高度和长【度相比？常很小为简》化计算？可近似取该段孔道在！纵轴上的投影长度代！。替孔道长《度；θ值应取—从张拉端至计算【截面的长度上预应力！孔道各部分切线的】夹，角（以弧度计—。）之和本次修订【根据国内工程经验】增加了按《抛物线、圆》弧曲线变《化的空间曲线及可分！段叠加的广义空间】曲，线θ弯转角的—近似计算公式 ！     【研究：表明孔道局部—偏差的摩擦系数k】值与下列因》。素有关预《应力筋的表面形状；！孔道成型的质量；】预应力筋接头的【外，形；预应力筋与孔壁！的接触程度》（，孔道的尺寸预应力筋！与孔壁之《间的：间隙大小以及预【应力筋在孔道—中的偏？心距大小）等—在曲线预应力筋【摩擦损失《中预应？。力筋与曲线弯道【之间摩擦引起的损】失是控？制因素 【  ？   根据国内的试！验，研究资料及多项工程！的实测？数据：并参考国外规范【的规定？补充了预埋塑—料，波纹管、无粘结【预应力筋的》摩擦影响系数当有可！靠的试？验数据时本规范表1！0.2.4所列系数！值可根据实测数【据确定？ ： 1》。0.2.5  【根，据国内对《混凝：土收缩？、徐变的试验研究应！考虑预应力筋和【普通钢？筋的配筋率对σ【l5值的影响其【影，响，可，通过构件《的总配筋率ρ（ρ】＝ρp＋ρs）反映！。在公：式（10.2.5】-1：。）～公式（1—0.2.5》-4）中分别给出先！张法和后张法两类】构件受拉区及—受压区预《应力筋处的》混凝土收《缩和徐？变引起的《预应力损失》公式反映了上述【各项因素的影响【此计算方法比—仅按预应力筋合【力点处的混凝土【法向预应力计—。算预应？。。力损失的方法更为】合理此？外考虑到现浇—后张预？应力混凝土施加【预应力的时间比28！。d龄期有所提前等因！素对上述收缩和【徐，变计算公《式中的？。有，关项在数值》上作了调《整调整的《依据为预加力—时混凝土龄》期先：张法取7d后张法取！14d；《理论厚？度均取20》0mm；《相对湿度《为40％～70【％，预，加力后至《使，用荷载作用》前，延续的时间取1年的！收缩应变和徐变【系数：终极值？并与附录《K计算结果进行校核！得出 》  《   在《附录K中本》次修订？的，混凝土？收缩应变和徐—变系数终极》值，是根：据，欧洲规范《EN 1992-】2混凝土结构设【计，第1部？。。分总原则和对建筑结！构的：规，定所提供的公式计算！得出混凝土收缩【应变：和徐变系数终极值是！按周围空气相对湿度！为，。40％？～70？％，及70％～99％分！别给出的混凝—土收缩和徐变引起的！预应力损失简化公】式是按周《围空气相对湿度为】40％～70％得出！的将其？。用于相对湿度大于】70：％的情况是偏于安全！的对泵送混凝土其】收缩：和徐变引起的预【应力损失值亦可【根据实际《情况采用其他可靠】数据 《