《10.2《  ：预应力损失值计【。算 ！10.2.1  预！应力：混凝土用钢丝—、，钢绞线的《应力松弛试》验表明应力松—弛损失？值与：。。钢丝的初始应力值和！极限强度有关表中】给出的？普通松弛《和低：松弛预应《力钢丝、钢绞线【的松弛损失》值计：。算公式是按国家【标准预应力混凝土用！钢丝GB/》T 5？223-2》002及《预应力？混凝土？用钢绞线GB/T ！5，。。224-20—03中规定的数值综！合成统一《的公式以便于应用】当，σcon/》fp：tk≤0.5时【实际：的松弛损《失值已很小为—简化计算取》松弛损失值为—零预应力螺》纹钢筋、中》强，度，预应力钢丝的应力松！弛损失值是》分，别根据国家标准预】应力混凝土用螺纹】钢，筋G：B，/T 20065】-2006、行业标！。准中：。强度预？应力混凝土用钢丝Y！。B/T 156-1！99：9的相？关规定提出的 ！ 1《0.2？.，2 ： 根据锚《固原理的不同将【锚具分？为支承？式和夹片式两类对每！类作出规定对夹【。片式锚具的锚具变形！和预：应，力筋内缩值按有顶压！或无顶压分》别作了规定 】 ： 10.2.4【  预应力筋与孔】道，壁之间的摩擦—引起的？预应力损失包—括，沿孔道长《度上：。局部位置偏移和【曲线弯道摩》擦影响两部分—在计：算，公，式中x值为从—张拉端至计算—截面的？孔道长度；但在实】际工程？中，构件的高度和长【度相比常很小为简化！计，。算可近似取该段孔】道，。在纵轴上的投影长】度代替孔《道长度？；，θ值应取从张拉【端至计算截》面的长度上》预应力孔道各部【分切线的夹角（【以弧度计）之和本次！修订根据国》。内工程经验增加了按！抛物线、圆》弧曲线？变化的空间》曲线及可《。分段叠加的广义【空间曲线θ弯转【。角的近似计》算公式？ ，。    】 研究表明》。孔道：局部偏差的》摩擦：系数k值与下列【。因素有关《预应力？筋的表面形状—；孔道？成型的？质量；预应力筋接头！的外形；预应力【筋与孔壁的接—触程度（《孔道的尺寸预应力】筋与孔壁之间—的间隙大小以及预】应力筋在孔道中【的偏心？距大小）等在—曲线预应《力筋摩？擦损失中预应—力筋与曲线弯道之间！摩，擦引起的《。损失是？控，制，因，素  】   根据国内的试！验研究资《料及多项工》程的：实测数据并参—考国外规范的规定】。补充了预埋》塑，料波纹管、无粘【结预：应，力，。。筋的摩擦影》响系数当有可—靠的试验数据—时本规？范表：10.2.》4所列系数值可根据！实测数据确定— 10】.2.5  根据】国内对？混凝土收缩》、徐变的试验—研究应？考虑预应力筋和普通！钢筋的配筋》率对：σl：5，值的影响其影响【可，通过构件的总配筋率！ρ（ρ＝ρp—＋ρs）反映在公式！（10.2.5-1！）～公式（10【.2.5-4）【中分别给《出先张法和后张【法，两类构件受》拉区及受压区预应】力，筋处的？混凝土收《缩和徐变引起的【预应力损《失公式反映了上【述各项因素的影响此！计算方？。法比仅按预应力筋】合力点处的混—凝土法向《预应力？计算预？应力损失《的方：法，更为：。合理此外考虑到现浇！后张预应力混凝土施！加预：应力的时间比28】d龄期有所提—。前等因素对上—述收缩和《徐变计算公》式中的有关项在【数值上作《了调整调整的依据】为预加力时混凝【土龄：期先张法《取7d后《张法：取14d；理论厚度！均取：。200m《m；：相对湿度为40％】～70％预加力【后至使？用荷：载，作用前延续的—时间取1年的—收缩：应变和徐变》系数终？极值并与附》录，K计算结果进—行校核得出 】     在】附录K中《本次修订的混凝【土收缩应变和徐【变系数终极值是根】据欧洲？规范EN《 1992》-2混凝土》结构设计第1部分总！原则和对建筑结构】的，规定所提供的公式计！算得出混凝土收缩】应，变和：徐变系数终极值是按！周，围空气相对》湿度为40％—～，70％及7》0％～99》％分别？给出的混凝土收缩】。和徐变引起的预应】力损：失简：化，公式是？按周围空气相—对湿度为40—％～70％》得出的将其用—于相对湿度大于7】0，％的情况《是偏：于，安全的对泵送混凝】土其：收，缩和徐？变引起的《。预应力损失值亦【可根据实际情况【采，用其：他可靠？数据 ？ ，