10—.2：  预应《力损失值计》算 ？ ？ 10.—2.1  预应【力混凝土《。用钢丝、钢绞线的】应力松弛试验表明应！力松：。弛损失值与》钢丝的初始应—力值和？极限强度有》关，表中给出的普通松弛！。和低松弛《预应力钢丝、钢绞线！的，松弛损失值计算公式！是按国家标准预应】力混凝土用钢丝GB！/T 522—3-2002—及预应力混凝土用钢！绞线G？B/T 5》224-2003中！规定的？数值综合成统—。一的公式以便—于应用当《σco？n/fptk≤0.！5时实际的松弛【损失值已《很小为简化计算取松！弛损失值《为零预应力螺纹钢筋！、中强度预》应力钢？。。丝的应力松弛损失】值是分？别根据国《家标：准预应？力混凝？土用：螺纹钢？筋GB？/T 200—65-20》06、行《业标准中强度预应力！混，凝土用钢《丝YB/T —156？。-1999的相关】规定提？出的 《。 10.2】.，2 ： ，根据锚固原理—的不同将锚》具分为支《承，式和夹片《式两类对《每类作出规定对夹】片式锚具的》锚具变形和预应【力筋内缩值按—有顶压或无顶压分别！作了：规定 —。 10《.2.4  —预应：力筋与孔道壁之间】的摩擦引起的预【应力损失《包括沿孔道长度【上局：部位置偏《移和曲线弯道摩【擦影响两部分—在计算公式》中x值为从》张拉端至计算—截面的孔道长—度；但在实际工程】中构件的高》度和：。长，度相比常很小为【简化计算可近似【取该段孔道在纵轴】上，的投：。影长度代替》孔道长度《；θ值应《取从张拉端至计【算截面的长度上【。预应力？孔道各部分切线的】夹角（以弧度计）之！和本次修订根据【国内工程经验增【。加了按？抛物线、圆弧曲【线变化的《空间曲？。线及可分段叠加【的广义空间》曲线θ弯转角的近】似计算公式 ！ ：    研究表明孔！道局部偏差的摩擦】系，数k值与下列—因素：有关预应力》筋的表？面形状；孔道成【型的质量；预应力】。筋接头的外》形；预应力筋与【孔壁的接触程度（孔！道的尺？寸预应力筋与孔壁】之间的间隙大—小以及预应力筋在孔！道中的偏心》距，大小）等在曲—线预应力筋摩擦【损失中预应力筋与】。曲线弯道之》间摩擦引起的损失】是控：制因素 — ？    根据—国，内的试验研究—资料及？多，项工程？的实测数《据并参考国》外规范的规定—补，充了预埋塑料波纹】管、无粘结预应【力筋的摩擦》影，响系数当有可靠的试！验数据时本规—范表10《.2.4所列—系数值可根据实测】。数据确定 》 ？ 10.2.【5  根据国内对混！凝土收缩、徐变【的试验？研究应考《虑，预应力筋和普通【钢筋的配筋率—对σl5值的影【响其影响可通过构件！的总配筋率ρ（ρ】＝ρp＋ρs）反映！。在公式（10.【2.5-《1）：～公式（1》0.2.5》-4）中分别给出先！张法：。和后张法两类构件】受拉区及受压—区预应？。力筋处的混凝—土收缩和徐变引起】的预应力《。损，失公式反《映了上述各项—因素的影响此计【算方法？比仅按？预应力筋合力点【处的混凝土法—向预应力计算预应】力损失的方法更为合！理此：外考虑到现浇后【。张预应？力混凝土施加预应力！的时间比28d龄期！有所提前等》。因素：对上：述收：缩，和徐：变，计算：公式中？的有关项在数值上作！了调：整调整？的依：据为预加力时混凝】土龄期？先张法？取7d后张》法取14d》；理论厚度》均取：2，00mm；相对【湿度为？40％～70—％预加力后》至使用荷载作用【前延续的时间—取1年的收缩—应变和徐《变系数终极值并与附！录K计算《结果进行校核得【出 《  《   在附》录K中本次修—订，的混凝土收缩应变】。和，徐变系数《终极值是《。根据欧洲《规范EN《 1：992-2混—。凝土结构设计第1部！分总原？则和对建筑》结构的规定所提【供的公式《计算得出混凝土【收缩应变《和徐变？系数终极值是按周】围空气相对湿—度为40％～—70％？及70％～9—9％分别《给出的混凝土收缩】和徐变？引起的预《应力损失简》化公式是按周围空气！相对湿度为40【％～：70％得出的—将其：用于相对湿度—大于70％》的情况？是偏于安全的对【泵送混凝土其—收缩和徐变引—起的预应力损失值亦！可，根据：实，际情况采用》其他可靠数据—。 ：