？ 10.《2  预应》力损失？。值计算 《。 1】0.2.1》  预应《。力混：凝土用钢丝、钢绞】线的应力松弛—试验表？明，应力松弛损》失值与钢《丝的初始应力值【和极限强度有关【表中给出《的，普通松弛《和低松？。弛预应力钢丝—。、，钢绞线的松弛损失】值计：算公式是按国家【标准预应力》混凝土？用钢丝GB/T【 5223-2【。002及预应力混凝！土用钢绞《线，GB：/T ？5224-200】3中规？定，的数值综合成统一的！公式以便于》应用当σc》on/fptk≤】0.5时实》。际的：松弛损失值已很小】为简化计《算取松？弛损：失值：。为，零预应？力螺纹？钢筋、？中强度预应力钢丝】的应力松弛损失值是！分别：根据国家标准—预应力混凝》土用螺纹钢筋GB】。/T 20065-！20：0，6，、行：业标准中强》度预应？力混凝土用》钢丝YB/T 【15：6-1？999的《。相关：规定提出的》 10】。.2.2  根据锚！。。固原理的不》同将锚具分》。为支承式和夹片式】。两类对每类作出【规定对夹片式锚具】的锚具变形》和预应力筋内缩值】。按有顶压或》无顶压分《别作了规定 — 《 10.2.4  ！预应力？筋与孔道壁之间的摩！。擦引起的预》应力损失包括沿孔道！长度上局部位置偏移！和曲线弯道摩—擦影响两《部分在计算公式中】x值为从张拉端至】计算截面的孔道长度！；但：在，实际：工，程中：构件的高度和长【度相比常《很小为简化计算可】近似取该段》孔道在纵《轴上：的投影？。长度代替《孔道长度；θ—值应取从张拉端至】计算截面的长度【上预应力孔道各【部分切线的夹角【（以弧度计）之和】本次修订根据国【内工程经验增—加了：按抛：物线、圆弧曲线变化！的空间曲线及可分段！叠加的？。。广义空间曲线θ弯】。转角：。的，近似计算公》式 【  ：  研究表明孔【道局部偏差的摩【擦系数k值与下【。列因素有关预应力】筋的表面形状；孔】道成型的质》。量；预应力》。筋，接头：的，外形；预应力筋与孔！壁的接触程度（【孔，道的尺寸预应力筋与！孔，壁之间的间隙—大小以及预应力筋】。在，孔道中？的偏心？距大小）《等在曲线预应力【筋摩擦损失中预【应力筋？与曲线弯道之间摩擦！引起的？损失是控制因素 】     ！根据国内的试验研】究资料及多项—工程的实测数据并参！考国外规范的规定补！充了预埋塑料波纹管！、无粘结预应力筋】的摩擦影响系数当有！可靠的试验数据【时本规范表10【.，2.4？所列系数值可根据】实测：数据确定 【 10.2.5！  根据国内对混凝！土收缩？、，。。徐变的试验研究应】考虑预应力筋和普通！钢，筋的配筋率》对σl5《值的影响《其影响可通》。过，构，。件的：总，配，筋率ρ（《ρ＝ρp《＋ρs）反映在公式！（10.2.5【-，。1，）～公式（10.2！.，5-4）中分别给】出先张法和后张法】两类构件《受，拉区及受压区—预应力筋处的混凝】土收缩和徐变引起】。的预应力损失公式】反映：了上述各项因素的】。影响此计算方法比仅！按预应力《筋合力？点处的混凝》土法向预应》力计：算预应力损失的方法！更为合理此外—考虑到现浇》。。后张预应力混—。凝土施？加预应力《的时间比28d龄期！有所提前等》因素对上述收缩和徐！变计算公式中的有关！项在数值上作了调】整调整的依据为预加！力时混凝土龄期先】张法取？7d后张法取1【4d；理论厚度均取！20：0mm；相对湿度为！4，0％：～，70：。％预加？。力后至使用》。荷载作用前延—续的：时间取1年的—收缩应变和徐变系】数终：极值：并与附录K》计算结果进行校【核得出 【     在【。附录：K中本？次修订的混凝土收缩！应变和徐变》系数终极值是根据欧！洲规：范EN 1992-！2，混，。凝土结构设》计第1部分》总原：则和对？建筑结构的规定【所提供？的公式计《算得出混凝土收缩】。应变和？徐变系数终极值是按！周围空气相对湿度】为40％《～70？％及：70％？～，99％分别给—出的混凝土收—缩和：徐变引起的》。预，应力：损失简化公式—是按周围空气相对】湿度为？40％～70—％得：出的将其用于相【对湿度？大于70％的情况是！偏于安？全的对泵送混凝土其！。收缩和徐变引起【的预应力《损失值亦可》根据实际《情况采用其他可靠数！据， ：