10  预！应力混？凝土结构构件 【 ： 【10：。.1  一般规定】 ， — 10.《1.1？  为确保预应【力，混凝土结构在施工】阶段的安全明—确规定了在施工阶】。段应进行《承载能力极限状【态等验算施工阶段】包括制作、》张拉：、运输及安装等【工序 】10.1.2  】根据现行国家标【。准工程？。结构通用规范GB ！。55：00：1、工程《结构：可，靠，性设计统一》标准GB 50【153的有》关规定当进行预应力！混，凝土构件承载能力】极限状？态，及正常使用极限【状态的荷《载，组合时应计算预应】力作用效应并参与组！合对后张法预—应力混？凝土超？静定结构预应力【效应为综《合，内力Mr、Vr及N！r包括预《应力产生的次弯矩、！次剪力和次》轴力在承载能力极限！状态下预《。应力作用分项系【数γp应《按，预应力作《用的有利或不—利分别取1.—0或1.《2、1.3具—体取值应根》据工程类型等实【际情：况按照现行国家标】准工程结《构通用？规范GB《 55001—的，有关：规定执行当不利时】如后张法预》应，力混：凝土构件锚头局【压区的张拉控制力预！应力作用分》。。项系：数γp应取1.【2、1.3在—正，常使用极限》状态下预应》。。力作用分项系数γp！。通常：取1.0当按承载】能力极限状》态计算？时预应？力，筋超出有效》。预应力值达到强度】。设计值之间的应【力增量仍《为结构抗力部分【；当按本标准第6】章的实？。用方法进行承载力】计算时仅次内力应参！与荷载效《应组合和设计—计算：   】  对承载》能力极限状态—当，预应力作用效应列】为公式左端项参与】作用效应组合—时由于预应力—筋的数？量和设？计参数？已由裂缝控》制等级的要》求确定且总体上是】有利的根《据工程？经验：对参与组合的预【应，力，作用效应项应取结】构重要性系数γ【。0＝：1.0；对局部【受压承载力计算、框！架梁端预应力筋【偏心弯矩在柱中【产生的次弯》矩等其预应力—作，用效应为不》利时：γ0应按本规范公】式（3.《3.：2-1）执行 ！ ，   《  ：本标准为避免出现冗！长的公式《在诸多计《算公式中并没—有具体列《出相关次内力因此当！应用：本标准公式进行正截！面受弯、受压及受拉！承载力计算斜截【面受剪及受扭—截面：承载力？计算以及裂》缝控制？验，算时均应计》入相关？次内力 《     ！2，010版规范增加】了，无粘结预应力—混，凝土结构承受静【力荷载？的设计规定主要【有裂缝控《制，张拉控制《。应力：限值有关的预应力损！失值：计算受？弯构：件正截？面承载力计算时无】粘结预应力筋的应】力设计值、斜截【面受剪承载力计【算受弯构件的裂缝】控制验算及挠度【。验算受弯构件和板柱！结构：中有粘结纵向—钢筋的配《置以：及施工张拉阶段【截面边缘混》凝土法向应力控【制和预拉区》。。构造配？筋防腐及防火措施】以上规定的》条款列在本章—及本标准相》关章节的条》款中 》 10.1【.3：  本次修》订增加了中强度预应！力钢丝？及预：。应力螺纹钢筋的张】拉，控制应力《限值 》 ， 1？0.1.5  通常！对预应？力筋由于布置—上的：几何偏心引》起的内弯矩N—pe：p，n以M1《表示由该弯矩对连】续梁引？起的支座反力—称为次反力由次反】力对：梁引起的弯矩称为次！弯矩M2《在预应力混凝土超】静，定梁：中，由预：加，力对任一截》面引起的《总弯矩Mr为内弯矩！M1与次弯矩M2】之和即M《r＝M？1+M2《次剪力可根》据，结，构构件各《截面次弯矩分布【。。按力：学分：析，方法计算此外在后张！法梁：、板构件《中当预？加力引起《的结：构变形？受到柱、墙》。。等侧向构《件约束？时在梁？、板中？将产生与预加力反向！。的次轴力为求次轴】力也需要应用力学】分，析方法？ —  ：  为确保预应力】能够有效地施加【到预应力结构构件】中应采用合理的【结，构布：。置，方案合理布置竖向支！承构：件如将抗侧》。力构件？布置在结构位移中心！不动点附近；采用】相对细长的柔性【柱，以减：少约束力必》要时：应在柱？中配置？附加钢筋承担约束作！用产：生的附加弯矩在预】应力框架梁施加预】应力阶段《可将梁与柱之—间，的节：。点设计成在张拉过程！中可产生《滑动的无约束—支座张拉《后再将该节点—做成刚接《对后张楼板为—。。减少约束《力可采用后浇带或】施，工缝：将结构分段使其【与约：束柱或墙暂时分开；！。对于：不，能分开且刚度较【大的支承构件可在板！与墙、柱结合处【开设结构《洞以减少约束力待】张拉完毕后》补强对于平面形【状不规则的》板宜划分为平面规则！的单元？使各部分能独立变】形以减？。少约束；当大—部，分收缩变形完—成后如有需》要仍可以连为—整体 《 ， ： 10.《1，.7  《当按裂缝控制要【求配置的预》应，力筋不能满足承【载力要求时》承载力不足》部分可由普通钢筋】承担采？用混合配《。筋的设计方》法，这，。种部分预应力混凝】土既具有全预应力混！凝土与钢筋混凝土二！者的主要优点又基本！上排除了两者的【主要缺点现已成【为加：。筋混凝土系列中的】主要发展《。。趋势当然也带来【了一：些新的课题当—预，应力混凝土构件配】置钢：筋时由于混凝土【收缩：和徐变的影响—会在这？些钢筋中《产生内力这些内力减！。少了受拉《区混凝土《的法向预《压应力使构件的抗裂！性能降低因而计算时！应，。考虑这种《影响为简化》计算假定钢筋的应】力取等于混》凝，土收缩？和徐变引起的预【应力损？失值：但严格地说这种【简化计算当预—应力筋和钢筋—重心位置不重—合时是有《一定误差的 【 1》0.1.8  【近年：来国：内开：展了后？张法预应力混凝土】连续梁内《力重分布《的试验研《究并探讨次弯矩存在！对内力重分布的影响！这些：试验研？究及有关文献建【议，对存在次弯矩的后张！法预应？。力混凝土超》静定：结构其弯《。矩重分布规律可描述！为（1一《β）Md＋》αM2？。≤Mu其中α为次弯！矩消失系数直接【弯矩的调幅系数【定义为？β＝1－M》a/Md此处—Ma为调整后的弯】矩值Md为按弹【性分析算得的—荷载弯矩设计值【；直接弯矩调幅系】数β的变化幅—度是0≤β》≤，βmax《。此处：βmax《为最大调《。幅系数次《弯矩随结构》构件刚度改变和【塑性：铰转动而逐步—消失它的变化幅度】是0≤α≤》1，.0；且当β—＝0时？取α＝1.0；【当β＝βmax【时可取α接近为0且！β可取其正值或负】值当取β《为正值时表示支【座处的直接弯矩【向跨中调幅；—当取β？为负值时表示—跨中的直《。接弯矩向《支，座处调幅《上述试？验结果从概念设计的！。角度说明在超静定预！。应力混凝土结构【。中，存在的？次弯矩随着》预应力？构件开裂、裂缝发展！以及刚度《减小在极限荷—载阶段会相应—减，小当截面配筋—率，高时次？。弯，矩的变化较小反【之可能大部分次【弯矩都会消失—本次修订考虑—到上述？情况采用次》。弯矩参与重分布的】方案即内力重—分布所考《虑，的最大弯矩》除了荷载弯矩设计】值外还？包括预应力次弯矩】在内并参《考，美国ACI规—范、欧洲规》范EN 199【2-2等规》定对预应力混—凝土：框，架梁及连续梁在【重力：荷载作用下当受压区！高度x≤0.3【0h0时可》允许有限量的弯【矩重分配同时可考】。虑，次弯矩？变化对截面内—力的：影响但总《调幅值？不宜超过20—％ ： 10.1！.9 ？ 对光面钢丝、【螺，旋肋：钢丝、？三股和七股钢—绞线的？预应力传递长度【均在原规范规—定的预应《力传递长《度的基础上根据试】验研：究结果作了》。调整并通过》给出的公《式由其有效预应力】值，计算预应力》传递长？度预：应力筋传递长度的】外形系数取》。决于与锚《固性能有关》的钢筋的外形— —10.1.11、1！0.1.12  】为确保预应力混凝土！结构在？施工阶段的安全【本规：范第10.1.1条！。规定了在施工阶段应！进行承载《能力极限状》态验算在施工—阶段对截面边缘混凝！土法向应力的限值】条件：是根据国《内外：相关规范校准并吸】取国内的工程设【计经验而得》的其中对混凝土【。法向应力《的限值均用》与各施工阶段—混凝土抗压强—。度  相对应的抗】拉强度及抗》压，强度标准值表示 ！ ，    —。 预拉区纵向—钢筋的构造配—筋率取略低》于本规范第》8.5.1》条的最？小，配筋率要《求 》 10《.1.13》  先张法及后张法！预应力？混凝土构《件的受剪承》载，力、受扭承载力及】裂缝宽度计》算均需用到混凝【土，法向预应力为零时的！预应力筋合力Np0！本条对此《作了规？定 【1，0，。.1.1《4  影响无粘结】预应力混《凝土构？件抗弯能力的因素较！多如无粘结预应力】筋，有效预应力的—大小、无粘结预应】力筋与普通钢筋【的配筋？率、受？弯构件？的跨：高比、荷载》种类、无粘结预应力！。筋与管壁之间—的摩：擦力、束的形—状和材？料性能等《因此：受弯破？坏状态下《无粘结预应》力，筋的极限应力必【须，通，过试验来求得国【内所进？行，的，无粘结预应力梁（板！）试验得出无粘【。结预：。应力筋于《梁破：坏瞬间的极限应力】主要：与，配筋：率、有？效预应力、钢筋【设计强度、混—凝土的立《方体抗压强》度、跨？。高比以及荷载形式有！关积累了宝》贵的数据 【。   》 ， 本次修订采用了现！行行业标《准无粘结预应力【混凝土结《构技术规程》JGJ 92—的相关表达式该表达！。式以：综合：配筋指？标ζ0为主要参【数考虑了跨高比变化！影响为反映在连续】多跨梁板中》应用的情况增加【了考虑？连续跨影《响的：设，计，。应力折减系数在【设计框架《梁时：无粘结预应力—筋外形布置宜与弯】矩包络图相接—近以防在《框架梁顶部》反弯点附《近出现裂缝 ！ ， 10.1.15】  ：在无粘结预应—力受弯构件的预【压受拉区配置一定】数量的？普通钢筋可》以，避免：该，类构件在极》限状态？下发生双折线—形的脆性破》坏现象并改》善开裂状态》下，构件：的裂：缝性能和延性性能】 ？。     1 ！ 单向板的普通【钢筋：最，小面积 ！    本规范对】钢筋：混凝土受弯》构件规定最小—配筋率为0.2％】和45f《t/fy中的—。较大值美国》通过试验认为在无粘！。结预应力受》。弯构件的受拉—区至少应配置从受拉！边缘至毛截面重心之！间面积0.4％的】普，通，钢筋综合上述—。两方面？的，规定和？研究成？果，。并结合以往的设计】经验作出了本规范】对无：粘结预应力混凝土】板受拉区《普通钢筋最小—配筋率的《限制 【     2  梁！正弯矩区普通—钢筋的最小》面积 【     无粘结预！。应力梁的试》验表明为了改善构件！在正常使用》。下的变形性能应【采用：预，应力筋？。及，有粘结普通》钢，筋混合配筋》方案在全部配筋中】有粘结纵向》。普通：钢筋的？拉力占到承载—力设计？值Mu产生总拉【力，的2：。5％或更多》时可更有效地改善无！粘结预应力梁—的性能如裂缝分布、！。间距：和宽度？以及变？形性：能从而达到》接近有粘《结预应？力梁的性能本—规范：公式（10.—1.15-2）是根！据此比值要求并考虑！预应力筋及》普通钢筋重心离【截，面受压？区边缘？。纤维的距离》h，p、hs影响得出】的 ？ ，。   》  ：对按一级《裂缝控制等级—设计的无《粘结预应力》混凝土构件根据【试验研究结》果可：仅配：置比最小配筋率略】大的非预应力普【通，钢筋取ρmin等】。于0.0《0，3  ？。 10【.1.16  【对无粘结《预应：力混凝？土，板柱结构中的双【向，平板所要求配置的普！。通钢筋分述如下【 ，     ！负，弯矩：区普通钢筋的—配置：。美国进行过13【的九：区格后张无粘—结预应力平板的模】型试验？结果表明只要—在柱：宽及两侧各离柱边1！.5～？2，倍的板厚范》围内配置占柱上板带！横，。截面面积0》.15？％的普通《钢筋就？能，。。很好地控制》和分散裂缝并—使柱带？区域内的弯曲和剪】切强度都能》充分发挥《出，来此外这些钢筋应】集中通过柱子—和靠近柱子布置钢】筋，的中到中间距应【不超过？300m《m，而且每？一方向应不少于4根！钢筋对通《常的跨度这些钢【。筋的总？长度应等于跨度【的1/3我》国进行的12—无粘结部分预应力平！板的试验也证实在上！述柱面积范围内【配置的钢筋是—适当的本规范—根据公式（10【.1.16-1）矩！形板在长跨》方向：。将，布置更多的》钢筋 ？     ！正弯矩区普通钢筋】的配：。置，在正弯矩区双向【板在：使用荷？载，下按照抗裂验算【边缘混凝土》法向拉？应力确定普通筋配置！数量的规定》是参照美国ACI规！范对双向《板柱结构关于有粘结！普通钢筋最小—截面面积的规定【。并结合国内多年【来对该板按二级裂缝！控制和配置》有粘结普通钢筋【的工程经《验作：出规定的针对温度】、收缩应力所需配置！的普通钢筋应—按本规范第》9.1？节的：相关规定执行—。    ！ 在楼盖的边—缘和拐角处》通过设置钢筋混凝土！边梁：并考虑柱头剪切作用！将该梁？的箍筋？加密配置可提高【边，柱，和角：柱节点的受冲—切承：。。载力： ？ ？10.1《.17  》。本条：规定了预《应力混凝土构—件的弯矩设计值不】小于开裂弯矩其目的！是控制？受拉钢筋总配—筋量不能过少—使构件具《有应有？的延性以防止预【应力受弯构件开裂后！的突然脆断》 ：