？ 1：0， ， 预：。应力混凝土结—构构件 ！ 1》0.：1  ？一般规定《 ， 10！.1.1  —为确保预应力混凝】土结构在施工阶段】的安全明确规—。定了在施工阶—段应进行承载能【。力极限？。状，态，等验算？施，。工阶段包括制作【。、张拉、运》。输及安装等》工序 】10.1.》2  根据现行国】。。家，标准：工程：结构通用规范—。GB 55》001、工程结构可！靠，性设计？统一标准GB 5】0153的有关规定！当进行预应》力混凝土《构件承载能力极【限状态及正常使【。用极限？状态的荷载组合时】应，计算预应力作用效应！并，参与组合对后张【法预应力《混凝土超静定结构预！应力效应为综合内】力M：r、Vr及Nr【包括预？应力产生的次—弯，矩，。、次剪力和次轴力】在承载能力极—限状态下预应力作】用分项？系数γp应》按预应？力作用？的有利或不》利分：别取1.0或1.2！、1.3具体取值应！根据工？程，类型：等实际情况》按照现行国家标准】工程：结构通用《规范GB 》55001的—有关规定执行当【。不利时如后张法预】应力混凝《土构件锚头局压区】的张：拉控制力预应力作】用分项系数γp【应取1.2、1.】3在正常使》用极限状态》下，预应力作用分项【系数γp通常取1】.0当按承载—能力极限状态计【算时预应力筋超出有！效预应？力值达到强》度设计值之间的应力！增量仍为结》构抗力部分》；当按本标准第【6，章的实用方法进【行，承载力计算时仅次】内力应参与》荷载效应组合—和设计计算 】。 ，     —对承载能力》极限状？态当预应力作用效】应列为公式左端项】参与作？用效应组合》时由：于预应力《筋的数量和》设计参数已由—裂缝控制等级—的要求确《定且总体上是有利】的根据工程经—验对：参与组合的》预应力作用效应项】应取结构重要性系数！γ0＝1.0；对】局部受压承载力计算！、框架梁端》。预，应力：筋偏心弯矩在—柱中产生的次弯【矩等其预应力作【用效应为《不利时？。γ0应按本规范公式！（3.3《.2-？1）执行 》 ，  》   本标准为避】免出现冗长的公式在！诸多计算公》式中并没有具体列】出相关？次内力因此》当应用本标准公式进！行正截面受弯、受】压，及受拉承载力计【算斜截面受剪及受扭！截面承载力》计算以及裂》缝控制验算时均应计！入相关次内力 】     2！01：0版：规，范增加了《无粘：结预应力混凝—土，结构承受静力—荷载的设计规定主】要有裂缝控制张【。拉控制应力》限值有关的预应【力损：。失值：计算受弯《构件正截面承载【力计算时无粘结【预应力筋的应力设计！值、斜截《。面受剪承载》力计算受弯构件的裂！。缝控：。制验算及挠度验算受！弯构件和板柱结构】中，有粘结纵向钢筋的】配置以？及施：。工张：。拉阶段截《面边缘混凝土—法向应？力控：制和预拉区构造【配筋防腐及防火措】。施以上规定》的条款列《在本章及《本，标准相关章节的条款！中 — 10.1.—。3  本次修订增】加了：中强度预应力钢丝】及预应力《螺，纹钢筋的张拉控【制，应力限？值 10！.1.5 》 通：常对预应力筋由【于布置上的几—何偏心引起的内弯】矩Npepn—以M：1表示由该弯—矩对连续梁引起的支！。座反力称为次反力】由次反力对梁引【起的弯？矩称为次弯》矩，M2在预应》。。力混凝土超》静定梁中由预—。加，力对：任一：截，。面，引起的？总弯矩Mr》。为内弯？矩M：1与：次弯矩？M2之和即M—r＝M1+》M，2次剪？力可根据结构—构件各截面次弯【矩，分布按力《学分析方法计算此外！在后张法梁、—板构件中当预加【力引：起的结构《变形受到柱、—墙等侧向构件约【束时在梁、板中将产！生，与预加力反向—的次轴力为求—次轴力也需要应【用力学分析方法 】 《。     》为确保预应》力能够有效地施加】到预应力结》构构件中应采用合理！。的结构布置方案合理！布置竖向支承—构件如将抗》侧力构件《。布置在结构位移中】心不动点附近—；采用相《对细长的柔性—柱以减？少约束力必要时【应在柱中《配置附加钢》筋，承担约束作》用产生的《附加弯矩在预应力】框架梁施加》预应力阶《段可将梁与》柱之间的节点—设计成在张拉过程中！可产生滑动的—无约束支座张—拉后再将《该节点做成》刚接：对后张楼板》为减少约束》力可采用后浇带或】施工缝将结构分段】使其：与约：束柱或墙《。暂时分开；对于不能！分，开且刚度较大的【支承构件《可在板与墙、柱结】合，处开设结构》洞以减少约》束力待？张拉完毕后补强对】于平面？形状：不规：则的板宜《。划分为平面规则【的单：。元使各？部分能独《立变形以减少约束；！。当大部分收缩变形完！。成后如有需》要仍可以连为—。整体 】10.1.7 【 当按裂《缝控制要求》配，置，的，预应力筋不能—满足承？。载，力要求时承载—力不足部《。分可由？普通：钢筋承担采用混合】配，筋的：。设，计方法这《种，部分预应力》混，凝土既具有全预应】力混凝土与钢筋混凝！。土二者的主要优点】又基：本上排除了两者【的主要缺点现已成为！加，。筋混凝土系列—中的主要发展趋【势当然也带来了一】些新的？课，。。题当预应力混凝【土构件配置钢筋【时由于混凝土收【缩，和徐变的《影响会在这些钢筋中！产生内力《这些内力减少—了受拉区混凝土【的，法向预压应力使构】件的：抗裂性能降低—因而计算时应考虑这！种影响为《简化计算假定—钢筋的应力取等于】混凝土？收缩：和徐：。变引起的预应力【损，失值：但，严格地说《这种简？化计算？当预应力筋》和钢筋重《心位置不《重合时是有一定误差！的， 10.！1.8？  近年来国—内开展？了后张法《预应力混凝土连【续梁内力重分布的试！验研究并探》讨次弯矩《存，。在对内力重分布的影！响这些试验研—究及有关文》献，建议：。。对存在次弯矩的后张！法预应力混凝土超】静定结构其弯矩重】。。分布规律可描—述为（1一》β）Md＋αM2≤！Mu其中α为次弯矩！消失系数直》。。接弯矩？的调幅系数定—义为β＝1－Ma/！M，d此处Ma为调【整后的弯矩》值Md为按弹性【分析：算得的荷《载弯矩设计》值；直？接弯矩调幅系数【β的变化幅度—是0≤β≤》。βm：ax此处β》max为最大调幅】系，数，次弯矩随《结构构？件刚度改《。变和塑？性铰转动而逐步消失！它的：变化幅度是0≤α≤！1.0；且当β＝】0时取α《＝1.0；当β＝】βmax《时可取α《接近为？0且β可取其正【值或负值《。当取β为正》值时表示支座处的】直接弯矩向》跨中调幅《；当取β为负值时】表示跨中的》直接弯矩《向支座处调》。幅上述？试验结果《从概念设计的—角度：说明在超《。静定预？应力混凝土结构中】存在的次弯》矩随着预应力构件开！裂，、裂缝发展以及刚】度减小在极限荷载】阶段会相应减小当】截面配？筋率高时次弯矩的】变化较小《。反之可能大部分【次弯矩都会消失本】次修订？考虑：到上述情况采用次】弯矩参与重分—布的：。。方案即内力重—分布所考虑的最【大弯矩除了荷—载弯矩设计值外还】。包括预应《力次：弯矩在内并》参考美国ACI规】范、欧？洲规范EN —1992-2等规定！对预应力混凝土【。框架梁及连》续梁在重力荷载作】用下当受压区高度】x≤：0，.30h0时—。可允：许有限量的弯—矩重分？配同时可考》虑次弯矩变化对【截面内力的影—响但总调幅值不【。宜超过20％—。 10.！1.9 《。 对光面钢丝、【螺，旋肋钢丝、三股和】七，股，钢绞线？的预应力传》递长：度均在原《规范规定《的预应力传递长【。。度的基础上根据试】验研究结果作了【调整并通《过给出的公式由其有！效预应？力，值计算？预应力传递长度预应！力筋传？递，长度的？外形系？数取：决于与锚固性能【有关的钢筋》的外形 》 ， ？10.1.11【、10.1》.12  为—确保预？应力混凝《土结构在施工阶段的！安全本规范第1【。0.1.1条规【定，了在施工阶段应【进行承载能力极【限，状态验算在》施工阶段《对截面边缘混凝【土法向应力的限值】。条件是根据》国内外相关规—范校准并吸取—国内的工程设计【经，。验而得？。的其中对混》凝土法向应力的限】值均用与各施工阶】段混凝土抗压—。强度  相对应【的抗：拉，。强度及抗压》强度标？准值表示《 ：  》  ： 预拉？区纵向钢《筋，的构：造配筋率取》略低于本规范第8.！5.1条的最小【配筋率要求 】 10》.1.13  先】张法及后《张法预应力混凝土构！件的受剪承》载力、受扭承—载力及裂缝宽度计算！均需用到《混凝土法向》。预应力为《零时的预《应力筋合力Np0】本条：对，此，。作了规定《。 》 10.1.14 ！ 影响？无粘结预《应力混凝土构件【。抗弯能？力的因？素较多？如无粘结预应力筋有！效预应力的大小、】无粘结预应力筋【。与普通钢筋的配筋】率、受弯构件的跨高！比、：荷载种类、无粘【结预应力筋》与管壁之间的摩擦】力、束的形状和【材料性能《等，。因此受弯破坏状【态下无粘《结预应力筋的极限】。应力必？。须通：。过，。试验来求得国内所进！行的：无粘结预应力梁（】板，）试验得《出无粘结预应—力筋于梁破坏瞬间】的，极限应？力主要与配》筋率、有效》预应力、钢筋—设计：强度、？混凝土的立方—体抗压强度、跨高比！以及荷载形式有关积！累了宝贵《的数据 》 ，     【本次修订采》用了现？行行业标准无粘结】预应力混凝土—结构技术规程JGJ！ 92的相关表达式！该表达式以综合配筋！指标ζ0为主要参数！考虑：了，跨高比变化影响为】反映在连续多跨【梁板中应用的—情，况增加了考》。。虑连：续跨影响的设计应】力折减系数在设计框！架梁时无粘结—预，应力筋外形布—置宜与弯矩》。包络：图相接近《以防在框《架梁顶部《反，弯点附近出现裂缝】 》 10.1.15 ！ 在无？粘结预？应力受弯构件的预】压受拉区配置一定数！量的普通钢》筋可以避《免该类构件在极【限状态下发生双折】线，。形的脆性《破坏现象并改—善开裂状态下构件的！裂缝性能和》延性：。性能 】    1  单】向，板的普通钢筋—最小：。面积 ？   【  ：本规范对钢》筋混凝土受弯构【件规定最《小配筋率为》0.2％和》4，5f：t/f？y中的较大值美【国通过？试验认为在无粘【结预应力受弯构【。件的受拉区》至少应配置从受拉】边，缘，至毛截面《。重，心之间面积0.4％！。的普通钢筋综合【上述：两方面的《规定和研究成—果并结？合以往的设计经【验作出了本规范对】无粘结预应力混【凝土：板受拉区普通钢筋最！小，配筋率的限制 【。  —   ？2  ？梁正弯矩区普—通钢筋的最小面积 ！ ： ？  ： ， 无粘结《预应力？梁的试验表明为【了改善？构件在？正常使用下》。的变形性能应—采用预？应力筋及有》粘结普？通钢筋混《。合，。配筋方案在全部配筋！中有粘结纵向普通】钢筋的拉《力占到承《载力设计值Mu产生！。总拉力的25％【或更多时可》更有效？地改善无粘》结，预应力梁的性能如】裂缝分布、间距和】宽度以及变形性能】从，而达到接近有粘结预！应力梁的性》能本规范公式（1】0.1.1》5-2）是根据此】比，值要求并考虑预应】力筋及普通钢筋重心！离截面受《压区边？缘纤维的距离—hp、hs影—响得出的 —   —  对？按一级裂缝》控制等级设计—的，无粘：结预应力混凝—土，构件根据试验研【究结果可仅配置比最！小配：筋，率略大的非预—应力普通钢筋取【ρmi？n等于0.003】 ， 1【0.：1.16  对【无，粘结预应力》混凝土板柱结构【中的双向平板—所要求配置》的普通？钢筋分述如下 ！。     负】。。弯矩：区普通钢《。筋的配置美国进行过！。13的九区格后张无！粘结预应力》平板的模型试—验结果表明》只，。要在：柱宽及两侧各—离柱边1.》5～2？倍，的板厚？范围内配置》占，柱上：板带横截面面—积0.1《5％的普通钢筋就能！很好地控制》和，分散裂缝并》使柱带区域内的弯】。曲和剪切强度都能】充分发？挥出来此外这—些钢：筋应集中通过柱【子和靠近柱子布置钢！筋的中到中间距应不！超过300mm【而且每一方》向应不少于4根钢】筋对：通常的跨度这些钢】筋的总长度应—。等于跨度的1/【3我国进行》的，12：无，。粘，结，部分预应力》平板的试《验也证实在上—述柱面积范围内【配置的？钢筋是适当的本规】范根据公《式（10.》1.16-1）矩】形板在长跨》。方向将布《置更多的钢筋 【 ：  《   正弯矩区【普通钢筋的》配置在正弯矩区【双向板在使用—荷载下按照抗—裂验算边缘混—凝土法向拉》应力：确定普？通筋配置数量—的规定是参》照美国ACI—规范对？双向板柱《结构关于有粘结普】通钢筋最《小截面面积的规定】并结合国内多年来】对该板按二级裂【缝控制和配置有【粘结：普通钢筋的工—程经验作出规定的针！对温度、收》缩，应力：。。所需配置的普通【钢筋应按本规范【第，9.1？节的相关规》。定执行？  【   在《楼盖的边《缘和拐角《处通过设置》。钢，筋混：。凝土边梁并考虑【柱，头，剪，切作用将该梁的箍筋！。加密：配置可提高边—。柱和角柱《节点：。的受冲切承》载，力 》 10《.1.17》  本条规》定了预应《力混凝土构件—的弯矩设计》值不：小，于开：。裂，弯矩其目的是控制受！拉钢筋？总配筋？量，不能过少使构件【。具有应？有的延性以防止预】应力受弯构件开【裂后的突然脆断 ！