10—。  ：预应力混《凝土结构构件 ！ 《 10.1【  一般规定 】 10】.1.？1 ： 为确？保预应力《混，凝土结构在》施工阶段《的安全明确规—定，了在施工阶段应进行！承载：能力极限状态等验】算施工阶段包括制作！、张拉？、运输及《安装：等工：序 1】0.1.2》 ， 根据现行国家【标准工程结构通用规！范GB 55—0，0，1、工程结构可靠性！设计统一标准GB ！50：1，53的有《。关规定当进行预【应，力混凝？土构件承载能力极限！状态及正常使用极】限，。状态的荷载》。组合时应《计算预应力作用【。效应并？参与组？合对：后张法预应力—混凝土超静定结【构预应力效应为【综合：内力Mr、Vr【及Nr包括》预应：力产生的次弯—矩，、次剪？力和次轴力》在承：载能：力极：限状态下预应—力，作用分项系》数γp应按预应【力作用的有利或不利！分别取1《.0或1.2、【1.3具体取—值应根据《工程类型等实—。际，情况：按照现行《国家标准工程结【。构通用规范GB 】550？01的有关规定【执行当不利时如后】张法预？应力：混凝土构《件锚头局压区的张拉！控制力预应力—作用分项《系数γp应》取1.2、》1.：3在正常使》用极：限状态下预应力作用！分项系数γp通【常取1？.0当按《承载能？力极：限状态？计算时？预应力筋超出有效预！应力值达到》。强度：设，计，值之间的应力—增量仍？为结构抗力部分【；当按本标准第6章！的，实用方法进》行，承载力计《算时仅次《内力应参与荷载效应！组合和？设计计算 —  》 ，  对承载》能力极限状态当预应！力作：用效应列《为公式左端项参与】作用效？应，组合时？由于预应力筋的数】。量和设？计参数已由裂缝【控制等级《的要求确定且总体上！是有利的根据工程】经验：对参：与组合的预应力作用！效应项？应取结构重要性系】数γ0＝1.0；对！。局部受压承载力【计算、框架》。。。梁端预应《力筋偏？心弯矩在《。柱中产生的次弯【矩等其预应力作【用效：应为不利时γ0应】。按本规？范公式（3.—3.2-《1）执行 】     本标准！为避免？出现冗长《的公式在诸多—计算公式中》并没有？。具，体列出相关次—内，力因此当应用—本标准？公式：进行正截面受—弯，、受压及《受，拉承载力计算—斜截面？受剪及受扭截面承】载力：计算以及裂缝控【制验算时均应计入相！关次内力《    ！ 2010版—。规范：增，加了无粘结预应力】混凝土结构承受静】力荷载的设计—规定主要有》裂缝控制《张拉控制应力限值有！关的预应力损—失值计算受弯—。构件正截面承载力计！算时无粘结预—。应力筋的应力设计】值、斜截面受剪【承载：力计算受弯构件的】裂缝控制验算及【挠度验算《。受，弯构件？和板柱结构中有粘】结纵向钢筋的配【置以：及施工张拉》阶段截面边》缘混：凝土法？。向应力控制和预【拉区构造配筋防腐及！防火措？施以上规定的条【。款列在本章及本标】准相：关章节的条款中 ！ 10.【1.3  本次修】订增加了中强度【预应力钢《丝及预应力螺纹钢】筋，的张拉控制应—力限值 — 10.1.】5  ？通常对预应力筋由于！布置上的几何偏【心引起的内》弯矩：Np：。e，pn以M1表示由】该弯矩对连续梁引起！的，支座反力《。称为次反力由次反力！对梁引起的弯矩【称为次？弯矩M2在》预应力？。混凝土？超静：定梁中由预加力对】任一截面引起的总弯！矩Mr为内弯矩M1！与次弯矩M2之和即！。Mr＝M1+—M2次？剪力可根据结—构构件各截》面次弯矩分布—。按力学分析》方法计算此外在【后，张法：梁、板构件中—当预加力《引起的结《构变形受到柱—、墙：等侧向构件约—束，时在梁、板中将产】生，与预加力《反向的次轴力为【求次轴力也需要应】用力学分析方法 ！ ， ：     为确保】预应力能够有—效地施？加到预应力结—构构件中应》采用合理的结构布置！方案合理布置竖【向支承构件如—将抗：侧力构件布置—在结构位移中—心不动点《附近：；采用？。相对细长的柔性柱】以减：少约束力必要时【应在柱中《配置附加钢筋—承，担约束作用产生的】附加弯？。矩在预应力》框架梁施加预—应，力阶段可将梁与柱】之间的节《点设：计成在张拉过程【中可产？生滑动的《无约束？支座张拉后再将该】节点做成《刚接：对，后张楼板为减—少约：束力可采用后浇带或！施工缝将结构分段】使其：。与约束柱或墙—暂时：分开；对于不能分】开且刚度较》。大的支承构件—可在板与《墙，、柱结合处》开设结构洞》以，减少约束力待张拉完！毕后：补强：对，于平面形状不规则】的板宜划分为平面】规则的单元使各部】分，能独立变形以减少约！束；当大部分收缩】变形完？成后如有需要仍可以！连为整体 ！ 10.《1.7  当—按裂缝控制要—求，。配，置的预应力筋不【能满：足承载力要求—时承：载力不足《部分：可由普通钢筋承【担采用混合》配筋的设计方法【这种部分预应力混】凝土既具有全预【应力混凝土》与钢筋混凝土二者】的主要优点又基本上！排除：了两者的主要缺点】现，。。已成为加筋混凝土】系列中的《主，要发展趋势当—然也：带，来了一？些新：的课题当预应力混凝！。土构件配《置钢筋时由于混凝土！收缩和？徐，变的影？响会在这些钢筋中】产生内力这些内力】减少了？受拉区混凝土的法向！预压应力使构件【的抗裂性能降低因】。而计：。算时应？考，虑这种？影响为简《。化计算假定钢筋【的应力取等》于混凝土《收缩和徐变》引，起，的预应力损失值【但严格地说》这种简化计》算当预？。应，力筋和钢筋重心位置！不重合时是有一定】误差的 》 ？ 10.1.8 】 近年来《国内开展《了后张法《预，应力混？凝土连续梁》内，力重：分，布的试验研究并探】讨，。次弯：矩，存在对内力重分布】的影响这些试验研】究及：有关：文献建议《。对存在？次弯：矩的后张法预应力混！凝土超静定》结构：其弯：。矩重分布规律可描】述为（1一β—）Md＋αM2≤】M，u其中α为次弯【矩消失系数直接【弯矩的调幅》系数定义为β＝【1－Ma/Md此】。处Ma为调整后的】弯矩值？。Md：为按弹？性分析算得的荷载弯！矩设：计值；直接弯—矩调幅系数》β的：变化：幅度：是0：≤β≤βmax【此处βmax—。为最大？调幅系数《次弯：矩随结构《构件刚度改变和塑】性铰转动而逐步消失！。它的变化幅》度是：0≤α≤1》.0；？且当β＝0时—取α＝？1.0？；当β＝βma【x时可？。取α接近为0且β】可取其正《值或负值当取β为】正值时表《示支座处的直接【。弯矩：向跨中调幅；—当取β为负值时表示！跨中的直接弯—。矩向支座处调幅【上述试验结果—从概念？设，计的角度说》明在超静定预—应力混凝《。土结构中存》在的次？弯，矩随着预应力构件开！裂、：裂缝发展《以及刚度减小在极限！荷载阶段会相应【减小当截面配—筋率高时次》弯矩：的变：化较小反之》可能大部分次弯矩】都会：消失本次《修订考？虑到上述情况采【用次弯矩参与—重分布的方》案即内？力重分布所考虑的最！大弯矩除了荷载【弯矩设计值外还包括！预应：。力次弯矩在内并【参考美国AC—I，规，范，、欧洲规范EN【 1992-2等规！定对预应力混—凝土框架梁及连【续梁在重力荷—载作用下当受—压区高度x》≤0.30》。h0时可允许有限】量的弯？矩重分配同》。时可考虑次弯—矩变化对《截面内力《的影响但总调幅值不！宜超过2《0％ 1！0.1.9  对】光面钢丝、螺旋【。肋钢丝、三股和七】股钢绞线的预—应力传递长》度均在原规范—规定：的预应力传递—长度：的基础上根据—试验研？究结果作了》调整并通过》给出的公《式由其有效》预应：力值计算预应力传】。递长度预应》力筋传递长度的外】形系数取决于与【锚固：性能有关的钢—筋的外形 —。 《10.1.1—1、1？0.1.12  】为确保预应》力混凝土结构在施】工，阶段：的安全？本规范第《10.1.1—。条规定了在施工阶段！应进：行承载能力极限状态！验算在施《工阶段对截面边缘】混凝土？法向应？力的限值条》件是根据国内外【。相关规范校准—。并，吸取国内的工—程设计经验而得的】其中对混凝土法向】应，。力的限值《均用与各《施工：阶段混凝土抗—压，强度  相对应的抗！拉强度及抗压强度标！准值表示 】     —预拉区纵向钢筋的】构，造配：筋，率取略低于本规范第！8.5.1条的最小！配筋：率要求 】 10.1.13】  先张法》及后张法《预应力混凝土构件】的受剪承载力、受扭！承载：力，及裂缝？宽度计？。算均：需用到混凝土—法向预应力为零时的！预应力筋合力Np0！本条：对，此作了？规定 1！0.：1.14  影响】无粘结？。。预应力混《。凝土构件抗弯能【力的因素《较多如？无粘结预《应力筋有效预应力的！大小、无粘结—。预应力筋与普通钢筋！的配筋率、受弯构】。件的：跨高比、荷载—种，类、无粘结》预，。应力：筋与管壁之间的摩】擦力、束的形状和材！料性能等因此—受，弯破坏状态下无【粘结预应力筋的极限！应力必须通过试验】来，求得国内所进行的】。无粘结预应力梁【（板）试《验得出无《粘结预应力筋于梁】破坏瞬间的》极限应力主要与配筋！率、有效预应力、】钢筋：设计强度、混凝土】的立方体抗压强度】、跨高比以及荷载】形式有关《积累了？宝，贵的数据 —。     本！次修订采用了现行行！业标准无《粘结：预应力？混，凝土结构技术规【。程，J，GJ 92的相关】表达式该表达式以】综合配筋指标ζ0为！主要参数考》虑了跨高《比变化？影，响为反映在连—续多跨？梁板中应《用的情？况，增加了考虑连续【跨影响的设计应【力折减？系数在？设计：框架：梁时无粘《结预应力《筋外形布置宜—与弯矩包《络图相接《近以防在框架—。梁顶部反弯点附近出！现裂缝 — 10》.1.15 — 在无粘结预—应力受弯构件—的预压？受拉区配置一—定数量的《普，通钢筋可以避免该类！构件：在极限？状态下？发生双折线》形的脆？性破坏现象并—改善开裂状态下【构件：的裂缝性能和延【性性能 【 ：    1  【单向板的普通钢筋】。最小面积 】    》 本规范对钢—筋混凝土受弯构【件规定最小》配筋率？为0.2《％和4？5ft/《fy中的较》大值美国通过试【验认为在无》粘结预应力受弯构件！的受拉区至少应【配置从受拉边缘至】毛截面重心之间面积！0.4％的》普通钢？筋综合上述》两方面？的，规定和研究成果并结！合以往的设计经验】作出了本规范对无粘！。结预应力混凝土板受！拉区普通钢筋—最小：配筋率的限制 ！ ？    2  【梁正弯矩区普通钢】筋的最小面积 【  —   无粘结预【应，力梁的试验表明【为了改善构件在正常！使用下的变形性能应！采用预应力筋及有】粘结普通钢》筋混合配筋方案在】全部配筋中有粘结】纵向普通钢筋的拉】力占到承载力设计】值Mu产生总拉【力的25％或更【。多时可更《有效地改善无粘【结预：应力梁的性能如裂】缝，分布、间《距和宽度以及变形】性能从而达到接近】有粘结预应力梁【的性能本规范公【式（10.1—.15-2》）是根据此比—值，要求并考《虑，预应力筋及普通钢】筋重心离截面受压】区边缘纤维的距离】hp、？。hs影响得出—的 ：  —   对《按一级裂缝控制【等级设计的无粘结】预应力？混，凝土构件根据试验研！究，结果可？仅配：置比最小配筋—率略大的非预应力】普，。通钢筋取ρmin】等于0.00—3 ： 1【0.1.16  对！无粘结？。预应：力混凝？土，板柱结？构中的？双向平板所要—。求配置的普通钢筋分！述如下 ！   ？ 负弯矩区普通钢筋！的配置美国进行【过13的九》区格后张无粘—结预应力《平板的？模型试验结果—表明只要在》柱宽及两侧各离【柱边1.5～2【倍的板厚范围—内配置？占柱上？板带横截面面积0.！15：％的：。普通钢筋就能很好地！控，制和分散裂缝—并使柱带区》域，内的弯？曲，和剪切？。强度都能充分—发挥出来《此外这些钢筋应集中！通过柱子《和靠近柱子布置钢筋！的，中到中？间距应不超过30】0mm而且每—一，方向应不少于—4根钢筋《对通常？的跨度？这些钢筋的》总长：度，应等于跨度的—1/3我《国进行的12无粘】结部分预应力平板的！试验：也，。证实在上述》。柱面积范围内配置】的钢筋？是适当的本规范【根据公式（10.】1.16《-1）？矩形：板在长？跨方向将布置更【多，的钢筋 》 ？     正弯【矩区普通《。钢筋的配《置在：正，弯矩区双向板—在使用荷载下—按照抗裂验》算边缘混凝土法向】。拉应力？确定普通筋配置数量！的规定是参照—美国ACI规范【对双向板《柱，结构关于《有粘结？普通钢筋最小截面】面积的规定并结合】国内多年来对该板按！二级：裂缝控制和配置有粘！结，普通钢筋的工程经】验作出规定的针【对温：度、：。收缩应力所》需配置的《普通钢筋应按—本规范第9.1【节的相关规定执行】    ！ 在楼盖的边缘和】拐角处通《过设置钢筋混凝土边！梁并考虑柱头剪切作！用将该梁《的箍筋加密配置可提！高边柱和《。角柱节？点的受冲《切承载力 ！ 10.1.1【7  本条》规定了预应力混【凝土：构件的？弯矩设计值不小【于开裂弯矩其目【的是控制受》拉钢筋总配筋量不】能，。过少使？构件具有《应有的延《性以防？止预应？力受弯构件》开裂：后的突然脆》断 ？