， 10  预应！力混凝土结》。构，构件 】 10.【。1  一般规定 】 1】0，.1.1 》 为：确保预应力混凝土】结构：在施：。工阶段的安全明确】规，定了在施工阶段应进！行承载能力极—限，状态等验算施工阶段！包括制作、张—拉、运输及安装等工！序 —。 10？.1.2  根据】现行国？家标准工《程结构通用规范GB！ 55001、【工程结？构可靠性设计统【一标准GB 5【0153的有关规】定当进？行预应力混凝土【构件承载能力极限】状态：及，正常使用极》限，状，态的荷载《组合时应计算预应力！作用效应《并参与组合》对后张法预应力【混凝：土超静定《结构：预应力效应为综合内！力Mr、Vr—及Nr包括预应力产！生的次弯矩、次剪力！和次轴力在承载能】。力极限状态》下预应力作用分【项系数γ《p应：按预应力《作用的有《利或：不利分别取1.0】或1.2、1.3具！体，取值应根《据工程？类型等实际情况【按，照现：行国家标准工程【结构通用规》范GB 55—001的有关规【定执行当不》利时如后张》法预应力混凝土【构件锚头局压—区的张拉控制力预】。应，。力作用分项系数【γp应取1.2【、1.3在正常【使用极限状态下【预应力作用分项系】数γp通常取1.0！当按：承载：。能力极限状态计【算时预应力筋超出】。有效预应力值达【到强度设计值之间的！应力增量仍》。为结：。构抗力？部分；当按》本标：准第6章的实用方法！进行：。承载力？计，算时仅？次内力应参》与荷载效应组合和】设，计计算 — ， ：    《对承载能《。力，极限状态《当预应力作用—效应列为《公式左端《项参与作用效应组合！时由：于预应力筋的数量和！设计参数已由—裂缝控制等》。级的要求确》定且总体上是有利的！根据工程经验—对参与？组合的预应力作用】效应项应取结—构重要性系数—γ0＝1.0；【对局部受压承载力】计算、框《架梁端预应力—筋偏心弯《矩在柱中产生—的次弯矩等》其预应力作用—效应为？不利时γ0应按本】规，范公式（3.3【.2-1）执行 】 ？   《  本标《准为避免出现冗长】的公式在诸多计算】公式中？并没有具体列出相关！。次内力？因此当应用本—标准公？式进行？正截面受弯、受【。压及受拉承载力【计算斜截面受—剪，及受扭截面承载力】计算以及裂缝控制】验算时均《应计入相关次—内力 —     —2010版》规范增加了》无粘结预应力混凝土！。结构承受静力荷载】的设计规定主要有】裂缝控制张》拉控制应《力限值有关的预应】力损失值计算受弯构！件正截面承载力【计算时无粘结预【。应力筋的《应力设计值、斜【截面受剪《承载力计《算受弯构件的裂【缝控制验算及—挠度验？算，受，弯构：件和板柱结构中【有粘结纵向》钢筋的配置以及施】工张拉阶段截面边缘！混凝：土法向应力控制和预！拉区构？造配：筋，防腐及防火措—施以上规定的条款】列在本章及本标准相！关章节？的条款中 】 1？0，.，1.3  本次修】订增：加了中强《度预应力《钢丝及预应力螺纹钢！筋的张？拉控制应力限—值 ： ？ 1？0.1？.5  通常对【预应力筋由于布置上！的几：何偏心引《起的内弯《矩N：pe：pn以M《。1表示由该弯矩对】连续梁？引起的支《座反力称为》次反力由次反力【对梁引起的》。弯矩：称为次弯矩》M2在预《应力混凝土超—。静定梁中由预—加力对任《一截面引起》的总弯矩Mr为内弯！矩M1与次弯—矩M2之和即Mr】＝M1+M2次【剪力：可，根据结构构件各【截面次弯矩分布按】力学分析方法—计算此外在后张法梁！、板构件《中当：预加力引《起的结？构变形受《到，柱、墙等侧》向构件约束时在梁、！。板中将？产生与预加》力反向的次轴力【为求次轴力也需要应！用力学分析方法【 ？ ：    《 为确保预应—力能够有效地施加到！预应力结构构件【中应采？用，合理的结构》布置方案合理—布置竖向支》承构件如将抗侧【力构件布《置在结构位》移中：心不动点附近；采用！。相对细长《的柔性柱以减少约】束力必要时应—在柱：中配置？附加钢筋承担—约束作用产生的附】。加弯：。矩，在预应力框》架，。梁，施加预应力阶段【可，将梁与柱《之间的节点设计成在！张拉过程中可—。产生滑动的无约束】支座张拉后再将该】节点做成刚》接对后？张楼板为减少—约束力可采用后【浇带或施工缝将结】构分段使其与约【束柱或墙暂时分【。开；对于不能分【开，且刚：。度较大的支承构件可！在板与？墙、柱结《合处开设结构洞以减！少约束力待》张拉完毕后补—强对于平面形—状不规则的板宜【划分为平面规则【的单：元使各部分能—独立变形《以减少约束；—当大部？。分收：。缩变：形完：。成后如有需要—仍可以连为整体 ！。 10.1.！7  当按裂缝【控制要求配置的预应！力筋不能满足承载力！要求：时承载力不》足部分可由普通钢筋！承担采用《混合配？筋的设计方法这种】部分预应力混凝土既！具有：全预应？力混凝土与钢—筋混凝土二》者的主要《。优点又基《本，上，排除了？两者的主要缺点【现已：。成为加筋《混凝土系列中的【主要发展《。趋势当然《也带来了一些新的课！题当：预应力混《凝土构件配置钢筋时！由于混？凝土收缩和》徐，变的影响会在—这些钢筋中产—生内力？这些：内力减少了受拉【区混凝土的法向【预压：应力使构件》的抗裂性能降—低，因而计算时应—考虑这种影响—为简化计算》假定钢筋的应力取】等，于混凝土收缩—和徐变引起》的预应力损失值但】严格地说这种—简化：计算当预应》力筋和钢筋重心位】置不重合时》是有一定误》。差的 1！0.1.8  近年！来国内开《展了后张法预—应力混凝土》连续：。。梁内力？重分布的试验研究】并探讨次《。弯矩存在对内力重】分布的？影响这些试》验研究及《有关文献建议—对存在？次弯矩？的，后张法预应力混【凝土超静《定结构其弯矩—重分布规律可描【述为（1一β—）Md＋αM2≤】M，u其中α为次—弯矩消？失系数直接弯—矩的调幅系数定【义，为β＝1－Ma/】M，d此处Ma为调【整后的弯矩值Md】为按弹性分析算【得的荷载弯矩设计值！；，直接弯矩调幅系数β！的变化幅度是—0≤β≤βm—a，。x此处βmax【为最大调幅》系数次弯矩随—结构构件《。刚度改变和塑性【铰转动而逐步消失】它的变化《幅，度是0≤《α≤1？.0；且当》β＝0？时取α＝1.0【。；当β＝βm—a，x时可？取α接近为0且【β可取其正值—。或负值？当取：β为正值时表示【支座处的直接—弯矩向跨中调幅【；当取β为负值【时表示跨中的—直接：弯矩向支《座处调幅《上，述试：验结果从概念—设计的角度说明在超！。静定：预应力混凝土—结构中存在》的次弯矩随着—预应力构件开裂【、裂：缝发展以及刚度减小！在极限荷《载阶段会相应减小】当截：面配筋率高》时次弯矩的变化较小！反之可能大部分次弯！矩都会消《失本次修订考虑到】上述：情况采用次弯矩参】与重分布的》方案即内力重分布所！考虑的？最大弯？矩除了荷载弯矩设】计值外还包括预应】力次弯？矩在内并参考美国A！C，I规：范、欧洲规范E【N 1992-2等！规，定对：预应力混凝土—框架梁及连续梁在】重力荷载作用下当受！压区高度《x≤0.《30h0时可允【。许有限量的弯矩重】分配同时可考虑【次弯矩变《化对截面内力的【影响但总调幅值不宜！超过2？0％： 1【0.1.9  【对光面钢丝、螺旋】肋钢丝、三》股和：七股：钢绞线的预应力【传递长度均在—原规范规定》的预应力传递长【度的基？础上根据试验研究】结果：作了调整并通—过给出的公》。式由：其有效预《应力值计算预—。应力传递长度预应】力，筋传递长度的外形系！数取决于与锚固性能！有关的？钢筋的外《形 【10.1.1—1、：10.1.12  ！为确保预应》力混凝土结构在施工！阶段的安《。全本：规范第1《0.1.《1，条规定了在施—工阶段应进行承载】能力极限《状态验算在施工阶段！对截：面边：缘，混凝土法向应—力的限值条》件是根据《国内外？相关规范校准—并吸：取国：内的：工程设？计经验？而得的其中》对混凝土法向应力】的限值均用与各施】工阶：段混凝土抗压强【度  相《。对应的抗《拉强度及抗》压，强度标？准值表？示， ？ ，     —。预拉区纵向钢筋的】构造配筋率取略【低于本规范》第8.5.1条的】最小配筋率要求 ！ 10—.1.13  先】张法及后张法预【应力混凝土构件的受！剪承载？力、受？扭承载力及》裂缝宽度计算均【需用：到混凝土法向—。预应力为零时—的预应力筋合力【Np0本条》对此作了规定— 10.！1.14  影响无！粘结预？应力混凝《土构件抗《弯能力的因素—。较多如无粘结预【应力：筋有效？预，应，力的大小、无粘结预！应，力筋与普《通钢筋的《配筋率、受弯构件】的跨高比《、荷载种类》、，无粘结预应力筋与管！壁之间的《摩擦力、束的形状】和，材料性能等因此【受弯破坏状态下无粘！结预应力筋的极限】应力必须通过试验来！求得国内所进—行的：无粘结预《应力梁（板）—试验得出无粘—。。结预应力筋于梁破】坏瞬间的《极，限应力主《要与配？筋率、有效预—应，力、钢筋设》计强度、混凝—土的：立方：体抗压强度》、跨高比以及—荷载形式有关积【累了：宝贵：的，数，据 ？   —  本次修》。订，采用了现行行—业标准无粘》结预应力混凝土结】构，。技术规程JGJ 9！2的相关表达式该】表达式以《综合配筋指》标ζ0为主要参数考！。虑了跨高比》。变化影响为反—。映在：连续多跨梁》板中应用的情况【增加了考虑连续跨】影响：的设计应力折减系数！在设计框架》梁时无？粘，结，预应力筋《。外形：布置宜与弯》矩包：络图相？接近以防在》框架梁顶部反弯点】附近：出现裂缝《 10】.1.1《5  在《。无粘结预应》力受弯构件的预【压受拉区配置一【定数量的普通—钢筋可以避免—该类构件在》极，限，状态下发生》双，折线形的脆性破坏】现象并改善开裂状】态下构件的裂缝性】能和延性性能—   】  ：1，  ：单向板的普通—。钢筋最小面积—    ！ 本规范对》钢筋混凝土受弯构】件规：定最小配筋》率为0.《2％和45ft【/fy中的较大【值美：国通：过试验认为在无粘】结，预应力受弯构件【的受：拉区至少《应配：置从受拉边缘至毛】截面重心之间—面积0.4％—的普通钢筋综合上述！两方：面的规定《和，研究成果并结—合以往的《设计经验作》出了本规范对无粘结！预应力混凝土板受拉！。区普通？钢筋最小配筋—率的限制 】   《  2 《 梁正弯矩区—普，通钢筋的最小面积】 《 ， ，    《无粘结？预应力？梁的试验表明为了】。改善构件在正—常，使用下？的变形性《能应采用预应力筋及！有粘结？普通钢筋混》。。合配筋？方案在全《部配筋？中，有粘结纵向普通【钢筋的拉力占到承载！力设计值M》u产生总拉力的2】5％或更多时可【更有效地改善无粘结！预应力梁的》性能如裂缝分布、间！距和宽度以及—变形：性能从而达到—接近：有粘结？预应力？梁的性能本》规范公式（》10.1.》15-2）是根据】。此比值？要求并考虑预—应力筋及普通钢【筋重心？离截面受压区—边缘纤维的》。。距，离hp、hs影【响得出？的， ：    【 对按一级裂—缝控制等级设—计，的无粘结预》应力混凝土》构件根据试验—研究结果《可仅：。。配置比最小配筋率略！大的非预应力普【通，钢筋取ρmi—n等于0.003 ！。 》 10.1》.16 《 对无？。粘结预应力》。混凝土板柱结—构中的双向平板所要！求配置？的普通钢筋分述【如下 】    《负弯：矩区普？通，钢筋的？配置美国《进行过13的—九区格后张无粘【结预应？力平板的模型试验结！。果表：明只要在柱宽—。及两侧各离柱—边1.5～2倍【的板厚范《围内配置占柱上板】带横截？面面积？0，.，1，5％的普通钢筋就】能很好地控制—和分散裂缝并使柱】带区域内的弯曲【和，剪切强度都能—充分发挥出》来此外这些钢—筋，应集中通过柱子和靠！近柱子布置》钢筋的中到中间【距应不超过300】mm而且每一—方向应不少于4根】钢筋对？通常的跨度这—。些，钢筋的总长度—应等于跨度的—1/3我国》进行：的12无粘结部【。分预应力平板的试验！也证：实在：。上述柱面积范围内配！置的钢？筋是适当的本规【范根据？。公式（10》.1.1《6-1）矩》形板在长跨方向【将布置更多》的，钢筋 】  ：  正弯矩区普通】钢筋：。的配：置在正弯矩区双【。向板在使用荷—载下按照抗》裂验算边缘混凝【土法向？拉应力确定普通筋配！置数量的《规定是参照》美国A？CI规范《对，双向板柱结构关【于，有粘结？普通钢？筋最小截面面—积的：规定并结合国—内多年来对该板【按二级裂《缝控制和配置有【粘，结普通钢《筋的工程经验作出】规定的针对温度、】收缩应力《。所需配置的普通钢】筋应按？本规范第9.1【节的相关规定执行 ！  —   在楼盖的【边，缘，和拐角处通》过设置钢《筋混：凝土边梁并考虑柱头！剪切作用将该梁的】箍筋加密配置可提】高边柱和《角柱：节点的受冲切承载力！ ？。 ？10.1.17【  本条《规定了预应》力混凝土构》件的弯矩设计—值不：小于开裂弯矩其目】的是控制受拉钢筋总！配筋量不能过少使构！件具：有应有的延性以【防止预应力受弯构】件开裂后的突然脆断！ ：