。 1》0  ？。。预应力混凝》土，结构构件 》 ， 【 10.1  一】般，规定 【 ， 10.》1.1  为—确保预应力混凝【土结构在施工阶【段，的安全明确规定【了在施？工阶段应进行—承，载能力极限状—态，等验：算施工阶段包括制作！、张拉、运输及安】装等工序 【 10.—1.2？  ：根据现？行国家标准工程结】构通：用规范GB》 55001、工程！结构可靠性》设计统？。一标准GB》 50153的【有关规？定当进行《预应：力混凝土《构件承？载能力？极限状态《及正常使用极限状】态的：荷载组合时应计算】预应力作用效—应并参与组》合对后张法预应力】混凝土？超静定？结构预应力效—应为综合内力Mr】、Vr及Nr包括】预应力产生》的次：弯矩、次剪力和次】轴力在承载》能力极限《状态下预应力—作用分项系数γ【p应按预应力作用】的有利或不利分别】取1.0或1.2、！1.3具体取值【应根：据工程类《。型，等实际情况按—照现行？国家标准工程结【构通用？规范GB 55【001的有关规定】执行当不利时—如后张法《预应力混凝土构件】锚头局？压区的张拉》控制力预应》力作用分项系数γ】。p应取1.2、1.！3在：正常：使用极限状态—下预应力作》用分项系数》γp通？常取1.0当按承载！能力极限状态计算】。时预应力筋超—出有效预应力—值达到强度》设计值之《间的应力《增，量仍为结构抗力部分！；当按？本标准第6章—的实用？方法：。进行承载力计—算时：仅，次内力应参与荷载效！应组合和设计计算 ！    】。 ，对承载能力极限状】。态当预应力作用效应！列为公式左端项参】与作用效应组合时由！于预应力筋的数【量和设计参》数已由裂缝控—制等级的要求确定】且总体上是》有利的根据工程经】验对参与组合的【预应力作《用效应项应取结【构重要性系数γ【。0＝1？.，。0；对局部受压【承载力？计，算、框架梁端预应】力筋偏心弯》矩在柱中产生的次】弯矩等其预应力作】用效应为不》利时γ0应按本规范！公式（3《.3.2-》1）执行 》 》    本标准为避！免出现冗长的—公，式在诸多计》算公式中并没有【具体列出相关次【内力因此当》应用本标准公—式进行正截》面受弯？、受压及《受，拉承载力计》算斜截面受》剪及受扭截面—承载力计算以及裂缝！控制验算时》。均应计入相》关次内力 【     【20：10版规范增加了】无粘结预应力混【凝土：结构承受《静力荷载的设计规定！。主要：有裂缝控制张—拉，控制应？力限值有关的预应力！损失值？计算受弯构件正【截面承载力计算【时无粘结预》应，力筋的？应力设计值、—斜截面受剪承—载力计算《受，。弯构件的裂缝—控制验算及挠—度验算受弯构件和板！柱结构？中有：粘结纵向钢筋—的配置？以及施工《。张拉阶段截面边【缘混凝土法向应【力控制和预拉—区构造配筋防腐及】防火措？施以上？规定的？条款列在本章及【本标准相《关章节？的条款中 ！ ，1，0.：1.：3  本次修订【增加了中强度预应】力钢丝？及预应？力螺纹钢筋的张【拉控制应力限值 ！ ， ？1，0.1.5  通】常，对预应力筋》由于布置《上的几何偏心—引起的内弯矩Np】epn以M1—表示：由该弯矩对连续【梁引起？的，支座反力称》为，次反力由次反力对】梁引：起的弯矩称为次弯】矩M2在预应力混凝！土超静定梁中由预加！力，。对任：一截面引起的总弯】矩Mr为《内弯矩M《1与次弯矩M2【之和即Mr＝—M1+？M2：。次剪力可根据—。结构构件各》截面次弯《矩分布按力》。学分：析方法计算此外在】后张法梁、板构件中！。当预加力引》起的结构变形受【到柱、墙等侧向【构件约束《时在梁、板中将产】。生与预加力反—向的次轴力》。为，求次轴力也》需要应用力学分【。。析方法？   】  为确保预应力能！够有效地施加—。到预应力结构—。构件中应采》用合理？的结：构，布置：方案合理布置—竖，向支承构件如—将抗侧力构件布置】在结构位移中心不动！。。点附近；采用相对】细长的柔性》柱以：减少约束力》必要时应《在柱中配置附—加钢筋承《。。担约：束，作用产生《的附加弯矩在预应】。力框架梁施》。加预应力阶段—。可将梁与柱之—间的节点设计成【在张：。。拉过程？中可产生《滑动的？无约束支座张—拉后再将《该节点做成》刚接对后张楼板为减！少约：束力：可采用后浇》带或施工缝将结【构，分段使其《。与约束？柱或墙暂时》。分开；对于》不能分开且》。刚度：较大：的支承构件可在【板与：墙，。。。、柱结合处开设【结构：洞以：减少约束力待张拉】完毕后补强对于平】面形状不《规则的板宜划分为】。平，面规则的单元使各部！。分能独立变》形，。以减少约束；当大部！分收缩变形完成后如！有，需要仍可以连为整】体，。 ： 1》0.1.7 — 当：按裂缝控制要—。求配置的预应力筋】不，能满足承载力要【。求时承载《力不足部《分可由普通》钢筋承担采用混合配！筋的设计方》法这种部分预应力混！凝土既？具有全预应力混凝】土与钢？筋混凝土二者的主要！优点：又基本？上排除了《。两者的主要》。缺点现已成为加筋混！凝，土系列？中的主要发展趋势】当，然也：带来了一些新的课】。题当预应力混凝【土，构件配置钢筋—时由于混凝土收缩和！徐变：的影响会在这些【钢筋中产生内—力这些内力减少【了受：。拉区混凝土》的法向预压应—力使构件的抗裂性能！降，低因而计算》时应考虑这种影响为！简化计算假定—钢筋：的应力取等》于混：凝土收缩和徐变【引起的预应力损失】值，但严格地说这—种简化计算当—预应力筋和》钢，筋重心位置不—重合时是有一定【误差的 ！10.1.8  近！年来：国内开展了》后张法预《应，力混凝？土连：续梁内？力重分布的试—验研究并探》讨次：弯矩存在《。对内力？重分布的影》响这些试验研究及有！。关文献建议对存【在次弯矩的后—张法预？应力：混凝土超静定结构】其弯矩重分布规【律可描述为（—1一：β）Md＋αM2】。。≤Mu？其中α为次弯—矩消失系数直—接弯矩的调幅系数定！义为β＝1－Ma/！Md此？处，Ma为？。调整后的弯》矩值Md为按弹性分！析算：得的荷载弯矩—设计：值；直接弯》矩调幅系数β的变化！幅度是0≤β≤βm！ax此？处βmax为最大】调幅系数次弯矩【。随结构构件刚度【改变和塑《性铰转？。动而逐步《消失它的变化幅【。度是0≤《α≤1.0；且当】β＝：0时取？α＝1？.0：。。；当β＝βmax时！可取α？接近为0《且β可取其正值【或负：值当：取β为正值时表示】支座处的直》接弯矩向跨中调【幅；当取《β为负值时表—示跨中的直接弯矩向！支座：处调幅上述试验【结果从概念设计【的角度说明在超静】。定预：应力混凝土结构中存！在的次弯矩》随着：预应：力构件开裂、裂缝】发展以及刚》度减小在极限—。荷载阶段会相应减】小当：截面：配筋率高时次—弯矩的变化较小反】之可能大《部分：次弯矩都会》。消失本次修》订考虑到上述情况】采，用次弯矩参》与重分布的方案即】内力重分布所考虑的！最大弯矩除了荷载】弯矩设计值外—还包括预应力—次弯矩在内并参【考美国ACI规【范、欧洲规范EN】 1992-—2，等规定？对预：。应力混？凝土框架《梁及连续梁在重【力荷载作用下—当受压区《高度x≤0.30h！。0，时可允？许有限量的》弯矩：。重分配同时》可考：虑次弯矩变化—对截面内力的—影响但总调幅值【不，。宜超过20％ ！ 10.—。1.9  对—光面钢？丝、螺旋肋钢—丝、：三股和七股钢绞线】的预应力传递长度】均在：原，规，范规定的预应力传递！长度的？基础上根据试验研】究，结果作了调整并通】过给出的公式由其】有效预应《力，值计算预应力传递长！。度预应力《筋传递长《度的外？形系数取决》于与锚固性》能，有关的钢筋》的，外，形 10！.1.11、10.！1.1？2  ？为确保？预应：力混凝土结构在【施工阶段《的安全本规范第10！.，。1.：1条规定了在施工】阶段：应进行承《载能力？极限状态验算—在施工阶段对—。截面边缘混凝土法】向应力的限值条件】是根据？。。国内外相关规范校准！并吸：取国内的工》程设计？经验而得的其中【。对，混凝土？法向应力的限值【均，用，与，各施工阶段混—。凝土抗压强》度  相对应的抗拉！。强度及？抗压强度《标准值表示 ！     预拉】区纵向钢筋的构【造配筋率取》略低：于本规范第8.5】.1：条的最小配筋率要】求 《 1《0.：1.：13  先张—法及后张法预应力混！凝土：构件的受《剪，承载力、受扭—承载力及《裂缝宽度计算均【需用到混凝土法向】。预应力为零时的【预应力筋合》力Np0本条对【此，作了规？定 【10.1.1—4， ， 影响无粘结预应】力混凝土构》件抗弯能力的因素】。较多：如，无粘结预应力—筋有效？预应力的《大小、无《粘结：预应力筋与普—通钢筋的配筋率、受！弯构件的《跨高比、荷载种类】、无粘结预》应力：筋与管壁《之间的摩擦力—、束的？形状：和材料性能》等因此受弯》破坏状态下》无粘结预应力筋的】极，限应：力必须通过试验【来，求得国内所》进行的无《粘结：预应力？梁（：板）试？验得出无粘结预【应力筋于梁破坏【瞬间的极限应力主】要与配筋率、有效预！应力：、钢筋设《计强度？。、混：凝土的立方体—抗压强度《、跨高比以及荷载】。形式有关积累了宝贵！的数据 》。 ？。     本次【修订采用了现行行业！标准无？粘结预应力混凝土结！构技术？规程：J，GJ 92的相关表！达式该表达式以综合！配筋：指标ζ0为主要参】数考虑了跨高比变化！。影响为？反映在连续多—跨，。梁板中应用的情况】增加了？考虑连续《跨影响？的设计应力折减系数！在设计框架梁时无粘！结预应力《筋外：形布置宜与弯矩包络！图相接？近以防？在，框架梁顶部反弯点】附近出现裂》缝 《 ， ， 10.1》.15？  在无粘结预应力！受弯构件的预压【受拉区配《置一定数量的—普通钢筋可以避免】该类构？件在极限《。状，态下：发生双折线》形，的，脆性破坏现象并改】善开裂状态下构件】的裂缝性能和延【性性能 【     1 】 单向板的普通【钢筋最小面积 【。    】 本规范对钢—筋混凝？土受弯构件规定最】小配筋率为0.2】％和45ft/【。fy中的较大—值美国通《过试验认为在无【粘结预应力受弯构】件的受拉区至少【应配置？从，受拉边？缘至毛？截面重心之间面【积0.4％的—。普通钢筋综》合上述两方面的规】定和研？。究成果？并结：合，以往：的设计经验作出了本！规范对无粘结预应】力混凝土板受拉【区普通？钢筋最小《配筋率的限制 【 ：。。。     2】。  梁正弯》矩区普？通钢筋的《最小面积 【  《   无粘结预【应力梁？的试验表明为了改】善构件在正常使【用下的变形》性能应？。采用：预应力筋及有—粘结：普通：钢筋混合配》筋方案在全部—配筋中有粘结纵向普！通钢筋的拉》力占到承载力—设计值M《u，产生总拉力的25】％或更多时可—更有效地《改善无粘《结预应力梁的性能如！。。裂缝：分布：、间距和宽度以及】变形性能从》而达到接《近，有粘结预《应力梁的性能—本规范公式》（10.1.—15-2）是根据】此比值？要求并考虑》预应力？筋及普通《钢筋重心离截面【。受压区边缘纤维【的距离hp》。、hs影响》得出的 《。 ： ？。  ：  对按一》。。级裂：缝控制？等级设计的无粘【结预应力混凝—土构件？。根，据试验研究结—果可：仅，配置比最小配筋率】略大的非预应力普通！钢，筋取ρ？min等于0—.00？3  1！0.1.16 【 对无粘《结预应力混凝土板柱！结构中的《双向平板所要—求配置的《。普通钢筋分》述如下 【 ：    负》弯，矩区普通《钢筋的配置美国进】行过13的九区格】后张无粘结》预应力平板》的模型？试验结果表》明只要在柱宽—及两侧各离柱边1.！5～2倍的板厚范围！内配置？占柱上板带横—截面面？积0.15》％的普？通钢：筋就能很好》地控：制和分散裂缝并【使柱带区域内—。的，弯曲和剪《切，。强度都能充分—发挥出来此外—这些钢筋应集中通】过柱子和靠近柱【。子布置钢筋》的中到中间距应不】超过300》mm而且每》一方向应不少于4】根钢：筋对通常的跨度这些！钢筋的？总长度应等于—。跨，度的1/3我国【。进行的12无粘结】。部分预？。应，力，平板的试验也证【。实在上述柱》面积范围《内配置的钢筋是适当！的，本规：范根据公《式（10.1.【16-1）》矩形板在长跨方向将！布置更多的钢筋【 —    正弯矩区】普通钢筋的配置在】正弯矩区《双向板在使》。用荷载下按照抗裂】验算边缘混凝土【。法向拉？应，力确定普通筋—配置数量的规定【是参照美《国AC？I，规范对双向板—柱，结构关于有粘结【普通钢筋最》小截面面《积的规定并结合【国内多年来对该板按！。。二级裂？缝控制和配》置有粘？结普通钢筋》的工程经验作出规】定的：针对温度、收缩应】力所需配置的普【通钢筋？应按本规范》第9.1节的相关】规，定执行 《 《  ： ，  在？。楼盖的边《缘和拐角处通过设】置钢筋混凝土边梁并！考虑柱头剪切作【用将该梁《的箍筋加密配置可】提，高边柱和角柱节点】的受冲切承》载力 【 10？.1：.17  本条规】定了预应力混凝土构！件的弯矩设计值【不小于？开，裂弯矩其目》的是控制受》拉钢：筋总：。配筋量？不能过少使构件具】有应有的《延性以防止预应力受！弯构件开《裂后的突然脆断 ！