？。 1：。0  预应力混【凝土：结构：构件 》 — 10.1》。  一？。。般规：定 ： ？ 《10.1.1  】为确保预《应力混凝土结构在施！工阶段的安全明确规！定了：在施工阶段应进行】承载能？力极：限状态等验算施工阶！段包括制作》、张拉、运输及安】装等工序 】。。 ，。 10.1》.2  《根据现行国家标准工！程结构通用规—范GB 55—0，01：、工程？结构可靠性设计统一！标准：。。。。GB 50153的！有关规定当进—行预应力混凝土构件！承载能力极限状【态及正常使用—。极限状态的荷载【组合时？应计算预应力作【用效应？并参与组合对后【张法预应《力混：凝土超静定结—构预应力效应为【综合内力Mr、【Vr及Nr》包括预应力产生的次！弯矩：、次剪力和次轴力在！承载能力《极限状态下预应【力作：用分项系数γp【应按预应力作用的】有利或不利分—别取：1.0或1》。.2、1.3具体取！值应根据工程类型】等实：际，情况按照现行国家标！准工程结构》通，用规范GB 55】001？的有关规《。定执行？当不：利时如后张法—预应力混凝土—构件锚头局压区的】张，拉控制力预应力作用！分项系数γ》p应取1.2—、，1.3在正常使【用，极限状态下预应力】。作用分项系数—γ，p通常取《1.：0当按承载能力极限！状态计算时预应力筋！超出有效预应力值】达到：强度：设计值之间的应力】增量仍为结》构抗力部《分；：当按本？标，准第6章的》实用方法进行承载力！计，算时仅次《内，力应参与荷载—效，应，组合和设计计—算  】   对承载—能力极限状态当【预应力作用效—应列为公式左端项参！与作用效应组合时由！于预：应力筋的数量和【设计参数《。已由裂？缝控制？等级的要求确定【且总体上是有—利的根据《工程经验《对，。参与组合的预应力作！用效应项应取结构】重，要性系数《γ0＝1.0；对】局部受压承》载力计算《。、框：架梁端预应》力筋偏心弯矩—在柱中产生的—次弯矩等《其预应力《。作用效应为不利时】γ0应？按本：规，范公：式（：3.3？.2-1）执—行  】。 ，。  本标准为避免】出现冗长的公式在】诸多：计算公式中并没【。。有具体列出》相，关次：内力因此《当应用本《标准公式进行正【截面：受弯：、受压及受拉承载力！计算斜截面受剪【及受扭截面承—。载力计算以及裂缝】控制验算时均—应计入相关次内力】 ：     2！01：0，版规：范增加了无粘结预】应力混凝土结构承】受静力荷载的—设计：规定主？要有裂？缝控制张拉控—制应力限值》有关的预应》力，损失值计算受弯构件！正截面承载力计算】时无粘结预》应力筋的应》力设计值、斜截面受！剪承：载力计算受弯构件】的裂缝？控制验算及挠度验算！受弯构件《和板柱结构中有粘结！。纵向钢？筋的配置以及—施工张拉阶段截面边！缘混凝土法向应【力，控制和预拉》区，构造配筋防腐—及防火措施以上规定！。的条款列在本—章及本标准相关【章，节的条款中 【 1》0.1.3  本次！修，。订，增加了中强度—预应力钢丝及—预应力螺纹钢筋【的张拉控制应力【限值 】10.1《.5：  通常对预应【力筋由于布》置上的？几何偏心引起—的内弯？矩Npepn—以M：1表示由该弯矩对】连续梁引《。起的：支座反力称》为次：反，力由次反《力对梁引起的弯矩称！为次：弯矩M2在预应力】混，凝土超静定梁中由】预加力对《任，一截面引起的总【弯矩Mr为内弯矩M！1，与次弯矩M2之和】即Mr？＝M1？+M2？次剪力可根据—结构构件各截面次】弯，矩分：布按力学分析方法】计算此外在后张法】梁、板构件》中当：预加：力引起的结构变【形受到柱、墙等侧向！构件约束时》在梁：、板：中将产生与》预加力反向的次【轴力为求次轴—力也需要应用力学】分析方法 ！ ，    为确保【预应力能《够有效地施加到预】应力结构构件—中应采用合理—的结构布置方案合】理布置竖向》支承构件如将抗侧】力构件布《置在结构位》移中心不《动点：附近；采用相对细长！的柔性柱《以减少约束力必要】时，。应在柱？中配置？附加钢？筋承担约束作用产生！的附加弯矩在—。预，应力：框架：梁，施加预应力阶段可将！梁与：柱，之间的节《点设计成在张拉过程！中可产生《滑，动的无约束支—座，张拉后再将该节点做！成刚接对后》张楼板为减》。少约：束力可采用后—浇带或施工缝将【结构分段使其与【约束：柱或墙暂时分—开；对于不能—分开且刚度较大的】支承构？件可在？板与墙、柱结—合处开？设结构洞以》减少约束力待—张拉：。完毕后补《强对于平面形状【不规则的《板宜划分《为平面规则的单【元使各部分》能独立变形以—减少：。约束；当《大部分收缩变形完】成后如有需要仍【可以连为整体 】 10—.1：.7  当》按裂缝控制要求【配置：。的预：应力筋不能满足承】载力：要求时承载力不足部！分可由普通》钢筋承担采用—混合配？筋的设计方法—这种部分预应力混】凝土既具有》全，预应力混《凝土与钢筋混凝【土二者的主要优点】又基本上排除—了两者的主要缺【点现：已，成，为加筋？混凝土系列中的【。主要发展趋》势当然也带来—了一些新的课题【当预应力混凝土【构件配置钢筋时由】于混凝土收缩和徐变！的影响会在这—些，钢，筋中产生内》力这：些内力减少了—。受，拉，区混凝土的法向【预压应力使构件的】抗裂性能降低因【而计算时《应考虑这种影响为简！化计算假定钢筋【的应力取等于混【凝土收缩和徐变引】。起，的预应力损失值但】严格：地说这种简化计算】当预应力筋和钢筋重！心位置？不重合时是》有一定误差的 ！ ？1，0.1？.8  近年—来国：内开展了后张法【预应力混凝土连【续梁内？力重分布的试验研究！并探讨次弯矩存【在对内力《重分布的影》响这：些，试验研究及有关文】献建议对《存在次弯矩的—后张法预《应力混？凝土超静《定结构其弯矩重分布！规律可描述为（【1一β？）Md＋αM2≤】Mu其中α为次弯】矩消失系数直接【弯矩的调幅系—。数定义为β＝1【－Ma/Md此【处，Ma为调整后的【。弯矩：值M：d为按弹性分析算得！的荷载弯矩设计【值；直接弯》矩调幅系《。。。。数β的变化幅度是0！≤β：≤β：max此处βm【ax为最大调幅系数！。次弯矩随结构构【件刚：度改变和《。塑，。性铰转动而》逐步消失它的变【化幅度是0》≤α≤1.0；【且当β＝0》时，取α＝1.0；【当β＝βm》a，x时可取α接—近为0且β可—取其正值或》。负值当取β为正值】时表示支座处的直】接弯矩向跨中—调，幅；当取β为负值时！表示：跨中的直《接弯矩向支座处调】幅上述试验结果【从概念设《计的角度说》明在超静定》预应力混凝土结构中！存在的次弯矩—。。随着预应力》构件开裂、裂—缝发展以及刚度【减小在极限荷载阶】段，会相应减小当截【面，配筋：率高时次弯矩的【变化较小反之可能大！部分次弯矩都会消失！本次：修订考虑到》上述情况采用次弯】矩参：与重分布的方—案即内力重分布【所考虑的最大—弯，矩，。。除了荷载《弯矩设计值外还【包括预应力次弯【矩在：内并参考美国A【CI规？范、欧洲规范EN ！19：92-2等》规定对预应》力混凝土框架—梁及连续梁》在重力荷载》。作用下当受压区高度！x≤0.30h【0时可允许有限量】。的弯矩重分配同【时可考虑《次弯矩变《。化对截？面，内力的？影响但总调幅值不】宜，超过20％ ！ 10.1.9】  ：对光面钢《丝、螺旋肋钢丝、】三股和七股钢绞线的！预应力传《递，长度均在原规范规定！。的预应力传递长度的！基础上根据试验研究！结果作了调整并【通过给？出的公式《由其有？效预应力《值计算预应力—。传递：长度：预应力筋传递—长度的外形系数取决！于与锚固性能有关】。的钢筋？的外形 — 10.—1.11《、10.《1.12  —为确保预应力混凝土！结构在施工阶段的安！全本：。规范第1《0.：。1.1条规定了在】施工阶段应》进，行承载能力极限状】态验算在施工阶段对！截面边缘混凝—土法向应力的限值条！件，是根据国内外相关规！范，校准并吸取国内的工！程设计经验而—得的其中对混凝土法！向应力的限》值均：用与各施工》阶段混凝土抗压强】度 ： 相对应的抗拉强】度及抗压《强度标准《值表示 《 ？     预拉】区纵向钢筋的—构造配筋率》取略低于《。。本规范第8》.5.？。。1条的？最小配筋率要求 】 》1，0.1？.13  先张【法及后？张法预应力混凝土构！件的受剪承载力、受！扭承载？力及裂缝宽》度计算均需用—到混凝土法向预【应力为零《时，的预应力筋合—力Np？0本条？对此作了规定 【 》10.1.14 】 影响无粘结—预应力？混，凝土：构，件抗弯能《力，的因素较多如无粘】结，预应力筋《有效预应力的大【小、无粘结预应力筋！与普通钢筋》的配筋率、》受弯构件的跨—高比、荷载种类【、无粘结《预应力筋与》管壁之间的》摩擦力、束》的形状和材》料性能等《。因此受弯破坏状态】下，无粘结预应力筋的极！。限应力？必须通？过试验来求得—国，内所进行的》无粘结预《应力：梁（板）试验得【出无粘结《预应力？筋于梁破坏瞬间的】极，限应力？主，。要与配筋率、有效】预应力、钢筋设计强！度、混凝土的立【方体抗压强度—、，跨高比以及荷载形式！有关积累《了宝贵的数据 】     本！次修订采用了现行】行业：。标准无？粘，结预：应力混？凝，土结：构技术？规程JGJ 92】的相关表达》式该表达《式以：综合：配筋指标ζ》0为主？要参数考虑了跨【高比：变化影响《为反映在连》续多跨？梁，板中应用《的情况增加》了考虑连续跨—影，。响的设计《应力折减系数在【设，计框架梁时无粘结】预应力筋外》形布置宜与弯矩【包络图？相接近？以防在框《架梁顶部反弯点附近！出现裂缝 — ：。 10.1.【15  在无粘结】预应力受弯构件的预！压受：拉区配置一》定数量的《普通钢筋可以—避免该类构》件，在极限状态下发生】双，折线：形的脆性《破坏现象《并改善开《。裂状态下构件—的裂缝性能和延【性性能 》。 ：     —1  单向》板，的普通钢筋最小面积！    ！ 本规范对钢—筋混凝土受弯构件规！定最小配筋率为0】.，2％和4《5，ft/fy中的较大！值美国？通过试验认为在【无粘结预《应力：受，。弯，构件的受拉》区至少应配》置从受？拉边缘至毛截面重心！。之间面积0.—。4％的？普通钢筋综合上述两！方面的？规定和研究成果并】结，。合以：往的设计经验作出】了，本规范？对无粘结预应力混】凝土：板受拉区普》通钢筋最小配筋【率的限制 【    —。 2 ？ 梁正弯矩区普通钢！筋的：最，小面积 —。     无】粘结预应《力梁的试验表明【为了改？善构件在正》常使用下的变—形性：能应采用预应—力，筋及有？粘结普通钢筋混合配！筋方案？在全部配筋中有粘结！纵向普通钢》筋的：拉力：占，到承载力设计值【Mu产生总》拉力的25》％，或更多？时可更有效地改善】无粘结预应》力梁的性《能如裂缝分布、【间距和宽度以及变形！性能：从而达到接》。近有粘？结预应力梁的性能本！规范公式（1—0.1.15-2）！是根据此比》值要求？并考虑？预应力筋及普通【钢筋重心离截—面，受压区边缘纤维的】距离hp、hs【影响得出的 —     ！对按一级裂》缝控制？等级设计的无粘【结，预应力混凝土构【件，根据试验研究结果】可仅配置比》最小配筋率》略，大的非预应力普通】钢筋取ρ《min等于》0.：003  】 10.1.【16  对无粘【。结，。预应力混凝土板柱结！。构中的双向平板【。。所要求配置的普通钢！筋分述如下 】 ？。   ？ 负弯矩区普—通钢筋的《配置美国进行过【13的九区格后张无！粘结预应力平板的模！型，试验结果表明只要在！柱宽及两侧各离柱】边1.5《～2倍？的板：厚范围内配置占【柱上板？带横截面《。。面积0.15％的】普，通钢筋就能很好地】控制和分散裂缝并】使柱带区《域内的弯曲和剪切】强度都能充》分发挥出来》此外这些钢筋应集中！通过柱子和》靠近柱子布置—钢筋的中到中—。间距应不超过30】0m：m而且每《一方向应不》少于：4根钢筋《对通常的《跨度这些钢筋—的总长度应》等于：跨度的1/3我【国进行的12无【粘结部分预应力平板！的试验也证》实在上述柱面积【范围内配置的钢筋】是，适当的本规范—根据：。公式（10.1.1！。6-1）矩形板【在长跨方向》将，布置更多的钢筋 ！     】正弯矩区普通钢筋】的，。配置在正《弯矩区双向》板在使？用荷载下按照抗【裂验算边缘》混，凝土法向拉应力【确定：。。普通筋配置》数量的？规定：是参照美国ACI】。规，范对双向《板柱：结构关于有粘结普】通钢筋最小截—面面积的规定并【结合国内多年来对】该板按？二级裂缝控制—和，配置有粘结普通钢】筋的工程经》验作出规定的针对】温度、？收缩应？力所需配置的—普通钢筋应按—本规范第9》.1节的相》关规定执行 】 ：    《 ，在楼盖的边缘和拐角！处通过设置》钢，筋混凝土边梁并考】虑柱头剪切》作用：将该梁的箍》筋加密配置》可提高边柱和角柱】节点的受冲切承载】力 》。 10《.1.17》。  本条《规定：了预应力混凝—土，构件的弯矩设—计值不小于开—裂弯矩其目的是【控制受拉钢筋—总配筋量不能过少】使构件具有应有的延！性以防止预应力【受弯构？件开裂后的突然脆】断 ？