10  预！应力混凝土结构【构件： — 10.1】  一般《规定 ！。 ，10.1.1  为！确保预应力混凝土】结构在施《工，阶段的？安全明确规》定了在施工阶段应进！行承载能力极限状】态等验算施工阶段】包括制作、》张拉、运《输，。及安装等工序 ！ 10》.1.？2  根《据现行国家标准【工程结构可靠性【设计统一标》准GB 50153！的有关规《定当进？行预应力混》凝，土构件承载能力【极，限状态及《正常使用极限状态】的荷载组合时应计算！预应力作《。用效应并参与组合对！后张法预《应力混凝土超静定】结构预应力》。效应为综合内力【Mr、Vr及Nr包！括预应力《产生的次弯矩—、次剪力和次轴力】在承：。载能力极限状态【下预应力作用—分项系数γp应按】预应力作用的有【利或不利分别取【1.：0或1.《2当不利时如—后，张法预应《力，混凝土构件》锚头局压《区的张拉控制力预应！。力作用分项》系数γp《应取1.《。2在正常使用极限】。状态下预《应力：作用分项系数—γ，。p通常？取1.0当按—承载能力极限状态】计算：时预应力筋超出有】效，预，应力值？达到强度设计值【之间的应力》增量仍为结构抗力】部分；？当按本规范第6【章的实用方法—进行承载力》计算时仅次内力【应参与荷载效应组】合和设计《计算： ：。。    【 对承？。载能：力极限状态当预应】力作用效《应列为公式左端项参！与作用？效应组？合时：由于预应力筋—的数量和设计参【数已由裂缝控制等】级的要求确定且【总体上是有利的根】据工程经验对参与】组合的预应力—。作用效？应，项，应取结构《重要性系数γ0【。＝1.0；对局【部受压？承载：力计：算、框架梁端—预应力筋偏心弯矩】在柱中产《生的次弯矩等其预】应力作用效应为不利！时γ：0应按本规范公式（！3.3.2》-1：）执行 — ？    本规范【为避免？出现冗长《的，公式在诸多计—算公式中并没有【具体列出相关次内力！因此当应用本规【范公式进行正截面】受弯、受压及受拉承！载力计算斜截面受剪！及受扭截面承载力】计算：以及裂缝控制验算时！均应计入相关次内力！   】  ：本次修订增》加了无粘结预应力混！凝土结构《承受静力《荷载：的设计规定主—要有裂缝控制—张拉控制应》力限值有关的预【应力损失值计算【受弯构件正截面承】载力计算时》无粘结预应力筋的】应力设？计值、斜截面—受剪承载力计算受弯！构件的裂缝控—制验算及挠度—验算受弯构件和【板柱结构中有粘【结纵：向，钢筋：的配置以及施工【张拉阶段截》面边缘？混凝土？法向应力控制—和预拉区构造配筋防！腐及：防火措施以上规定的！条款列在本章及本规！范相关？章节的条款中— 10.！1.：3 ： 本次修订增加了中！强度预应《力钢丝及预应力【螺纹钢筋的张拉【控制应力限》值 1】0.1.5  通常！对，预，。应力筋由于布—置上的？几何偏心引起的内】弯矩Npe》pn：以，M，1表示由该弯矩对连！续梁引起《的支座反力称为【次反力由次反力【对梁引起的弯矩称】为次弯矩M2在预】应力混？。凝土超静定梁—中由预加力》对任一截面引起的】总弯矩Mr为内弯】矩，M，1与次弯《矩M2？之和即Mr＝M【1+M2次剪—力，。。可根据结构构件【各截：面次：弯矩分布按》力学分？析方法？计算此外在后张【法梁、？。板构件中当预—加力引起的结—构变形受到柱、【墙等：侧向构件约束—时在梁、《板中将产生》与预加力反》。向的次轴力为—求次轴？力也需要应用力【学分析方法 ！ ： ，   ？为确保预应力能够有！效地施加到预应力】结构：构件中应采用合理的！结，构布置方案合理布置！。。竖，向支：承，构件如将《抗，侧力构件《布置在结《构位移中心》不动点附近；—采用相对细》长的柔性柱以减少约！束力：。必要时应在柱中配置！附加钢筋承》担约束作用产生的附！加弯矩在预应力【框架：梁施加预应力—阶段可将梁》与柱之间的节—点设：计成在张拉过程【。中，可产：生滑动？的无约束支》座张拉后再》将该节？点做成刚接对后张楼！板为减少约束力【可采用后浇》带或施工缝将结【构，分段使？其与：约，束柱或？墙暂时分开》；，对于不能分开且刚】。度较大的《支承构？件可在板与墙、柱】结合：。处开：设结：构洞：以减少约束力待张拉！完毕：后补强对《于平面形《状不规则的板宜划】分为平面《规，则的：单元使各部分能独】。立变形以减少约束；！。当大：部分收缩变》形完：成后如有需要—仍可以？连为整体 】 ， 10.1.—7  当按裂—缝控制要求配置的】。预应力筋《不能满足承载力要】求，时承载？力不足部分可—由普：。通钢筋？承担：采用：混，合配筋的设计方法这！种部分预《。应力：混凝：土既具有全预应力】。混凝土与钢筋混凝】土二者的主》要优点又《基，本上排除了两者【的主要缺点现已成】为加筋混凝土系列】中，的主：要发展趋势当然也】带来：。了一些新的》课题当预应》力，混凝：。土构件配置》钢筋时由于混—凝，土收缩和徐》变的影响会在这些钢！筋中产生内力这些】内力减少了受拉【区混凝土的法—向预压应力使构【。件的抗裂性能—降低因而计算时【应考虑这种》。影响为简化》计算：假定钢筋的应—力取等于混凝土【收缩和？徐变引起的》预应：力，损失值？但严格地《说这种简化》。计，。算，当预应力筋和—钢筋重心位置—不重合时是有一定】误，。差的 【 10.1.—8  近年来国【内开展了后》张法预应力混凝土连！续梁内力重分—布的试验研究并【探讨次弯《矩存在对内力重分布！的影响这些试验【研究：及有关？文献建议对存—在次弯矩的后张【法预应力混凝土【超静定结构其弯矩】重分布规律可描述为！（1一β）Md【＋αM2≤Mu其】中α为次弯矩—消失系数直接弯【矩的调幅《系数：定义为β＝1—－Ma/Md此处M！a为调整后的弯矩】值Md为按弹—性分析算得的—荷载弯矩设》计，值；直接《弯矩调幅系数β【的变化幅度》是0≤β≤》βma？x此处βmax为】最大调幅系》。数次弯矩随结构构】件刚度改变和—塑性铰转动而逐步】消失它的变化幅度】是，0≤α≤1.—0；：且，当β＝0《时取α？＝1.？0；当？β＝βmax时【可取α接近为0且】。β可取其正》值或负？值当取？β为正？。值时表示支座—。处的直接弯矩向跨中！。调幅；当取β为负值！时表示跨中的直接】弯矩向？支座处调《幅上述试验结果【。从概念设《计的角度说明在超】静定：预应力混凝土结构中！存在的次弯矩随着】预，应力构件开裂、裂】缝发展以及刚度减小！在极：限荷载阶段会—相应减小《当截面配筋率高【时次弯矩《的变化？较小反？之，可能大？部分次弯矩》都会消失本次修【。订考：虑到上述情况采用次！弯矩参与重》分布的方《案即内力《重分布所考虑的最】大弯矩除了荷—载弯矩设计值外【还包括预应力次弯】矩在：内并参？考美国ACI规【范、欧洲《规范E？N 1992-2】等规定对《。预应力混凝土框【架梁及连续梁在重力！荷载作用下当受压】区高度x≤0—.30h《。0时可允许有—限量的弯矩重—分配同时可考虑次】弯矩变化对》截面内力的影—响但总调幅值不【宜超过20％ 【 《 10.1.9【  对光面钢丝【、螺旋肋钢丝、【三股和七股钢绞线】的预应力《传递长？度均在原规范规定】的预应力传》。递长度的《基，。。础上根？据试验研究结果【作了调？整，并通过给《出的公式由其有效】预，应力值计算》预应力传递长—度预应力筋传递长】度的外？形系数取决于与锚】固性能有关的钢筋的！外形 】10.1.11、】10.1.1—2 ：。 为确保预应力混凝！土，结构在施工阶段的】安全本规范》第10.1.1条规！定了在施工阶段【应进行承《载能力极《限，状态：验算：在施工阶段对截面边！缘混凝土《法向应力的》限值条？。件是：根据国内外相关规】范校准并《吸取国内《的工：程设计经验而得的其！中对混凝土法—向应力的限值均用与！各，施工阶段混凝土抗压！强度 ？。 相对应的》抗拉强度《。及抗压强度标准值表！示 【    《预，拉区纵向钢筋的构造！配，筋率取略低于本规】范第8.5.1【条的最小配筋—率要求 — 10.1.1！3  先张法—及后张法预应力混】凝土构？件的受剪承载—力、受扭《承载力及裂缝宽度】计算均需《用到混凝土法向预应！力为零时的预—应力筋合力Np0本！条，对此作了规定 】 10.1】。.14 《 影响无粘结预应力！混凝土构《。件抗弯能《力的因素《较多如无粘结预应力！筋有效预应力的【大，小、无？粘，结预应力筋与普通钢！筋的配筋《率、受弯《构件的跨高比、荷】载种类、《无，粘结预应力筋与【管壁之间的摩擦力】、束：的形状？和材料性能等因【此受弯破坏》状态下无《粘结预应《力筋的极《限应力必须》通过试验来》求得国内所进行的】无，粘结预应力梁（【板）试验得出无粘结！预应力筋于梁—破，坏瞬间的《极限：应力主？要与配筋率、有【效预：应，。力、钢筋设计强度】、混凝土的立方【体抗压强度、跨高比！以及荷载形》式有关积《累了宝贵《的数据 ！。 ，   本次修订采】用了现行《行业标准无粘结预应！力混凝土结》构技术规程J—GJ 92的—相关表？。达式该表达》式以综合配筋指标ζ！0为主要参数考虑】了跨高？比变化影响为反映在！。连续多跨梁板—中，应用的？情况：。增加了考虑》连，续跨影？响的设计《应力折减系数在【设，计框架梁《。时无粘结预应—力筋外形布置宜与】。。弯矩包络图相—接近以防在》框架梁顶部反—弯点：附近出？。。现裂缝 《 10【.1.15  在无！粘结：预，应力受？弯构：件的预压受拉区【配置一定数量的普通！钢筋可以避免—该类构？件在极？。限，状态下发生双折线形！的脆性破坏》。现象并改《善开裂状态下构件的！裂缝：性能和延《性性：能 —     1 【 ，单向板的普》通钢筋最小面积 ！ ：     本规】范对：钢筋混凝土受弯【构件：规，定最小？配筋率为0.2％】和4：5ft/f》y中的较大值美国】通过：试，验认为在《无粘结？预应力受弯》构件的受《拉区：至少应配《置从受拉边缘至毛截！面重心之间面积0】.4％的普通—钢筋综合上述两方面！的规定和研究—成果并结合以往的】设计经？验作出了本规范对】无粘结预应》力，混，凝土：。板受拉区普通—钢筋最小《配筋率的限制 ！     2 ！ 梁正弯矩区—普通钢筋的最小面】。积，  【  ： 无粘结预应力【梁的试验表明为了改！善，构件：在正常使用下的【变形性能应采用【。预应力筋及有粘【结，普通钢筋《混合配筋方案在【全部配筋中》。有粘结纵向》普通钢筋的拉力占】到承载力设计—值Mu产生总拉力的！25％或更多时可更！有效地？改善无粘结预应【力梁的性能如—。裂缝分？布、间距和宽度【以及变形性》能从而达到接近【有粘结预应》力梁的？性能本规范公式（】10.1.》1，5-：2）：是根据此比值—要求并考虑预应力筋！及普通钢筋重心离截！面受压区《边缘纤维的距—离hp、hs—。影响得出《的 《     对按！一级裂缝控制等【级设计？。的无粘结《预应力？混，凝土构件根据试验研！究结果可仅配置比最！小，配筋率略大的非预】应力普通钢筋取ρm！in等于0》.003  — 1—0.1.《16  对无—。粘，结预应力混凝土【板柱结构中的双向】平板所要求配—置的：普通钢筋《分述如？下 ？  》   负弯矩区普】通钢：筋的配？置美：国进：行过：13：。的九区格后》张无粘？结预应力平》板的模？型，试验：结果表明只要在柱宽！及两侧各离柱—。边1.5《～2：。倍的板？厚范围？。内配置占柱上板带横！截面面积0》.15％的普通钢】筋就能很好地控【制和分散裂缝—并使柱？带区域内《的弯曲和剪切强度都！能充分发挥出来【。此外这些钢筋应集】中通：过柱子和靠近柱【子布置钢筋的—中到中间距应不超】过300m》m而且每一方向【应不少？于4根钢筋》对，。通，常的跨度这些钢【。筋的总长度》应等于跨度的1/3！。我国：进行的12无粘结部！。分预应？力平：板的试验也》证实：在上述？柱面积范围内—配置的？钢筋是适当》的本规范根据—公式（10.1【。.16-《1）矩形板在长【跨方：向将布？置更多的钢筋 ！ ，     正弯矩！区，普通钢筋的配置在正！弯矩区双向》板在使用荷载下【按照抗裂验算边【缘，。混凝土法向拉应力】确定普通筋配置数】量的规定是参照美】国A：CI规范对双—向板柱？结，构关于有粘结普通钢！筋最小截面面积【的规定并结合国【内多年来对》该板按二级裂缝【控制和配置》有粘：结普：通，钢，筋的工程经验作【出规定的针对温度】、，收缩应力所》需配置？的普通钢《筋应按本规范第【9.1节的》相关规定执行 【。 ，。 《    在》楼盖的边《缘和拐？角处：通过设置钢》筋混凝土边梁并考】虑柱头剪切》作用：将该梁的箍筋加密配！置可提高《边柱和角柱节点的】受冲切承《。载力 》 10.1【.，17  本条—规定了预应力—混凝土构件的弯矩设！计值不小于开裂【弯矩其目《。的是控制受拉钢筋总！。配筋量不《能过少使《构件具有《。应有的延性以—防止预应力受弯构件！开裂：。后的突然脆断 】