， 1《0  预《应力混凝土》结构：构件 — 10】.1  一般—规定 ？。 【10.？1.1  》为确：保预应力混凝土【结构在施工阶段的安！全明确规定了在【施工：阶段：应进行承载能—力极限状态》等验：算施工阶段包括制作！、张：拉、运？输及安装《等工序 》 1》0.1.2  【。根据：现行国家标准工【程结构通用规范G】B 55001、工！程结构可靠》性设计统《一标准GB 5【0153的有关规定！当进行预应》力混凝土构》件承：。载能力极《限状态及正常使用极！限状态的《荷载组合时应计【算预应力作用效应并！参与组合《对后张法预应力混】凝土：超静：定结构预应力效【应为综合内力Mr】、，V，r及Nr包括预应】力产生的《次，弯矩：、次剪力和次轴【。力在：承载能力极限状态】下预：应力作用分项系数】。γp应按《预应力作用》的有利或不利分【别取：1，.0或1.2、1】.3具体取值应【根据工程类型—等实际情《况按照现《行国家标准工程结】。构通用规范GB【 5500》1的有关规》定，执行当不利时如【后张法预应》力混凝土构件锚头】局压区的张》拉控制力预应力作用！分项系数γp—应取1.2、1【.3在正常使—用极限状态下预应力！作用分项系》数γp通常取1【.0当按承载能【力极限状态》。计，算，时，预应力筋《超出有？效预应？力值达到强度设【计值之间的》。应力增量《仍为结构抗力部分；！当，按本标准第6章【的实用方法进行【。承载力计《算时仅？次内力应参与—荷，载效应组合和设计】计算 《 ？    《 对承？。载能力极限状态【当预应力作用效【。应列：为公式左端项—参，与作用效应组合时由！于，预应力？筋的：数量和设计参—数已由裂缝控制等级！的要求？确定：且总：体上是有《利的：根据工程《经验对参《与组合的预》应力作用效应项【应取结构重要性系数！。γ0＝1.》0；对局部》受，。压承载力计》算、框架梁端—预应力筋偏》心弯矩在柱中产生】的次弯矩等其预【应力作用效应为不】利时γ？0应按本规》范公式（3.—3.2-1）—执行： ？ ？。。   ？ 本标准《为避免出《现冗长的《。公式在诸《多计算公式中并没有！具体列出《相关：次内力因此当应用】。本标准公式进行【正截面？受弯、受压及受拉】承载力计算斜—截面受剪《及受扭截面承载【力计算以《。及裂缝？控制验算《时均应计入相关次】内力 《     2！0，10版规范增加了无！粘结预应力混—凝土结构承受—静力荷载的设计规】定主要有裂缝控制张！。。拉控制应《力限值有关的预【应力损失值计—算受弯构件正—截，。面，承载力计算》时无粘结预应—力筋：的应力？设计值、斜截面受剪！承载力计算受—。。弯构件的裂缝控【制验算及挠度验算受！弯构：件和板柱结》构中有粘结纵向钢筋！的配：置以及施工张—拉阶段截面》边缘混凝土》。法向应力《控制：。和预拉区构造配筋】防腐及？防火措施以上—规定的？条款列在本章及本】标准相关章节的条款！中 ： 1—0.：。1.：3  本次修—订增加？了中强度预》应力钢丝及预应【力螺：纹钢筋的张》拉控制应力》限值： ， 10.1！.5  通常对预应！力筋由于布置—上的几何偏》心引起？的，内弯矩Npepn】以M1表示由该弯】矩，。对连续梁引起—的支座反力称—为次反力由次反【。力对梁引起的弯【矩称：为次弯矩M2—。。在预应力混凝—土超静定梁中由【预加力？对任一截面》引起的总弯矩Mr为！内弯矩M1与次弯矩！M2之和即Mr＝M！1+M2次剪—力可根据结构构【件各截面次弯矩分布！按力学？分析方法计算此外在！后张法梁《、，板，构，件中当预加力引起的！结构变形受到—。柱、墙等侧向构件约！束时在梁、板—中，将产生与《预加力反向》的，次轴力为《求次轴力也需—要应用力学分析方】法 ：   【  为确《保预应力能》够有效地《施加到预《应力结构构件—中应采用《合理的结构》布置方案《合理布置竖向支【承构件如将抗—侧力构件《布置在结构》位，移中心不动点附近；！采用相对细长的【柔，性，柱以减少《约束力必要时—应在柱中配置附加钢！筋承担约束作用产】生的附加弯》矩在预应力框—。架梁施加《预应力阶段》可将：梁与柱之间的节点】设计成？在张拉过《程中：可，产生滑？动的无约束支座张拉！后再将该《节点做成刚接对【后张楼板为》。减少约束力》可采用后浇带或【施工缝将结》构分段使《其与约束柱或墙暂时！分开；？对于不能分》开，且刚度较大的支承构！件可在板与》墙、柱结合处开【。设结构？洞，以，减少约？束力待张拉完毕后补！强对于平面形状不】规则的板宜划分为平！面规则的《。。单，元使各部分能—。独立：变形以减《少约：束，；当：大部分收《缩变形完成后如有需！要仍可以连为—。整体 】10.1.7  】当按裂？缝控制？要求配置的预—应力筋？不能满足《承载：力要求时承》载力不足部分可【由，普通钢？筋，。承担采用混合配筋的！。设计方法这种部分预！应力混凝土既—具有全预应力混凝】。。土与钢筋《混凝土二者的—主要优点又基本上排！除了两者《的主要缺点现已【成为加筋混凝土系列！中的：。主要发展趋势当【。然也带来了一些【新的课题《当预：应力：混凝：土构件配置钢筋时由！于混凝土收缩—和徐：变的影响会在—这些钢筋中产生内力！这些内力减少了【受拉区混凝》土的法？向预压应力》使构件的抗裂—。性能降？低因而？。计算：时应考虑这种影响】为，简化计算假》。定钢筋？的应：力取等于《混凝土收缩和徐变】引起的预应力损失值！但严格地《说这：种简：化计算当预应力筋】和钢筋重心位—置不重？合时是有一定误差的！ 10.！1.8  近年来】国内开展了后—张，法预：应力混？凝土：连，续梁：内力重分布的试验研！究并：探讨次？弯矩存在对内力重】分布的影响这—些试验研究及—有关文献建议对存在！次弯矩的后张法预应！力混凝土《超静：定结构其弯矩—重分布规律可描述】为，（1一β）Md＋】。αM2≤《Mu其中α为次弯】矩消失？系数：直接弯矩的调幅【系数定义为》β＝1－Ma—/Md此处M—a，为调整后的弯矩【值，Md为按弹》性分析算得的荷【载弯矩设计值；直接！。弯矩调幅《系数β的变化幅度】是0≤β《≤βmax此处β】max为《。。。最大调？幅系数次弯矩随【结构构？件刚：度改变？和塑性铰《转动而逐步消失【。它的变化幅度是0】≤α≤1.0；且当！β＝0时取α—＝1.0；当—β＝βm《。。ax时可《取α接近为0且【β可：取其正值或》负值：当，取β为正《。值时：。表示支座《处的直接弯矩向【跨中调幅；当取【β为负值《时表示？跨中的直《接弯矩向支座处调幅！上述试？验结果从概念设【计的角度说明在超静！定预应力《混凝土结《构中存？在的次？弯矩：随着预应《力构件开裂、—裂缝发？展以及刚度》。减小：在极限荷载》阶段会？相应减小当截面配】筋率高时次弯矩的变！。化，较小反之可》能大部分次弯矩都】会消失本次修订考】虑到上述情况采用】次弯矩参与重分【。布，的方案即内力重分布！所考虑的最大弯【矩除了荷载弯矩设计！值外还包括》预应力次《弯矩在内《并参考美国A—CI规？范、欧洲规范—。EN 199—。2-2？等规定对预应力混凝！土框架？梁及连续梁在重力】荷载作用《下，当受压区《高，度x≤0.30h】0时可允许有限量的！弯矩重？分配同时可考虑次弯！矩变化对《截面：内力的？影响但总《调幅值不宜》超过20％ ！ ， 10.1.9【  对？光面：钢丝、螺《旋肋钢丝《、三股和《。七股钢绞线的预应】力，传递长度《均在原规范规定的】预应力传递长度的】基础上？根，据试验研究结果作了！调整并通过给出【的公：式，由其有效预应力值计！算预应？力传递长度预应【力筋：传递长度的外形系数！取决：于与锚固性能有关的！钢筋的外《形 10！。.1：.，11：、10.1.12】  为确保预应【力混凝土结构在施工！阶段的安全本规范第！10.1.1—条，规定了在施》工阶段应进行承载】能力极？限状态验《算在：施工阶？段对截面边缘混【凝土法向应力的限值！条，。件是根据国内外【相关规范校》准并吸取国》内，的工：程设计经验》而得的其中》对混凝土《法向应力《的限值？均用与各施工阶段混！凝土抗压《。强度  《相对应的抗拉强度及！抗压强度标准—。值表：。。示 ？ ：  ？   预拉》区纵向钢筋的—构造：配筋率取略》低于本规范第8.5！.1条的《最小配筋率要求 】 ： ： 10.1.13】  先？张法：及后张法预》应力混凝土构件【。的受剪承载力、受扭！承载：力及：裂缝宽度计》算均需用《到混凝？土法：。向预应力为零时的】预应力筋合力Np0！本条对此《作了规定 — ？ 10.《1.14  影响】。无粘结预应力—混凝土构件》抗，。弯能力的《。因素较多如无粘结预！应力筋有效》预应力的大小、无粘！结预应力筋与—。普通钢筋的配—筋率、受弯》构件的跨高比—、荷：载种类？、无粘结预应力筋】。与管：壁之间的摩擦力、】束的形状和材料性】能等因此受弯破坏】状态下无粘结预应】力筋的极限应力必须！通过试？验来求得国》内所进行《的无粘结预应—力梁（板）》试验得出无粘结【预应力筋于》梁破坏瞬间的极【限应力？主要与配筋率、有】效预应力、钢筋【设计强度、混凝【土的立？方体抗压强度、【跨高比以及》荷载形式有关积累了！宝贵的？数据 —    》 本次修订采用了】现行：行业标准无》粘结预应力》混，凝土结构技术—。规程JGJ 9【2的相？关表：。达式：该表达式以综合配】筋指标ζ0为—主要：参数考虑了跨—高比变化影响为反】映在连续多》跨梁板？。中，。应用：的情况？增加了考虑连续【跨影响的设计应力折！减系数在设》计框架梁时无粘结预！应，力筋外形《布置宜？与弯矩包络》图，相接：近以防在框架梁顶部！反弯点附近出—现裂缝 【。 ：10.1.15  ！在无粘结《。预应：力受弯构件》的预：压受拉区配》置一定数量的普通】。钢，。筋可以避免该类【构件在？。极限状态下发—生双折线《形的脆性破坏现【象并改善开裂状态下！构件：的裂缝性能和延【性，性，。能 》     1 】 单向板的普通钢】筋最小面积》 ，  —   本规范—对钢筋混凝》土受弯构件规定最小！配筋率为0.2【％和：45f？t/fy中》的，较大值美国通过【试验认为在无粘【。结，。预应力受《弯构件的受拉区至】少，应配置从受拉—。边缘至毛截》面重心之《间面积0.4％的】普通：钢筋综合上述—两方面的规》定和：研，究成果并结合以【往的设计《经验作出《了本规？范对无粘结预应【力混凝土板受拉【区普通钢《筋最：小配筋？率的限制 —。     2！。  梁正弯矩—区，普通：钢筋的最小面积 ！ ： ：    无粘—。结预应力梁的—试验：表明为？了，改善构件在正常使】。用下的变形性—能应采用预应力【筋及有粘《结普通钢筋混合配】筋方案？在全部配筋》中，有粘结纵向》普，通钢筋的拉力—占到承载《。力设：计值Mu产生—总拉力的25％或】更，多，时，可更有效地改善【无粘结预应力梁的性！能如裂缝分布、间】距和宽？度以及变形》性能：从而达到《接近有？粘结预应力》。梁，的，。性，能本规范公式（1】0.1.15—-2）是根据此比】值要求并《考虑预应力筋及普】通钢筋重心离截【面受压区边缘—纤维的距《离hp、hs影响得！出，。的 —     》对按：一级裂缝控制等级设！。计的：无粘结预应》。力混：凝土构件《根据试验研究结果】可仅：配置比？最小：配筋：率略大的《。非预应力普通钢筋取！ρ，min等《于0.003  ！ 10—.1：.，16  对》无粘结预应力混凝】土板柱？结构：中的双向《平板所要《求配置？。的普通钢筋分述【如下 ？     ！负弯矩区普通—钢，筋的配置《美国进行过》13的九区格后【张无粘结预》应，力平板的模型试【验结果表明只要【在柱宽及两侧各离柱！边1.5《～2倍的板》厚范：围内配置占》柱上板？带横截面面积—0.15《％的普通钢筋就能】很好地控制和—。分散裂缝并使柱带区！域内的？弯，曲和剪？切强：度都能充分发挥出来！此外：这些钢筋应集—中通过柱子和靠近】柱，子布置钢筋的中到】中间距应《。不超过？300mm而—且每：一方向应不少—于4根？钢筋对？通常的跨度这些钢】筋的总长度应等于】跨度的1/3我国】进行的12》无，粘，结部：。分预应力平板—。的试验也证实在【上述柱面积范围内】配，。置的：钢筋是适当的本规范！根据：。。公式（？10.1.16-】1）：矩形板在长》跨方向将布置更多】的钢筋 》 ，。   》  正弯矩区普通钢！筋的配置在正弯矩区！双，。向，板在使用《荷载下按照抗裂【验算：边，缘混凝土法向拉应】力确定普通筋配置数！量的：规定是参照美国AC！I规范对双向板柱】结构关于有》粘结普通钢》筋，最小：截面面积的规—定并结合《国内多年来对该【板按二？级裂缝？控，制和配置有》粘结普通钢筋的工程！经验作出规》定的针对温度—、收：缩应力所需配置的普！通钢筋应按本规范第！。9，.1节的相关规【定，执行 【     在楼盖】的边缘和拐角处【通过设置钢筋混【凝土边梁并考虑【柱头：剪切作用将该梁的箍！筋加密配置可提【高边柱和《角，柱节点的受冲切承】载力 《。 10—.1.17  本条！规定了预应力混【凝土：构件的弯《矩设计值不》小于开裂弯矩其【目的是控制》受拉钢筋总》。配筋量不《能，过少使构件具有应有！的，延性以防止预应力受！弯，构件开裂后的突然】脆断 《