： 6？  受弯构件— 】 6.1  受弯！构件的强度 ！ 6》.1.1 》 计算梁的》抗弯强度时考虑截】。面，部分发展塑性变形因！此，在计算？公式(6.1.【1)中引进了截【面塑性？发展系数《γx和？γyγ？x和：γy的取值原—则，是使截面《。的，。塑性发展深度不致过！。大；与本标准第【8章压弯构件—的计算规定》表8.1.》1相衔接《当考虑截面》部分发展塑性时为】了保证翼缘》不丧失局部》稳定受压翼》缘，自由外伸《宽度与其厚度之【比应不？大于13ε》k 《 ？    直》接承：受动：力荷载？的梁也可以考—虑塑性发展但为了可！靠对需要《计算疲劳的梁还【。是以不考虑截—面塑性发《展为宜 《     ！考虑腹板屈曲后【强度时腹板》弯曲受压区已—部分退出工》作，本条采？用有效截面模—量考虑其《影响本标准第—6.4节采用另外】的方法计算其抗弯】强，度 6】.1.2  本条为！新，增条文截面板件宽】厚比等级《可按本？标准表3.5—.1根据各板件受压！区域应力状态—确定 —     条文】中箱形截面的塑【性发展系数偏低【。箱形截面的塑性【。发展系数应该介于】1.05《～1.2之间参见】表10 《 ， 表1—0  箱形截面的】塑性发展系数— 】 ： ， ， 6.】1.3  考虑腹板！屈曲后强度的梁其受！剪承载力《有较大？的，提高不必受公式(】。6.：1.3)的抗剪强】度计算控制》 ？ 6.1.4】  计算《腹板：计，算高度边缘的局【部承压强度时集中】荷载的分布长度【l，z早在20世—纪40年代》中期苏联的科—学家：已经利用半无限空间！上的弹性《。地基：梁，上模型的级》。数，解，获得了地《基，梁下反力分布的【近似解析解并被【英国、？欧洲、？美国和苏联钢—结，构设计规范用于【轨道下的等效分布】长度计算最新的数值！分析表明基于弹性地！基梁的模《型得到的承压—长度[式(6—.1.？4-2)中的系【数改为3.25就是！苏联、英国、欧洲、！日本、IS》。O等采用《的公：式]：偏大应改为2—.83；《随后进行的理论上更！。加严密的解》析分析表明弹性地】基梁的变形集中【在荷载作用点附【近很短？的，一段应？考虑轨？道梁的剪《切变形因《此改用？半无限空间》。上的Timoshe！nko梁的模型这】样得到的承压长【度的解析公式—的系：数从3.《25下降到2.1】7在梁？模型中承压应力的计！算应计入《荷载作用高度—。的影响考虑到—轮，压作用在轨道上表面！承压应力的扩散更】宽系数可《。增加到2.83经综！合考虑条《文式(6.》1.4-2)—中系数取3.25】。相当：于利用塑性》发展系？数是：1.1？484 】   ？  集中荷》载的分布《长度lz《。的简化计算方—法为原规《范计算公式也—与式(？6.1.4-2)直！接，计算的结果颇为【接近因此该式—中的50《。mm应该被理解【为为了拟合式—(6.1.4-2)！而引进？的不宜被《。理解为？轮子和轨《道，的接触面的》长度真？。正的接触面长—度应在2《0mm～30m【m，之间 》 表11  式！。。。(6.1.4—-，2，)和式？(6.1《.4-3)计算的】承压长度对比— ！ ：     轨道上】作用轮压压力穿过具！有抗弯？刚度的轨道向梁腹板！内扩散可《以判断轨道的抗弯】刚度越？大扩散的范围越大下！部腹板越薄(即下部！越软弱)则扩散的】范围越大因此式(6！.，1.4？-2)正确地反映了！这个规律而为了【简化计算本》条给出了式(6【.1：.4-3)但—是考虑到腹板越厚】翼缘也越厚的—规律式(6.1【.4-3)实—际上反？。映，了与式(6》.1.4-2)不】同的规律应用时应注！。意 ： 6.【1.5 《 同时受有较大的】正应力和剪应—力处指？连续梁中部支—座处或梁的翼—缘截面改变处等 ！     】折算应力公式(【6.1.5》。-，1，)是根据能量强度理！论保：证钢：材在复？杂受力状态下处于】弹性状态的条—件考虑到需验—算折算应力的部位只！是，梁的局部区域—故，公式中？取β1大于1当σ和！σc同号时其塑性变！形能力？低于σ？和σc异《。号时的数值因此对前！者取β1＝1—.，1而对后者取—β1＝1.》2 ： 《     复合应】力，作用：下允许应力少量放】。。大不应理解为—钢材的屈《服强：度，增大而应理解为允】许塑：性开展这是》因，为最大应《力出现在局部—个别部位基本不【影响整？体，性能 《