《6，。。  ：受弯构件 【 《 6.1 【 受弯构件的强度 ！ — 6：.1.1  计【算梁的？抗弯强度时考虑【截面部？分发：。展塑性变《形因此在计算公【式(：6.1.1)中【引，进了截面塑》性发展系数γx【。和γyγx》和γy的取值原【则是使截面的塑性发！展深度不致过—大；：与本标准《第，8章压弯《构件的计算》规定表8.》1.1相衔接—当考虑截面部—分发展塑性时—为了保证翼缘不【。丧失局部稳定受压翼！缘自由外伸宽度【与其厚度《之比应不大于—1，3εk ！    直》接承受动力荷载的梁！也可以考虑塑性发】。。展但为？了可靠对需要计算】疲劳的梁还》是以不考虑截—面塑性？发展为宜 — ：     考虑腹！板屈曲后强度时【。腹板弯曲《受，压区已部分退出【工，作，本条采？用有效截面模量【考，虑其影响本标准【第6.4节》采用另？外的方法计算—其抗弯强度 【 ？。 6.1.2 【 本条为新增条文截！面板件宽厚》。比等级可按本标准表！3.5.1根据【。各板件受压》区域：应，力状：态确定 】     条文中箱！形截：面的塑性发展系数偏！低箱形？截面的塑性发展【。系数应该介于1.0！5～1.《2之间参见》表10 【 表10》。  箱形截面—的塑性发展系数 】 】。 《 6—.1.3  考【虑，腹，板屈曲后强度—的梁其受剪承—载力有较大的提【高不必受公式(【6.1.3)的抗】剪强度计算控制【 ？ ？6.1.4 — 计算腹《板计算高度边缘的局！部承压强度时集中】荷载的分布》长度lz早在20】世纪40年代中期】苏联的科学家已【经，利用半无限空—间上的弹性》地基梁上模型的【级数解获得了地基梁！下反力分《布的近似解析解并被！英国、欧《洲、美国和》苏联钢结《构，设计规范用于轨道下！。的，等效分布长度—计算最新《的，数值分析表明—基于弹？性地基梁的模—型得：到的承压长度—[式(6.1.4】-2：)中的系数改—。为3.25就是苏联！、英：国、欧洲、》日，。本、ISO等采用的！公式]偏大应改为2！.83？；随：后进行的理论上更加！严，密的解？析分：析，表明弹性地基—梁的：变形：集中在荷《载作用点附近—很短的一《段应考？虑轨道梁的》剪切变形因此改用】半无限空间》上的Timos【henko梁的模】型这样得到》的承：压长度的《解析公式的》系数从3.25下】降到2？。.17在梁模型中】承压应力的》计算应计入荷载【作用高度的影响考】虑到轮？压作用？在，轨道上表面承压应力！的扩散更宽系—数可增加到2.8】3经综合考虑—条文式？(6.1.4-【2)中系《数，。。取3.2《5相当于《利用塑性发》展系：数是1.148【4 《  《   集中荷载的分！布长度l《z的：简化计算《方法为原规范计【算公式也与式(6】.1.4-2)【直，接计算的结果颇【为接近？因此该？式中的50》mm应该被理解为】为了拟？合式(6.1.4】。-2)而引》进的不宜《被理解为轮子—和轨道的接触—面，的长：度真正的接触面长度！应在2？0mm？～，30mm《之，间 《 表11 【 式(6.1.4】-，2，)和式？(6.1.4-3)！计算的承压长度对比！ ， — ：     轨】。道上作用轮》压压力穿过》具有抗弯《刚，度的轨道向梁—腹板：内扩散可以判—断轨道的抗弯—刚度越大《。扩散的范围越大下】。部腹板越薄(即【下部：越软弱)则扩散【的范围越《大因此式(6.1.！4，-2)正确地—反映了？这个规律而》为了简化计算—。本条给出了》式，(6.1《.4-3)》但是考虑《到腹板越厚翼缘也】越厚的规律式(6.！1.4-3)实际上！反，映了与式(6.1】.4-2)》不同的规律应—用时应注意 — 《 ，6.1.5 — 同时受有较大的正！应力和剪应力处指】连续梁中部》。支座处或梁的翼【缘截面改变处等 ！。 《 ， ，  折算《应，力公式(《6.1.5-—1)是根《据能量强度》理论保证钢材在复】杂受力状态》下处于弹性状态的条！件考虑到需验算折算！应力：的部位只是梁的【局，部区域故公式中【取β1大《于，1当σ和σc—同号：时，其塑性变形》能，。力低于σ和σc【异号时的《数值因此对前—者取β1＝》。1.1而对后—者取：β1＝1.》2，    ！ 复合？应力作？用下允？许应力少量放大【不应理解《为钢材的屈》服强度？。增大而应理解为【。允许塑性开》展这：是因为最《大，应力出现在局部【个别部位基本不【影响整体性》能 ？