： 6  受弯构件！ ， 】 6.1  受【。弯构件的强度 】 6【。.1.1  —计算梁的抗弯强【度时：考虑截面部分发【展塑性变形因—此在计算公式(6】。。.1.？1)中引进》了截面塑性发展系】数γx和γ》y，γ，x和γy《的，取值原则是使截【面的：塑性发展深》度不致过大；—与本标准第》8，章压弯构件的计算】规定表8.1—.1相衔接》当考虑截面部分发展！塑性时为了保证翼缘！。不丧失？局部稳定受压—翼缘自由外》。伸宽度与《其厚度？之比应？不大：于13εk》    ！ 直接承受》动，力荷载的《梁也可以考虑—塑，性发：展但为了可》靠对需要计算疲劳】。的梁还是以不考虑】截面塑性发展—为宜 【。     考虑【腹板：。屈曲后强度》时腹板弯曲》受压区已部分退出工！作本条采用》有效：截面模量考虑其【影响本标准第6.4！节采用另外的方法计！算其抗弯强度 【 6—。.1.2  本条】为，新增条文截面板【件宽厚比等级可【按，本标准表3》.5.1根据各板】件受压区域应力【状态确？定，   】  条文中箱形截面！的塑性发展》。系数偏低箱形—截面的塑性发展系】。数应该？介于1.0》5～1.2之—间参见表10 【 表1【0  ？箱形截面的塑性发】展系数 】 ？ ！ 6.1.3 【 考虑腹板屈曲【后强：度的梁其受》剪承载力有较大的】提高不必受》公式：(6.1.3)【的抗剪强度计算【控制：。 》 ，6.：。1.4  计算腹板！计算高度边缘的局】部承压强度时—集中荷载的》分布长？度lz早在》20世纪4》0年代中期苏联的科！学家已经利用半无】限空间上的》弹，。性地基？。梁上模型的级数解】获得了地基梁下反力！分布的近似解析解】并被英国、欧洲、】美国和苏联》钢，结构设计规范用于轨！道，下的等效分布—。长度计算《最新的？数值分？析表明基于弹性地基！梁的模型得》。到的承压长度[式】(6.1《.4-2《)中的系数改—为3.25就是苏】联、英国《、欧：洲、日？本、ISO等采用的！公式]偏《大，应改为2.83；】随后进？行的理论上更加严密！的解析分析表—明弹性地《基梁的变形集中在荷！载作用点附近—很短的一段应考虑】轨道梁？的，剪切变形因此—改用半无限空—间，。上的Timosh】en：ko梁的模型—。这样得到的承压长度！的，解析公式的》系数从？3.25下降到2】.17在梁模型【中承压应力的计【算应计入荷载—作用高度的影—响考：虑到轮压《作用在轨道上表【面承压应力》的扩散更宽系数可】增，加到2.83经综合！考，虑条文式(6.【1.4-2)中【系数取？3.25相当于利用！塑性发展《系数是1.14【8，4，   】 ， 集中荷载的分布】长度l？z的简化计算—。方，法为原规范计—算公：式也与式(6.1.！4-2？)直接计算》的结果颇为》接近因此该》式，中的50mm应该被！理解为为了拟合式】(6：.1.？4-2)《而引进的不宜—被理解为轮子—和轨道的接触面【的长度真《正，的接触面长度应在2！0，mm～30》mm：。之间 》 表《11  《式，(6.1.4-2)！和式(6.》1.4-3)计算的！承压长？度对比 ！ ： ： ，  ：   轨道上作用轮！压压力穿过具有抗】弯刚度？的轨道向梁腹—板，内扩散可以》判断轨道《的，抗，弯刚度？越大扩散的范围【越大下部腹》板，越薄(？即下部？越，软弱)则扩散的【范围越大因此式(6！.1.4-2—)正确？地，反映了这《个规律而为了简化】计，算本条？给出了式(》6.1.4》-3)但是考虑到腹！板越厚翼缘》也越：厚，的，规律式(6》.1.？4-3)实际上反】映了与式(6—.1.4-2)不】同的：规律应用时应注意 ！ 6.1.！5  同时受有较】大的正应力和剪应力！处指连？续，梁中部支座处或【梁的翼缘截》面改变处等 【 ：     —折，算应：力公式？(6.1.》5-1)是根据【。能量强度《理论保证钢材在复杂！受，力状：态下处于弹》性状态的条件考虑到！需验算折《算应力的部》位只是梁的局部区域！故公：式中取β1》。大于1当σ和σc】同号时其塑》性变形能力低—于σ和？σc异号《时的数值因此对前者！取β1＝1.1【而对后者《取β：1，＝1.2 【  《   复合应力【作用下允许应力少】量放大？不应：理解为？钢材的屈服强度增大！而应理解为允许【塑性开展这》是因为最大应力【出现在？局部个别《部位基本不影响【整体性能 —