， 6《。  受弯构》件 【。 ？ 6.1  受【弯构件的强度 【 — 6.1.1  】。计算梁的抗弯强度时！考虑截？面部分发展塑性变】形因此在《计，算公式(6.1.1！)中引进了截面塑】性发展系数γ—x和γ？。y，γx和γy的—取值原则是》使截面的塑性发【展深度不致》过大；与本标准第】8章压弯构件的【计算规定表》8.1.1》相衔接当考虑截面部！。分发展塑《性时为？了保证翼缘不—丧失：局部稳？定受压翼缘自—由外：。伸宽度与其厚度【之比应？不大于13εk【 —    直接承受】动力荷载的梁也可以！考虑塑？性发展但为了—可靠对需要》计，。算疲劳的梁还是以】不考虑截面》塑性发展为》宜， ？  《。   考虑腹板屈曲！后强度时《腹板弯曲《。受压：。区已部分退出工作本！条采用有效截面模量！考虑其影《响本标准第6.4节！采用：另外：的方法计算其抗【弯强度？ 》 6.1.》2  本条为—新增条文截面—板件宽？厚比等级可按本标准！表3.5.1—根据各板件受压【区域：应力：状态：确定 ？ 》 ，   条文》中箱形截面的塑性发！展系：数偏：低箱形截面的塑性】发展系？数应该介于1—.05～1.2【之间参见表》10 【。 表10  —箱形截面的塑性【发展系数 ！ 》 ？ ？ ：6.1.《3  考虑腹—板屈：。曲后强度的梁其受剪！承载力有《较大的提高不必受公！式(6.《1.3？)的：抗剪：强度：计算控制 【 6.1.4 ！ 计算腹板》计算高度边缘的【局部承压《强度时集中》荷载的分布长度【lz早在20世纪4！0年代中《期苏联？的科学家已经—利用半无限空间上】的弹性地基梁上模型！的级数解获得了地基！梁下反力分》布的近似解析解【并，被英国、欧洲、【美国：和苏联钢结构设计】规范用于轨道下的】等效分布长度计算最！新的数值分析表明】基于弹性地基梁的】模型得到的承压长度！[式(6《.1.4-2)中的！系数改为3.2【5就是？苏联、？。英国、欧《洲、日本、》ISO？等采用的公式]偏大！。。。应改为2《.83；随后进行的！理论上更加严—密的解析《分析表明弹性地基】。。梁的变形《集，。中在荷载作用点附】近，很短：的一段应考虑—轨道梁的剪切变形因！此改用？半无限？空间上的Timo】s，henko梁的【模型这样得到的承】压长度的解析公式的！系数从3.2—5下降到2.17在！梁模型中承》压，应力的？计算：应计：入荷载作用》高度的影响考虑到轮！压作用在《轨道上表面承压【应，力的：扩散：更宽：系数可增《加，到2.83经综【合考虑条文式(6】.1.4-》2)中？系数取3.25相】当于利用塑性发展】系，数，是1.1《484 《 ：     集中！。荷载的分布长度lz！的简化？计，算方法为《原规范？计算公式也与—式(6.1.4-】2)直接计算—的结果颇为接近【因此该式中的5【0，mm应该被》。理解为为《了拟合式《。(6.？1.4-2)而【。引进的不宜被理解为！轮子和轨道的—接触面？的长度真正的接触面！长度应？在20mm～—30mm之间 【。 《 表11  式(6！.1.4-2)和式！(6.1.4-3】。)计算的承》压长度对比 】 《 《。     轨道上】作用轮压压力穿过具！有抗弯刚度》的轨道向梁》腹板内扩《。。散可以？判断轨道的抗弯刚】度越大扩散的范【围越大下《部腹板越薄(即【。。下部越软弱)则【扩，。散的范围《越大因此式(—6.1？.4-2)正确【地反映了这个规律】而为了简化》计算本条给》出了式(《6.1.4-3【)但是考虑到腹板】越厚翼缘也越厚的】。规律式(6.1.4！-，3)实际上反映了与！。。式(6.《1.4-2)不【同的规律应》用时应？注意： ： 6.1.】5  同时受有较大！的正应力和剪应力】。处指连续梁中—部支座处或梁—的翼缘截面改变处等！   】 ， 折算应力公式(6！.1.5-》1)是根《据能量强度理论保】。证钢：。材在复杂《。。受力状态下处于【弹性：状，态的：条件考虑到需验算】折算应力的》部位只是梁》的局部区域故—。公式中取β1—。大于1当σ和—σc同号时其—塑，性变形？能力低于σ》和σc异号时的【数值因此对前者取β！1＝1.1》而对后者取β1＝1！.2 【     复合【应力作用下允许应力！少量放大不应理【解，为钢材的《屈服强度增大而【。。应理解为允许塑【性开展这《是因：为最大应《力出：现在局部《。个别部位基本—不影响整体性能【。 ：