6》  受弯构件 【 】 6.1 》 受弯构件的—强度 ！ 6.1《.1  计》算梁的？抗弯强？。度时考虑截面—部分发展塑性变【形因此在计算—。公式(6.1—.，1，)中引进《了截面塑性发—展系数γx和γy】γx和γy的取【值原则？是使截面的塑性发】展深度不致过大；】与本标准第8章压】弯构件的计算规【定表8.1.1【相衔接当考》虑，截面部分发展—塑性时为了保证【翼，缘不丧失局》部稳定受压翼缘自由！外伸宽度与其厚度之！比应不大于13【εk 《  》。   直接》承受动力荷》载的梁？也可以考虑》塑性发展但为了可】靠对需要《计算疲劳的梁—还是以？。不考虑截面塑性【发展为宜 — ，。 ？   ？ 考虑腹板屈曲后】强度时？腹板弯曲受压区已部！分退出工作本条【采用有效截面模量】考虑：其影响本标准第【。6，.4节采用另—外的：方法计算其》抗，弯强度 —。 6.1.2】  本条为新—增条文截面板—件宽厚？。比等级？可按本？标准表3.5.【。1根据？各板：件受压？区域应力状态—确定 【    《 条文中《箱形截面的塑—性发展系数偏低【箱，形，截面的塑性发—展系数应该介于【1.05～1.【2之间参见表1【0 表】10  箱形截面】的塑性发《展系：数 】 》 6.1！.3  《考虑腹板屈曲后【强度的梁其受剪承载！力有较大的提高不】必受公式(6.1.！3)的抗剪》强度计算控制 【 ？。 6.1》.4  计算—腹板计算高度边缘的！局部承？压强度时集》中荷载的分布长度】。lz：早在20世纪—4，0年代中期苏—联的科学家已经【。利用半无限》空间上的《。弹性地基梁上模型的！级数解获得了地基】梁下反力分》布的：近似解析解并被英】国，、欧洲、美国和苏】联钢结构《设计规范《用于轨道下的等效】分布长度计算—最新的数值分析【表明基于弹性地基梁！的模型得《到的承压长度[式(！6.1.4-2)中！的系数改《为，3.25就》。是苏联、英国、欧】洲、日本《、，。ISO等采用的【公，式]偏大应》改为2.83—；随后进行的理论上！更加：严密的解《析，分析表明弹》性地基梁的变形【。集中在荷载作—用点：附，近，很短的一《段应考虑轨道梁【的剪切变形》因此改用半无限空】间上的Timo【s，hen？ko梁？的，模型：这样得到的承—压长：度的解析公式的系】数从3.25下降到！2.17《在梁：模型中承压》应力的计算应计【入荷载作《用高度的《影响考虑到轮—压作用在轨道—上，表面承压《应力：的扩散？更宽系数可》增，加，到2.8《3经综？合考虑条文式(【6.1？。.，4-：2)：中系数取3》.25？相当于利用塑性发】展系数是《1.1484 】 ？    《 集中？荷载的分布长度lz！的简化计算》方法：为，原规范计《算公式也与》式(6.1.4-2！)直接计算的结【果颇为接近因—此该式中《的50mm应该【被理解为为》。了拟合式(6—.1.？4-2)而引—进的：不，宜被理解为轮子【和轨道的接触面的长！度真正的接触面长】度应在20mm～3！0mm之间 【 表11【 ，。 式(6.1.4-！2)和？式(6.1》。.4-3)计算的】承压：长度对比 【 ， ？   【  ：。轨道上作用轮—压压力穿过具有抗弯！刚度的轨《。道向梁腹板内—扩散可以判》断轨道？的抗弯刚度越大【扩，散的范围越大下部】。腹板：越薄：(即下部越软—弱)则扩散》的范围越大》因此式(《6.1.4-2)正！确地反映了这个规】律而为了《简化计算本条给出了！式(6.《1.4-3》)但是考虑》到，腹板越厚翼缘—也越厚的规律—式(6.1》.4-3)实际上】反映了与式(6.1！.4-？2)不同的》规律应？用，时应注意《 6【.1.5《  同时受有较大】的正应？力和：剪应力？处指连续《梁中部支座处或梁】的，翼缘截？面改变？处等 】 ，   折算应—力，公式(6.1—.5-？1)是根据能量强度！理论保证钢材在复】。杂受：力状态下《处于弹性状态的条】件考虑到需验算折】算应力的部位只是梁！的局部区域故公式中！取β1大于1当σ】和σc同号时其塑】性变：形能力低于》σ和σc《异号时的数值因此】。对，前者取β1＝1.】。1而对后者》取β1＝1.—2 》。    》 复合应力作—用下允？许应：力少量放大不应【理解为钢材的屈服】强度增大《而应理解为允许塑】性开展这是因为【最大应？力出现在局部个别部！位基本不影》响整体性能》 ， ，