？。 6：  受？弯构件 【 ，。 6.【1，  受弯构件的强度！ 】6.1.1  计算！梁的抗弯《强度时考虑截面部分！发展塑性变形因【此在计算公式(6.！1.1)中引进了】截面塑性发展—系数：γx和？γyγx和》γy的取值原则【。是使截？面的塑性发》展深度不致过大【；与本标准》第8章压弯构件的】计算规定《表8.？1.1相衔》。接当考？虑截面？部分发展塑性时为】了保证翼缘不—丧，失局部稳定受压翼】缘，。自由外伸《宽度：与其厚度之比—应不大于13εk】 — ， ，  直接承受动【力，荷载的梁也可以考虑！塑性发展但为了可靠！对需要计算》。。疲劳的梁还是—以不考虑截面—。塑性发展为宜 】    【 考虑腹板屈曲后强！度时腹板弯曲—受，压区：已部分退出工作【本条采？用有效截面模量【考虑其影响》。。本，标准第6.4节【采用另外的方法计算！其抗弯强度》 ， 6.1】.2：。  ：本条为新增条—文截面？板件宽厚比》等级可按本标准【表3.5.1—根据各板件》受压区？。域应力状态确定 ！ ？     条—文中：箱形截面的》塑性：。发，展系数偏《低箱形？。截面的塑性发展系数！应该介于《1.05～1.2之！间参见表1》。0 —。 ，表10  箱形截面！的塑性发展系数 ！ 】 ， ？ 6》.1.3  考虑】腹，板屈曲后《强度的梁《其受剪承载力有较】大的提高《不必受公式(6【.1.？3)的？抗剪强度计算控【制 ： ？ 6.1.4 】 计算腹板》计算高度边》缘的局部承压强度时！集中荷载《的分布长度lz【早在20世》纪4：。0年代中期苏联【的科学家已经利【用半无限空间上的】弹性地基《梁，上模型的级数—解获得？了地基梁《。下，反，力分布？的近似解析解—并被英国、欧洲【。、美国和苏联—钢结构设计规范【用于轨道下的—等效分布长度计算】最新：的数值分析表—明，基，于弹性？地基梁的模型—得到的承压长度[】式(6.《1.4-2)—。中的系数改》为，3.25就》。是苏联、《英，国、欧？洲、日本、》ISO等采用的公式！]偏大应改为2【.83；随后进【行的理？论上更加严密的解析！分析：表明弹性地基—。。梁，的变形集中在荷载】作用点附《近很短？的一段应考虑轨【道，梁的剪切变形因【。此改用半《无限空间上的—Timosh—enko《梁的模型这样得【到的：承，压长度的解析公【式的系？数从3.《25下降到2.17！在梁模型中承—压应力？的计：算应计入荷》载作用高度的—。影响考虑到轮压【作用在轨道上表面】。承压应力的扩散更】宽系数可增加—到2.83经综合】考虑条文《式(6？.1.4-2—)中系数取3.【25相当于利—用，塑性发展系数—是1.1484 】。    】 集中荷载的分布长！度lz的简化计算方！法为原规《范计算公式也与【式，(，6.1.4》-2)直接》计算的结果颇—为接近因此》该式中的50mm】应该被理解为为【了拟合式《(6.1.4-【2)而引进的不宜被！理解：为轮子和轨道的接】触面的？长度真正的接触面长！度应：在20mm～—30：mm之间 】 表11  【式(：。6，.1.4《-2)和式》(6.1.4—-3)计算的承【压长度对比》 ！     【轨道上？作用：。轮压压力穿过具有抗！弯刚度的轨道向梁】腹板内扩散可—以判断？轨道的抗《弯刚：度，。越大扩散的范围【越大下部腹板越薄(！即下部越软弱)则扩！散的范围越大因此】式(6？.1：.4-？2)正确地反映了这！个规律而为了简化】计，算本条给出了式【(，6.1.4-3【)但是考《。虑到腹板越厚翼缘也！。。越厚的规律式(6.！1.4-3)实际】上反：映了与式(6.【1.4-2)—不同的规《律应用时应注—意， 6.】1.5 《 同：时受有较大的正应】力，和剪应力处指连续梁！中部支座处或梁【的翼缘截面改变【处等 》 ， ：    折算—应力：公式(？6.1？.5-1)是—。根据能量强》度理论保证》。钢材在？复杂受力《状态下处于弹性【状态的条件考—虑到需？验算折算《应力：的部：位只是梁的局部【区域故公式中取β1！大于：1当σ和《σ，c，同号时其《塑性变形能力低于σ！和σc异号时—。。的数值因此对前【者取β1《＝1.1而对后者取！β1＝1.2 ！     复合！应力作用下允许【应力少？量放大不应理解为】钢材的屈服强—度增大而《应理解为允许—塑性开展这是—。因为最大应力出现】在局部个别部—位基本不影响整【体性能 《 ，