5.5 】 直接分《析设计？法 【 5.5》.1  当采用【直接分析设计法时可！以直接建立带有初始！几何缺陷的结构和构！件单元模型也可以用！等效：荷，载来替代在直接【分析设？。计法中应《能充分考虑各种对结！构刚度？有贡献？的因素如初始缺陷】、二阶？效应、材《料弹塑性《、节点？半，刚性等以便能准【确预测结《构行为 》。 《。    采》。用直接？分析设计法时分析】和设计阶段是不可分！割，。的两者既有同—时进行的部分(如】初始缺陷应在分【析的时候引入—)也有分开的部【分(如分《析得：到应：力状态再《采，用，设计准则判》断是否塑性)两【者在非线性迭代中不！断，进，。行修正、《。相互影响直至达到设！计荷载水平下—的平衡为止这也【是直接？分析法区《别于一般非线性分】析方法之处》传统的非线性强调了！分析却忽略了设【计，上的很？多要求因《而，其结：果是不可以“直接”！作为设计依据的【 《。     —由于直接分析设【计法已经在分析过程！中，考虑了一阶弹性设】计中计？算长：度所要？考虑的因素》故不再需要进—。行基于？计算长度的稳定性】验算：了 《     对于！一，些特殊荷《载下的结构分析比】如连续倒《塌分析？、抗火分析等因【涉，及几何非《线性、材《料，。非线性、全过程【弹塑性分析采用一阶！弹性：分析或者二阶P-】△，弹性分析并不—。能得到正《确的内力结果—。应采用直接分析【设计法进行结构【分析和设《计，。 ？     直】接分析设计法作为】一种全？过程：的，非线性分析方法不允！许进：行，荷载效应的》迭加而应采用荷载】。组合进行非线性【求解 】5.5.2》  二阶《P-△-δ弹—性分析是直接—分析法？的一种特《例也是常《用的一？种分析手段该方法】不考虑材料非线性】只考虑几何非—线性以第一塑性【铰为准则不允许进】行内力重分布 【 5.5】.3 ？ 二阶弹塑性—分析作为《一种设？计工具？虽然在学《术界和？工程界仍有》争，议但世界各主流规范！均将其纳入规范以便！适应各种需要考【虑材料弹塑性发【。展的情？况 ：  —   ？工程界常采用—一，维梁柱单元》来，进，行，弹塑性分析二—维的板壳元和—三维的实体元因涉及！。大量计算一般仅在学！术界中采用塑—性铰法和《塑性区？法是：基于梁柱《单元的两种常用【的考虑材料非线性的！方法 《    【 本条？规定针？对给：定的设计目标二阶弹！塑性分析可》生成多个塑性铰【直至达到《设计荷载水平为【止 【  ：  对结构》进行二阶弹塑—。性分析由《材，料和截面确定—的弯：矩-：曲率关系《、节：点的半刚性直—接影响计算结—果同时分《析结：果的可靠性》有时依赖《于结构的《破坏模式不同—破坏模式适》用的非？线性：分析增量《-迭代策略可能不】一样另外由于可靠度！。不同：正常荷载工况下的】设计和非正常—荷载工况下》的设计？(如抗倒塌分析【或罕遇地震作用下】的设计等)对构件极！限状态的要求不【同 》  ？   一般来—。说，进行二阶弹》塑，性分析应符》合下列规《定，。 —    1  除】非有充分依据证明一！根构件？能，可靠地？由一个单元所模拟】(如：只受拉支《撑)一般构件划分单！元，数不宜小于4构【。件的几何《缺陷和残余应力应】能在所划分的单【元里考虑到》  【 ，  2  》钢材的应力-应变】曲线为理想弹塑【性混凝土的应力【-应变曲线可按【现，行国家标准混凝【土结构设《计规范G《B 50010的要！求，采用 【     3  工！字形(H形)—截面柱与钢梁刚接时！应有足？够的措施《防止节点域的变形否！则应在？结构整体《。分析时予以考虑 ！   —  4  》当工字形(H形【)截面？构件缺少翘曲—扭转约束时应—在结构整体分—析时：予以考虑 】    》 5  可按现【行国：家标准建筑》结构：荷载规范GB 50！。0，0，9的规？定考虑活荷载折减】抗震设？计的：结构：采，用，重，力，。荷载代表《值后不得进行活荷】载，折减：。 — ，  ：。 6 ？ 应输出下》列，计算结果以验证【是否：符，合设计要求》    ！     1—。)荷载标准组合【的效应设《计值作？用下的挠度和侧【移；：。 ， 》    《  ：  2)各》塑性：铰的曲率《； 《   》      3)】没有出现塑性变形的！部位应输《出应力比 》 ： 5.5.7 ！。 直接分析设—。计法是一种全过【程二阶非线》性弹：塑，。。性分析设计方法【可，以全面考《虑，结构和构《件的初始缺陷—。。、几何非线性、材料！非，线性等对结构和构件！内，力的影响其分析【。设计过程《可，用，式(8)来表—达用：直接分析《设，计，法求得的《构件的内《力，可以直接作为—校核构件的依据【进行：如下的截面验算即可！ —   】。  直接《分析法？不考虑材料》弹塑性？发展或按弹塑性【分析：。截面板件宽厚比等】级不符合S2级【要求时Mcx＝γ】xWxf《Mcy？＝γy？Wyf；按弹塑【性分析？截面板件宽》厚比等级符合—S2级要求时—Mcx＝《WpxfM》cy＝Wpyf 】  —   式中N构件的！轴力设计值》(N)； 【       ！。    A构件【的毛截面面积(mm！2)； 】 ，   ？   ？    Mx、M】y绕着构件x—、y轴的《一阶弯矩承》。载力设？计值(N·mm)】； 》  ？       【  ：Wx、Wy绕着【构，件，x、y？轴的毛？截，面模量(mm—3)；？ ： ： ，        】   W《px、Wpy绕着构！件x、y轴的—毛截面塑性模量【(m：m3)？；   ！        γ！x、γy截面塑【性，。发展系数《；，   】。     》  ： △x、△》。y由于结《构在荷载作用下的变！形所产生的构—件两端相对位移值】(mm)；》   】      —  △x《i、△yi由于【结，构的整体初始几何】。。缺陷所产生的—构件两端相对位【。移值(mm》)； ？ 》     》  ：   δ《x、δy荷载作用】下构件在x》、y轴方向》的，变形值(mm—)，； 《。 ，。      【  ：   δx0、【δy0构件在x、】y轴方向的初始【。缺，陷值(mm) ！   》  值得注意的是上！式截：面的N-M相关【公式是相对保守的当！。有足够资料证明时可！采用更为精确的N】-M相？关公式进行验算 】 》5，.5.8  —本条对采用塑性铰法！进行直接分析设计】。做，。了补：充要求因《塑生：铰法一般只》将塑性集中在构件两！端而假定构件—的中段保持弹性当轴！力较大时通常高【估其刚？度为考虑该效应故】需折减其刚度 ！ 5.5.9】  ：本条对采《用塑：性区法进行直—。接分：析，。设计给出了》一种开放性》的方：案一方面可以精确】计算出结构响应【另一方面也》为新材料、》新截面类型的应用创！造了条？件 ？