。 5.5  ！直接分析《设计法 《。 5.！5.1  》当采用直接分析设计！法时可以直接建【立带有初始》几何缺陷的结构【和构件？单元模型《也可以用等效荷载来！替代在直《接，分析：设，计法中应能充分考】虑各种对结》。构刚度有《贡献的因素》如，初始缺陷、二—。阶效应、材料—弹，塑，性、节？点半：刚性：。等以便能准确预【测结：。构行为 】     采—用直接分析设计法】。时分析和设计阶段是！不可分割的两者既有！同时进行《的部分(如初始【。缺陷应在分析的时候！引，。入)也有分开的【部分(？如分析得《到应力状态》再采用设计准—则判断是《否塑性？)两者在非》线性迭？代中：不断进行修正、相】。互影：响直至达《到设计荷载水平【下的平？衡为：止这也是直》接分：析法区别于一般【非线性分析方法【之处传？统的：非线性强调》了分：析却忽略了设计上】的很多要求》因，而其结果是不可以“！直接”作为设计依】据，的 —     由于直】接分析设计法—已经在？分析过程中考虑了】一阶弹性设计中计算！长度所要考虑—的因素故不再—需要进行基于—计算长？度的稳定性验—算了 —     —对于一些特殊荷载】下的结构分析比如】连续倒塌分析、抗】火分析等因》涉，。及几何非《线性、材《料非线性、全过【程弹塑？性分：析采用？。一阶弹性分析或者】二阶：P-△弹性分析并】不能得到正确的内】力结：果应采用直接—分析设计法》。进，行，结构分析和设—。计   ！  直接《分析设计法》作为一种全过程的】非线性分析》方法不？。允许进行荷载效【应的迭加而应—采用荷载组合—进行非线《性求解 ！5.5.2  二阶！。P-△-δ弹性分】析是直？接分析法的一—种特例也是常用的一！种分析手《段该方？。法不考虑材料非【。线性只？考虑几何非线性以】第一塑性铰为准则】不，允许进行内力重分布！ ， 》5.5.3 — 二阶弹塑性—分，析作为一种》设，计工具虽然在—学术界和工程界仍】有争议但世界—各，。主流：规范均将其纳—入规范？以，便适应各种需要考】虑材料弹塑性发展】的情况 】 ，    工程界【常，采用一？维梁：柱单元来进行—弹塑性？分析二维的板壳元和！三维：的实体？元因：。涉及大量计算一【般，。仅在学术界》中，采用塑性铰法和塑性！区法是基于梁柱单】元的两种常用的考】虑材料非《线性的方法 】 ：     》。本条规定针对给【定的设计《目，标二阶弹《塑性分？析可生成多个塑性铰！直至达到设》计荷载水平为止 ！     对！。结构：进行二阶弹塑性分析！由，材料和截《面确定的弯矩-曲率！关系、节点的半刚】性直接影响计—算结果同时分析结果！的可：靠性有时依赖—于结构的破》坏模式？不同破坏模式适用】的，。非线：性，。分析增量-迭代策略！可能不一《样另外？由于可靠《度不同正常荷—载工况？下的设计《和，非正：常荷载工况》下的设计(如抗倒】塌分析或《罕遇地震作用—。下的设计等)对构】件，极限状态的要求不】同 》。    》 一般来说进行二】。阶弹塑性分析应符】合下列规定 ！     1  ！除非有充分依据证】明一根构件》能可靠？地由一个单元—所模拟(如只受拉支！撑)一般《构，件划分单元数不【宜小于4构》。件的几何缺》陷和残余应力应【能在所划分的单【元里考？虑到 】    2  钢材！的应力-应变曲【线为理想弹》塑，性，混凝土的应力-应】。变曲线可《按现行国家》标准混凝土结—构设计？规范GB《 5：0010的要—求，采用  ！   3 》 工字？形(H形《)截面柱与钢梁【刚接时应有足够【。的措施防止》节点：域，的变形否则应—在结构整体分析【。。时予：以考虑 《。 ： ：     》。4  当《工字形(H形)【截面构件缺少翘曲】扭，转约束时应在结构】整，体分析时予以考虑】。 —    5  可按！现行国家标准建筑结！。构荷载？。规范GB 5000！9的规？定考虑？活荷载折减抗—。震设计的结构采用重！力荷：载代表？值后不得进行活荷载！折减 《。     6！  应？输出下？列，计算：结果：。。。以验证是《否符合设计要求 】 》   ？     1)荷】载标准组合的—效应：设计值作《用下的挠度》和，侧移； 【     —    2)—各塑性铰的曲率； ！ ？ ，       【  3)没有—出，现塑性变形的—部位应输出应力【比， 5【.5.7《。  直接分析设计法！是一种全过程二【阶非线性弹》塑性分析设计方法】可以全？面考虑结构和构【件的初始缺陷、几何！非线性、材料非线性！等对：结构和构件内—力，的影响其分析设计】过程可用式(8)来！表达用直接分析【设计法？求得的构件的—内力可以直接作为】校核构件的依据【进行如下的截面验】算即可 【 《 ：  ？   直接分析法不！。考虑材料弹》塑性发展或》按弹塑性分析截面】板件宽厚《比等级？不符合？S，2，级要：求时Mcx＝γxW！xfMcy＝γyW！yf；按弹塑性【分析截面板》件，宽厚比等《级符合S2级要【求时Mcx＝—Wpx？fMc？y，＝W：pyf 【     式中】N构件的轴力设计】值(N)； ！        ！   ？A构件的毛截面面】积(mm2)—； —       【   ？ Mx、M》y绕着构件x、y】轴的一阶弯矩承载】力，设，计值(N·》mm)； ！  ：         ！Wx、Wy绕着【构件x、y轴的【毛截面模量(mm】3)；？    ！  ：     》Wpx、《Wpy绕着构件x、！y轴的毛截面塑【性模量(mm3)】；   ！       【 γx、γy截【面塑性发展系数；】  【         ！△x、△y》由于结？构在荷载作用下的变！形所：产生的构《件两端相对》位，移值(mm)—；，  【   ？  ：    △x—i，、△yi《由，于结：构的整体初》始几何缺陷所产生的！。构件两端《相对位移值(mm)！； 【       【   δ《x、δy荷载作【用下构件在x、y轴！方向的变形值(m】m)；？  【。         ！δx0、《δ，。y0构件在x—、y：轴方向的初始缺【陷值(？m，m) —     值【得注意的是上式【截面的N《-M：相关：公式是？相对保守的》当有足够《资料证明时可采用】更为精确的》N-：M相关公式进行验】算 【5.5.《8  本条》对采用塑性》铰，法进行直接分析【设计做了补充要【求因塑生铰法—一般只？将塑：性集中在《构件两端而假—定构件？的中段保持弹性【当轴力较《大，时通常高估其刚【度为考虑该效应故】需折减其《刚度： 5.】5.9？  本条对采用【塑性：区法：进行直接分》析设：计给出？了一种？开放性的《方案一方《面，可以精确计算出结】构，响应另一方面也【为新材料、新—截面类型《的，应，。用创造了条》件 ？