6》  受弯构件 ！ 》 6.1  受弯！构件的强《度 — 6.1.1】  计算《梁的抗弯强》度时考虑截面部分发！展塑性变形因—此在计算公式(6】.1.1)中引进了！截面塑性发展—。系数：γx和γyγ—。x和γy《的取：值原则是使》截面的？。塑性发展深度不致过！大；与本标准第8】章压弯构《件的计算规定表8】.1.？1相衔接当》考虑截面部分发展塑！性时为了保》证，翼缘不丧失局部稳】定受：压翼缘自由外—伸宽度与其厚度之】比应不大于13ε】k，。 ，  —   直接承—受动力荷载的梁【也，可以考虑《塑性发？展但为了可靠对需】要计算疲劳的梁【还是以不考虑截面塑！性发展为《宜 ： ？     考虑】腹，板屈曲后强》度，时腹板弯曲受压区】已部分退出工—。。作本条采用有效【截面模量考》虑其影响本标准第】6.4节采》用另外的《方法计算《。其抗弯强度 【。 ， ？6.1.《2  本条为新增条！文截面？板件宽厚比等—级可按本标准表3.！5.1根据》各板件受压区域应】力状态确《定 《   》。  条文《中，箱形截面的塑性【发，展系数？偏低箱形截面—的塑性发展系数【应该介于1》.05～1.2之间！参见：。。表10？。 表1】0 ： 箱形截面的塑【。性发展？。系数 【 【。 6【.1.3《  考虑《腹板屈曲后》强度的梁其》受剪承载力》有较大的提高不必受！公式：(6.1.3—)的抗剪《强度计算控制—。 —6.1.4  【计算：腹，板计算？。高度边缘的》局部：承，压强度？时集中荷载的分布】。长度lz早》在，20世？纪，40年代《中，期苏联的科》学家已？经利用半无限—。空间上的弹性地基梁！上模型的级数—解获得了地基梁下反！力，分，布的近似解析解并被！英国、欧洲、美国和！苏联钢结构设计规范！用于轨道《下的等效分布—长度计算最新—。的，数值分析《表明基于《弹性地基梁的模型】得到的承压长度[式！(6.1.4-2)！中的：系数改为3》.25就是苏联、英！国、欧？洲、日本、I—SO等？。采用的公《式]：偏大应改为2.8】3；随后进行的理】论上更加《严密的解析分析表明！弹性地？基梁的变《形集中在荷》载作用点附近很短】的一段应考虑—轨道：梁的：剪切变形因此改用半！无限空间上》的T：i，moshenko梁！的模：型这样得《到的承压《长度的解析公式的系！数从3.25下降】到2.17在—梁模型中承》压，应力的计算》。应，计，入荷载作用》。高度的影响》。考虑到轮压作用【在轨道上表面—承，压，应力的扩散更宽系数！可增加到2.—83：经综合考虑》条文式(6》.1.4-2—)中系数取3.2】5相当于利用—塑性发展系数是【。1.1484— ：     】集中荷载《的分布长《度lz的简化计算方！法为原规范》计算公式《也与式(《6，.1.？4-2？)直接计《算的：结果：颇为接近《因此该？式中的50》mm应该被理—解，为为：了拟合式(6.1.！4，-2)而引进的不宜！被理解为轮子和轨道！的接触面的》长，度真正的接触面长度！应在2？0m：m～30mm之间】 表1】1  式《(6.1《.4-2《)和式(6.1.】4-3？。)计算的承压—长度对比 》 《 ： ：     轨道！上作用轮压压力穿】过具有抗弯刚—度的：。轨道：向，梁腹板？内扩散？可以判断轨道的抗弯！刚度越大扩》散的范围越大下部】腹板越薄(即下【。部越软弱)则扩散】的范围越大》因此式(6.1.】4-2)正确地反】映了这个规律—。而为：了简化？计算本条《给出了式(6.1】.4-3)但是考虑！到腹板越厚翼缘也】越厚的规《律，式(：6.1.4-3)】实，际上反映了与—式(6.1.4-2！)不同的规律—应用：时，应注：意 ： ， 6.—1.：5  同时受有较】大的正应《力和剪应力处指连】续梁中部支座处或梁！的翼缘截面改—变处等 —     折】算应力公《式(6.1》.5-1)是根【据能量强度理论【保证钢材在复杂受】力，。状态下处于》弹性状？态的条件考虑到【需验算？折，算应力的部位只是】。梁，的局部区《域故公式中取β1】大于1当σ和σc】同号时其塑性变形】。能力低于σ和σc】异号时的数值因【此对：前者取β1＝—1.1而对后者【。取β1＝1.2 】 ？     复合】应力作用下》允许应力少量放大不！应理解？为钢：材的屈服强》度增大而应理—解为允许塑性—开，展这是因《为最大应力出现在】局部个别部位基本】不影响整体性—能 ？