6》 ， ，受弯构件 】 ？ 6《.，1  受弯构件【的强度 》 ？ 6.1.1】  计？算梁的抗弯强度时】考虑截面部》分发：展塑性变形因此在计！算公式(6》.1.1)中引【进了截面塑》。。性发展系《数，γx和γ《yγ：。x和γ？y的：。取值原则《是使截面的》塑性发展深度不【致过大；与本标【准第：8章压？弯构件的计算规【定，表8.1.》1，相衔：接当考虑截面部【。分发展塑《性时为了保证翼缘】不丧失局部稳—定受压翼缘》自由外？伸宽度与其厚度【之比应不大于1【3εk 】     》直接承？受动力荷载的梁也】。可以考？虑，塑性发展但为了可靠！对需要计算疲—劳的梁还是以—不考虑？截，面塑性发展为宜 ！   — ， 考虑腹板屈曲【后，强度时腹板》弯曲受压区》已，部分退出工》作本条采用有效截】。面模量考虑其—影响本？标准第？6.4节采用另外的！方法计算其抗弯强度！ ？ 6.1.【2  本条为—新增条文截面—板件宽厚比》等级可按《本，标准表3.5.1根！据，各板件受压区域应】力状态确定 【     条！文，中箱形截面的塑【性发展系《数偏低箱形截面的】塑性发展系数应【。该介于1.05【～1.？2之间？。参见表10》 表10！  箱形截面的【塑性发展系数— ： ！ 《 6.1.【3  考虑》腹板屈曲后强—度的梁？其，受剪承载力有—较大的提高不必受公！。式(6.1.—3)的抗剪强—度计算控《制 》 ， 6.1.4—  ：计算腹板计算高度】边缘的局部》。承压强度时集中荷】载的分布《长度：lz早在20世纪】40：年代中期苏》联的科学家》已经利用半无—限空：间上：的弹性地基梁—上模型的级数解获得！了地基梁下反力分布！的近：似解：析解并被英》国、欧洲《、美国？。和苏联钢结构—。。设计规范用》于轨道下的等效分】布，长度计算《最新的？数值分析表明基于】弹性：地基梁的《模型：。得，到的承压长度—[式(？6.1.4》-2：)中的系数改为3】.2：5，就是苏联、英国【、欧洲、日》本、IS《O等采用的公—式]偏？大应改为2.8【3；随后进行的【理，论上：更加严密的解—析，分析表明弹性地基梁！的变形集中在荷载】作用点附近很短的一！段应考虑轨道梁的剪！切变形因此改用半】无限空间上的Tim！osh？enko梁的模【型这样得到的承压】长，度的解析公式—的系数？从3.25下降到】2.17在梁模型中！承压应力的》计算应计入荷载作】用高度？的影响考虑到轮压作！用在轨道上表—面承：压应力的扩》。散更宽系数可增加】到2.83经综合】考虑条文《式(6.1.—4-2)中系数取】3.25《相当于利《用塑性发展系数【是，1.148》4 —  ：   ？集中：荷，载的分布长度—lz的简化》计算方法为》原规范计算公式也】与，式(6.《1.4-2)直接计！算，的，结果颇为接》近因此该式中—的50mm应该【被理解为为了拟合式！(6.？1.：4-2)而》引进的？不宜被理解为—轮子和轨道的接触】。面，的长度真正》的接：。触面长度应在20m！m～3？。。。0mm之间 【 表1—1  式(6—.1.？4-2)和式—(6.1.4—-3)？计，算的承压《长度对比《 》  】   轨道上作【用轮：。压，压力穿过具有抗【弯刚度的轨》道向梁？腹板内扩散可以判】断轨道的抗弯刚度越！大扩：散的范围越大—下部腹板《越，。薄，(即下？部越软弱)》则扩散的范围越大因！此式(6.1.【4-2？)正确地反映了这个！。规律而为《了简化计算本条给出！。了式(？6.：1.4-3)但【是考虑到腹板越厚】翼缘也越《厚的规律式(6.1！.，4-3？)，实际上反《映了：与，式(6.1.4-2！)，不同的规律应用时】应注意 【 ，。 6.1《.5  同时受有较！大，的正：应力和剪应》力处指连续》。梁中部支座》处或梁的《翼缘截面改变—处等：   】  折算应力—公式(6.1.5】。-，1)是？根据：能量强度理论—保证钢材在复杂受力！状态下处《于弹性？状态的条《件，考虑到需验算折算应！力的部位只是—梁的局部区域故公】式，中取β1大于—1当σ和σc同【号时其塑性变形能力！低于σ和σc—异号时的数值因【此对前者取β1＝1！.1而对后者取β1！＝1.2 ！     复合应力！作，用下允许应力—少，量放大不应理解为】钢材的屈服强度增大！而应理解《为允许塑《。性开展？这是因为最大应【力出现？在，局部个别部位基【本不影响整体性能】 ：