。 6  【受弯：构件 ！ 6.1  受！弯构件的强度 ！ 6.1.！1  计算梁的【抗弯强度时》考虑截面部分—发展：塑性变形因》此在计算《。公式(6.1.【1)中？引进了截面塑性【发展：系数：。γx和γyγx和γ！y的取值原》则是使截面的塑性发！展深度不致》。过大；与本》标准第8《。章压弯构件》的计算规定表8【.1.1相衔接【当，考虑截面部分发展】塑性时为了保证翼】缘不丧失局部稳定】受，压翼缘自由外伸宽】。度，与其厚度之比应【不大于？13εk《 —    直接—承受动力荷载的梁也！可以考虑塑性—发，。展但为？。了可靠对需要计算】疲，。劳的梁还是以—不考虑？截面塑性发》展为宜 【     —考虑腹板屈曲后强】度时腹？板弯曲受《压区已部分退出工作！本条：采用有效截面模【量考虑其影响本标】准，第6.4节采—用另外的方》法计：算其抗弯强》度 》 6.1.2【。  本条为》新增条文截面—板件宽厚《比等级可按本标准】表3.？5.1根据各—板件受压《区域应力《状态确定《 —    《条文中箱形截面的塑！性发展系数偏—。低，箱形截面的》塑性发？展系数？应，该介：于1.05～1.】2之：间参见表《10： 表1】0  箱形截面【的塑性发展系数 】 ！ 》 6.1.【3  考虑腹板【屈曲后强度》的，。梁其受剪承》载力有较大的提高不！必受公式(6.1】.3)的抗剪—强度计算《。控制 ？ 6.1】.4  计算腹板计！算高度？边缘的局部承压【强度时集中荷载的】分布：。长度lz早》。在20世纪40年代！中期：苏联的？科学家已《经利：用半：无限：空，间上的弹性地基梁上！模型的级数解—获得了地基梁下【反力分布的》近似解析解并被英国！、欧洲、美国—和苏联钢结构设计】规范用于轨道下的等！效分布长度计算【最新的数值》分析表明基》于，弹性地基梁的—模型得到的承—压长度[式(6.1！.，4-2)中的系数改！为3.25就是苏联！、英：国，、欧洲、日》本、ISO等采用的！公式]偏《大应改为2.8【3；随？后进行的《理论上更加严密的】解析分析表》明弹：性地基梁的变—形集中在荷载作用】点附：近很短的一段应【考虑轨道梁的—剪切变形因此—改用半无限空间【上的：Timoshe【nko梁的模型这】样得到？的承压长《度的解析公式的【系，数从3.25—下降到2.》17在？梁模型？中承：压应力？的计：算应计入荷》载作：用高度的影响考虑到！轮，压作用在轨道—。上表：。面，承压应力的》扩散更宽系数可增】加到2？.83经综合考【虑，条文式(6.1【.4：-2)？中系数取3.25相！当于利用塑性发展系！数，是1.1484 】 ，。     集！中荷载的分布—长度lz的简化【计算方法为原规范】计算公式也与式【(，6.1.4-2)直！。接计算的结》果颇：为接近因此该式中的！。50mm应》该被：理解为为了拟—。合式(6.1—.4-2)》而引：进的不宜被》理解为？轮子和轨《道，。的接触面的长度真正！的接触面长度应在2！0mm？～30mm之间 ！ ？ 表1？1，  式？(6.1《.4：。-2)和《式(6.1.4-】3，)计算的《承压长度对比 】 ： 《 ：。     轨【道，上，作用轮压压力穿过具！有抗弯刚度的轨【道向梁腹板内扩散可！以判断？轨道的抗弯刚—度越大扩散的—范围越大下》部腹板越薄(—即下部越软》弱)则扩散》的范围越大因此【式(6.1.4-】2)正确地反映【了这个规律而为了】简化计算本条给出了！式(6.1.—4-：。3)但是考虑—到腹板越厚》翼缘也？越厚：的规：律式：(6.1《.，4-3？)实际？上反映了与式(6.！1，。.4-？2)不同的规律应】用时应注意 】 6《.1：.5  《。同时受有较》大的正应力和剪【应力处指连续梁中部！支座处或梁》的翼缘截面》改变处等 ！。  ：   折算应—。力公：式(6.1.5【。。-，1)是根据》能量强度理论保【证钢材在复杂—受力状态下》处于弹性状态的【条件考虑到需验算】折算应力《的部位？只，是梁的局部区域【故公式？中取β1《大于1？。当σ和σc同号时其！塑性变？形能力低于σ和【σc：异号：时的数值《因此对前者取β1】＝1.1而对—后者取β1＝1.】2 【  ： ， ，复合应力《作用：下，允，许，。应力：少量：。放大不应理解为【钢材的屈服强度【增大而应理解为【允，。许塑性开《展这是因为最大【应力出现在局部个】别，部位基本《不影响整体性能【 ：