6  【受，弯构件 【 —6.1 《 ，。受弯构件的》强度 《 》 6.？1.1？  ：计算梁的抗》弯，强度时考虑截—面部分发展》塑性：变形因此在计算【公式：(6.1《.1：)中引？进了截面塑》性发展系《数γx和《γyγx和》γ，y的：取值原？则，是使截面的》塑性发？展深度不致过大；】。与本标准第8章【压弯构件《的计算规定表8.1！。.1相？衔接当考虑截面【部分发展塑》性时：为了保证翼缘不【丧失局部稳定—受压翼缘自由外伸宽！度，与其厚度之比应不大！于1：。3εk 《  —。   直接承—受动力荷载的梁也可！以考虑塑性》发展但为了可靠【对需：要，。计算疲劳的梁—还是以不考虑截面】塑性：。发展为宜《   】  考虑腹板屈曲后！强度时腹《板弯曲受压》区已部分《退，出工作本条采—用，有效截？面模量考《虑其影响本标准第6！.4节采用另外的方！法计算其抗弯—强度 6！.1.2 》 本：条为新增条文—截面板件宽厚比等】级可：按本标准表3.5.！1根据各《板件受压区》域应力状态确定【    ！ 条文中箱》形截面的塑性发展系！数偏：低箱形截面的塑【。性发展系数应该【介于1.05～1.！2之：间，参见：表10 】 表10  箱形截！面的塑性发展系【数 《 】 6】.1.3  考虑】腹板屈曲《后强度的梁其受【剪，承载力有较大的提高！不必受公式》。(6：.1.3)的—抗剪强度计算控【。制 6.！。1，.4  计算腹板计！算高度？边缘：的局部承压》强度时集中荷载的分！布长度l《z早在20世纪4】0年代中期苏联的】科，学家已经利用—半无限空间》上的弹性地基梁【上模型的级数解【获得了地《。基梁下反力》分布的近似》解析：。解并被？英，。国、欧洲、美国【和苏联钢结》构设计规范用于轨道！下的等效分布长度计！算最新的数值分析表！明基于弹性地基梁的！模，型得：到的承压长度[【式(6.1.4-2！)中：。的系数？改为3.2》5就是苏联、英【国、：欧洲、日《本、I？SO等采用的公式]！偏大应改为2.83！；随后？。进行的理论》上更：加严密的解析分析】表明弹性地基—梁的：。变形：集中在荷载作用点】附近很短的一段应考！虑轨道梁的剪—切变形因此改用半无！限空间上的Timo！shenk》o梁的模型这—样得到的承》。压长度的解》析公式的系数从3】.25下降到2【.17在梁模型中】承压应力的计算应计！入荷载作用高—度的影响《考虑到轮压作—。用在轨道上》表面承压应力的扩】散更：宽系数可增加到【2.83经综合【考虑条？文，式(6.1.—4-2)中系数【取3.25相当于利！用塑性发展系数【是，1.1？484 【。     集中荷！载的分布长度lz的！。简化计算方法—为，原规范计《。。算公式也与式—(6.1《.4-2)直接计】算，的结：果颇为接《近，因此该式中的50m！m应该被理解为为】了拟：合式(6.》1.4-2)—而，引进的不宜被理解为！。轮子：和轨：道的接触面的长【度真：正的接触面长度【应在20mm—～30mm之间 】 表11 ！ ，式，(6.1.4—-2)和式(6.1！。.4-3)计—算的承压长度对【比 》 —    》 轨道上作用轮压】压力穿过具有—抗弯刚？度的轨道向梁腹板】内扩：散可以判断轨道的抗！弯，刚度越大扩散—。的范围越大下部腹】板越薄(即下部越软！弱)则扩散的范围】越，大因此式(6.1】.4-2)正确地反！映了这个规律而为】了简化计算本条【给出了式《(6.？1，.4：-3)？但是考虑到腹板越】厚翼缘也越》厚的规律式(6【。.1.4-》3)实际上》反，映了与？。式(6.1.—4-2)不同的规】律，应用时？应注意？ 6【.1.？5  同时受有较大！的正应力和剪应【力，处，指连续梁中部—支座处或梁的翼缘截！面改变处等 ！ ：    折算应力公！式(6.1.5-】1)是根据能量强度！理，论保证钢材在复杂】受力状？态，下处于弹性》状态：的条件考虑》到需验算折算应【力的部位只是梁【的，局部：区域故公《式中取β1大—于1当σ《和σc同号时—其塑性变形能力低】于σ：和σc异号时的数值！因此对前者取β1＝！1.1而对》后者取β1》＝，1.2 《 《     》复合应力作用下允许！。应力少量放大—不应理解为钢材的】屈服强度增》大而应理《。解为允许塑性—开展这是因》为最大应力出现在局！部个别部《位基本不影响—整体性能《 ：