6 —。 受弯？构件 《 《 ： 6.1 — 受弯构件的强度】 ： 《 6？.1.1  计【算梁的抗弯强—度时考虑截面部分发！展塑性？变形因此在》计算公式(6.【1，.1)中引进了【截面塑性发展—系数γx和》γyγx和γ—y的取值《原则是使截面的塑】性发展深《度不致过大》；与本标《准第8章压弯构件】的计算规定》表8.1.1—相衔接当考虑截面部！分发展？塑性时为了保证【翼缘不丧《。失局部？稳定受压《翼缘自？由外伸宽度与其【厚度之比应不大于1！3εk ！  ：  直接承受动力荷！载的梁也可以考虑塑！。性发展但为了可【靠对需要计算疲【劳的梁还《是以不考虑》截面塑性发展为宜 ！     ！考虑腹板屈曲—后，强度时腹板弯曲受压！区已：。部分退出工》作本条采《用有效截面模量考虑！其影响本标准第6.！4节采用另外的方】法计算其抗弯强度】 ？ 6.1—.2  本》条为新增条文截面板！。件，宽厚比等级可按本标！。。准表3.《5.1根《据各板件受压区【域应力状态确—定 ？   —  条文《中箱形截面的塑性】发展系数偏低—箱形截面的塑性【。发展：系数应该介》于1.05～—1.：2，之间参见表10 】 ： 表10  箱！形截面的塑性发【展系数 ！ ？ 【。 ， 6.1.3  考！虑腹板？屈曲后强《度，的梁其受剪承载【力有较大的》提高不必《受公式(6》.1.3)的抗剪】强度计算控》制 ： 《 6：.1.4  计算】腹板计算《。高度边缘的局—部承压？强，度时集中荷载的分】布长度lz》早在20世纪4【0年代中期苏联的科！学家：已经利用半无限【空，间上的弹性地基梁上！模型的级数解获得了！地基：梁，。下反力分布的—近似解析解并被【英国、欧洲》、美国？和苏：。联钢结构设计规【范用于轨道下的等效！分布：长度计算最》新的数值分析表【明基于弹性地基【梁，。的模型得到的承【压长度[式(—6.1？.4-2)》中的系数改为3【.25？。就是苏联、英—国、：欧洲、日本》、I：SO等采《用的：公式]？偏大应改为2—.83；随后—进行的理论》上更加？严密的解析分析【表明弹性《地基梁的变形—集中在荷载作用【点附近很短的—一段应考虑》轨，。道梁的剪切变形因此！改用半无《限空间上的Timo！sh：enko梁的模【。型这样得到的承【压长：度的解析公式的系数！从3.25》下降到2.》17在梁《模型中承压》应力的计算应计【入荷载作用高度的影！响考虑到轮压作用在！轨道上表《面承压应力的扩散更！宽，系数可增加到2.】83经综合考虑【条文式？(6：.1.4-2—。)中系数《取3.25相当于利！用塑性发展系—数是1？。.1484 ！     集中】荷载的分《布长度lz的—简化计算《方法为原规范—计算公式也与式【(6.1.4-2)！直接计算的结果颇】为接：近因此该式中的【。50m？。m，。应该被理解为为了】。拟合式(6》.1.4-2—)而：引进的不宜被理【解为轮？子和：轨道的？接触面的长》度，真正的？接触：面长度？。。应在20mm～3】0mm之间 ！ 表11 — 式(6.1—。.4-2)和式(】6.：1.4？-3：)计算的《承，压长度对比 ！ ， 【    轨道上作用！轮压：压力穿过《具有抗弯刚度的轨道！向梁腹板内扩—散可以判断轨道的抗！弯，刚度越大扩散的【范围越大下部腹【板越：薄(即下部》越，软弱)？则扩散的范围越大因！此式(6《.1.？4-2)正确地【反映了这个》规，律而为了简化—计算：本条给出《了式(6《.1.4《。-3)但是考虑到腹！板越厚翼缘也越【厚，的规律？式(6.1.4-】3)实际上反—映了与？式，(6.1.》4-2)不》同的规律应用时应】注意 】6.：1.5  同—。时受有较大的正应力！。和，剪应力处《指，连续梁中部支座处】或梁的翼缘》截面改？变处等 】     折算应】力公式(6.—1.5-1》)是根据能量强【度理论保《证钢材在复》杂受力状态》下处于弹性状态【。的条件考虑到需验】算折算应力的部【位，只是梁的局部区域故！公式中？取β1大于1当σ和！σc同号时其—塑，性变形能力低于σ和！σc异号时的数【值因此？对前者取β》1＝1.1》而对后者《取β1＝1.2 】 ，    【 ，复合应？。力作用？下，允许应？力少量放《大不应？理解为钢《材，。的屈服强度增—大而应理解为允【。。许，塑性开展这是因【为最大应《力出现在局部个别部！位基本不影响整体】性能 《