5.2 受！弯，构件 《 ： 5.2.2！  ：“原2003版规】范”附录L提供【了用于？计算：锯材受弯构》件的稳定系》数φl但未给出【计算胶合《木材和机《。械分级木材时的【。。稳定：系数本条计算原【。理与本标准第5.】1.4条类似表9】。列出了受弯构件【侧向稳？定系数？计算：式中：各常数针对各类木】。材的回归分析—数值由于各类木材间！回归分析的常—数数值？差别不大故取统一】的数值？不再：区分木材类》别， —   】。  最？终取值为a＝0【.7：0b＝4《.90C＝0.90！ ， ：     受】弯构件？侧向稳定《系数的计算精度比】较   ！  ：1  方木、—原，木，（图8）本条公式】（5.2.》2-3）、》。公式（？5.2.2》-4）计算结果与】“原2003版【规范”计算结果的】最，大偏：差为10《.5％（λ＝5【0）平均《。。差，别为7.1％ 】 《 ： 《    2  进口！锯材（？。北美规格材、北美方！。木、欧洲结构—木材：），  【。 ， ，。 图9以规格材【为例给出了北—美，锯材受弯构件侧【向稳定系数计算【结果比较美国规范】和欧洲规范计算结】果的最大差》别为5.3》％（λB＝14）】平均差别为1.9％！本条公式（5.2】。.2-3）、公式（！5.2？.2-4）计算【结果与美国规范【相比最大《偏差：为7.8％（λB】＝19）平均差【别为3.5％ 】 ， 》 ， ：     3  】层板胶合木（—目测分级层》板，。。和机械？弹性模量分级—层板胶合木）图【10以同《等组合胶合木TCT！24为？。例给出了本》条公式（《5.2.2-3）】、公式？（5.2.》。。2-4）计算结果与！美国规范和欧洲【规范计算结果的对】比美国规《范和欧洲规范计算结！果的最大差别—为4.9％（λB＝！19：）平均？差别为1.5％本】条公式计《算结果与美国—规范相比最大—偏差不超《。过，。7.6％《（λB＝15）【平均差别为4.2％！ 》 ？ ， 5.2.3 ！ 当截面高宽比的】限值和锚《固要求？符合本条的相—应规定时《受弯构件已从构造】上满足了《侧向稳定的要—求 《。 ？5，.2.4  在一】般，情况：下受弯？。。木构件？的剪切工作对构件强！。度不：起控制作用设计【上往往略去了—这方面的验》算由：于实际工程情况复】杂且曾发生过因忽略！验算木材抗剪强【度，而导致的事》故因此还是》应当注意对》某些受弯构件的抗剪！验算例如 》 》   ？ 1：  当构件的跨度】与截面高度》之比很？小时； 】 ，    2》。  在构件支座附】近有大？的集中荷载时； ！ ，  《   3  当采】用胶合工《。字梁：或T形梁时 】 5.》2.8  本—条根据加拿大—木，结，构设计规范086的！相关条文制》定调整系数KZcp！考虑了？木材纹理对》局部受压承载力【的影响调整》系数KB考虑了特殊！情况下局部》受压承载力的提【。高调整系数KB【和，KZcp的取值是】根据加拿大林—产品：创，新研：究院（Lu》m1994和—1995）的科研成！果确定本条仅适用于！目测分级或机械【分级规？格材：。对于工程木》产品调？。整系数KB和KZc！p应由试验确定 】 5.【2，.9  受弯—构件的挠度》验算属于按正常【使用极限状态的设】计在这种情况下采】用弹性分析方法确定！构件的？挠度通？常是合？适的因此《条文中没《有特别？指，出挠度？的计：算方法 》 5.—2.10《  早期《。规范对双向》受弯：。构件的挠度验算【未作明确的规—。定因而在《实际：设，计中往往只验算沿截！面高度方向》的挠度这是不正确】的应按？构件的总挠度—进行验算以》保证：双向受弯构件（如】斜放檩？条）：的正：常工：作 ： ，