， ， 5.3 拉【弯和压弯构件 【。 》 5.3.1【 ，。 本条虽给出原木和！锯材拉弯构》件的承载力验算公式！但应指？出的是木构件同【时承：受，拉力：和弯矩的《作，用对木？材，的工作十《分不利在设计—。上，应尽量采取》措施予以《避免例如在三—角形桁架的木下弦】。中就可以采取净【截面对？中的办法以防止受】拉构件？的最薄弱部位有【。缺口：的截面上产生弯矩】 ， ： 5.3.2 ！ 1973年版【规范采？用的：雅辛斯基公式虽【然避：免了：。边缘应力《公式在相《对，偏心率m《较小情况下出现的】矛盾但它本身—也存在着一些难以克！服的缺陷例如 【 》    1 — 未考虑轴》向力与弯矩》。共，同作用？。所，产生：。的附加挠度的影响不！能全面反映压弯构件！的工：作特性 ！   ？ 2 ？ 该公式的准确性很！大程度上《取决于稳《。定系数？φ的取？值然而φ值却是根据！轴心受？压构件的《试，验结果确《定的因此很难同时满！足轴心？受压与偏《心，受压两方《。面要求 》   —  ：3  属于单—一，参数的经验公式【结构对数《据拟合？。的适应性差》 ： ：。 ：    1》988年修订规范】。由于对φ值公式和木！材抗：弯、抗压强》度设计值的取值【方，法都作？了较大的变动—致，使本已很难调—。整的雅辛斯基公式变！。得更难以适应新的】情况试算结果表【明与过去设计值相】比其最大偏》差可达+12％和-！26％为此决—定改用？。根据设计经验与【试验结果确定的【双φ公式验算—压弯构件的承载能力！即 — N/？φφmAn≤fc】       【。  （？14） 】     式中φ】。m考：虑轴心力和》横向弯矩共同作用的！折减系数； ！  ？   ？  ：    φ稳—定系数 《 》    由于公【式有两个参》数进行？调整：与控制容易适应各】种条件？的变化为了具体【考，察公式的适》用，性曾以不同的相【对偏心？率m：和长细比λ》对不同强度》。等级的木构件进行】了试算并与》相同条件下的边缘应！。力公：式，。计算值、雅辛斯基公！式计算值、》国，内外试验值以及经验！设计值等进行—了对比其结果—表明 ？。 《  ： ，  1  在常用的！相对偏心《率m和？。长细比λ的区段内所！有计算？、试验？和设：计的：结果均甚接近 【 ？     2 】 在较？小的相？对偏心？率的：区段内例如》当m≤0.1时【公式的部分计算【结果虽？比边：缘应力公式的—计算值低《很多但？与试验值相比—却较为接近这—也进一步《说，明了公式《的合：理，性因为？正，。是在这一区段—。内边缘应力公式【存在着固有的缺【陷致使所算》得的压弯构》件的承载能力反【。而比轴心受压还要】高 ？   —  3  在—相对偏心率和长细】比都很大的》区段：内例如当《m＝10、λ＝【12：0～150时—公式的计算结果要】比边缘应力公式计】算值：。。低约1？4％（？个别值可低达17％！）；：比试验值低约8【％（个别值可低达1！2％）但这》。样大偏心距与长【细比：的构件在工程中【实属罕？遇即使遇《到也应在设计上【作偏：于安：全的处理 — ：     综【上，所述公式从总—。体情况来看是合【理的、适用的尽管在！局部情况中可能使】木材的用量略有增加！但从木结构》可靠度的校准结果】来看是有必要—的 ： ： ？。    在20【02年修《订，规范时考虑》到压弯构《件和：偏压构件具有不同】的受力性质偏压【构件的承载能—力要低一些苏联规范！的压弯构件计—算中对偏压构件【的情况补充了附加】。验算公式此附加验算！。公式完？全是：根据压弯和偏—压的对比试》验求得的而此试验】值又和？我国的？理论公式相》。一致为？全面地反映压弯和】偏压以及《介于其间的构件【受力性？质将GBJ》。 5-？88中？的φm公式修—订为“？。原2003版—规，范”公式（5.3.！2-4）～公式（】5.3.《。。2，-，。6） 5！.3.3 》 本次修订时保留】了“原？2003版规范”对！拉弯和压弯》构件验算公式作为】原，木和锯材《的，计算公式对》于胶合木材》的，拉弯和压《弯构件？参照现行国家标准胶！合木：结构技术《规范GB/T— 507《08的规定》验算 ？ 5—.3.4  GBJ！ 5-88关于【压，弯构件或偏心受【压构件在弯矩—作用平面《外的：稳定：性验算不《考虑弯矩的影响仅】在弯矩？作用平面外按轴心】压杆稳定验算在20！02年修订规范时】。经验算发现》在弯矩较《大的情况下》偏，于不：安全：故按一般《。力学原理提出验算公！式（5.《3.4） 》 ，