5.—3 拉弯和》压弯构件 【 《 5.3.1  本！。条虽给？出原木和锯材拉弯构！件的：承载力验《算公式？但应指出的》是木构？件同时承受拉力【和弯矩的作用对木材！的工作？十分不利在设计【上应：尽量采取措施—予以：避免：。例如：在三角形桁架的【木下弦中《就可以采取净截【面对中的办法—以，防止受拉构件—。的最薄弱部》位有缺口的截面上】产生弯矩《 ？ 5.3—.2  19—73年版《规范采用的雅辛斯基！公式虽然避》免了：边缘应？力公式在相》对，。偏心率m较小情【况下出现的矛盾【但它本身《也存在着《一些难以克服的缺】。陷例如 《。 《     1  未！考，虑轴向力与弯—矩共同？作用所产生的附加挠！度的影响不能全面反！映压：弯构件的《工，作特：性，   】  2 《。。。 该：公式的准确性很大程！度上取决于稳定【系数φ的取值—然而φ？值却是根据轴心受】压构件的试验结【果确定的因此很难同！时满：足轴心受压与偏心受！压两方面要求— ： ：  ？   3  —属于单一参数—的经验公式》结构对？数据拟合《的适：。应性差？ 《。  ？   1988年】修订：规范：由于对φ值公式和木！材抗：弯、：抗压强度设计—值的取值《方法都作《了较大的变》动，致使本已很难调【整的雅？辛，。斯基公？式变得更难以—。。适应新？的情况试算结果表明！与过：去设计值相比其【最大偏差可达—+12％《和-：2，6％为此决定—改用根据设计经【验与试验结果确定的！双φ公式验算压弯构！件的承载能》力即 【 N/？φφmAn》≤fc   —    《  （14） ！     式中！φm考虑轴心力【。和横向弯矩共同作】用的折减系数；【   】     》   φ稳定系数 ！ ， ：  ？   由于公式有】两个参数《进行：调整与控《制容易适应各种【条件的变《化为了具体考—察公式的适》用性曾以不同—的相对偏心》率m和长细比λ对不！同，。强度等级的木—构件进行《了试算并与》相同条件下的—边缘应力公式计算值！。、雅辛斯基》公式计算《值、国内外试验值以！及经验设计值—。等进行？了对：。比其结果《表明  ！ ，  1  》在，常用的相对偏心率】m和：长细比λ的区段内所！有计算、试》验和设计的结果【。。均甚接近 】     2  ！在，较小的相对偏心率】的区段内《。例如当m≤》0.1时公式的部分！计，算结果？虽比边？缘应力公式的计算值！低很多但与试验值相！比，却较为接近这也【进一步说明了公式的！合理性因为正是在这！一区段内边缘应【力，公，式存在着《固有的？缺陷：致使所算得的—压弯构件的》承载能力反而比轴心！受压还要高 【 ：     3【  在相对偏心【率和长细比都很大】的区段内例如当【m＝10、》λ＝120～150！时，公式的计算结—果要比？。边缘：。应力公式计算值【低约：14％（个别值可低！达，17％）；比—试，验值低约8》。％，（个别？。值可低达12％）】但这样大偏心—距与长细比的构件在！工程中实属》罕遇即使遇》到也应在设计上【作偏于安《全的处？理 《 ：  ：  ： 综上所《述公式从《总体情况来》看是合理《的、适用的尽管在局！部情况中可能使木材！。的用量略有》增加但从木结构可】靠度的校《。准结果？来，看是有必《。。要的 ？ ？     在【2，002年《修订规范时考—。虑，到压弯构件》和偏压？构件具有不》同的受力性质偏压构！件的承载能力要低】一些苏联规范—的压弯构件计算【中对偏压构件的【情况补充《。了附加验《算公式此附加验【。算公式完全是根【据压弯和偏压—。的，对比试验求得的【而，此试验？值又和我国》的理论公式》相一致为《全，面地反映压弯—和偏压以《。。及介于其《间，的构件受力性质将】GBJ 5-8【8中的？φm公式《修订为“原200】3版规范”》公式（？5，.3.2-4）【～公：式（5.3.2【-6）？ 5.3！。.3  本次修订时！保留了？“原2003版规范！”对拉弯和》压弯构件验算公【式作为原木和—。锯材的计算公—式对于胶合》木材的拉弯和—压弯构件参》照现行国家标准胶合！木结构技术规范GB！/T 5《070？8的规？定验算 — 5.3—.4：  ：GB：J 5-88—关于压？弯构件或偏心—受压构件在弯矩作】。用平面外的稳定【性验算不考虑弯矩的！。影响仅在弯矩作用平！面外按轴心压—杆稳：定验算在20—02年？修，订规：范时经验算》发现在弯《矩较大？的情况下偏于不安】全，故，按，一般力学原理—提出验算公式（5】.3.4） 【