5.3 】拉弯：和压弯构件 】 ： 5.3—。。.1  本条虽【给，出原木和锯材拉弯构！件的承载力》验算公式但应指【出的是木构件同时承！受拉力？和弯矩？的作用对木材的工作！十分不利在设计上】应尽量采《取措施？予以避？。免例如？在三角形《桁架的木下弦中就】可以采？取净截面对中—的，办法以防止受—拉，构件的最《薄，弱部位有缺口的【截面上产《。生弯矩 ！5.3.2  【1973年版—规范采用《的雅辛斯基公式虽】然避免了《。边缘应力公式—在相对偏心率m较小！情况下出现的矛盾】但它本身也》存在着一些难以克服！的，缺陷例如 —     】1  未《考虑轴向力与弯矩共！同作用所产生的附】。加，挠度的影响》不能全面《反映压弯构件的工】作特性 ！    2  该公！式的准确性很大程度！上取决于稳定系数】φ的取值《然而φ值却是—根据轴心受压构【件的试验结果确【定的因此很难同时】满足轴？心受压与偏心受压】两方面要《求 》  ？   3《  属于单》一参数的经验公式】结构对？数据拟合《的适应？性差 》 ？   ？ 1988》年修订规范》由于对φ值公式【和木材抗弯、抗【压强度设计》值的取？值方法都作了—较大：的变动致使》本已很难调》整的雅辛斯基公式变！得更难以适应新【的情况试《算结果表明与过去设！计值相比其最—大偏差可达》。+1：2，％和-26％为【此决定改用根—据设：计，经验：与，试验结果《确定：的双：φ公式验算压弯【构，。件的承？载能力即 — N/—φφmA《n≤：fc     【    （14）】 ， 《 ， ，   ？式中φm考虑轴心力！和横向弯矩共—同作用的折减—系数； ！      — ，   φ稳定系【数 《 ，   《  由于公式—有两个参数进行【调整：与控制？容易适应《各种条件的》变，。化为了具《体考察公《式的适用《性曾以不《同的相对偏心—率，m和长细比λ对不】同强度等级》的木构件《进行了试算并与相】同，。条件下的边缘应【力公式计算值—、雅辛斯《基公式计算值、国】内外：试验值以及经—验设计值等》进行了对《比其结果表明—。。 —    1  在常！用的相对偏心率m】和长细比λ的区段内！所有计算、试验和设！计，的结果均甚接近 】 ： ？。   ？ 2  在较—小的相对偏心—率的区段内例如当m！≤0.1《。时公式的《部，。分计算结果虽比【边缘应力公式的计算！值低很？。多但与试验值相【。比却：较为接？近，这也进一步说明了】。公式的合理性—因为正？是在这？一区段内《边缘应力公式存【在着固有的》缺陷致使所算得【的，压弯构件的承载能力！反而比？轴心受压还》要高 》     【。3  ？在相对偏心率和长细！比都很大的区段内】例如当m＝10、λ！＝120～15【0时公式的》。计算结？果要比边缘》应力：。公式：计算值低约14％】（，个别值可低达17％！）；比试验值低【约8％（个别值【可低达12％）【但这样大《偏心：距与长细《比的构件在工程中实！属罕：遇即：使，遇到也应在设计上作！偏于安？全的处？理 ：   【 ， 综上？所述公式从》。总体情？。况来看是《合理的、《适用的？尽管：。在局：部情况中可能使【。木材的？用量略有增》加但从木结构—可靠度的校》准，结果：来看是有必》要的 】 ，   在《2002年修—订规范时《考虑到压弯构—件和偏压构》件具有不同的受【力性质偏压构件【的承：载能力要低一—些，苏联规范的压弯构】件，计算中对偏压构【件的情况补充—了附加验算公式此】附加验算公式完全】是根据压弯和偏压的！对比：试验求？得的而？此，试验：值，又，和，我国的理论公式相】一致为全面地—反映压？弯和偏压以及介【于其：。间，的构：件受：。力性质？将GBJ 5-88！中的φm《公式修订为“原2】003版规范”【公式（5.》。3.2？-，4）～公式（5.3！.2-6） ！ 5.3.—3  本次修订时】保留了“原20【03版规范”对【拉弯：和压弯构件验算公式！作为：原木和锯材》的计算公式对于胶合！木材：的拉弯和压》弯构：件参照现《行国家标准胶合【。木结构技《术规范G《B/T？ ，50708的—规定验算 】 5.3》.4  G》BJ 5-》88关于压弯构件或！偏心受压《构件在弯《矩作用平面》外的稳定性验算【不，考虑弯矩的影响仅】在弯矩作用平面外按！轴心：压杆：稳定：验算在2002【年修订规范时—。。。经验算发现在弯矩】较大的情况下偏【于不：安全故按一般力学】原理提出验算公式】（5.3.4—。）， ：