5.—3 拉弯和》压，弯构：件 ？ —。。5.3.1 — 本：条虽给出原木—和锯材拉弯》构件的承载力—验算公式《但应指出的是木构】件同时承受》拉力和弯矩的作用】。对，木，材的工作十分不利在！。设计上应尽》量采取措施予—以避免例《如在三角形桁架的】木下弦中就可以采】取净截面对中的办法！以防止受拉构件【的最薄弱《部位有缺口的截面上！产生弯矩 【。 5.》。。3.2  》197？3年版规范采用的】雅辛斯基公式—虽然避免了边缘【应力公式在相对偏】心率m较小情况【下出现的矛盾但它本！。。。身，也存在？着一些难以克—服的缺陷例如 【  —   1 》 未考虑《轴向力？与弯矩共同》作用所产生的附加挠！度的影响不》能全面反映压弯【构件的工《作特性 【 ，   ？ ， 2：  该公式的准确性！很大程度上》取，决于稳定《系数φ的取值然【而φ值却是根据轴心！受压构件的》试验：结果确定的》因此很难《同，时满足？轴心受压与》偏心受压两方—面要求？   】  3  属—于单一参数》。的经验公式结构【对数：据，拟合的适应》性差： 《 ，。     》198？8年修订规范由于】对φ值公式》和木材抗《弯、抗压强》度设计值的取值【。方法都作了》较大的变动致使本已！很难调整的雅辛【斯基公式变》得更难以适应新【的情：况试算结《。。果，表明：与过去？设计值相比其最大】偏差可达《+12％和-—。26％为此》决定：改用根据《设计经验与试验结果！确定的双φ公式验】算压弯构件的承载能！力即 N！/φφmAn≤fc！      —   （14） 】。     ！式中φm考虑轴【心力和横向弯矩共】同作用的折减—系数； 【       】    φ》稳定系数 【     由于！公式有两个参数进行！。调整与？控制容易适》应各种条件的变化】为，了具体考察》。公式：的适用性曾以不【同的：。相对偏心率m和【长细比λ对不同【强度等级的木构件进！行了：试，算并与相同条件【下的：边缘应力公式—计算值、雅辛斯基公！式计算值、国内【外试验值以及经验设！计值等进行了对比其！结，果表明 》 ？  ：   1《  在常用》的相对偏《心率：m和长细比λ—的区段内所有计【。算、试验和》设计的结果均甚接近！    ！ ，2  在较小的【相对偏心《率的区段内例如当】m≤0.1时公【式的部分计算结果】虽比边缘应》力公式的计算值低很！多，但与试验值相比却较！为接近这也进一步】说明了公《式的合理性》因，为正是？在，这一区段内边缘应力！公式：。存在着？固有的？缺陷致？使所算得的压弯构】件的承？载能力反而比—轴心受压还要高【 ？     3 ！ 在相对《偏心率和长细比都很！大的区段内例—如当m？＝1：0、：λ＝120》～150《时公：式，。。的计算？结果：要比边？缘应力？公式计？算值低约14％（个！别值可低达17％）！；比：试验值低约8％（】个别值可低》达12％）但这【样大偏心距与长细】比的构件《在工程中实》属罕遇即使》遇到也应在设计上】作偏于安全的处理 ！ ， ：。    》 综上所述》公式从总体》情，况来看？是合理的《、，适用的？尽管在局部》情况中可能使木材的！用量略有增加但从木！结构可靠度的校【准，。结果来看是有必要的！ ，     ！在200《2年修订规范时考虑！到压弯构件和—偏压构件具有不【。同，的受力性质偏压构】件，的承载能力要低【一些苏联规范的压弯！构件计算中对偏【压构件的情况—补充了附加验算【公式此附加》。验算公式完全是根据！。压弯和偏压》的对比试验求得【的而此试验值—又，。和我国的理论公式】相一致为全面地反】映压弯和偏》压以及介于其间【的构件受力性质将G！BJ 5-》。88中的φm公【式修订为《“原200》3版规范《”公式（5.3.】2-4）《～，公式（5.》3.：2-6）《 《 5.3.—3  本次修订时保！留了“原2》003版规》范”对拉《弯和压弯构件验【算公式作为原木和】锯材的？计算公式对于胶合】木材的拉弯和压弯】构，件参照现《行，国家标准《胶合木结构技术规】范GB/《。T 50708的】规定：验算 ？ ， ？ ，。5.3.《4， ， GBJ 5-88！。关于压弯构件或偏心！受压构？件在弯矩作用平面】外，的稳定？。性，验算不考虑》弯矩的？影响仅在《弯矩作用平面外【按轴心压杆稳定验算！在2002年—修订规范时经验【算发：现在弯矩较大—的情况下偏于不安全！故按一般《。力学原理提出验算公！。式，（5.3.4）【。 ， ，