《。5.：3 拉？弯和压弯《构件 】。 5.3.—1  本条虽—。给出原木和》锯材拉弯构》件的承载力验—算公式？但应指出的是木构】件同时承受拉力和】弯矩的作用》对木材的工作十分不！利在设？计，上应尽量采取措施予！以避免例如在三角形！桁架的？木下弦中就可以采取！净截面对中的办【。法以防止受拉构件】的最：薄弱部位《有缺口？的，截面上产生弯矩 】 》5，.，3.2  19【73年版规范采用的！雅辛斯基公式虽然】。避免了边缘应—力公式在相》对偏心率m较—小，情况：下，出现的矛盾但它本】身也存在《着一些？。。难以克服的》缺陷例如 【 ：   ？  1  未考虑轴！向力与弯《矩共同作用所—产生：的附加挠度》的影响？。不能全面反映压【弯构：件的：工作特性 ！     2—  该公式的准确性！很大程度《上取：。决于稳定系数φ的】取值然而φ值—却是根据轴心受压】构件的试验结—果确定的因》此很难？同时满足轴心受【压，与偏心受压两方面】要求  ！   3  —属于单一《参数：的经验？公式结构对数据拟】合的适？应性差 — ， ，     1—9，88年修订规范【由于对？φ值公式和木—材抗弯、抗压—强度设计值的取值】方法都作《了较大的变动致使本！已很：难调整的雅》辛斯基公式变得更难！以适应新的情况试算！结，果表明与过去设计值！相比：其最大偏差可达+】12％和-26％】为此决定改》用根据设计经验与】试验结果确定—的双φ公式验算【压弯构件《的承载能《力即 — N/φφm【An≤fc》    《     （14】） 《   》。  式中φm考【虑轴心？力和横向弯》矩共同作用的折减系！。数； ？ ：。     【      φ稳】定系数 】     由于公式！有两：。个参数进行调—整与控？制容易？。适应各种条件的变化！为了具体考》。察公式？的适用性《曾以不同的相对偏心！率m和长细比—λ对不？同强度等级的木【构件进行了试算并与！。相同条件《下的边缘应》力公式计《算值、雅辛斯—基公式计《算，值、国内外试—验值以及经》。验，设计值等进》行了对比其结—果表明 》 ，     1】  在常用的相对】偏心率m和》长，细比λ的区》。段，。内所有计算、试【验和设计《。的结果均甚接近 ！ ？     2  】在较小的相对—偏心：率的区段内例如【当m≤0.》1时：公式的部分计算结果！虽比边？缘应：力公式？的计：算值低很多但与试】验值相比却较为接】。近这也进一步说明】了公式？的合理性因为正是在！这一区段《内边缘应力公式存】在着固有《的缺：陷致使所算得—。。的压：弯，构件的承载能力反】而比轴心受压还要高！ ？     【。3  在相》对偏心率和》长细比都很大的【区段内例如当m＝】10、λ＝120】～150时公式【的计算结《果要比边缘应力公式！计算值？低约14％（—个别值可低达17】％）；比试》验值低约8》％（个？别值可？低达12％）但【。这样大？偏心距与长细比【的构件在工程中实】。属罕：遇即使遇到》也，应，在设计上作》偏，于安全的处》理 《  《。。   综《上所述？公式从总体情—况来看？。是，合理的、适用的尽管！在局部情况》中可能使木》材的用量《略有增加《但从木结构可靠度】的校准结《。果来看是有》必要的 【     在2】002年《修订规范时考虑到】压弯构件和》偏压构件具》有不同的受力性质偏！。压构件？。的承载能力要—低一些苏联规范【的压弯？构件计算中对—偏压构件的情况补】充了附加验》算公式此附加验算公！式完全是根据—压弯和偏压的对比】试，验，求得的而此试—。验值又和我国—的理论公式相一致为！全面地反《映压：弯和偏？压以及介于其—间的构件受力性【质将GBJ —5-88中的φ【。。m公式？修订为“原2—。003版规》范”公式《（5.3《.2-4）》～公式？（5：.3：.2-6《） 《 5.3—.3  本次修订时！保留了“原2—003版规范”对】拉弯和压弯》构，件验算公式》作为原木和锯材的计！算公式？。对于胶合木材的拉】弯和压弯构件参【照现行国家标准胶】合，木结构？技术规范G》B/T 《50708的—规定验？算 5.！3.4  G—BJ ？5-：88：关于压弯《构件或？偏，心受压？构件在弯矩》作用平面外的稳定】性验算不《考虑弯矩的影响【仅在：弯矩作用《平面外按轴心压杆】稳定：验算在2002【年修订规范时经【验算：发现在弯《矩，。较大的情况下—偏于不？安全故按一般力【学原理？提出验算公式（【5.3？.，4） 《