， 5《.3 拉《弯和压弯构件— 5！.3.1  本【条，虽给出原木和锯【材拉弯？构件的承载力验算公！式，但应：指出的是木构—件同时承《。受拉：力和弯？矩的作用对木—材的工作十分不利】在设计上应尽—。量采取措施予以【避免例如《。在三角形桁》。架的木下弦中就【可以采取《净截面对《中的办法以》防止受拉《构件的最薄弱—部位有缺口的截【。面上产生弯矩 ！ 5.3.【2  ？19：73年版《规，范，采，。用的雅？辛斯：基公式虽然避免了边！缘应力？公，。。式在相对偏心率m】较小：情况下出《现的矛盾《但它本身也》存在着一《。些难以？克，服的缺陷例如 ！。     【1  ？未考虑轴向力与弯】矩共同作《用所产生的》附加挠度《的影响不能》全面反映《压弯构？件的工作特性 】。 ：     2【  该公式》的准确性很大程度上！取决于稳定系数【。φ的取值然而φ【值却是根据轴—心受压构件的—试验结果确定—的因此很《难同时满《足轴心受压与—偏，心，受压：两方面要《求 》     3【  属于单一参数的！经，验公式结构》对，数据拟合《的适应性差 【 ，     1】988年修订规【范由于对《φ值公式和木材抗】弯、抗压强度设【计值的取值方法【都，作了较大的变动【。致使本已很难—调整的雅辛斯基公】式变得更难》以适应新的情况【试算结果表明与过去！设计值相比其—最大偏差《可达：+12％《和-：26％为此决定改用！根，据设计？经验与？试，。验结果确定的双φ】公式验算压弯—构件的承载能力即 ！ N/φφ！mAn≤fc—      — ， ， （14）》 ：     式！中，φm考虑轴心力和】横向弯矩共同作用】的折减系数； 【 ：       ！ ，   φ稳》定系数？    ！ 由于公式有两个】参数进行调整与控】制容易？适应各种条件—的变化？为了具体考察—公，式的适用性曾以不】。同的相对《偏心率m《和长：细比λ对不同强【度等级的木构件进】。行，了试算并与相同条】件下的边《。缘应力公式计算【值、雅辛《斯基：公式计算值、—国内外试验值—以及：经验设？计值等进行》了对比其结》果表明 — ， ：    1  在】常用的相对偏心【率，。m和长细比λ的区】段内所有计算—、试：验和设？计的结果均甚接近 ！     ！2  ？在较小的《相对偏心率的区【段内例如当》m≤0.1时公式的！部，。分计算结果虽—比，。边缘应力公式的【计算值低《很多但与试验—值相比却《较为接近这也—进，一步说明了公—式的合？理性因为正是在这一！区，段内边缘应》力，公式存在着固有的】缺陷：致使所算得的—压弯构件《的承载能力》反而比轴心受压【还要：高 》     —。3，  在相对偏心【。率和长细比都很【大的区段内例如当】m，＝10？、λ：＝120《～150时公式的计！算结果要比》边，缘应力公式》计算值？低，约14％（个—别值可低《达17％）；—。比试验值低约8％】（个别？值可低达12％【）但这样《大偏：心距与长细比—的构件在《工程中实属罕遇即】使遇到也《应在设计上》作偏于？安全的处《理 —    《 综上所述公—式从总？体情况来看是合理】的、适用《的尽管在局部情况】中可：能使木材的》。用量略有增加但【从木结构可靠—度的校准结果—来看是有必要—的 【    在20【02年？修订规？范时考虑到压弯构件！和偏压？构件具有不》同的受力性》质偏压构件的承【载能力要低一些【苏联规？范的压？弯构件计算中对偏】压，构件的？情况：补充了附加验算公式！此附加验算公—式，完全是根《据压弯和偏压的对】比试验求得的—而此试验值又和我国！的理论公式相一致为！全面：地，反映压弯和》偏压以？及介于其间》的构件受力性质【将GBJ 》5，-88中的φm【公式修订为》“原2003版规】范”公式（5.【3.2-4》），～公式（5》。.3.2-6） ！ ， 5.3.【3  本次修订时】。保留了“原》2003版规—范”对拉弯和压【弯构件验算公式作为！原木：和，。锯材的计算》公式：对于胶合木材的【拉，弯和压弯构件参照】现行国？。家标准胶合木结【构技术规范GB【/，T 50708的规！定验算 ！5.：3.：4  GB》J ：5-：88关于压弯—构件或偏心受—压构件在弯矩作【。用，平面外的稳》定性验算不考虑【弯矩的影响仅在弯矩！。作用平面外按轴心压！杆稳定验算在2【002年修》订规范时经验算【发现在弯《矩较：大的情况下偏—于不安全《故按一般力》学原理提出》验算公式（5.3】.4） 》