5.—。3 拉弯《和压弯构件 ！ ？。 5：.3.1  —本条虽给出原木【和锯材拉弯》构件的承《载力验算公式但应指！出的是木构件同【时承受拉力和弯【。矩的：作用：对，木材的工作十分不利！在设计上应尽—量采取措施予以【。避免例如在三—角形桁架的木下弦】中就：可以采取《净截面对《中的办法以》防止受拉构件的【最，薄，弱部位有《缺口的截面上产生弯！矩 》 5.3.2 】 ，1973《年版规范采用的雅】辛斯基公式虽然避免！。。了边缘？应，力公：式在相对偏》心率m较小情况下】出现的？矛盾但它本身—也存在着一些难以克！服的缺陷例如 ！     【1  未考虑轴向】力与弯矩共同—作用所产生》的附加挠度的—影响不能全面—反映压？弯构件的工》作特性 【     2 】 该公式的准—确性很大程度—上取决于稳定系数φ！的取值然而》φ值却是《根据轴心受压构件的！。试验：结果确定的因此很难！同时满足轴心受压】与偏心受压两方【面要求 《 ，     3！  属于单一—参数的经《验公式结构对数据拟！合的适？应性：差 ？。     】1988年修—订规范由于对φ【值公式和《木材抗？弯、抗压强度设【计值的？取值方法都作了较】大，的变动致使本已【很难调整的雅辛斯】基，公，式变得更《难以适？应新的情《况试算结果》表明与过去设计值】相比其最大偏—差可达+12％和】-，26％为此决—。定，改用根？据设计经验与—试验结果确定的【双φ公式验算压弯构！件的：承载能力即 【 N/φφm！An≤？fc ？       【 （14） 【。 ， ， ， ，    式中—φm考？虑轴心力和横向【弯，矩共同作用的折减系！数；：。 《 ：。   ？     》  φ稳定系—数 》     由于公！式，有两个参数进—行调整与控制—。容易适应各种—条件的变化为了具体！考察公？式的适用性》曾以不同《的相对偏心率m【和长细比λ》对不同强度等级【的木构？件进行了试算—并与相？同条：件下的边《缘应力公式计—算值、雅辛》斯，基公式计算值、【国内外试验值以及经！验设计值等进行了对！比其：。结果表明 — ？     1 【 在：常用的？相对偏心《率m和长细比λ【的区段内所有计算】、试验和设计的结】果均甚接近 — 《     》2，  在较《小，的相：对偏心率的区段内】例如：当m≤？0.1？时公式的部》分计算结果虽比【边缘应力公式的【计算值低很多但与试！验值相比却较为【接近这也进一步说】明了公式的合理性】因，为正是？在，这一：区段内边缘应—力公式？存在着固有的缺陷致！。使所算得的压—弯构件的承载—能力反？。而比轴？心受压还要高 【     ！3  在《。相对偏心率和长细比！都很大的区段内【例如当？m，＝10？、λ＝120～15！0时公式的计算结果！要比边缘应力—公式计算值》低约14％（个别】值可低达1》7％）；比试验值】低约8％（》个别值可低达1【2％）但这》样大偏心距》与长细比的》构件在工程中—实属罕遇即》使遇到也应在设【计上作？偏于安全的处理【 ， ， 《    《综上所述公》式从总体情》况来：。看是合理的》、适用的尽》管在：局部情况中可能【。使木材的用量略有增！加但从木结》构可靠度的校—准结果来看是有【必要的？ ， 》 ，   在《2002《年，修，订规范时考虑到压弯！构件和偏压构件【具有不同的》受力性质偏压构【件，的承载能《力要低一些苏联【规范的压弯构—件，计算中对偏压—构件：的情况补充了附【加验算公式此附加验！算公式？完全是根《据压弯和《偏压的对比》试验求？得的而此试验值又和！我国的理论公—式相一致为全面地】反映压弯和偏压【以及介于其》间的构件受力性质将！GBJ 5-88】中的φm公式修订】为，“原200》3版规范”公式（】5.3.2-—4）～公式（5【.3.2-6）【 ？ ？5.3.3 — 本次修订时保【留了“原20—03：版规范”《对，拉弯和压弯》。构件验算公式作为】原木和？锯材的？计算公式对于胶合木！材的拉弯和压弯构】。件参照现行国家【标，准胶合木结构—技，术规范G《B/T 5》070？8的：规定：验算 》 5.3.4 ！ G：BJ： 5：-88关于压弯构】件或偏心受》压构件在弯矩作用】平面外的《稳定性验《算不考虑弯》矩的影响仅在—弯矩作用平面外【按轴心压杆稳定【验算：在2002年修订】规范时经验算发现】在，弯矩较大的情况【下偏于不安全故按】一般：力学原理提出—验算公式（5.3.！。。4） 《