5.3 拉！弯和压？弯构件 】 5.3.1 ！ ，本条虽给出原—木和锯材《拉弯构件的》承，载力验算《公式但应指》出，的，是木：构件同时承受拉【力和弯矩的作用对】木材的工作十—分，不利：在设计上应尽量采】取措施予以避免例】如在：三角形桁《架，的木下？弦中就可《以采：取净截面对中的办法！以防止受拉构件的】最薄：弱部：位有缺口的截面上产！生弯矩 【 5.3.2【。  1？9，73年版《规范采用的》雅辛斯基公式—虽然避免了边缘应】力公式在相对—偏心：率，m较：小，情况下出现的矛【盾但它本《身，也存在着一些难以】克服的缺陷例—如   ！。  1  未—考虑轴向力与弯矩】共同作用所产生【的附加挠度的影响不！能全面反映压弯【构件的工作特—性 【    《2  该《公式的准确性很【大程度上取决于稳】定系：数φ的取值》然而φ值《却是根？据轴：心受压构《件的试验结果确【定，的因此很难同—时满足轴心》受压与偏心受压两方！面，。要求：    ！ ，3  属于单一【参数的经验公式【结构对数据拟合的】适应性差 ！     1—98：8年修订规范由于】。对φ值公式和木材】抗弯、？抗压强？度设计值《的取值方法都作了】较大的变动致使本】已很：难调整？的雅辛斯基公式变得！更难以适《应新的情况试算结果！表明与过去设—计值相比其最大【偏差可？达+：12％和-2—6，％为此决《定改用？根据设计《经验与试验结—果确定的双φ—公式验算压弯构【件的承载能力—即 N】/φφm《An≤fc    ！     （—14） —     【式，中φm考虑轴心力和！横向弯矩共同作【用的折？减系数；《   】 ，   ？   ？ φ稳定系数 】 ？     》由于：公式有两个参—数进行？调整：与控制容《易适应？各种条件的》变，化为了具体考察公】式，的适用性曾以不同的！相对偏心《率m和？长细：比λ对不同强—度等级的木构—件进行了试》算并与？相同条件下的边缘】应力公式计》算值、雅辛斯基【公，式计：算值、国内外试验值！以及经验设计值等进！行了对？比其结果表明 】 ？     》1  在常用的相】对，偏心率m和》。长，细比λ的《区，段内所？有计算、试》。验和设计的结—。果均甚接《近   ！  2  在较小的！。相对偏？心率的区段内例如当！m≤：0.：1时公式《的部分计算结果【。虽比边缘应力公式的！计算值低很多但与】试验值相比却较为】接，近这也？进一步说《明了公？。式的合理性》因为：正是在这一区—。。段内边缘《应力公？式存：在着固有的缺陷【致使所算《得的压？。弯构：件的：承载能力《反而：比轴：心受：压还要高 ！     3—  在相《对偏心率和长—。细，比，都，很大的区段》内例：如当：m＝1？0、λ＝120【～150时公式的】计，。。算结果要比边缘应】力公式计算值低约】14％（个别值可低！达17％）；比试验！值低约8％》（个别值可低达12！％）但这样大—偏心距与《长细比的构件在【。工程中实属罕—遇即使遇到也应【在设计上作偏于【安全的？处理 —     综上】所，述公式从总》体情况来看是合【理的、适用》的尽管在局部情况中！可，能使木材的》用量略有增加但从】木结构可靠度的校准！结果来看是有必要】的，。 《     在【2002年》修订规范时考虑到】压弯：构，件和偏压构件—具有不同《的受力？性质：偏压构？件的承载能力—要低一些苏联规【范，的压：。弯构件计《算中对？偏压构件的情况【补充了附加验算公】式此附加验算—公式完全《是根据压弯和—偏压的？对比试？验求得的《而，此试验值又和—我国：。。的理论公式相—一致为全面地反映】压弯和偏压以—及介于其间的构件受！。力性质将G》BJ 5-88【中的φm公》式修订为“原—2003版规范【”公：式（5.3》.2-4）～公式】（，5，.3.2-6）【 5【.3.3  本次修！订时保留《了“原2《003版规》范，”对：拉弯和压《。。弯，构件验算公》式作为原木和锯材】的计算公式对于胶合！木材的拉弯和压弯构！件，参照现？行国：家标准胶合木—结构技术规范GB】/，T， 5：0708的》规定验算 — 5.3.】4， ， GB？J 5-88关于压！弯构件或偏心受【压构：件在：弯矩作用平面—外的稳定《性验算不考虑弯【矩的影响仅在弯【矩作用平面》外按轴心《压杆稳定验》算在200》2年：修订规范时经验算发！现在弯矩较大的情况！下偏于？不安：全故按一般力—学原理提出验—算公式（5.3【。.，4） 《