《5  ？构件计算 【 ： 5.【1  轴心受拉和】轴心受压构件 】 》 5.1.1  】考，虑到受拉构件在【设计时？总，是验算有螺孔或齿槽！的部位故将考虑孔槽！。应力集中影响的应力！集中系数直接—包含在木材抗—拉强度设计值—的，数值内这样不但方便！也不至于《漏乘 《 ，  《  ： 计：算受：拉构件？的净：截面：面积An时考虑【有缺：孔，木材受拉《时有“迂《回，”破坏的特征—（图3）故规定【应将：分布在150mm长！度上：。的，缺孔投影在同一【截面上扣《。除其所以定为15】0m：m是考虑《到与本标准》附录表A.1—.，1中有关木》节的规定相》一致  ！   ？。计算：受拉下弦支》座节点处的》净截面？面积An时》应将槽齿和保险螺栓！的削弱一并》扣除（图4）— ！ 5.1.2】、5.1.》3  对轴心—受压构件的稳定验】。算当缺口不在边缘】时构件？截面：的计算面积A—n的取值《规定说？明如下 《。 ： ？    根据建筑力！学的分析局部缺孔对！构件的临界荷—载的影响甚》小按照建筑》力学的一般方法【有缺孔构件的—临界力为《N，。hcr？可，按下式计算 — —   【 ， 式中I无缺—孔，截面惯性矩》；， ？   》      —  Ih缺》孔截面惯性矩；【  【  ：       l】构件长度 》     ！当缺孔宽度等—于截：面宽度？的，一半（？按本标准第7—.1：.7条所规定的最大！。缺孔：情，。形）长度《等于构件长度的【1/10（图—5）时根据上式【并化简可求得—临界力为 —     对！x-x？轴 【Nh：crx＝《。。0.9？75：。Ncrx 【     【对y-y《轴 N】hcry＝0.9N！c，ry ？ ，    【 式中Nc》rx：。、Ncry对x轴】或对y轴失稳—。时无：。缺孔构？件，的临界力 】     因此为！。了，计算简便同时—保证结构安全对于缺！孔，不在：边缘时？一律采用A0＝【0.9？A， ！ ？5.：1，.4：  本次修订时考】虑到“？。原2：003？版规范”规》定的轴心受压构件稳！定，系数φ？值计算公式存在下】列问题和《。不足： ：。   —  ：1  ？原，公式的稳定系数【φ值计算仅适—用于方木原木制【作的构件不适用于规！格材、胶合木以及】其他工程木产品制作！。的构件？ 《   《  2？  稳定系数的【计算与木材抗—压强度设计》值、弹性模量无【关 《     【因此需？要对计算公式进行】修改此次修》订对各国《木，。结构设？。计规范中稳定系【数，的，计算方法进》行了调？研和比较《分析在继承我—国传统计算方法和特！点，的基础上《结合现代木产—。品的特点《提出：了适用？于各类？木产：品构件的《稳定系数统一计【算式并通过试验研究！、，随机有限元分析和】回归分析确》定了计算《式所含各系数的【值 ： ？   《  轴心受压木构】件的稳定承载—力应按下式表—示 — ？     】。式中Ncr·R构】件的稳定承载力设】计值； 【 ，         ！  fcr·—d符合稳定承载【力要求的木》。材，强度设？计值：或，称为临界《应，力设：计值； — ？    《      fcr！·k临界应力标准值！； 》     —      K【。c，r·：。DOL荷《载持续时间对稳【定承载力的影响系数！； 【     》 ，    γ》cr·R《满足可靠《性要求？的稳定承载力的【抗力：分项系？数；： 《 ：    《。  ：    A构件截面！面积 【    《。 轴心？受压木构件有强度破！坏和失稳破坏两种失！效，形式：理，论上需要两种设计指！标，即强度设计值和临】界应力设《计值为简化设—计，规范：实际：采用的稳定承—载力表达式为— ！     式中！fc木材或木产【品的抗压强度设【计值：； 》 ，     》      —。fck木《材或木？产品的抗压强度标准！值；  ！   ？   ？。   φ木压杆【的稳定系数》；  】      —   KDOL荷载！持续：时间：对为木材《或木：产品强度的影响系数！；  】      — ， ，。 γR满足可靠性】要求的？抗力：分项系数 ！     根据式（！8）、（9）—压杆的稳定系数【可表示为 】 【   ？  各国木》结，构设计规范对式【（10）中有—关，参数的处理方法不同！使，稳定系？数，的具体表达》式也各不相同—我国基于第1类【。稳定问题即基于理想！压杆稳定理论—求解临界《力结果？。即为欧拉公式—表示：的临界力（弹塑性阶！段用切线《模量计算）认为荷】载持续作《用时间对木》材强度和稳定—承载力（本质—上是对？木材弹？性模量？。的影响）的影响【。效果相？同即Kc《r，·DOL＝》KDOL且认为轴】心，受压木构件强度问题！和稳定问题具有【相同的？。抗力分项系数—即γc？。r·R？＝γ：R基：于这种认识》和处：理方法式（10【），简化为 《 ？。 ：φ=f？c，r·k/《fc：k      【  （11） ！     【对于理想的》细长压杆（大柔度杆！）临界应力的标【准值为 — fc》r·k=π》2Ek/λ2   ！    （》12） ！    式中—Ek木材或》木产品弹性模—量的标？准值：。 》   ？  将式《。（12）代入式（】。11：）得 》 φ=》π2Ek/λ2fc！k  ？     （13】）， —    公式—（13）即为我【国木结构设计规范细！长木压？杆稳定？系，数计算式《的原：始形式早期的—木结构设计规—范GBJ 5—-73参考苏—联规范取Ek/【fck≈312故】φ=310》0/λ2GBJ 5！-88将方木、【原木按树种木材【。的强度？等级分为两组—E，k/fck分别取】330和300【并，考虑了非理想—压杆：的试验？结，果调整为φ=3【00：0/λ2和φ=【2800/λ2【   】  ：各国木结构设计规范！中对荷载持续—作用：。。时间的影响》效果：和抗力分项系数【的处理方法各有【不同见？表，8 ？ 《。 —  ：  此次修订—面临的问题是对【我国木结构设计规】。范稳定系数》的计算式作出调整】和，改进：使进口产品构—件稳定系数的计算】方，。法和原则与我国的】方木、原《木一致另一方面这种！改进与调整还应体】现我国规范的延续】性即沿用我》国规范对稳定—系数：计算中有《关参数的处理—方法（见表10）但！应将弹性模量与【抗压强？度之比E《/，fc视？为变量为此提出了各！类木产？品受压构件稳定【系数的？统一计算式》并经回归《分析确定了》稳定系数统一计算式！中各常数的值各常数！间的关系为 【    【。 轴心受《。压构件？稳，定系数的《计，算精度比较 】 ：    《   ？  1）《方木、原木 ！  ？   ？       【 本标准稳定系数计！算结果与“原2【0，03版规范”—。结果比较两者完【全吻合几乎没有差】别保：持了2？0，03版规范中原【木、方木构》件的稳定《系数计算结果 ！       ！  2）进口锯材（！北，美规格材、北美【方木、欧洲结—构木材） 】   《   ？       北】美规：格材：的系数a＝0—.876b＝2.】437是全部树种和！强度等级规格—材回归结果的平均值！；适用于北美方木】的系数a＝0.87！1，b＝2.443【是全部树种和—强度：等级的北美方木回】归，结果的平均值—同时：欧洲结构木材—由C14到C5【。。0所有强度等—级回归结果》的平均值《为a＝？0.87《7b＝2《.43？3，这表明三类进口【木材的系数》值是非？常接近完全可—以采用相同的系数最！终将适用于北美规】格材、北《美方木和《欧洲锯材（统称为进！口锯材）系数a、b！分别取以上数—值的平均《值并：由此计算系数c的】值列于？本标准表5.—1.：4 【。         ！。   图《6是：以北美规格材—为例进？行分析比较结果【美国规范和》欧洲规范计算—结，果的最大偏》差为4.《4％：（λ＝132—）平均偏差为—2.：8％本条公式—（5.？。1.：4-3）、公式（5！.1.4-4）【的计：算结：果与美国规范—相，比最大偏差为—11.3％（λ【＝73）平均偏差】为5：.6％随机有限【。元分析结果与美【国规范？的最大？偏，差为1？1.9？％（λ＝90）【平均：偏，差为8？.0％试验结果【仅代：表稳定承《载力的平均》值不宜？与图中的曲线严【格相比但作为—参考试验结》果与美国规范—的偏差？为2：8.1％《。（λ：＝1 80）略显】偏，大但其他各》点处偏差《不超过19.—。7％（λ＝90【）6种长《细比处的《平均偏差《为12.3％（【注哈工大完成了规】格材：受压构件稳》定承载力试验） ！ ？ —       【。  3）层板—胶合木（目测分级层！板和机械弹性模量分！级层板胶合木） 】 ，    【        】 ，普通：层板胶合木》的强度？设计指标与同树【种的：方木：。、原木？相，同受压构件稳定系】数的：计算方法也》相，同需要解决的—是目：测分级层板和机械】弹性模量分级层板胶！合木构件的稳定系】数计算问题》对各强度等》级，的同等组合胶—合木、？对称异等组合和【非对称异等》组合胶？合木受压《构件：的稳定系数进行了】拟合：计算获？得系数a、b、【c的值然后取全部】强度等级所适用系数！的平均值《列于本标准表5.1！。.4 —   《      —  ： ， 图7以同等组【合胶合木T》CT2？4，为例给出了按本条公！。式（5.1.4【-，3）、公式（5.】1.4？-4：）计算？的胶合木构件稳定系！数与美国规范—和，欧洲规范计算—结果：的对比美国规范和】欧洲规范计算结果】的最大偏差为2【.3％（《λ＝117）平均偏！差为1.《6％本标准》公式计算结果与【美国：规，范相比？最大偏差不超过【10.？1％（？λ＝6 1）平均偏！差为：5.2％ ！ ？