《5  构件》计算 【 ： 5.1—  轴心受》拉和轴心受压—。构件 【 ， 5.1.—1  考虑到受拉构！件在设计时》总是验算《有螺孔？或，齿，槽的部位故将考【虑孔：。槽应：力集：中影：响的应力集》中系数直接》包含在木《材抗拉强《度设计值的数值【。内这：样不但方便也不【至，于漏乘 】  ：。   计《算受拉构件的—净截面？面积A？。。n时：考虑有？缺孔：木材受拉时》。有“迂回”》破坏的特征（—图3）故规定—应将分？布在150mm【长度上？的缺孔投《影在同一截面上扣除！其所以定为150】mm：是考虑？到，与本标准附录表【A，.，1.1中有关木节的！规定相一致 ！    》 计算受《拉下弦支《。座节：点处的？净截面面积An时】应将槽齿《和保险螺栓的削【弱一并扣《除（：图4） ！。 5.】。。1.2、《5.1.3  对轴！心受压构件的稳【。定验算当缺口—不在边缘时》构件截？面的计算面积—An的取值规定说明！如下 ？   【 ， 根据建《筑力学的分析—局，部缺孔对构件的临界！荷，载的影？响甚小按照建筑力】学的一般方法有【。缺孔构件的临界力为！Nh：cr：可按下式计算 】 】     式中I！无缺孔截面惯性矩】； ：。    】    《   ？I，h缺：孔，截面惯？性矩； 】  ：         ！。l构件长度 】 ，     当缺孔！宽度等于截》面宽度的一半—。（，按本：标准：第7.1.7条所】规定的最大缺孔【情形）长度等于构件！长度：的1/10（图5）！时根据上《式并化简可求得【临界力为 》 ：     【对x-x轴》 》 Nh？crx＝0.97】5Ncrx》 ？     【对y：-y轴？ Nhc！ry＝0.》9Nc？。ry  ！   式中Nc【rx：、Ncry对x轴】或对：y轴失稳时无—缺，孔构件的临界力 】    】 因此为了》。计算：简，便同时保证》结，构安：全对于缺孔不在边】缘时一律《采用A0＝0.9】A 》 《 ？ 5.1.》4  本《次修：订时考虑《到“：原2003版规范】”规定的轴心受【压构件稳定系数φ】值计算？公式存在下列问【题和不足《 —    1  原公！式的稳定系》数φ值计算仅—适用于方木原—木制作的《构件不适用于规格】材，、胶合木以及其他工！程木产品制作的【构件  ！   ？2  稳定系—数的计算《与木材抗压强度设】计值、弹性模—。量无关 》  》   因此需要【对计算公式进行【修改此次修订—对各国木结》构，设计规范中稳定【系数的计算方—法进行了调研和比】较分析在《继承：我，国传统计算方法和特！点的：基础：上结合现代木产【品的特点《提出了适用》于各类木产》品构件的稳》定，系数统一计算式并通！。过试验研《究、随机《有限元分析和—回归分析确》定，了计算式所含—。各系数的《值 ：  —   ？轴心受压木构件的】。稳定承载力应按【下式表示 ！ 《 ？    式中Ncr！。·R构件的稳—定承载？力设计值； 】      】     fc【r·d符合稳定【。承载力要求的木材强！度设计值或称为临界！应力：。设计值； 》 ？    》      — fc？r，·k临界应力标准值！； —      —     Kcr·！DOL荷载持续时】。。间对稳定《承载力的影响—系数；？ ：。 《。  ：     》 ，  γ？cr·R满足—可靠性要求》的稳定承载力—的抗力分项系数； ！    】。       【。A，构，件，截面面积 ！   ？  轴？心受压？木构件有强度破坏】和失稳破坏》两种失效形式—理论上？。需要两种设计指标】即强度？设计值和临界应力】设计值为《。简化设？计规范实际采用【的稳定承载力表达式！为 《 ， 】    式中fc木！材，或，。木产品的抗压强度】设计值； 》     ！      fc】k木材或木》产品：的抗压强度标准【值； 】        】  ：φ木压杆的稳—。定系数； ！      —     K—DOL荷载》持续时间对》为木：材，或木产品强》度的：影响系数； — ：      】    《 γ：R满足可靠性要求】的抗力分项系—。数 ？ ：     根据】式，（8：）、（9《）压杆？的稳定系数》可表示为 】 【     各国【。木结构设计》。规，范对式？（1：0）中有关参数的】处理：方法不同使稳定系】数的具体表达—式也：各不相同我国—基于第1类稳定问题！即基于理想压—杆稳定理论求解临】界力：结果：即，为欧拉？公式：表示的临《界，力（弹塑性阶段用】切线模量计》算）认为荷载持续作！用时间对木材强度】和稳定承载力（本质！上是对木材弹性【模，量的影？响）的影响效果相同！即Kcr·DO【L＝KDO》L且认为《轴心受压《木构件强度问—题和稳定问题—。具有相同《的抗：力分项系《数即γcr》·R＝γR基于【这种认？。识和处理方》法式（10）简化】为 《 φ《=f：。cr·k《/fck 》    《  ： （11） ！     对【于理想的《细长：压杆（大柔》度杆：），临，界应力的《标准值为 — f》c，r·k=π》2，E，k/λ2  —  ：   （12—。）  】   式中Ek木材！或木产？品弹性模《量的标准值》 ？     将式！（12）《代入：式（11）得 】 ？ φ=π2》E，。k，/λ2fc》k       （！1，3） 【     公式（】13）即为我国木结！构设计？规范细长《木压杆？稳定系数计算式【的原始形《式早期的《木结构？设计：规范G？BJ 5-7—3参考苏联规范【取Ek/fck【≈312《故φ=310—0/λ？2GBJ 》5-8？8将方木、原木按树！种木材的强度等级】分为两组Ek—/fck分别取3】30和300并考】虑了：非，。理想压？杆，的试验？结果调整为φ—=，3000《/λ2和《φ=2800/【λ，2 《  《。   各国木—。结构设计规范中对荷！载持续作用》时间：的影响效果和抗力分！项系：数的处理方》法各有不同见表8】 【 ？     此次】。修订面临的问—题是：对我国木结构设计规！范稳：定，系数的计算》式作：出，调整和改进使进【口，产品构？。件稳定系数的—计，算方：法和：原则与我国的方木、！原木一？致另：一方面这种改进与】调整还应《体现我国规范—的延续性即沿用我】国规范对稳定系数】。计算中有关》参数的处理方法（】见表10）但应将弹！性模量与抗压—强，度之比E/f—c视为变量为此【提出了各《类木产品受压—构件稳定系》数，的统一计算》式并经回《归分析确定了稳定系！数统一计算式中各常！数的：值各常数间的关系】为   ！  轴心受压构件】稳定系数的计—算精度比较》 》        】。 1：）方木、原木 】 《 ，         ！  本标准》稳定系数计算结果与！“原20《。03：版规范”结》果比较两者完—全吻：合几乎没有》差别保持了》2003版》规范中原木》、方木构件》的稳定系数计算结果！ 》。       【  2）《进口锯？材（北？美规格材、》北美方木、》欧洲结构木材）【    ！  ：    《。。   北美规格材的！系数a？＝0.？8，76b＝2.—437是《全，部树种和强度—等级规格材回归【结果的平《均值：；适用？于北：。美方木？的系数a《＝0.？。。871b＝》2.4？43是全部树种和强！度等级的《北美方木《。回归结果的平均值】同时欧？洲结构木材由C14！到C：50所有《强度等级回归结果】的平均值为a＝0】.877b》＝2.433—这表：明，三类：进口木？材的系数值是非常接！。近完全可以采用相】同的系数最终将适】用于北？美规格？材、：北美方木和欧洲锯材！。（统称为进》口锯：材）系？数a、b分别—取，以上数？值的平均《值并由此计算系【数c的值列于本标准！表5.1.4 】      ！ ，      图【6，是以：北美规格《材为：例进行分析比—较结果美《国规范和欧洲规范】计算结果的最—大偏差为4.4【％，（λ：＝132）平均偏差！为，。2.8％本条公【式（5.《1.4-3）—、，公，。式（5.1.4【-4）的计算结果】与美国规范相—比最大偏差为11】.3％（λ＝7【3）平均偏差—为5.6《％，随机有限元分析结果！与美国？规范的？最大：偏差：为，11.9％（λ＝9！0）平均偏差—为8.0《。％试验结果仅代【表稳定承载力的平】均，值不宜与《图中的曲线严格相】。比，但作为参考试—。验结果？与美国规范的—偏差：为28？.1％（λ＝1【 80）略显偏【。。大但：其他各点处》偏差不超过》19.7％》（λ＝90）6种长！细比处的平均偏差为！12.3％（注【哈工大完成了—规格材受《压构件稳定承载力】试验） ！  【       3）！层，板，胶合木（目测分级层！板和机械弹》性模量？分级层？板胶合木） ！ ：。     》       【普，通层板胶合》木，的强度设《计指标与同树—。种的方木、》原木相同受》压，。构件稳定系数—。的计算方法也相同需！要解决的是》目测分级层板和【机械弹性模量分级】层板胶合《木构件的稳定系数】计算问？题对：各，强度等级的同等组合！。胶，合木、对称》异等：组合和非对称异【等组合胶《合木受压《构，件的稳定系数进【行了：拟合计算获得系数a！、b、c的值然【后取全部《强度等级《所适用系数的平【均值：。列于本标《准表5？.1.？4 》        ！    《 ，。。图7以同等组—合胶合木《TCT24》为例给出《了按本条公式—（5.？1.4-3）—、，公式（5.》1.4-4）计算的！胶合木构件稳定系】数与美？国规：范，和，。欧洲：规范计算《。结，果，的对比？美，国，规范和欧洲规范【计算结果的最大偏差！为2.3％（λ＝1！17）平均偏差【为1.？6，％本标准公式计【算结果与《美，国规范相比最—大偏差不超过1【0.1％（λ＝6 ！1）平均偏差—为5.？2％ 》 》