5  构件！计算 ！ 5.1  】。。轴心受？拉和轴心受》压构件 【。 5.—1.1  》。考虑到受拉构件【在设计时总是验【算有螺？孔或齿槽《的部位故《。将考：虑孔槽应力集—中影响的《应力集中《系数直接包》含在木材抗拉强度设！计值的数值》内这样不但方—便也不至于漏乘【   】  计算受拉构件的！净，截面面积An时考】虑有缺孔木材—受拉：时有“迂回”破坏的！。特征：（图3？），故规定应《将分布在150【m，m长度上的缺—孔投影在《同一截？面上扣除《其所以定为150m！m，是考虑到《与本标准附》录表A.《1，.1中有《关木节的规定相【一，致 ？  》   计《算受拉下弦支座节点！处的净截《面面积A《n时应将槽》齿和保险螺栓—的削弱一并扣除（】图4） 】 5】.1.2、5.1】.3  对轴心【受压构件的稳定【验算当缺口不在【。边，缘时：构件截面的》计算面积《An的取《值规定说明如下【    ！ 根：据建筑力学》的分析局部缺—孔对构件《的临界？荷载的？影响甚小《按照建筑力学的一般！方法有？缺孔构件的临界力为！N，hcr可按》下式计算《 】 《    式中I【。无缺：孔截面惯性》矩； 】      —    I》h缺孔截面》惯，性矩；？ —     》   ？  l构件长度 ！     】当缺：孔宽度等于截—面宽度的一》半（按本标》准第：7.1？.7条所规定的最】大缺孔情形）长度等！于构：件长度？的1/？10（图5）时根】据上式并《化简可求得临界力为！ —  ：  ：对x：-x轴 【 Nhc》rx＝0.》97：5Ncrx ！     对y-！y轴 ？ N—hcry＝0.9N！cry 《 ，   —  式中Ncr【x，。、Ncry》对x轴或对y—轴失稳时无》缺孔构件的临界力 ！     ！因此为了计算—。简便同时保证结构】。。安，全对于缺《孔不在边缘时一【。律采用A0＝—0.9A 》 ， ？ ？ 5》.1.？4 ：。 本次修订时—考虑到“原2—00：3版规范”》规定的？轴心受？压构件稳定系数φ】值计算公式》存在下列问题—和不：足 【    1  原公！式的：稳，定系：数φ值？计算仅适用》于方木原木制—作的构件不适—用于规格材》、胶：合木以及其他工程】木产品制《作的构件 》  —   ？2  稳定系数的计！算与木材抗压强度设！计值：、弹性模《量无关 》    【 因：此需要对计》算公式进行修改此】次修订？对各国木结构—设，计规范中稳定—系数的计算》方，法进行了《调研和比较》分析：在继承我国传统计算！方，法和特点《的基础？上结合现代木产品】。的特点提出了适【用于各类木产品构】件的稳定系数—统一计算式并—通过试验研究、随】机有限元分析和回】归，分析确定了计算【式所含各系数的值】。 《     轴心】受压：木，构件的稳定承载【。力应按下式表—示 — ：     ！式中Ncr·R【构件的稳《定承载力设计值； ！ ， ？       【   ？ f：cr·d符》合稳定承载》力要求的木材强度设！计值或称为》临，界应：力设计值； —  —。     》    fcr【。·，k临界应力标准值；！ ：   —。  ：  ：   ？ Kcr《·DOL荷载持续】时间对稳定》承载力的影响系【数，；  】  ：   ？    γcr·】R满足可靠》性要求？的，稳定承载《力的抗力分项系数】；， ？ ，       】    A构件【截面面积 ！     》。。。轴心受压木构件有强！度破：坏和失稳破坏两【种失效形式理论上】需，要两种？。。设计指标《。即强度设计值和【临界应力设计值【为简化设计规范实际！采，用的稳定《承载：。力表达？式为 【 》 ：    式》中fc木材》或木产？品的抗压强度设【计值； ！    《  ：    f》ck木？材或木产品的抗【压强度标《准值； 】     》      φ【木压杆的稳定系数】；， 《 ：     》    《 K：DOL荷载持—续时间对《。为木材或《木产品？强度的影响系数； ！ ？   《        γ！R满：足可：靠性要求的》抗力分项系数 【 《     根—据式（8《。）、：（9）压杆的稳定】系数可表示为 】 《 ， ： ？    各国木结】构设计规《范对式（《10）中有》关，参数的处理方—。法不：。。同使稳定系数的具】体，表达：式也各？不相同我国》基于第1类》稳定问题即基于理想！压，杆稳定理《论求解临界》力，结果即？为欧拉公式表示的】临界：力（：弹塑性阶段用—切线模？量计算）认为荷载持！续作用时间对—木材强度和稳—定承载力（本质【上是对木材》弹性：模量的影响）的【影响效果相》同即Kcr·DOL！＝KDO《L且认为轴心受【压木构？件强度？问，。题和稳定《问题具有相同—的抗力分项》系数即γc》r·：R＝γR基于这【种认识和处理—方法式？（10）简化为 】 ？ φ=fcr【·k/fck—  ：     》 （11） — ： ？    《对于：理，想的细长压》杆（大柔《度杆：）临界？应力的标准值为 】 》fcr·k=π【2Ek/λ2—。 ，      （1】2，） 《。     式中！E，k木材或木产品【弹性模量的标准【值 《    — 将式？（12？）代入式（11【）得 《 φ=π2】Ek/λ2》fck 《。  ：  ：  （1《3） 】。。    《公式（13）即为我！国木结？构设：计规范细长木—压杆稳定系数—计算式的原始形式早！。期的木？结构设计规范G【BJ 5《-73参考》苏联：规，范取Ek/f—ck≈31》2故φ=《3100/》λ2GBJ 5-8！8将方木、原—木按树种木材的【强度：等级分为两组E【k/fck分别取】330和《30：。0并考虑了非理【想压杆？的试验结果调整【为φ=3000【/λ2和φ=280！。0/λ？2 —     各国木结！构设计规范中对【荷载持续《作，用时间的影响效【果和抗力分项—系数：的处理方法各有不同！。见表8 ！ ： ？   ？  此次《修订面临的问题【是对我国木结构【设计规范稳定系数】的计算式作出调整】和改进使《进口：产品：构件：稳定系数《的计算方法和原【则与我？国的方木、原—木一：致另一方面这种【改进与调整》还应体现我国规范的！延续性即《沿用我国规》范对稳定系数计算】中有关参数》的处理方法（—见表10）但应【。将弹性模《量，。与抗压强《度之：比E/fc视—为变量为此提出了各！类木：产品受压构件稳定系！数的统一计算—式并经？回归分析确》。定了稳定系数统一】计，算式中各常数—的，值各常？数间的关系为 【 ：    — 轴心受压构件【稳，定系数？的计算精度》比较 《。 《       【 1）方《木、原木 】      【       本标！准稳定系数计算【结果与“《原2003版—规范”结《果比较两者完全【吻合几乎没有差别保！持了200》3版规范中》原木、方木》构件的？稳定系数计算结果 ！     ！ ，   2）》进，口锯材？（北美规格材、北美！方木、欧洲结构【木，材）  ！     》    《  北美规格—。材的系数a＝—0.876b＝2.！437是全部树种】和强度等级规—格材回归结》果的平均《值；适用《于北美方木的系数】a＝0.8》71b＝2》.4：43是？全部树种《和强：度等级？的北美方《木回：归结果的平均值【。同时欧洲《结，构木材？由C1？4到C50所有强】度等级回归结果的平！。均值为a＝0.8】77b＝2.4【33这表明三—类进口木材的系数】值是非常《接近完？全可以采用相同的】系数最终将适—用于北美规格材【、北美方木和欧洲】。锯材（统称为进口锯！。。材）系数a、b分别！。取以上？数值的平均值—并由：此计算系数c的值】列于本标准表5.1！.4 —  ？      —     图—6是以北美规格材】为例进？行，分析比较结果美国规！范和：欧洲规范计》算结果的最大偏差为！4.4％（λ＝【132）《平均偏差为2—.8％本条公式【（，5.1.4-3【），、公式（5.1.4！-4）的《计算结果与美国【规范相比《最大偏差为》11.？3％（？λ＝73）平—均偏差为5.6％随！机有限元《。。分析结果与美国【规范的最大偏—。差，为，11.？9％（λ＝90）平！均，偏差为8.0—％试验结果仅代表稳！定承载力的平—均值不宜与图中【的曲线严格》相比但？作，为，参考试验结》果与美？国，规范的偏差为28】.1％（λ＝—1 80）》略显：偏大但？其，他各：点处偏差不超过1】9.7？％（λ？＝，90）？6种长细比处的【平均偏差为12.】3％：（注哈工大完成【了规格？材受压构件稳—定承载？力试验） 》 ？ ： 》    《     3）层板！胶合木（目测分【。级层板和机械弹性模！量，分级：层，板，胶合木） 》 ？ ，   ？  ：   ？     普通【层板胶合木的强度设！计指标与同树种的】方木、原木》相同受压构件—稳定系数的计算【方法也相《同需要解决的—是目测分级层板和机！械弹性模量分级层】板胶：合木构件的》稳定系数计算问题】对各强度等》级的：同等组合胶合木、】对称异等组合和非】对称异等组合—。。胶合：木受压构件的—稳，定系数？进行了拟合计—。算获：得系数a、b、c的！值然后取全部强【度等级？所适用系数的—平均值列于本标准】表5.1《.4  ！         ！  图7《以同等组合胶合【木TCT24为例】给出了按本》条公式（5.1.】。4-3？）、公式（5.【1.：4-4）计算—的胶合木构件—稳定系数《与美国规范》和欧洲规范计算结果！的对比美国规范【和欧洲规范》计算结果《的最：大偏：。差，为2.3％（λ＝】117）平》均偏差为1.6％】本标准公式计—算结果与美》国规范相《比最大偏差不超过】10.1％（—λ，＝6 ？。1）平均偏差为5】.2％ — 》