5》  构件计算— ， 【 5.1  轴心！受，拉和轴心受压构件 ！ 《 5.1.【。1  考虑到受拉】构件在设计》时总是？验，算有螺孔或齿槽的部！位故：将考：虑孔槽应力集中【影响的应《力，集中：系数直接包含—在木：材抗拉强度设—计，值的：。数值内这样不但【。方，便也不至于漏乘【    ！ 计算受《拉构件的净截面面】积An时考虑有【。。缺孔木材受拉时有“！。迂回”破坏》的特征（图3）故】规，定应将分《布在1？50mm长度上的】缺孔投影在同一截】。面上扣？除其：所以定为150m】m是考虑到与本标准！附录表A.》1.：1中有关木》节的规定相一致 ！     】计算受拉《下弦支座《节点处的净截—面面积An时—。应将：槽齿和保《险螺栓的削》弱一：并扣除（图4） ！。 》 ？ 5.1.2、5！.1：.3 ？ 对轴心受压—构件的稳定验算当】缺口：不，在，边缘时构件截面的】计算面积An的取】值规：定说：明如下 【   《  ：根，据，建筑力学的分—析局部缺孔对构件的！临界荷载的影响甚】小按照建筑力学的】一般方法有》缺孔构件的》临界力？为Nh？cr可按《下式计算 — —     式！中，I无缺孔截面惯性】矩； 】    《      Ih缺！孔截面？惯性矩； —   —        l！构件长？度 ：    】 当缺孔宽度—等于截面宽》度的一半（按—本标准第《7.1.《7条所？规定的最大缺孔【情形：）长度？等，于构：。件长度的1/1【0（图5）》时根据？上式并化简可—。求得：临界力？为 —    《 对：x-x轴 【 Nhcrx＝！0.97《5Ncrx 【    【 ，对y-y轴 — 《 N：hcr？y＝0.9Nc【。ry：。    ！ 式中Ncrx、N！cry对x轴或对y！轴，失稳时无缺孔构件】的临界力《 》     因此为了！计算简便同时—保证结构安全对【于缺孔不在边缘【时一律采《用A0＝0.9A ！ ！ 5.1.—4  本次修—订时考虑到“原20！03版规范》”规定？的轴心受《压构件稳定系数φ】值计算公式存—在下列问题和不足 ！  —   1 》 原公式的稳—定系数φ值计—算仅适用于方木原木！制作的构件不适用】于规格材、胶合木】以及其？他工程木产品制【作的：构件 ？   【 ， 2 ？ 稳：定系数的计算与【。木材抗压强度设【计值、弹性模量【无关 ？  —。   ？因此：需要对计算公—式进行修改此次修】订对各国木结—构设计？规，范中稳定系数—的计算方法进行了】调，研和比？较分析在继承我国传！统计：算方法和特点—的基：础上结合现代木产】品的特点提出—。了适用于各类木【产品构？。件，的稳定系数》统一：计算式并通》过试：验研究、随机有【限元分析和回归【分析：确定了计算式所【。含各：系数：的值 — ，   ？  轴心受压木构件！。的稳：定承载力应》按，。下式表示《 ， 《 ，。 —    式》中N：。cr·R构件—的稳定承载》力设计？。值；：  【    《  ：   ？fcr·d符—合稳定承《载力要？。求，。的木材强度设—计值或称为临—界应力设《计值； ！        】  fcr》·k临界应力标准】值；： ：      ！     K—cr·？DOL荷载持续时】间对稳？定，承，载力：。的影响系数；— ？     【      γcr！·R满足可靠—性要求的稳定承载力！的抗力分项系—数； 》     【      A构件！截面面积 ！     轴心【受压木构件有—强度破？。坏和失？稳破坏两种》失效形式《理论：上需要两种设—计指标即《强度设计值》和临界应力设计值】为简化？。。设计规范实》际采用的《稳定承载力表—达式为 ！ ， 《 ，   ？ 式中f《c木材或木产品【的抗：压强度设计值—。； 《 ：  ：       【  fck木材或木！产品的？抗压强度《标准：值；： ： 《        】  φ木压杆的【稳定系数； ！     —     》 ，KDOL荷》载持续时《间对为木材或木产】品强度的影》响系数；《 ：      ！     γR满】足可靠性要求的【抗力分项《系数 —  ？   根据式（8）！、（9？。）压杆的稳定系数】可表示为《 【 ？ ，     各国【木结构设计规范对式！（10）中有关参数！的处理方法不—同使稳定系数的具】体表：达，式，。也各不相《同我国基于》第1类稳定》问题即基于理想【压杆：稳定：理论求解临界力结】果即为欧拉公式【表示的临界》。。力（弹？塑性阶段用切线模量！计，算）认为荷载持续】作用时间对木材强】度和稳定承载力（本！质上是？对木材弹性模量的影！响）的？影响效果相同即Kc！r·：D，OL：＝KDO《L且认为《轴心受压木》构件强度《问题：和稳定问题具—有相：。同的抗力分项系【数即γcr·R【＝γ：R基于这种认识和】。处理方法式》（10）简化—。为 ： ， φ=fcr！·k/fck 【  ：     （1【1） 【     对于【理，想的细长压杆（【大柔度杆）临界应】力的标准值为 】 ， fcr·【k，=π：2Ek/《λ2：   ？    （12）】 —   ？ 式中E《k木材或木产品弹】性模量的标准值 】     ！将式（12》），代入式（11）得】。 φ【=π2E《k/λ2fck【       （】1，3） 】   ？ 公式（《。13）即为我—国木结构设计—规范细长木压杆【稳定系？数计算式的》原始形式早期的木】结构设？计规范GBJ 5】。-73参考苏—。联规范取《Ek/fck≈3】12：故φ=3100【/λ2G《BJ 5-88将】方木、原木按—树，种木材的强度等级分！为两组？Ek：/fck分别—取330和300并！考，虑了非理想压杆的试！验结果调《整，为φ：=3000/—λ2和？φ=2800/λ】2   ！  ：各国木结构设—计规：范中对荷载持续作】。用时间的影响效果和！抗力分项系数的处理！方法各有《。不同见表8》 》 【    此》次修订面临的问题】是对：我国木结构设计规范！稳定系数《的计算？式作：出，调整和改进》使进口产品构—件稳定系《数的计算方法和原则！与我国的方木、原】木一：致另一方面》这种改进《与，调整还应体现—我国规？范的延？续性：即沿用我《国规范对稳定—系数计算中》有关参数的》处理方法（》见表10）但应【将弹性模量与—抗，压强度之《比E：/fc视为变—。量，为此提出了》各，类木：产品：受压构件稳定系数】的统：。一计算式并经—回归分析《确定了稳定》系，数统：。一计算式中各常数】的值各常《数间的关系》为 ： 《 ，  ：  轴心受》。压，构件稳定系数—的计算精《度比较 ！     》   1）》。。方木、原《木  】         ！  本标准稳定【系数计算结果—与“原2《00：3版规范”结果比较！两者完全吻合几【乎，没有：差别保持了》。2，003？版规：范中原木、》方木构件的稳定系数！计，算结果 — ，       】  2）《进口锯材（北美规】格材、北美》方木、欧《洲结构木材） ！   》       【   北美规格材】的系数a＝0.【876b《＝2.437—是全部？树，种和强？度等级？规格：材，。回归结？果的平？均值；适用于—。北美方木的系数a＝！。0.871b＝2.！。44：3，是全部？树种和强度》等级的？北美方？木回归结果的平均值！同时欧洲结构—木材由C《。1，4到：C50所《有强度等级回—归，结果的平均值为a＝！0.8？77b＝2.4【33这表明三类进】口木材的系数值【。。是非常接近完全可以！采用：相同的系数最终将】适，用于北？美规格材、北美方】木，和欧洲？锯材（统称为进口锯！材）系数a》、b分别取》以上数值的平均值】并由：此计算系数c—的值列于《本，。标准：表5.1《.4 》       ！   ？ ，  图6是以北美】规格材为例》进行分析比较—结，果美国规范和欧【洲规范计算结—果的：最，大偏：。差为：4.：4，％（λ＝13—2）：。。平均偏差《。。为2.8％本—条公式（5.1【.4-3）、—公式（？5.1.4》-4）的《计，算结果与美国—规范相比最大—偏差为？11.3％》。（λ＝73》），平均偏差为5.6％！随机有限元分—析结果与美国—规范的最大偏差【为11？.9％（λ＝—90）平均偏差【为8.？0％：试验结果仅代表稳】定承载力的平均值不！宜与图中《的曲线？严格相比但》作为参考试验结果】与，美国规？。范的偏差为28.】1％：（λ＝1《 ，80）略显偏大但其！他各：点处偏差不》超过1？9.7％（》λ＝90）》6种长细比》处的平均偏差为12！.3％（《注，哈工大完成了—规格材受压构件稳定！承载力试验）— — 《  ？。   ？   ？ 3：）层板胶《合木（目测分级【层板和？。。机械弹性模量—分级层板胶合木【） 《       ！    《 ， 普通？层板胶合木的—强度设计指标与同】树种的方木、原【木相同？受，。压，构，件稳定系数的计算】方法也？相同需？要解决的是目测【分级层板和机械弹】性模量分《级层板胶合木构件】的稳：定系数计算问题【。对各强度等级的同等！组合胶合《木、对称异等组合】和非：对称异等组合胶【合，木受压构件的稳定】系数进行了》拟合计？算获得系数a、b】、c的值然后取【。全部强度等级所适用！系数的平均值列于本！。标准：表5.？1.4 】        】。 ，。  ： ， 图7以《。同等组？合胶合木T》CT：24为例给出—了按本条公式（【5.1.4》-3）、公式—（5.1.4-4】）计算的胶》合木构件稳定系【数与美国《规范和欧《。洲规范计算》结果的对比》美国规范和欧—洲规范计算结果【的最：大偏差为《2.3％（λ＝【117？）平均？偏差为1.6％【本标准公式》。计算结果与美国规范！相比最？大偏差不超过1【0.1％（λ＝6 ！1）平均偏差为5.！2％： 【 ，