5 —。 构件计算 ！ 5.】1，  轴心受拉和轴】心受压构件 — ， 《 5.1.—1  考虑到受【拉构件？在设计时总》是验：算有螺孔或》齿槽的部《位故将考虑孔槽应力！集，中影响的《应力集中系数直【接包：含在木材抗拉强度】设计值的数值—内这样？不但方便也不至于】漏乘 —   《  计算受拉构件的！净截面面《。。。积An时考虑有【缺，孔木材受拉时—有，“迂回”破坏—的特征（《图3）？故规：定，。应将：分布在？150mm长度【上，的缺孔投影在同一】截面：上扣除其《所以定为150【m，m是考虑到与本标】准附：录表A.1.1中】有关木节的规定【相一致 】    《 计算受拉》下弦支座节点处的净！截面面积A》n时应？将槽齿和保险—螺栓的削弱一—并扣除（《图4） 》 — 5.—1.2、《5.1.3》  对轴《心受压构件的稳【定验算当缺》口不在边缘时构【件，截面的计算面—积，An的取值规—定说明？如下 —     根【据建筑力学的分【析局：部缺孔对《构件的临界荷载【的影响甚小按照建】筑力：学的一般方法有缺】孔构件的临界力为】Nhc？r可按下式计算 】 —。 《     式中I】无缺孔截面惯性矩】； 《  《       【  Ih缺孔截【。面惯性矩《； 《    —       l构！。件长度 —。。 ，     —当，。缺孔宽度等于截面宽！度的：一半（按本标准第】7，.1：.7条所规定的最大！缺孔情形）》长度等？于构件长度的1/】10（图5）时【根，据上式并化简可【求得临界力为 】   —。  对x-x轴 ！ ： ：Nhcrx＝0【.975Ncrx ！  —   对y》-y：轴 ： 》Nhcr《y＝0.9N—cr：y ：   【  式中Ncr【x、Ncry对【x轴或对y轴—失稳时无缺》孔，构，。件的临界力 【 ：   《 ， 因此？为了：计算简便同时保【证结构？安全对于缺孔不在边！缘，时一律？采用A0＝》。0.9A 【 ！5.1.4  本】次修：订时考虑《到“原2《。003版规》范”规定的轴—心受压构件稳定【系数：φ值计？算，。。公式存？。在下：列问题和不》足  】   1  原公式！的稳定系数》。φ值：计算仅适用于方木】原木：制作：的构件不适》用于规格材、胶合木！以及其他工程—木产品？制作的？构件 【 ，    2  稳定！系数的计算与木【材抗压强度设计值】、弹性模《量，无关 — ，     》因，此需要对《计算：公式进行修改此次】修订：对，各国木结构设—计规范中稳定系数的！计算方法进行了调】研和比较分析在继承！我国传统计算方【法和特点的基—础，上结：合现代木产品的特点！提出了适用于—各类木产《品构：件，的稳定系数》统一计算式》。并通过试《验研究、随机有限元！分析和回归》分析确定了计算式所！含，各系数？的值 》    — ，轴心受压木构件的稳！定承载力应按下【式表示？ 《 》。     式中！Ncr·R构件的稳！定，承载力设计值； 】。   【   ？     》f，cr·d符合稳定承！载力要求的木材【强度设计值或称【为临：界应力设计值； ！     】    《  fcr·—k临界应力标准值；！ ，。 ： ：  ：。   ？    《  ：Kcr·DOL荷】载持续时间对稳定】承载力的影响系数；！   】        】γcr·《R满足可靠性—要求的稳《定承：。载力的抗力分—项系数； 》 ：。 ？    《。    《  A构件》截面面？积 —  ：   轴《。心受压木《构件：有强度破坏》和失稳破坏两种【失效形式理论上【需要两种设计—指，标即强度《设计值和临》界应力设《计值为简化》设计规范实际采【用的：稳，定承载力表达式为】 ？ 》  》   式中》fc木？材或木产品的抗压强！度设计值《；  】         ！fck木材或木产品！的抗压强度标准【值，； 》       】。    φ》木压杆的稳》定系数？；  】   ？     》 KDOL荷载持续！时间对为木材或木】产品强度的影—响系数； —      ！  ：   γR满足可靠！性要求的抗力分【项系数 》  》  ： 根据式（8）、（！9）压杆的》稳，定系数可表示为【 ， —。。     ！各国木结《构设计规范》对式（10）中【有关参数的处理方法！不同使稳《定系数的具》体表达式也各—不相同我《国基于第1类稳定】问题即基于理想压杆！稳定理论《求解临？界力结果即为欧【拉公式？表示的临《界力（弹塑性—阶段用切线模量计】算）认为荷载持续作！用时间对《木材强度和稳定【承载力（《。本质上是《对木材？弹性模量的》影响：。）的影响效果—相同即？Kcr·《DOL＝KDOL】且认：为轴心受压木构【件强度问《题，和稳定？问，题具有相同的抗【力，分项系数《即γcr·》R＝γR《基于这种认识和处理！方法式（1》0，）简化为 】 ：φ，=fcr·k/【。fc：k      【  （11）— ？   》  对？。于理想的《细长压杆《（大：柔度杆）《。临，界应力？。的，标准值为 》 ？ ：。fcr·k》=，π2Ek/λ2 】      （12！），。 ，     ！式中：Ek木材或木—产品弹性模量的标准！值  】   将式（12）！代入：式（：1，1）得 — φ《=π2Ek/λ2】fck    【   ？（13） — ：     公式】。（13）即》为我国？木结构设计》规范细长《木压杆稳定系数计算！式的：原始形式早期的木结！构设计规范GBJ ！5-73参考—苏联规范《。取Ek/fck≈3！12故φ=3—1，00/λ2》GB：。J， 5-88将方【木、：原木按树种》。木材的强度等级分】为，两组Ek/fck分！别取330》和，300并《考虑了非《理想压杆的试—验结果调整为φ=3！000/λ2和φ】=2800/λ2 ！     ！各国木结构设—计规范中对荷—载持续作用时—间的影响《效果：和抗力？。分项系数的处理方法！各有：不同见表8 】 ， ，   ！  ：此次修？订面临的问》题是对？我国木结《构设计规范》稳定系数的计—算式作出《调整和改进》使进口产《品构件？稳定系数的》计算方法《和，原则与我国》的方木、《原木一致另一方面这！种改进与调》整还：。应体现我国规范【的延续性即》沿用我国规范对稳】定系数计算中—有关参数的》处理方法（见表10！）但应？将弹：性模量与抗压—强度之比E/f【。c视为变量为此提出！了各类木产品受【压构件稳定系—数的统一计算式并】。经回归分析确定了稳！定系数？统一计算《式中各？常数的？值各常数《间，的，关系：为   ！  轴心受压构件】稳定：系数的计算》精度比较《 ？ ：         ！1，），方木、原木 【  》        】   本标准稳【定系数计算》结，果与“？原2003版规范】”结果比较两者【完全吻合《几乎没有《差别保持了20【03版规范中原【木、：方木构件《的稳定系数》计算结果 》 ，     】    2）进【口锯：材（北美《规格材、北美—方木、？欧洲结构木材—），。 —  ：    《      北【。美规格材的系—数a＝0《.，876b＝》。2.437是—全部树种和强度等】级规：格材回归结果的平均！值；适用于北—美方木？的系数a＝0.【871b＝2.4】43：。。是，全部树种和强度等】级的北美方木回【归，结，果的平均《值同时欧洲结构木】材由C？14到C50所有】强度等级回》。归结果的《。平均值为a＝—0.877b—＝2：.433这表明【三类进？口，木材：的，系数值是非常接近完！全可以采《用相同的系数最终将！适用：于北美规格材—、北美方木和欧【洲锯材（统称—。为进口锯材）系数a！、b分别取》以上数值《。。的平均值并》由此计？算系数c的值列【于本标准表》5.1.4 ！ ，      —       【图6是以北美—规格材为例》进行分析比》较结果美《国，规范：和欧洲规范计算结果！。。的最大偏《。差为4.4％（【λ＝132）平均】偏，差为2？.8％本条公式（】5.1.4-3）】、公式（《5.1.4-—4，）的：计算结果与美国规范！相比最大偏差为11！.3％（λ＝—73）平《均偏差为5.6％随！机，有限：元分析结果》与，美国规范《的最大偏差为11.！9％（λ＝9—0）平？均偏：差为8.0％试验结！果仅代？表稳定承载力的平】均值不宜《与图中的曲》线严格相比但—作为参考试验结果与！美国规范的偏差为】2，8.1？％（：λ＝：1 8？0）略显偏大但其他！各点处偏差不超过1！9.7％（λ＝【90）6《种长细比处》的平均偏《差为12.》3％（注哈工—大完成了规格—材受压构件稳定承载！。力，试，验） 【 》       】  3）层板胶合木！。（，目测分级《层板和机械弹性模量！分级层板《胶合木）《    ！。。     》  ：。  普通层板胶合】木的：强，度设计指标与同【树种的方木、原【木相同？受压构件稳定—系数的？。计算方法《也相：同需要解决的是目】测分级层板和—机械弹？性模量？分级层板胶合木构】件的稳？定系数计《算问题对各强度等级！的同等组《。合，胶合木？、，对称异等组合和【非对称异《等组合胶《合木受压《构件的稳定系数【进行了？拟合计算《获得系数a、b、c！的值：然后取全部》强度等级所适用【系数的平均值列【于本标准表5.1】.4 ？ 《   ？        】  图7《以同等组合胶合木T！CT24为》例给出了按本条公】式（5.1.—4-3？），。、，公式（5.1.【4-4）计算—的胶合木构》件稳定系数与美【。国规范和欧洲—规范计算结果的对】比美国规范和欧洲规！。范计：算结果的最大偏差】为2：.3％（λ＝—117）平均—。偏差为？1.6％本标—。准公式计算》结果与美国规—范相比最大偏差不超！过10.1％（λ＝！。6 1）平》均偏差为5.—2％ 》 ： ？