5  【构件计算《 》 5.1】  轴心受拉和轴心！受压构件《 《 《5.1.1 — 考虑到受拉构件】在设计？时总：是验算有螺孔—或齿槽的《部位故将考虑—孔槽应力集中影响】的，应力集？中系数直接包含在】。木材抗拉强度设计值！的数值？内，这样不？但方：便也：不至于漏乘》 ，。   【  计算受》。。拉构：件的净截面面—积An时考虑有缺】孔木材受拉》时，有，“迂回”破》坏的特征《（图3）《故规定应《将分布在1》50：mm长度上》的缺孔？投影在？同一截？面上扣除《其所以？定为150mm是考！虑到与本标准—附录表A.1.1中！有关木节的》规定相？一致： ：   —  计算受拉—下弦支座节点处的】净截：面面积A《n时应将槽齿和保险！螺栓的？削弱：一，并扣除？（图4） 【 【 5？.1.2、5.1.！3，  ：对轴心受压构—件的稳定《验算当缺口不在边】缘时构件截面—。的计算面积A—n的取值规定说明如！下 ：    】 根据建筑》力学的？分析局部缺》孔对构？。件的临界荷载的【影响：甚小按照建筑—力学的？一般方法有》缺孔构件的》临界力为Nh—c，。r可按下式》计，算 ！ 《    式中I无缺！孔截面惯性》矩； — ，    《       【Ih缺孔《截面惯？性，矩； 《   — ，       l构！件长度 【     —当缺孔宽《度等于截面宽度的】一半（按本标—准第7.1.7条】所规定的最大缺孔】。情形）长度等—于构件长《度，。的1/？10（图5）—时根据上式并—化简可求《得临界？力为 ？ 》。  ：  对x-x轴 ！ Nh—cr：x＝0.《975Ncrx 】   【  对y-y轴 ！ Nhc【ry＝0.》9Ncry 】     式中！N，crx、Nc—ry对x轴或对y】。轴失稳时无缺孔【构，件的临界力 】 ？。   ？ 因此？为，了计算简《。。便，同时保证结构安【全对于缺孔不在边缘！时一律采用A0【。。。＝0.9A — 【 5.1.4！ ， 本次修《订时考虑到“原【。2003版规范”规！定的轴？。心受压构件稳—定，系数φ值计算公式】存在下列问题和【不足 【     》1  原公式—的，稳定系数《φ，值计算仅适用于方木！原木制作的构件不】适用于规格材—、胶合木以》及其他工程木产【品制作？的构件 】     2— ， 稳定系数的计【算与木材抗压强度】设计值、弹性模【量无关 】。。。。     因—此需要对计算公【式，进行修？改，。此次：修订对各《国木结？构设：计规范？中稳定？系数：的计：算方法进行》了调研和比》较分析在继承我国传！。统计算方法和特【点，的基础上《结合现代《。木产品的特点提出了！适用于？各类木产品构件【的稳定系数》统一：计算式并通过试验研！究、：随机有限元分析和】回归分析确定了【计算式所含各系【数的值 《。 《   ？  轴心受压木构】件的稳定承载力应】按下式表示 】 ？。 《 ，    《 式：中Ncr·R构件的！稳定承载《力设：计，值；  ！         ！fc：r·d符合稳定承】载力要求的木—材强：度设计值或称为【临，界应力设计值； ！ 《    《      fcr！·k临界应》。力标准？值； —     —      K【cr：·，DO：L，荷载：持续时间对稳定承】载力的影响系数【； ？      ！     γcr·！R满足可《靠，性要求的稳定承【。载力的抗力分项系数！； 【  ：        】A构件截《面面积 】     轴心受】压木构件有强度破】坏和失稳破坏—两种：失效形式理论上需】要两种？设计指标《即强度？设计值和临》界应力？设计值为简化设【计规范实际采用的】稳定承载力表—达，式为： ， ！     式中】fc木材或木—产品的？。抗压：强度：设计值； 】      【     fck】木材或木产品—的抗压？。强度标准值； 【    】     》 ， φ木压杆的稳【定系数； ！    《    《。  ： KDOL荷载持】续时间对《为木材？或木产品强度的影】响系数； — ，   》    《    γR—满足可靠性要求的】抗力分项系数 】     】根据式（《8，），、（9）压杆的【稳定系数可》表示为 — 】     》。各国木结构设计【规，范对式？（10）中有关【参数的处理》方法：不同使稳定系数【的具体表达式也各不！相同：我国基于第1类【稳定问题即基—于理想压杆稳定理论！求解临界力》结果即为欧拉公式】表示的临界力（弹塑！性阶段用切线模【量计算？）认为荷载》持续作用时间—对，木材强？。度和稳定《承载：力（本质上是对木】材弹性？模量的？。影响）的影响效果相！同即K？cr·DOL＝K】DOL且认为—轴心受压《木构：件，强度：。问，题，和稳定问题具有相同！的抗力分项系数即】γcr·R》＝γR基《于，这，种认识和处理方法式！（10）简化为 ！ ？ ，。φ=：。f，cr·？k/fck —       【（11） — ，     对】于理：想的细长压杆（大】柔度杆）临界应【力的标准值为 ！ fcr·k】=π2Ek/λ2 ！。    《  （？12） 【     —式中Ek木材—或木：产品弹？性模量的标准值【 ？     将】式（12）代—入式（？。11）得 ！ φ=？π2Ek/λ2fc！k       】（13） 】 ，     公式【（13）《即，为我国木结》构设计？规范细长木压—杆稳定系数计算式】的原：始形式早期的木结构！。。设计规范G》BJ 5-》7，3，参考苏联规》范取Ek/f—ck≈312—故φ=31》00/？λ2GBJ 5-8！8将方木、原—木按树种《。木材的强度等级分】为，两组E？k，/fck分别取33！0和300并考虑】了非理想压杆的试】验结果调整为φ=3！。000/λ2—和，φ=2800—/λ2？  【   ？。各国木结构设计【。规范中对《荷载持续作用时【间的：影响：。效，果和抗力分项系数】的处理？方法各有不同见【表8 ？ ？ 《 ： ，     此次修订！。面临的问题是对【我，国木：结构设计规范稳【定系：数，的，计，算式作出《调整和改进使进口】。产品构件稳》定系：数的计算方法和原则！与我：国的方木《、原木一致》另一方面这种改进与！调整：还应体现我国规【范的延续性即沿用】我国规范对》稳，定，系数：计算中有关参—。数的处理方》法（见表1》0）但应将》弹性模量《。与抗压强度之—比E：/fc视为变量为此！提，出了各类木产品【。受压构件稳定系【数的统？一计算式并》。经回归分析确定【了，稳，定系数？统，一计算式中各常数】。的值各常数间的关】系为 】  ：  轴心受压构件稳！定系：数，的，。。计算精度《比较 》。    —     》1）方木、原木 】 《。        】     本标准稳！定系数计算结果与“！原，2003版规—范”结果比》较，两者完全吻合几乎没！有，差别保持了20【03版规范中原【木、方木构件的稳定！。系数计算结果 ！   》 ，    《 2）进口锯材【（北美规格材—、，北，美方木？。、欧洲结构木材【。） —      —  ：  ：   北美规格材的！系数a＝0》.876b＝2.4！37是全部树种【和，强度等级《规，格材回归结果的平均！值；适用于北美方木！的，系数a？＝，0.871b＝2.！4，43是全《部树种和《强，。度等级的《。北美方木回归结果】的，平均值同时欧洲结】构，木材：由C14到C50】所有强度等》级回归结果的平均值！为，。a＝0.877b＝！2.433这表明三！类进口木材的系数值！是非常接近完—全，可，以采用相同的系数】最，终将适用于北美规格！材、北美方》木和欧洲《锯材：（统称为进》口锯材）系》数a、？。b，分别：取以上数值的—平均值？并由此计算系数c的！值列于本标准—表，5，.1.？4  】       【    图6是【以北美规格》材为：例进行分析比较结】果美：国规范和欧洲规【范计算结果的最大偏！差为：4.4％《（λ：＝13？2）平均偏差为2.！8％：本条公式（》。。5.1.4-3）、！公式（5.1—.4-4）的—计算结果与美—国规：范相比最大偏差为】1，1.3％（λ＝【73：）平均？偏差为5.6％随】。机有：限元分析结果与【美国规范的最大【偏差为？11.？9％（λ《＝，90）平均偏—差为8.0％试【验结果仅代表—稳，定承载力的》平均值不宜》与图中？的曲线严格相比但作！为参考试验结果与】美国规范的偏差为】28.？1％（？λ＝1 80）【略显偏大但其他各点！处偏差不超过—19：.7％（λ》＝90）6种长【细，比处的平《均偏差为12.3】％（注？哈工大完成》了规格材受压—构件稳定承载力试验！） 】    】     3）层板！胶合木（目测—分级层板《和机械弹性模量分级！层板胶合木》）  】    《   ？   ？ 普：通层板胶《。。合木的强度设计指标！与同树种的方木、原！木相同？受压构件稳定系数的！计算方法也相同需要！解决的是目测分级层！。板，和机械弹性模—量分级层板》胶合：木构件的稳定—系，数计算问题对各强度！等级：的同：等，。组合：胶合木、对称异【等组合和非对称【异等组合《胶合：木受压？构件的稳定系数进】行了拟合计算获【得系数a、》b、c？的值然后取》全部：强度等级所适用系数！。的平均值列于—本，标准表5.》1.4 ！         ！   图7》以同等组合胶—合木TCT24为例！给出了按本条公【式（5.1.—4-：3，）、：公式（？5.1？.4-4）计算的】胶合：木，构，件，稳，定系数？与美国？规范和欧洲》规范计算结果—。。的对：比美国规《范和欧洲规范计【算结果的最大—偏差为2《.3％（λ》＝，117）平均偏差为！。1.6％《本标：准公：式计算结果与—美国规范《相比最？大偏差不超过10.！。1，％，（，λ＝6 1》）平均？偏差为5.2％【 ， ？。 《