。 5  构】件计算 【 《 5.1 — ，轴心受拉和轴心受】压构件 【 5.1.1！。  考虑到受—拉构件在《设计时总是验算有】螺孔或齿槽的部位故！将考：虑孔：槽应力集《中影响的应力集中】系数直？接包：含在木材抗拉—。。强度设计《值的数值内》这样不但方》便也不至于漏乘【。 ？ ，    》 计算受拉构件的】净截：面，面积An时考—虑有缺孔木材受拉时！有“迂回”破坏的】特征（图3）故规定！应将分？布在1？5，0mm长度上的缺】。孔，投影在同一》截面上？扣除其？所以定为15—0mm是考虑到与本！标准附录表A.1】.，1中有关木节的规定！相一致 】 ，    计算受拉下！弦支座节点处的净截！面面积An时应将】槽齿和？保险螺栓的削弱一并！扣，除（图4《） 】 《 5.1.2、【5.1.《3  对轴心受压】构，件的稳定验算—当缺口？不在边？缘时构？件截面的《计算面积《。A，n的取值规定说【。明如下 ！    根据建筑力！学，的，。分，析局部缺孔》对构件的临界荷载的！影响甚小按照—建筑力学的一般方法！。有，缺孔构件的临—。界力为Nh》。cr：可按下式计算 ！ ？ 《 ：    式中—I无缺孔截面—惯，性矩； 【  ？      —   I《h缺孔截面惯—性矩； 《    】。  ：     l构件长！度   ！  当？缺孔宽度等于截面】宽度的一半（按本标！准第7？.1.7条所规【定的最大缺孔情形）！长度等于构件长【度的1/10（图】5）时根据上式并】。化简可求《得临界力为 — ：     【对x-x《轴 ：。 Nhc】rx＝？0.975Nc【rx ？ ：     对y！-y轴 《 Nh【cry＝《。0.：9N：c，。ry  ！   式中N—c，rx：、N：cry？对x轴或对》y轴失稳时无—缺孔构件《的临界力《  【   因此为了计】算，简便：同时保证结构—安全对？于缺孔不在边—缘时：一律：采用A0＝0.【9A： 】 ， 5.1—。.4  本次修订】时考虑到“》原2003版—规范：”规定的轴心受压构！件稳定系《数φ值计算公—式存在下列问—。题和不足 》。。 》 ，   1  原公】式的稳定《系，数φ值计算仅适用于！方木原？木制作的构》件不适用《于规格材、胶合木】以及：。其，他工程？。木产品制作的构件 ！ ？     2【。  稳定系》数的计算与》木，材抗压？强度设计值、弹【性模量无关 ！   《  因此需》要对计算公式进行修！改，此，。次修订对各国—木结构设计规—范中：稳，。定系数？的计：。算方法进行了调研和！比较分析在继承【。我国传统计》。算方法？和特点的基》础，上结合现代》木产品的《特点提出了适—用于各？类木：产品构件《的稳定系数》统一计算式》并通过？试验研究、随机有】限，元分析和《回归分析确定了【计算式？所含各系《数的值 《 ？     轴【心受压木构》件的稳定《承载力应按下式表】示 ： ！     —式，中Ncr·R构【件，的稳定承载力设【计值； 《  —   ？    《  fc《r·：。d符合稳《定承载力《要求的木材强度设】计值或称为临界应】力设：计，值； —      【  ：  ： fcr·k临【界应：力标准值； — ？     —  ：  ：  Kcr·DO】L，荷载：持续：时间对稳定》。承，载力的影响》系数；？   】 ，       【γcr·《R满足可靠性—。要求的稳《定承载？。力的抗力分项系数；！ 》         ！  ：A构：件，截面面积《 —    《轴心受？压木构件《有强度破《坏和失？稳破坏两种失效【形式理？论，上需要两种设—计指标？。即强度设计值和临】界应力设计值为简】化设计规《范实际采用的—稳定：承载力表达式为 ！ ？ 《。     【式中fc木》材或木产品的抗【压强度设计值；【 ？ ？      —    fck【木材：或木产品的》抗压强度标准值；】 ，   【        】φ木压杆的》稳定系数； 】。      】    《 KDO《L荷载？持续时？。间对为木材或—木产品强《度的影响系》数，； 》       】    γR—满足可？靠性要求的抗力分项！系数 —   《  根据式（8）】、（9）压杆的稳】定系数可表》示为 — ，。。 —     各国木】。结构设计规》范对式（10）中】。有关参数的处理方法！不同使稳定系数的】具体表达式也各【不相：。同我国基于第1类】。稳定问题即基—于理想压《杆稳定理论》。求解临？界力结果即为欧【拉公：。式表示的临界力（】弹塑性阶段用—切，线模量计算）认为】荷载持续作》用时：。间对木材强度—和稳：定承载力《（本质上是对—木材弹性《模量的？影响）的影响效【果相同即《Kcr·DOL＝K！D，OL且认为轴—心受压木《构，件强度问题和—。稳定问题《具有相？。同的抗力分》项系数即γcr【·R＝γ《R基于？这种认识和》处理方？法式（？10）简化为 【。 φ=【fc：r·k/fck  ！      —（11？） 【    对于理想的！细长：压杆（大柔》度杆）临界应力【的标准？值为 《 fcr【·k=π2Ek/λ！2       （！12） —     式】中Ek木材或—木产品？。弹性模量《的标准值 】 ，     将式（】12）代入式（【11）得 ！ φ=π《2Ek/λ》2fc？k      【。 （：13） — ？    公式（13！）即：为我国木结构设计规！范细长木压》杆稳：定系数计算式—的，原始形式《早期的木结》构设计规范G—BJ 5-73参考！苏联规范取E—k/fck≈31】2故φ=3100】/λ2G《BJ 5-8—8将方木、原—木按树种木材—。的强度等级分—为两组Ek》/fck分别取33！0，。和300并考虑了】非理想压《杆的试？验结果调《整为φ=3000】/λ2和φ=2【800/λ2 【 ，    【 各国？木结构设计规范中对！荷载持续作用时【间的影响效果—和抗力？分项系数《的处理方法各有【不同见表8 ！  ！  ： 此次修《订面临的问题是对我！国，。木结构设计规—范，稳定系数的计算【式，作出调？整和：改进使进口产品构件！稳定系数的计算【。方，法和原则与我国的方！木、原木一致另【一方面这种改进与】调整还？应体现我国规范【的延续性即沿—用我国规范对稳【定系数计算中有关参！数的处理方法（见】表10）但应将弹】性模量与《抗压强度之比E/f！c视为变量为此【提出了各类木产品受！压构件？稳定：系数的？统一计算式并经【回归分析确定—了稳定系数统一【计算式中各常—数，的值各常数间—的关系？为 —  ： ，  轴心受压—构件稳？定系数的计算精度】比较 】      —  1）方木、原】木 —       【      —本标准稳定》系数计？算结：果与“？原200《3版规范《”，结果比？较两者完全》吻合几乎没有—差别保？持了2003版【规范中原木、方木】构，件的稳定系数计算结！果 ： ， ？    《     2）【。进口锯材《（北美规格材—、北美方《木、欧洲《结，构木材） —      ！       北美！规格材的系数a＝】。0，.，876b＝2.【437是全部—树种和强度等级规格！材回归结果》的平均？值；：适，。用于北？美方木的系数a＝】。0.871b＝2.！443？是全部树种和强度】等，级的北美方木回归结！果的平均值同—时欧洲结构》木材由C1》4，到C50所有强度等！级回归结果》的，平均值为a＝0【.877b＝2【.433这表明三】类进口？木材的系数值是非】常，接近完？全可以采用相—同的系数最》终将：适用于北美》规，格材、北《。美方木和欧洲—锯材（统称为进【口，锯材：）系数a、b分【别取以上数值的【平均值并由此—计算系数c的—值列于本标》。准表5？.1.4《    ！   ？   ？   图6》是以北美规格材为例！进行：分，析比较结果》美，国规范和欧洲规【范计算结《果的最大偏差为4.！4％（？λ＝132）平均】。偏，差为2.《8％本条公式—（5.1.4-3】）、公式（5.【1.4-4）的【计算结果与美国规范！相比最大偏差为11！.3％（λ＝7【3）平均《偏差为5.6％随机！有，限元分析结果与美】国规范的《最，大偏：差为11.9％【（λ＝90）平均偏！差为8.《0，％试验结果仅代表稳！定承：。载力：的平均？值不宜与图中的曲线！严格相比但作为参考！试验结果与美国规】范的偏差为28.】1％（？λ，＝1 80）略显偏！大但其他各点处偏差！不超过19.—7％（λ＝》9，0）6种长细比处】的平：均偏差为12—.3％（注哈工【。大完成？了规格材受压—构，。。件稳定？。。承载力试验》） —   ！      3）层！板胶合木（目—。测分级层板和机械】弹性模量《分级层？板胶合木）》  【       【。 ，   ？普通：。层板：胶，合木的强度设计指标！与同树种的方木、原！木相同？受压构件稳》定系数？的计算方法也—相，同需要解决的—是目测分级层—板和机械弹性模量分！级层：板胶合？木构件的稳定—系数计算问题对各】强度等级的同等【组合：胶合木、对称—异等：组合和非对称异等组！合胶合？木受压构件的—稳定系数进行—了拟合计算获得【系数a、b》、c的值然后取【全部强度等级所适】用系数的平均值列于！本标准表5.1.4！ ： ：       】。      图【7，。。以同：。等组合胶合》木T：CT24《为例给？出了：按本条公式》。（，5，.1.4-3）、公！式（5？.1.4-4）计】算的胶合木构件【稳定系数与美国规范！。和欧洲规范计算结】果的对比《美国规？范和：欧洲规范计算结果】的最大偏差为2.】3％（λ＝》117）平均偏【差，为1.？6％本？。标准：公式计算结》果与美国《规范相比最大偏差】不超过10.—。1％（λ＝》6 1）平均偏【差为5.2％ 【 【