？ 5  构件计【算 ？。 ， ：。 《。 5.1  轴心】受拉和轴心》受压构件 》。。 》 5.1》.1  考》虑，到受拉构件在设计时！总是验？算有螺孔或齿槽【的部位故将》考虑孔槽应力集中】影响：的应力集中》。系数直接包含—在，木材抗？拉强度设《计值的？数值内？这样：不，但，方便：也不至于漏乘 】   —  计算受拉构件的！净截：面面：积A：n时考虑有缺孔【。木材：受拉时？有“迂回”》破坏的特《征（图3）故规定】应将分布在150m！m长：度上的缺《孔投影在同一截【。面上扣除其所—以定为150mm】是考虑到与本标准】。附录表A《。.1.1中有—关木节的规定相一】致， 》     》计算：受拉：下弦支座节点处的净！截面面积An时应将！槽齿和？保险螺栓的削弱【一并扣除（图4）】 ： 【。 5《.1.2、5.1】.3  对轴心受】。压构：件的稳定《验，算当缺？口不在边《缘时：构件截面的计算面积！An的取值规—定说：明如下 《 ：  《   根据建筑【力学：的分析局部缺孔对】构件的临界》荷载的影《响，甚，小按照建筑》力学的一般方法有缺！。孔构件的临界—力为Nhc》r可按下式》计算： ？ ：   ！  式中I无缺孔截！面惯：。。。性矩：； —     》     》 Ih缺孔截面【惯性矩？； —     》      l构件！长度 》    — 当缺孔宽度等于】截面宽度的一半（按！本标准第7.—1.7条《所，规定的最大》缺孔：情形）长度等—于构：。件，长度的1/10（】图5）时根》据上式并化简可【求，得临界力为 】     【对x-x轴 — ？ ：Nh：crx＝《0.975Nc【。r，。x   ！  对y《-y轴 【 Nhcry＝0！.9Nc《r，y，    ！ 式中Ncrx【、N：cry对x轴或【对y轴失稳时无【缺孔构件的临界力】 ？     因此！为了计？算简便同时保证【结构安全对于缺孔不！。在边缘时一律采用】A0＝0.9A ！ 】 5.1》.4  本》次修订时考虑到“】原2003版规范”！规定的轴心受—压构：件稳定？系数φ值《计，算公式存在》下列：问，题和不足 —     】1  原公式的稳】定系数？φ值计算仅适—。用于方木原木制【作的构件不适—。用于规格材、胶合木！以，及其他工程木产品制！作的构件 】     2  ！稳定系？数的计算与木材抗压！强度设计值、—弹性模量无关 【     ！因此需？。要，对计算公式进行修改！此次：。修订对各《国木结构《设计规范中稳定系】数的计算方》法进：。行，了调研和比》较分析在继承—我国传统计算方【法，和特点的《基础上？结合现？代木产品的特点提出！了，适用于？各类木产品构件的】稳定系数统一—计算式？并通过试验研究、随！。机有限元分析和【回归分析确定了计算！式所含各《系数的值 【  《   轴心受—压木构件的稳定承】。载力应按下》式表示 】 —   ？ ， 式中Ncr—·R构件的稳定承】。载力设计值； 【    】       fc！r·d符《合稳：定承：载，力要求的《木材强？度设计值《。或称：为临界应力设计【值； ？ ？       】。   ？ fcr·k临【界应力标准值； ！ ，  《      —   Kc》r·DOL荷—载持续时间》对稳：定承：载力的影响系数；】。 ， ？ ：   ？。       【γcr·《R满足可靠》性要求的稳定承载】力的抗力《分项系数； 【。 《         ！ A构件截面—面积 —  ？ ，  轴心受》压木构件有强度【破坏：和失稳破坏两种【失效形式理论上需】要两种设计指标即】强度设计值和临界应！力设计？值，为简化设《计规范实际采用【的稳定承载力—。表达式为 ！ 》 ：   ？ 式中fc木—材或木产品的抗压强！度设计？值；： 》    《     》  fck》木材：或木：。产品的抗压强度标准！值； 【         ！。  ：。φ木压杆的稳—定，系数； 【  ？    《    《 KDO《L荷载持续时间【对为木材或木—产品强度的影响系数！； 【  ：    《    γR满【足可靠性要》求的：抗力分项系》数   ！  根据式（—8）、（9）压杆的！稳定系数可表示为】。 ： 【 ：     各—国木结构设计—规范对式（10）】中有关？参数的？处理方法不》同使稳定系数的【具体表达《式也各不相同我国基！于第1？类稳定？问题即基《。于，理想压杆稳》定理论求解临界力结！果即为欧拉》公式表示的临界力】（弹塑性阶》段用切线模量计【算）：认为荷载持续作【用时间对《木材强度和》稳定承载力（本【质，上是对木材弹性模量！的影响？）的：影，响效果相同即—Kcr·DOL＝K！。。DOL且认为轴心】受压木构件强度【问题和稳定》问题具？有相：同的抗力《分项系数即γcr·！R＝γR基于这种】认识和处《理方法式《（，10）简化为 【 》φ=fcr·k【/，fck      ！  （？1，1） —     对于理！想的细长压杆（大柔！度杆）临界应力的】标，准值：为 — f：cr·k=》π2Ek《/，λ2      】 （12） 【 《    《式中Ek木材或木产！品弹性？模量的标准值 【 《  ：   将式》（，12）代入式（1】1）得 《 ？。 φ=《π2Ek/λ2fc！k    》  ： （：13：）  】   公《式（：1，。3）即为我国木结构！设计规范细长—木压杆？稳定系数计算—。式的原始形式早期】的木结构《设计规范GB—J 5-73—参考苏联规范取【Ek/fck≈【312？故φ=310—0/λ？2GB？J 5-8》。8将方木、原—木按树种木》。材的强度等》级分为两组》E，k/fck分别取】330和300【并考虑了非理—想压杆？的试：验结果调整为φ=3！000/λ2和φ=！280？0，/λ：2  】   各《国，。木结构设计规—范中对荷载》持续：作用时？间的影响效果和【抗力分项系数的【处理方？法各有不同见表【8 —   ！  此次修订面临】的问题是对我国木】结构设计规范—稳定系数的计算式】作出调整和改进使】进口产品构件—。稳定系数的》计算方法《和原则与我》国的方木、》原木一致另一方面这！种改进？与调整还应》体现：我国规范的延续【性即沿用我国—规范对稳《定系数计算》。中有关参数的处【理方法（见表10）！但应：将弹性模量》与抗压强《。度之比？E/fc视为变【量为此提出了各【类木产品受压构【件稳定系数的统一】计，。算式并经回归分【析确定了《稳定系？数统：一，计算式中《各常数的《值，各常数？间的关系为 ！    》 轴心受压》构件稳定系数—的，计算精度比较 【。。 ，     】 ，   1）》方木：、原木 】      — ，   ？   本标准稳【定系数？计算结？果与“原200【3版规范”结—果比较两者完全【吻合几乎《没有差别保持了2】003版规范—。中原木、方木构件的！稳定系数计》算结果 《     ！。    2）进口】锯材（？。北美规格材、—。北美方木、欧洲【结构木材） ！     —      —  北美规格材【的系数a＝0—.876b＝2.4！37是全部树种和强！度等级规《格材回归结》果的平均值；—适用于北美方—。木的系数a＝0.】871b＝2.【4，43是全部树种和】强度等级的北—美方：木回归结果的平【。均值同时欧洲结【构木材由《C14到C5—。0所有强《度等级回归结果【的平均值为a＝0.！。877b＝2—.433这表明三】类进口木材的系数】值是非常接近完全可！以，采用相同的系—数最终将适用于北】美规格材、北美【方木和欧洲锯材【（统称为进口锯材）！。系数a、b分别取】以上数值《的平均？值，并由此计《算系数？c的值列《于本标准表5—.，1.4 ！。       【     图6是】以北美规格材为例进！行分析比较结果美国！规范和欧洲规范计算！结果的最《大偏差为4.4％（！λ＝132》）平：均偏差为2.8％本！条公式（5.1.4！-3）、公式（5.！1.4-4）的计】算结果与美国—规范相比最大偏差】为11.3％—（λ＝73）平均偏！差为：5.6％随机有限元！分析结？。果与美国规范—的，最大偏差为11.9！％（λ＝9》0）平均《偏差：为8：.0％试验结果【。仅，代表稳定承载力【。的平均值不》。宜与图中的曲线严格！。相，比但作为参考—试验结？果与美国规范的【偏，差为28.1—％，（λ＝1 80）】略显偏大但》其他各点处》偏差不超《过19.7》％（λ＝90—）6种长细》比处的？平，均偏差为12—。.，3％（注哈工—大完成了规格材受压！构件稳？定承载力试》验，） 【   】  ：    3）层板】胶合：木（目测分级层板】和机：械弹性模量分—级层板胶合木） 】  —       【    普》通层板胶合木—的强度设计》指标与同树种的方】木、原木相同受压构！。件，。稳定系数的计算方】法也相同需要解决】的是目测分级—层，板和机械《弹性模量分级层【板胶合木构》件的稳定《系数计算问》题对各强度等级的】同等组？合，胶合木、对称异【。等组：。合和非？对称异？等组：合胶合木受》压构件的稳定—系数进？行了拟合计算获得】系数a、b、c【的值然后取全部强度！等级所适用系数【的平均值列于本标】准表5.1》。.，4， 》       【   ？   图7以同【等组合？胶，合木TCT2—4为例给出了按【本，条公式（5.—1.4-《3）、公式（—5.1.4-4【）计算的胶》合木构件稳》。定系数与《美国规范《和欧洲规范》计算结果的》对比美国规》范和欧洲规范计算】结果的最大》偏差为？2.3％（》λ＝117）平均偏！差为1.6％本标】准，公式计算结果与【美国规范相比最大】偏差不超过10.1！％（λ？＝6 1《）平均偏差为5【.2％ 【 ？ ，