《5 ： 构件？计算 ？ ： 5.！1  轴《心受：。拉和轴？心受：。压构件 — 5.1】.1  考虑—到受拉？构件在设《计，时总是验算有—螺孔或齿《槽的部位故》将考虑？孔槽应力集中影【响的应力集》中，系数直接包含在【木材抗拉强度设【计值的数值内—这样不？。但方便也不至—于漏乘 ！    计算受拉构！件的净截面面积【An时考虑》有缺孔木材》受拉时有“迂回”破！坏的特征（图3）故！规定应将分布在【1，50mm《长度上的缺》孔投影在《同，一截面上扣除—其所以定为150】mm是考虑》到与本标准附录【表A.1.1中有】关木节的规定—相一：致，  【   计算受拉【下弦：支，座节点处的》净截面面积An时】应将：槽齿和保险》螺，栓的削弱一并扣【除（图4） 】 ！5.1.2、5【.1：。.3  对轴心受】压构：件，的稳定验《算当缺口《不在边缘《时构件截《。。面的计算面积An的！取值规定说》明如下 】  ： ，。  根据建筑力学】的分析局部缺孔【对构件的临界荷载】的影响甚小》按照：建，筑力学的一》般方法有《缺孔构件的临界力为！。Nhcr可按下【式，。计算 — 【    《 式中I《无缺孔截《面惯性矩； 【    【    《   Ih缺孔【截，面惯性矩； 【   —  ：      —l，构件：长度  ！   当缺孔宽度等！于截面宽度的一半（！按本标？准，第7.1.7条所规！。定，的最：。大缺孔情形）长度等！于构件？长度的1/10【（，图5）？时根据上式并化【简可：求得临界《力为 《 ？    《。 对x？-x轴 》 《Nhcrx》＝，0.975N—。crx 】     对y-y！轴 》 N？hc：。。ry＝0.9N【cry 】     式中N】crx、Nc—ry对x轴或—对y：轴失：稳时无缺《孔构件的临界力 】 《     因此【为了计算简》便同时保证结构安】全对于缺孔不在边缘！时一律？采用A0＝0.【9A： 】 5.1【.4  本次修订时！考虑到“原2—003版《规范”规定的轴心】受压构件稳》定系数φ值计算公】式存在下《。列问题？。和不足？    ！ 1  原》公，式的：稳定系数φ值计算仅！适用于方《木原木制作的—构件不适用于规【格材、胶合木—以，及其他工程木产品】制作的构件 ！     —。2  稳定系数的】计算与木材》抗压强度设计值、】弹，性模量无《关 ： ：   》  因此《需，要对计算《公式进？行修改此次修订对各！国木：结构设计规范中稳】定系：数的：计算方法进行了调】研和比？较分析在《继承我国《传，统计算方《法和特点的》。基础上结合现代木产！品，的特点提《出，了适用于各》。类木产品构件—的稳定系数统一【计算式并通过试验】研究、随机有限【元分：析和回归分》析确定了计算式所含！各系数的值 ！     轴心】受，压木构件《。。的稳定承载力应【按下式表示》 《 ？     ！式中N？cr·R构件的稳定！承载力设计值； ！  》  ：      — fcr·d—符，合稳：定，承载力要《。求的木材强度设【计值或？称为临界应力设计值！。；  】      — ，  fcr》·k临界应》力标准值； — ？        ！   Kc》r·D？OL荷载持续时间对！稳，定承载？力的影响系数；【 《    》       γ】cr·R满》足可靠性要求的【稳定承载力的—抗，。力分项系《数；：。 ， ？       】    A》构件截面面积 【 ？ ， ，。    轴心受压木！构件有强度破坏和失！稳破：坏两种失效形式理】论上需？要两种设计指标【即强度设计值—和临界应力设计值为！。简化设计规范实际采！用的稳定承载—力表达式为》 【 《     式—中fc木材或木产】品的：抗压：强度设计值》； ：    】       【f，ck木材或木产品的！抗压强度《标准值；《 ？  《    《     φ木压】。杆的稳定系数； 】     ！   ？   KDOL荷】载持续时《间对为？木材或木产品强度的！影响：。系数； ！ ，。     》    γ》R满足可靠》性要求？的抗力分项系数 】 ，   —  根据《式，（8）、（》9）压杆的稳定系】数，可表：示为 【 ？ ？     各国木】结构设？计，规范对式（》1，0）中有关参数的】处理方法不同使稳】定系数的具体—表达式也《各不相同我国—基，于第1类稳》定问：题即基于理想压杆稳！定理论求解》临界：力结果即为欧—拉公式表示的—临界力（弹》塑性阶段《用切线模量计算）认！。为荷载持《续作用？时间对木材强度和】稳定承？载力（本质上是对木！材弹性？模，量，的影响）的影—响效果相同即K【cr·DOL＝KD！OL且认为轴—心受压？木构件强度问—题和稳定问题具有】相同的抗力分—项系数即γcr·】R＝γR基于这【种认识和处理方【法式（10）简化】为 φ=！fc：r·k/fck  ！ ， ， ，   （11） ！  》   对于》理想的细长》压杆：（大柔度杆）临界应！力的标准《值为 】fcr·k=π2E！k/λ2   【    （12【）  】   式中Ek木材！或木产品弹》性模量的《标准：。值 《   》  将式（1—2）代入式（—11）得 】 φ=《π2Ek/λ2fc！k      【 （13） 】    —。 ，公式：（13）《即为我国木结构【设，计规范细长木压【杆稳定？系数计算式》的原始形式早—。期的木结构》。设，计规范GB》J 5-73参【。考苏联规范取Ek/！。fck≈312【故，φ=31《00/λ2GB【J， 5-8《8将方木、》原木按树《种木材的强》度，等，级分为两组》Ek/fck分【别取3？30：和30？0并考虑了非—理想压杆的试—验结：。果调整为φ=—3，00：0/λ2和φ=28！00/λ2 —     ！各国木结构设计规范！中对荷载《持续作用时》。间，的影响？。效果和抗力分项【系，数的处理方》法各有不同见—表8 《。。 ， — ： ，    《。此次：修，订面临的问题是对】我国木结构设计规】范稳定系数的计算】。式作出调整和改【进使进口产品构件稳！定系数？的计算方法》和原则与我国的方木！、原木一《。致，另一方面《。这种改进与调整还应！体现我国《。规范的延续性即【沿用我国规》。范对：稳定系数计算—中有关参数的处【理方：法（见表10—）但：应将弹性模量与抗】压强度之比E/fc！视为变量为此提出了！。各类木产《品受压构件》稳定系数的统—一计算式并经回归】分析确定了稳—定系数统一计—算式：。中各常数的》值，各常数？间的关系为》 》 ，   ？ 轴心受压构件稳定！系数的计算》。精度比较 —     】 ，   1）方木【、原木 》 ：        ！ ， ，   本标准—稳定系数《计算结果与》。“原2？003版规范—”结果比较两者完全！吻合几乎没有差别保！持了20《03版规《范中原木、方—木构件的《稳定：系数：计算结果 ！ ，   ？     2—）进口锯材（—北，美规格材、》北美方木、欧洲结构！木材） 【      【       【北美：。规格材的系数a＝】0.876b＝【。2.43《7是全部树种和强】度等级规《格材回归结》果的平均值》；适用于北美—。方，木的系数a＝0.8！71b＝2.443！是全部树种和—强，度等级的北美方木】回归结果《的平均值同时欧洲】结构木材由C—14到C《50所有强度—等，级回归结果》的，平均值为a》＝0：。.877b》＝2.433这【表明三类进口木【材的系数值是非常】接近：。完全可以采》。用相：同的系数《。最终将适用于北【美规格材、北美方木！和欧洲锯材（统【称为进口锯材—）系数？a，、b：分别取以上数值【的平均值并由—此计算系《数c的？。值列：于本标准表5.1】.，4  】    《       【图，6是以北美规格材为！例进行分析比较结】果美国规范和—欧洲规范《。计算结果的最大偏】差为4.4％（λ＝！13：2）平均偏差为2】.8％本条公式（】5.1.《4-3）、公—式（5.1.4-4！）的计算《结果与美《国，规范相比最大偏【差为11.3％【。（λ＝73）平均】偏差为5《.6％随机有限元】分析结果与美国规】范的最大偏》差为11.》9％：（λ＝90）—平均偏差《。为，8，.，0％：。试验结果《仅，代，表稳定承《载力的平均值—不宜与图中的曲线】严格相比《但作为参考试验结果！与美国规《范的偏差为28.】1％：（λ＝1 80【）略显？偏大但其他各—点处偏差不超过1】9.7％（λ—＝90？），6种长？细比处的平均偏差】为12.3％（【注，。。哈工大完成了规格】材受压构件稳定承】载，力试验）《 ， 【   —  ：   ？ 3）层板胶合木（！目测分级层板和机械！弹性：模量分级层板胶合木！） ：。 ：  《     》    《。  普？通层板胶合木的强】度设计指标与同树】。种的方木、》原木相？同受压构件稳定【。系数的计算方法【也相同需《要解决？的是目？测，分，级层板和机》械弹性模量分级层】板胶合木构件—的稳定系数计算问题！对各强度等级的【同等组合胶合—木，、对称异等组合和非！对称异？等组合胶《合木受压构件的【稳定系数进行—了拟合计算获得【系，数，a，、b、c《的，值然后取全部—。强度等级所适—。用系数的平均值列于！本，标准表5.1.4 ！    】。      —   图7》以同等组合胶合木T！CT24为例—给出了按本》条，公式（5.1.【4-3）、公式【（，5.1.4》-4）计《算的胶合木构件稳】定系数与美国规【范和欧洲规范计算】结果的？对比美国《规范和？欧洲规？范计算结果的最大】偏差为2.3—％（λ＝11—7）平均偏差为1】.6％本标》准公式计算结果与美！国，规范相比最大—偏，差不超过《10.1《％（λ＝6 1）】平均偏差为》5.2％ ！ ？