5  【构件计算 【 — 5：.1  轴》心受拉和轴心受压】构件 — 5.1.】1，  考虑到》。受拉构件在设—。计时总是验算有螺孔！或齿槽的部位故【将考虑孔《槽应力集中》。影响的？应，力集中系数直接包】含在：木材抗拉《强度：设计值的数值—内这样不但》方便：也，。不至于漏《乘 ？ ， ？   ？ 计算受拉构件的】净截面面《积An时考》。。虑，有缺孔木材受拉时有！“，迂回”破坏的—特征（图3》），。故规定应将分布在1！。50mm长度上的】缺孔投影在同一【截面上扣除其所【以定为150mm】是考虑？到与本标准附录表】A.1.1》中有关木节》的规定？相一致 《 》    计算受拉下！弦支座节点处—的净截面面》积An时应将槽【齿和保险螺栓—的削：弱一并扣除（图4】） ： —。 ？ 5.1.2、5！.1.3《  对轴心受压构件！的稳：定，验算当缺口不—在边缘时构件—截面的计算面积A】n，的取值规定》说明如下 — ， ：  ：   根据建筑【力学的分《析局部缺孔对构【件的临界《荷载的影响甚小按】照建筑？力，。学的一般方》法，有缺孔构《件的临？界力为N《。hcr？可按：下式计算 【 ：。 》     式中】I无：缺孔截面惯性矩；】 ，   【        】Ih缺孔截面惯性矩！； 《 ：         ！  l？构件长度 》 ？   《  当缺孔宽度等】于截面宽度的一【。半（按本标准第7】.1.7条所规定】的最大缺孔情形【），长度等于构件长度】的1/10（图5）！时根据上式并化简】可求得临界力为【  【  ： 对x-x》轴 》 Nhcrx＝0！.975Ncrx】 ？。    — 对y-《y轴 《 N》hcry＝0—.9Ncry 【     ！式中Nc《rx、Ncr—y对x轴或对y轴】失稳时无缺》孔构件的临界力【    ！。 因此为了计算简便！同，时保证结构》安，全对于缺孔不在边缘！时一律？采用A？0＝0？.9A ！ ：。 ？ 5.1.4  本！次修订时考虑—到“原？2003版规范”规！定的轴？心，受压构件稳定系数φ！值计算公《式存在下列问—。题和不足《 ， ？ ，     1  原！公式：的稳定系数》。φ值计算《。仅适用于方木原木】制作的构件不—适用：于规格材《、胶合木以及其他工！程木产品制作的【构件 】    2  稳定！系数的计算与木【材抗压？强度设计值》、弹：性模量无关》 ？     【因此：需，要对计算公式进【行修改此《次修订？对各国木结构设计】规范中稳《定系数的《计算方法进行了调研！和比较分析在继【承我国传《统计算方法和特【点的基础上结合现】代木产品《。的特点提出了适用】于各类木产品构件】的稳定系数统一计】算式并通过试验研究！、随机有《限元：分析和？回归分析确定了计】算式所含各系数的值！ —   ？ 轴心受压木构件的！稳定承载力应按【下式：表示 》 ， 》。 ？    式中—N，cr·R构件的【稳定承载力设—。计值：； ？ ：  ？       【  fcr》。·d符合稳定承载力！要求的木材》强度设计值或—称为临界应》力设计值； — 《      —     fcr·！k临界应《力标准值； 】 ：        】   Kcr·D】。OL荷载持续时间】对稳定承载力的【影，响系数；《 》        】   γcr·【R满足可《靠性要求的稳定承】载力的抗力分项系数！；， ：    【       【。。。A，构件截面《面积 》 ？    《。轴心受压木构件【有强度破坏和失稳】破坏两种失效形【式理论上需要两种设！。计指标即强度设计】值和临界应力设【计值为简化设计规】范实际采用的稳定】承载力表达式为 】。 ？ 》。     式中！fc：木材或木产品—的抗：压强度设计》值； —      【   ？  fc《k木材或木产—品的抗压强度标准值！；  】    《     φ木压】杆，的稳定系《数；：  【   ？      K【DOL？荷载持续时》间对为木材或木【产品强度的影响系】数； —     —。。  ：   ？ γR满足可靠【性要求？的抗力分项》系数  ！ ，  根据式（8）、！（9）压杆的稳【定系数？可表示为 】 【  ：   ？各国木？。。结构：设计规范《对式（10）中有关！参数的处理方—法不同使《稳定系数的》具体：表达式也各不相同我！国基于第1类稳定】问题即基于理—想压杆？稳定理论《求解临界力结果即】为欧拉公式》表示的临界力（弹】塑性阶段用切—线模量计算）—认，。为荷载持续作用时间！对木材强度》和稳定？承载力（《本质上是对木材【弹性：模量的影响）的【影响效果相同即K】cr·DOL＝KD！OL且认为》轴心受压《木构件强度问题和稳！定问：题具有相同的抗【力分项系数即γ【cr·？R，。＝γR？基于这种认识和【处理方法式（1【0）简化《为 ？ φ=—fc：r·k/fck【    《    （11）】  【   对于理想的细！长，压杆（大柔》度，杆）：。临界应力的》标准值为 ！。 f：cr·k《=π2Ek/λ【2     —  （？12） 《 ？     —式，中Ek木材或—。木产：品弹性模量的标【准值 》 ？    《将式：（12）代》入式：（11）得 — ， φ=π2E！k/λ2fck【       （】1，3）  ！   公《式（13）即为我国！木结构设计规范细】长木压杆稳定系数计！算式的原始形—式早：期的木结《构，设计规范GBJ 】5-73参考苏联规！范取Ek/fck≈！。。312故φ=310！0/λ？2GBJ 》5-88将方—木、原木按树种木】材的强度等级分【为两组Ek》/，fck分别》取3：30和300并【考虑了非理想压杆的！试验结果调》整为：φ=：3000/λ2和】φ=：2800/λ—2   ！  各国木》结构设？计规范中对荷载持续！作用时间《的影响效果和抗力】分，。项系数的处理方法】各有不同见表8【 —  【   ？此次修订面》临，的问题是《对我：国木结？构设计规范》稳定：系数的计算式作出调！。整和改进使进—口产品构件稳定系】数的计算方法和原】则与我国的方—。木、原木一致另一方！面，这种改进与调整还应！体，现我：国规范的延》续性即？。沿用我国规》范对稳定系数—计算中有关参数的处！理方法（见表10】）但应将弹性—模量与抗压》强度之比E/fc】视为变量为此提出了！各类木产品受压【构件稳定系》数的统一计算式并】经回归分析确定了稳！定系：数统一计算式中【。各常数的值各常数间！的关系为 ！  ：。   轴心受—压构件稳定系数的】计算精度比较 ！   》 ，     1）【方木、原木 】 ，       】      本标】准稳定系数计—算结果？与，。“原20《03版规范”—结果比较两者完全】吻合几？乎没有差《别保持了2003版！规范中原木、方【木，。构件的稳定系数计】算结：果   ！      —2）进口锯材（北】美，。规格材、北美方木、！欧，。洲结构木材》） — ，      — ，     北美规】。格材的系数a＝0】.87？6b＝2.437是！全，部，树种：和强度等级规格【材回归结果的平均值！；适用于北美方【木，的系：数a＝0.8—71b＝2》.44？3是：全部树种和》强度等级的北美方】。木回归？结，果，的平均值同时欧洲结！构木材由C14到C！50所有强度等【级回归结果的平均】值为a＝《0.：877b＝2—.43？3这表？。明三类进口木材【的系数值《是非常？。接近完全《可以：采用相同的系数最】终将适用于北美【规格材、北美方木和！欧洲：锯材（统称为进【。。口锯材）系数a、】b分别？取以上数值的—平均值并由此计【算系：。数c的？值列于本标》准表5.1.4【 —         ！   图6是以北美！规格材？为，例进行？分析比较结果美【。。国规范和欧》洲规范计《算，结果的最大》偏，差，为4.？4％（λ＝132】）平均？偏差为2.8％本条！公式（？5.1？.4-3）、公式】（5.？1.4-4）的计】算结果与美国规范相！比最大偏差为11】.3％（《λ＝73）平均【偏差为5.》6％随？机有：限元分析结果与美国！规范的最《大偏差为11.9％！（λ＝90）平【均偏差？。。。为8.0％》试验结果仅代表稳定！承载力的平均值不宜！与，图，中的曲线严格—相比但作为参考试验！结果与？美，国规范的偏》差为28《.1％（《λ＝1 80）【略显偏？大但：其他各点《处偏差不超过19】.7％（λ＝—。90）6《种长：细比处的平均偏差】为12.3％（注哈！工大完成《了规格材受压构【件稳定？承载力试《验） 【 —    《     3）层】板胶：合木（目测分级【层板：和机械弹《性模量？分级层？板胶合木） — ， ：。    》   ？  ： ，   普通层板胶】合木的强度》设计指标与同—树种：的方木、《原木相同受压构件稳！定系数的计算方【法也相同需要解决的！是目测分级层—板和机械弹性模量】分级层板胶合—。木构件的《稳定系数《计算问题对各强度】等，级的：同等组合胶合木【、对称异等组合【和非对称异等—组，合胶合木受压构【件的稳定《系数进行了拟合计】算获得系数a、b】。、，c的值然《后取全部强度等级】所适用？系数的平均值列【于本标准表》5.1.4 【 ？        】     图7以】同等组合胶合木T】CT24《为，例给出了《按，本条：公，式（5.《1.4-3）、公】式（5？.1.4-4）计】算的：胶合木？。构件稳定系数与美】国规范和欧洲规【范计算结果》的对比美国》规范和欧洲规范计算！结，。果的最大偏差为【2.3？％（λ＝《117）平均偏差】为1：.，6％：本，。标准：公，式计算结果与—。美国：规范相比最大偏【差不超过10—.1％？（λ＝6 》1）平均偏差为5】.2％ —。。 》