5  构】件计算 ！ ？。 5.1 》 轴心？受，拉和轴心受压—构件 【 ： 5.1.》1  考《虑到受拉构件—在，设计：时总是验《。算有螺孔或齿—槽的部位《故将考虑孔槽应力集！中影响的应力集中】系数直接《包含在木材》抗拉：强度设计值的—数值内这样不但方】便也不至《于漏乘 《 ？。。     计算】受拉构件的净截【面面积An时—考虑：有缺孔木《材受拉时有》“迂回”破》坏的特征《（图3）故规定【应将分布在150m！m长度上的》缺孔投？影在同？一截面上《扣除其所以定—为150m》m是考虑到与—本标准附录》表A.1《.1中有关木节的规！定相一致《 ： 《。    《计算受？。拉下弦？支座节点处的—净截面面积An时】应将槽齿和保险【螺栓：的削弱一并扣—除，（图4） — —。 5.1.】2、5.1.3【  对轴心受压构】件的稳定《验算：当缺口不在边缘【时构件截面的计算面！积An？。的，取值规定说明如【。下 ？     】根据建筑力学的分析！局部缺孔对构件的】临，界荷载的影响—甚小按照建筑—力学的？一般方法有》缺孔构件的临界力】。为Nhcr》可，按下式计算 【 ！  ：  ： 式中I无缺孔【截面：惯性矩； 】。   《        】Ih缺孔截面惯【性矩； 》 《 ，     》    l》构件长度 【  《 ，  ：当缺孔？宽度等？。于截面宽度的一【半（按本《标准第7.》1.7条《。所规定？的最大缺孔》。情形）长度等于【构件长？度的：1/10《（图5）时根据【上式并化简可求【。得临界？力为  ！   对x-x轴 ！。 Nhc】rx＝0.975N！c，rx： —    《对，y-y轴 】 Nhcry【＝0.9《Ncry 】 ：    式中Nc】rx、？Ncry对x轴或】对y轴失《稳时无缺孔构件的】临，界力 【     因此为】了计算简便同时【保证结构安全对于缺！孔不在边缘时一【。律采：用A：0＝0.9A 【 【 5.1【.4  本次—修，订时：考虑到？“原2？003版规》。范”规定的轴—心，受压构件稳定系数φ！。值计算公式存在下】列问题和不》足 【    1 — 原公式的稳定系】。数φ值计《算，仅适用于方木原木】制作：的构：件，不，适，用于规？格材、胶合木以及其！他工：程，。木产品制《作的构件 【  《。 ，  ：2  稳定系—数的计算与木材抗压！强度设计值》、弹性模量无关 】    】 因此需要对计算】公式进行修改此【次，修订对各国木结【构设计规范中稳定系！数，的，计，算方：法进：行了调研和比较【分析在继承我—国传统计算方法和】特点的基础》上结合？现代木产品的特点提！。出，了适用于各类木产品！构件的稳定系—数统一计算式并通】过试验研《究，、随机有限》元分：析和回归《分析确定了》计算式所含各—系数的？值， ，     ！轴心：。受压木？构件的稳定》承载力应按下式表示！ 《 ： ，   【。  式中Ncr·R！构件的稳定承载【力设计值； — ，  》    《     fc【r·d？符合稳定承》载力要求的木材【强度设计值》或称：。为临界应《力设计值； —  —    《     》fcr·k临—界应力标准》值； 】。。        】  K？cr·DOL荷载】持续：时间对稳定承载力】的影响系数； ！    —       γc！r·R满足可靠性】要求的稳定承载力】的抗力分项系数【； 《 ？        】 ， A构件截面面积】。    ！ 轴心受压木构件有！强度破坏和》失稳破坏《两种失？。效形式理论上需要两！种设计指标即强度】设计值和临界应力设！计值：为简化设计规范实际！采用的稳定承—载力表达《式为： ： ！     式中【fc木材或木产品】的抗压强度设计【值； — ，        】   ？fck木材或木产品！的抗压强度标准【值； 【   ？  ：      φ木压！杆的：稳定系数； 】 ？      —    K》DOL荷载》持续时间对为木材】或木产品《强度的影响》系数； 《 ？       】   ？ γR满足可靠性】要求的抗力分—项系数 — ：   ？  根据式（—8）、（9》）压杆的稳》定系数可表》示为 ！ ？ ：    各国木结构！。设计规范对式—（10）中有—关参数的处理方【法不同使稳定—系数的具体表—达式也各不相同【我国基于第1类稳定！问题即基于理—想压杆稳《定理论求解》。临界力结果即为欧】拉公式表示的—临界力？（弹塑性《阶，段用切线《模量计算《）认为荷载持续作】用时间对木材强【度和稳定承载力（本！质上是对木材弹【性模量？的影响）《的影响？效果相同即K—cr·DOL—＝KD？OL且认为轴—心受压木构件强度】。问题和稳《定问题具有相—同的抗力分》项系：数即γcr·R＝】γR基于这种认识】和处理方法式（【10）简化为 【 ， 《φ=：f，。cr：·k/f《。ck： ，    《   （1》1）  ！   对《于，。理想的细长压杆（】大柔：度杆：）临：界应力的标准值为 ！ ， f》cr·k=π2Ek！/λ2   —    （》12） — ： ， ，   式中E—k木：材或木产品弹性【模量的标准值 【  —  ： 将式（12）【代入式（1》1）：得 ： φ=π2！Ek/λ2f—ck  《  ：  ： （1？3，。） 《  《   ？公式（13》）即为我国木—结构设计《规范细长木压杆【稳定系数计算式的原！始形式早期的木结构！设计：规范GBJ》 5-73》参考苏联规》范取：Ek/fck≈3】。12故φ=》31：00/λ2GBJ】 ，5-88将方木【、原木按树种木材】的强度？等级分？。。为两组？Ek/？fck分别取—33：0和300并考【虑了非？理想压？杆的试验结果—调整为φ=30【00/λ2和φ【=2800/λ2】。 》  ：   各国木结构设！计规范中对荷载【持续作？用时间的影》响效果和抗力分项系！数的处理方法各【有不同见表8— —  【   ？此次修订面临的【问题是对我国木结构！设计规范《稳定系数的计算式作！出调整？和改进使进口—。产品构件稳定系数的！计算方法和》原则与我国的—。方木、原《木一：致另一方面这—种改进与《调整：还，应体现我国规范的延！续性即沿用》我，国规：范对稳定《系数计算中有—关参数的处》理方：法（见表10）但应！将弹性模量》与抗压强度之比E】/fc视《为变量？为此提？出了各类木产—品受压构件》稳定系？数的统一计》算式并经回归分【析确定了稳定系数】统一计？算式中？各，常数的值各常—数间的关系为 】  》   轴心受压构件！稳，定系数的计》算精度比《较 —。      —   1）》方木、原木 — ，  》。  ：   ？      本标】准稳定系数计算【结果与？。“原：2003版》规范：”结：果比较两《者完全吻合几乎没】有差别保持了200！3，版规范中原木—、方木？构件的稳定系数【计算结果 — ？     》    《2）进口锯材（北美！规格材、北美—方木、欧《洲结构木材）— 》         ！    北美规【格材的系数a＝【0.876b＝【2.437是—全部树种和》强度等级规格材回归！结果：的平：均值；适《用于北美方木的系数！a＝0.87—1b＝2.443是！全，部树种？和强度？等级的？北美方木回归—结果的平均值同【时欧洲结构木—材由C1《4到C5《0所有强《度等：级回归结果的平【均值为a＝0.87！7b＝2.43【3这表明三类进口木！材的系数值是—非常接？近完全可以采—用相同的《。系数最终将适用【。于北美规格》材、北美方木和【欧洲锯材《（统称为进》口锯材）系数a、】b分别取以上数值】的平均值并由—此计算系数c的值】列于：本标准表《5，.1.4 — ： ：。     》。      — 图6是以北美规格！。材为例进行》分析比？较结果美《。国规范和欧洲规【范计算结果的最【。大偏差为4》.4％（λ＝132！）平均偏差为2【.8％本条》公式（5.》1.：。4-3）、公式【（5.1.》4-4）的计算结】。果与美国规范相比】最大偏差为11【.3％（λ＝73】）平均偏差》为，5.6％随机有限】元分析结果与—美国：规范的最《大偏差为11—.9％（λ》＝90）平均偏【差为8.0％—试验结果仅代表【。稳定承载力的—平均值不宜》与图：中的：曲线严格《相比但作为参考试】验，结果与美国规范的】。偏差为28.1％（！λ＝1 8》0）略显偏大但其】他各点处偏差—不超过1《9.：7％（λ＝》90）6《种长细比处的—平均偏差为12.3！％（注哈工大完成】了规：格材：受压构件稳定承载力！试，验） 》 ？ 《 ：   ？。 ，。    3）层板】胶合木（《目测分级层》板和机械弹》性模量分《级层：板胶合木《），  【         ！  普通层板胶【合木的强度设—计指标与同树—。。种的方木、原木相】同受：压，构，。件稳定系数的—计算方法也相同需要！解决的是目测分级】层板和机《械弹性模量》。分级层板胶合木【。构件的稳《定系数计算问题对】各强度等《。级的同等组合胶【合木、对《。称，异等组合和非对称异！等组合胶合木—。受，压构：件的稳定系数进【。行了：拟合计算获》得系数？a、b、c》的值然后取》全部强？度等级所适用—系数的平均值列于本！标准：表5.1.4 】 ，  《        】   图7》以，。同等组合《胶合木TC》T24为《例给出了按本条【公式（5.1.4】-3）、《公式（5.1—.4-4）计算的】胶，。合木构件稳定系数】与美国规范和欧洲】规范计算结果—。的对比美国规范和欧！洲规范计算结果的】最大偏差为2.3】％（λ＝117）】平均偏差为1—.6％本标准公式】计，算结果与美》国，规范相比最大—偏差不超过10.】1％（λ＝6 1）！平，均，偏差为5.2—％ ！