5 — 构：件计算 》 《。 《5，.1 ？ 轴心受拉和轴【。心受压构件 ！ 5》.1.1  考虑到！受拉：构件在设计》时总是验算有螺孔】或齿槽的部位故将】考，。虑孔槽应力集中【。影，响的应力集中系【数直接包含在—木材抗拉强度设【计值的数值内—这样不但方便也【不至于漏乘 】     计】算受拉构件的净截面！面积A？n时考？虑有缺孔木》材，受，拉，时有：“迂回”《破，坏，的特征（图》。3，。。。）故规定应将分布在！150m《m长度上的》缺孔投影《在同：。一截：。面上扣除《其所以定《为150m》m是考虑到与本标】准附录表A.—1.1？中有关木节的规【定相：一致 《    【 计算受拉下弦【支座节点处》的净截面面积An时！应将槽齿和保险【。螺栓的削《弱一并扣除（—图4） 《。 】 ：。 5.1.2、5.！1.3  对轴【心受压构件》的稳定验算当缺【口不在边缘时构【件截面？的计算？面积An《的取值规定说明【如下： ， 《     根据【建筑力学的分—析局部缺孔对—构件的临《界荷载的影响甚【小按照建筑力学的】一般方法《有缺：孔构件的临》界力为N《hc：r可按下式》。计算： ？ ， 】    式中I无】。缺孔截？面惯性矩； 】  《    《     Ih【缺孔：截面惯性矩； ！   》   ？     l构件长！。。度 《 ？    当》。缺孔宽？度等于截面宽度的】一半：（按本标准第—7，.1.7《条所规定的最大缺孔！情形）长《度等于构件》长度的1《。/10（图5）【时根据上《式并化简可求得临界！力，为 》     对x-！x轴： N【hcrx＝0—.97？5N：crx 】 ，    对y-y】轴 ：。 ？ Nhc》ry＝0《.9Ncry 【 ：   》 ，。 式中？Ncrx、N—c，ry对x轴或对y轴！失稳时无缺孔构件的！临界力 】。     因此为了！计算简？便同：时保：证，结构安？全对于缺孔不在【边缘时一《。律采：用A0＝0.—9A 】 5【.，1.4  本次修订！。时考虑到“原20】03版规范”规定】的轴心？受压构件稳定—系数φ值计算公式】存，在下列问题和不【足  】  ： 1：  原公式的稳定系！数φ值计算仅适用】于方木原木制作的构！件不适用于规格材】、胶合？木以及其他工程木】产品制作的构件 】 ？ ：    2》  稳定系数的计】算与木材抗压—强，度设计值、弹—性模量无关 —。 ？   《  因此需》要对计算公式—进行修改《此次修订对各国木】结构设？计规范中稳》定系：。数的计算方》法，进，行了调研和比较【分析在继承》我国传统《。计算方法和特点的】基础上结《合现代木产品的特点！提出了适《用于：各类木产品构件的稳！定系数统一计算【。式并通？过试验研究、随机】有限元分《析和：回归：分析确定了计—算式所含各系—。数的值 】     轴心受】压木：构件：的稳定承载》力应按下式表示 】。 》 《    》 式：中N：cr·R构件—的，稳定承载力》设计值； ！   ？      —  f？cr：·d符合稳定承【载力要求的》。木材强度设》计值或称为临界【应力设计值；—。。   】  ：。    《  fcr·k临】界，应力：标准值； ！   ？  ：    《。  K？cr·？。DOL荷载持—续时间对稳定—承载力的影》响系数？； ： ？   《        】γcr·R满—足可：靠性要求《的稳定？承载：力的抗力分项系【数； —   《        A！构件截面面积 【。  —  ： 轴心受压》木构件有强度破坏】和失稳？破坏两种《失效形式理论上需】要两种设计》指标即强度设—计，值，和临界？应力设计值为简化】设计规？范实际采用》的稳定承《载力表达式为 ！ ： ：    】 式中fc木材【或木产？品的抗？压强度？设，计值； 《    】。  ：     f—ck木材或木产品】的抗压强度》标准：值； ？   【       【 ，φ木压杆的稳定【系数：；   ！   ？     KD【OL荷载持续时间】对为木材或木产【品强度的《影响系数； ！    》       γR！满足可靠性要—求的抗？力分项系数 【 ：     根【据式（8）、（9】）压杆？的稳：定系数可表示为 】 ， 【     各】国木结构设计—规范对式（10）】中有关？。参数的？处理方法不同—。使稳定系数》的具体表达》式也各不相同我【国基：于，。第1：类稳定问题》即基于理想压杆稳定！理论求解临》界力结果即》为欧拉公式表示的临！界，力（弹塑性阶段用切！线模量计算）认为】荷载持？续作用时间对木材】强度和稳定承载力】（本质上是对—木材弹性模量的【影响）的《。影响效果《相同即Kcr·D】OL＝KDOL且认！。为轴心？受压木？构件强度《问题和？稳定问题具有相【同的抗力《分项系数即γcr】·R＝γR基于这】。种认识和《处理方法式（10】。）简化为 — ， φ《=f：cr·？k/fck  【  ：  ：  （11》）   ！  对于理想的【细长压杆（》大柔度杆《），临界应力的标—准值为 】 fcr·》k=π2E》k，/λ2     】  （？。12） —     式中！E，k木材或木产—品弹性模量的标【准，值， ？     将式！（12）《代入式（《11）得 】 ：φ=π2《Ek/？λ2：fck   —    （13【） —     公—式（13《）即为？我国木结构设—计规范细长木压杆稳！定系数计算式的原】始形式早期的—木结构设计规范【GBJ 5-73参！考苏：联规范取《Ek：。/fck≈3—12故φ=》3100/》λ2GB《。J 5-88—将方木、原木按树种！木，材，的强：。度等：。级分为两组E—k/fck分别取】33：0和30《0并考？虑了非理想压杆的】试验结？果调：整为φ=300【0/λ2和》φ=：280？0/：λ2 【。   ？ ，。 各国木《结，构设计规《范，中对荷载持续作【用时间的影响效果】和抗力分项系数的】处，理方法各有不同见表！8 【 《    》 此：次修：订面临？的问题是对我国木】结构：设计规范稳定系数】的计算式《作出调整《和改进使进口产品构！件稳定系数的—计算方法和原则与我！国的方木、原木【一致另一方面这种改！进与调整还应体现我！国规：范，的延续性即沿用我】国规范对稳定系数计！算中有关参数的处】理方法（见表1【0）但应将弹性模量！与，抗压强度之比—E，/fc视为变—量为此提《。出了各？类木产品受压—构，件稳定系数的统一】计算式并经》回归分析确定了【稳定：系数统？一计算式中各常数的！。值各常？数间的关《系为：   】  轴心受压构【件，稳定系数的计算精】度比：较 【 ，       1】）方木、原木—  【   ？。        】本标准稳定系数【计算结果与》“，原2003版—规范：”结：果比较两者完全【吻合几乎没有差【别，保持了2003版】规范中原木、方【木构件的稳定系【数计算？结果  ！       【2）进口锯材—（北：。美规格材《、北美方《木、欧洲结构—木材） 】  ：。        】   北美规格材】的系数a＝0.87！6b＝？2，.437是全部【树种和强度等级规】格材回归结果的平】均值；适用于北美】方木的系数a—。＝0.871—b，＝2.？443是全部树种】和，强度等级的北美【方木回归《结果的平均值同【时欧洲结构木材由】C14？。到C50所有强度】等级回归结果的【平均值为《a＝：0.8？77b＝2.4【33这表明三类进】口木材的系》数值：是非常接近完全可】以采：用，相同的系数最终将】适用于？北美：规格材、《北美方木和》欧洲锯？。材（统称为进口锯材！）系数a、b分别取！以上数值的平—均值并由此计算系】。数c的值《列于本标准表5.1！.4： ：    【 ， ，    《   图6是—以北美规格材为【。例，进行分析比较结果美！国规范和欧洲规范计！算结果的《。最大偏差为4.4％！（λ：＝132《）平：均偏差为《。2.8％《本条公式《（5.1.4-3）！、公：式（5.1.4-】4）的计《算结果与美国规范】相比最大《偏，差为：11.3％（λ＝】73）？平均偏差为5.6】％随机有《限元分析《结果与美国》规范的最大偏差【为，11.9％（—λ＝90）平均偏】差为8.《0，％试验？。结果仅代表》稳定承载力的—平均值不宜与图中的！曲线严格相比但作为！参考试验结果与美国！规范的偏差为—28：.1％（λ＝—1 80）略—显偏大？但其他各《点处偏差不超过1】9.7？％（λ＝《90：）6种长细比处【的平均偏差》为1：2.3％（注—哈工大完成了规【格材：受压构件稳》定，。承载力试验）— 《 》 ？     》   3）》层板胶合木（—目测分？级，层板和机械弹性模】量分级层板胶合【木）： 》        】    《 普通层《板胶合木的强度设计！指标：与同树种的方—木、原木《相同受压构件稳定系！数的计算方法—也，相同：需要解决的是目测】分级层板和机械弹性！模量：分级：层板胶合《木构件的稳》定系数计算问题【对各强度等级的同等！组合胶合《木、对称异等组合和！非对：称异等组合》胶，合木受压构件的稳定！。。系数进行了拟合【计，算获得系数a—、b、c的》值然后取全部强【。度，等级所适用系—数的平均值列于【本标：准表5.1.4 】。     ！      —。。  ：图7：以同等组《合胶合木T》CT2？4为例给《出了按本条公式（】5.1.4》。-3）、公式（5】.1.4-4）【计算的胶合木—构件稳定系数—与美国规范和欧洲规！范计：。算，结果的对比美—国规范和欧洲规【范计算结果的最大】偏差为2.3％（λ！＝117）》平均偏差为》1.6％本标准公】式计算结果与美【国规范相比最—大偏差不《超过：10.1％（λ【＝6 1）平均【。偏差为5.2％ 】 【