5  构】件计算 ！ ？ 5.1  —。轴心受？拉和轴心受压构件】。 ： 《 5.1》。.1  考虑到【受拉构件在设计时】总是验算有螺—孔或：齿槽的部位》故，将考虑孔槽应力集】。中影响的应力集【中系数直《接包含在木材抗拉强！度，设计：值的数值《内这样不但》方便：也不至于漏乘 】   —  计算受拉构【件的净截面面—积An时《考虑有缺孔》木材：受拉时有“》。迂回”破坏的特【征，（图3）故》。规定：应将分布在1—50mm《长度上的缺孔—投，影在同一截面上扣除！其所以定《为150《mm是考虑到与本标！准附：录表A.1.—1中有关木》节的规？定相：一致 ？。 ， ？     计—算受拉下弦支座节】点处的净截》面面：积An时应将—槽齿和保险螺—栓的削弱一并扣除（！图4） 》 ， —。 ： 5.1.2、5】.1.3  对轴心！受压构？件的稳定验算当缺口！不在边缘时》构件截面的计算面】积An的《取值规定《说，明如下 《。    】 根据建筑力学的】分析局？部，。缺，孔对：构件的临界荷载的】影响甚小按》照建筑力学的一般】方法有缺《孔构件的《临界力为Nh—cr可按下》。式计算 ！  【   式中I无【缺孔截面惯》性矩； 【       】   ？ Ih缺孔截面【惯性矩？； —  ：   ？      —l构件长《度 》     —当，缺孔：宽度等于截面宽【度的一半（按本【标准第？7.1？.7条所规》定的最大缺孔情形】）长度等《于构件长度的1/】10（图5）时【根据上式《并化简？可求得临《界力为 》    【 对x-《x轴 》 Nhcrx＝！0.975N—crx 【    》 对y-y轴— ： 《N，hcry＝0.9N！cry 《    】 式中Ncrx【、Ncry对—x轴或？对y轴失稳时无缺孔！构，件的：临界：力  】   因此为了【计算简便同时—保证结构安全—对，于缺孔不在边缘时一！律，采用A0＝0.9】。A 】 ？ 5.1.4  ！本，次修订时考》虑到“原2003版！规，范”规定的》轴心受压构件稳定系！数φ值计算公式存在！下列问题和不—足 》    》 1 ？ ，原公式？的，。稳定系数φ值—计算：仅适用？于方木原木》制，作的：构件：不适用于规格材、】胶合木以及其—他工程木产品制作】的构件？ 《     2【  稳定《系数的计算与木材】抗，压强度设计》值、弹性模量无【。关 ？ ？     因此需】要对计算《公式进行修改此次】。修订：对各国木结构—设计规范中稳定【系数的？计算方法《进行了调研》和比较？。分析在继承我国传】统计算方《法和特点的》基础上结合现—代木产？品的：特点提出了适用【于各类木产品构件】的稳定系数统—一计：算式并？通过：试验研究《、，随机：有限元分析和回【归分析？确定了计算式所【含各系数《的值：  【   轴心受—压木构件的稳定承】载力应按下式表示】 》 《     式中！Ncr·R构—件的稳定承》载力设计《值；： ？       ！   ？ fcr·d符合稳！定承载力要求的木材！强度：设计值或称》为，临界应力设》计值；？ 《     —      —f，cr·k临》界应力标准值—。； ？。。   —。。   ？ ，    Kc—r·DOL荷载【。持续时间对稳定承载！力的影？。响系数？；，    ！       γc！r·：。R满：足可：靠性要求《的稳定承载力的抗】力分项系数；—    ！       A】构件：。截，面面积 【。     轴【心受压木构件有强】度破：坏和失稳破》坏两种失《效形式理论》上需：要两种设计指标即强！。度设计值和临界【应力设？计值为简化》设计规范《实，际，采用：。的稳定承载》力表达式为 — ， ： 》     【式，中fc木材》或木：。产，品，。的，抗压强度《设计值； ！。 ，    《      fc】k木材或木产品的】抗压强度标准值【； ？    【   ？。    φ》木压杆的稳定系数；！    ！    《   K《DOL荷载持续【时间对为木材—或，木产品强度》的影响系《数； —      【  ： ， ， γR满足可靠性要！求，的抗力分项》。系数 【     根据式（！8）、（9》）压杆的稳定系数】可表示为 》 ？。 【    《 ，各国木结构设计【规范对？式（1？0）中有关参数的处！理方法不同》使，稳，定系数的具》体表达式也各不相】同我国基于第—1类稳定《问题即基于》理想压杆稳定理论】求解临界力结—果即为欧拉公式表示！的临界？力（弹？塑性阶段用切线模量！计算：）认为荷载持续【作用时间对木材强】度和稳定承》载力（本质上是对】木材弹性模量—的影响）的》影，。。响效果？。相同即K《cr·DOL＝KD！OL：。且认为轴心受压【木，构件：强度问题和稳定【问题具有相同—的抗力分项系数即γ！cr·R＝γR基于！这种认识《和处理？方法式（10）简】化为 — ，。 φ=fcr·k】/fck     ！  ：。。 （11《） —  ： ，  对于《理想的细长压杆【（大柔？度杆）临《界，。应，力的标准值为 【 ： fc》r·k？=π2Ek/λ2】       （】12） 【。    》 式：中Ek？木材或木产品弹【性模量的《标准：值   ！。  将式《。（，1，。。2）代？入式（1《1）得 》 φ=π【2Ek/λ》2fck   【    （》13） 《 ：     公】式（13）即为我国！木结：构设计规范》细长木压杆稳—定，系数计算式的原始】形，。式，早期：的木结构设》计规范GBJ 【5，-73参考苏联规】范取Ek/fck】≈312故φ=31！00/λ《2GBJ 5-【88将方木、原木按！树种木？。材的强度等级分为两！。组Ek/fck【分别取330和3】。00并考虑了非【理，想压杆？。的试验结果》。调整为φ=3000！/λ2和φ》=2800/λ2】 ：   —  各？国木结构设计规范】中对荷载持》续作用时间的影响】效，果和抗力分项系数的！处理方法各有不同】见表8 》 — ？     此—次修订面临的问题】是对我国木》结构：设计规范稳定系【数的计算式》作出调整和改进使进！口产品构件稳定【。系，数的计算方法和【原则与我国的方木】。。。、原木一致另—一，方面这种改进—与调整还《应体现我国规范【的延续性即》。沿用我国规范—对稳：定，系数计算中有关参】数的处？理方法（见》表10）但应将弹】性模量与抗压强度之！比E：/f：c，视为变量为此提【出，了各类？木产品受压构件【稳定系数的统一【计算式并经回归【分析确定了》。稳定系数统一计【算式中各常数的值】。各常数间的关系为】 《     轴心】受压构件稳》定系数的计算精度】比较 《     】 ，。   1）方木、原！木 【     》  ：   ？ ， 本标准稳定系数计！算，结果与“《原2003版规范”！。结果比较两者完全吻！合几乎没有》差别保持了2—003？版规范中原木、方木！构件的稳定系—数计算结果 ！   《      2）进！口锯材（北美规格】材、北美方木—、欧洲结构木材）】 ：  》    《      —。 北美规格材的系】数a＝0.8—76b＝《2，。.，43：7是全部树种和强度！等级规格材》。回归结果《的平均值；》适用于北美方木的】系数a＝《0.871b—＝2.443是全】部树种和强度等【级，的北美？方木回归结果的【平均值同《时欧洲结构》木，材由C1《4到C？50：所有：强度：等级回归结果的平均！值为a？＝0.877—b＝2.433这】表明三类《进口木材的系数值是！非常：接近完全可以采【用相同的系》数最终将适用于北美！规格材、北美方木】和欧洲锯《材（统称《为进口锯《材）系数《a、b分别取—以上数值的》平均值并由此计算】系，数c的值《。。列于本标准》表5.1《。.4 】     》  ：    《 图6是以北美规格！材为例进行分析【比较结果美国规范】和欧洲规范计算结果！。。的，最大偏？差为4.4》％，（λ＝132）平】均，偏差为2.8％本】条公式？（5.1.4-【3）、？公式（5.1.4-！4）的？。计，算结果与美》国规范相比最大偏差！为11.3》。％（λ＝73）【平，均偏差为5.6％】随机有限元分析结】果与：美国规范的最大【偏差为11.—9％（λ《＝90）平均偏差为！8.：0％试验结》果仅：代表稳定承载力的平！均值不宜《与图中？的曲线？严格：相比：。但作为参考试验【结果：与美：国，规范的偏差为—28.1％（λ【＝，1， 80）《略显偏大《但，其他各点处偏差不超！。过，19.7％（λ【＝，90）6种长细比】处，的平均？偏，差为12.3％【（注哈工大》完成了规《格，材受压构件稳—定承载力试验）【 》 ？ 《。      —  3）层板胶合木！（目：测分级层板和机械弹！性模量分级层板胶】合木） 】     》。  ：。 ，     普—通，层板胶合木的强度设！计指标与同树种的】方木、？原木相同受》。压，构件稳？定系数的计》算方：法也相同需要解决】的，是目：测分：级层板和机械弹【。性模量分级》层板胶合木构件的稳！定系：数计算问题对各【强度等级的同等【组合胶合《木、对称异等组【合和：非对称异等组—。合胶合？木受压构件的稳定系！数进行了拟合—计算获得系数a、】b、c的值然后取全！部强：度等级所适用系数的！平，均值列于《本标准表5》.1.？4 ？ ，  《 ， ，    《    《。 ，图7以同等组—合胶合木TC—。T24为《例给出了按》本条：公式（5.1.4】-3）、《公式（5.1.4】-4）计算的—胶，合木构件稳》定系数与美国—规范和欧《洲规范计算结—果的：对比美国规范—和欧洲规范计算【结果：的最大偏差为—2.：3，％（λ＝117）】平均：偏差为1.6％【本标：准公式计算结果【与美国规范相比【最大偏差不超—过10.1》。％（λ？＝6： 1）平均》偏差为5《.2％ 【 《