5》  ：构件计算 】 ：。 5》.1：  轴心受拉—和轴心受压构件 ！ ？ 5.》1.1  考虑到受！拉构件在设计时【总是：验算有螺孔或齿槽】。的，部位故将考虑孔槽】应力集中影》响的应力《集中系数直》接包含在木材抗拉强！度设：计值的数《值内：。这样不但方便也不】至于漏乘《 —    计算—受拉构件的净截面】。面积：An时考虑有缺孔】木材受拉《时有“迂回》。”破：坏的特征（图3）故！规定应将分》布，在150mm长度上！的缺孔投影》在同：一，截面上扣除其所以定！为150《mm是考虑到—与，本标准附录》表A.1.1中有】关木节？的规：定相一致 【     【计算受拉下弦—。支座节点《。处的净截面面积An！时应将槽齿和保【险螺栓的削弱一【并扣除（图4） ！ ？ 《 5《.1.2、5—.1.3  对轴】心受压构件的稳定】验算当？。缺口不在边缘时构】件截面的计算面积A！n的取值规定说明如！下 ？  》   根《。据建：筑力：学的分析局部—缺孔：对构件？的，临界荷载的影响甚】小按照建《筑力学的一般方【法有缺孔《。构件的临界力为N】hcr可按》下式计算 — ， ！    式中I无】缺孔截？面惯性矩； ！ ，       【    Ih—缺孔截？面惯性矩；》   】       【 l构件长》度   ！  当缺《孔宽：度等于截《面，宽，度的一半（按本标准！第，7.1.7条所规】定的最？大缺孔情形》）长度等《于构件长度的1/】10（图5》。）时根据上式并【化，简可求得临界力【为   ！  对x-x轴 】 ？ Nhcrx【＝0.975Ncr！x，。 —  ：  ：对y-y轴 — Nhcr！。y＝0？.9Ncr》y —     式中N】crx、Ncry对！x轴或对《。y轴失稳时无缺孔构！件的临界力 【  》   因此》为了计？算简便同时保—证结构？安全对于缺孔不在】边，缘时一律采用—A0＝0.9A【 ！ ， 5.1.4 】 本次修订时考虑】到“原2003版规！范，”规：定的轴心受》压，构件稳定《系数φ值计》算公式存在下列问】题和不足 【  《   1  原公】式的稳？定，系数φ值计算仅适用！于方：木原木制作的—。构件：不，适用于规格材、胶】合木：以及其？他工程木产品制作】的构件？ ：     】2，  稳定《系数的计算与—木材抗压《强度设计值、弹【性模量无关 】 ：     》因此需要对计—算公式进《行修改此次》修订对各《国木结？构设计规范中—稳定系数《的计算方法进行了】调研和比较分析【。在继承我《国传统？计，算方法和特点的基础！上结合现代木产品的！。特点提出了适用【于各类木产品—构件的稳定系数统一！计算式并通过试验研！究、随机有》限元分析和》回归分？析确定了计算式所含！各系：数的值？ ？。 ：  ：   轴心受—。压，木构件的稳》定承载？力应按下式表示【 ， 》    ！ 式中Nc》r·R构《件的稳？定承载力设》计值； 【       】    fcr·d！符合稳定承载—力，要求的木材》强度设计值》或称为临界应力【。设计值； 】 ：         ！。 ，fcr·k》临界：应力标准值； ！ ？   ？      — Kcr·》DOL？荷载持？续时：间对稳定承》载力的影响系—数，；  】 ，       【 γcr《·R满足可》靠性：。要求的稳定承—。载力：的抗力分项系数【；， 《     —    《  A构件》截面：面积 】    轴心—受压：木构件有强度—破坏和失稳》破坏两？种失效形式理论上需！要，。两种设计指标即【。强度设？计值和临界》应力设计值为简【。化设计规范》实际采？用的稳定承载力【表达式为 》 ？ 《    【 式中fc木材【。或木产品《的抗压强度》设计值； ！  ： ，        】。。fck木材或木【产，品的抗？压强度标准值； ！ ？     》   ？   φ木压杆的】稳定系数； 】 ：    《    《   KDOL荷载！持续：时间对为木》材或木产品》强度的影响系—数； —。       】    γR满足可！靠性：要求的抗力分项【系，数  】  ： ，根据式（8）、（9！）压杆？的稳定系数可—。表，示为 【。 》  ？   ？。各，国木结构设计规范】对式（1《0）中有关参—数的处理方》法，不同：使稳：。定系：。数的具体《表达式也各》不相同我国》基于第1类稳定【问，。题即基于理》想压杆？稳定：。理，论求解临《界力结？果即为欧拉》公，式表：示的临？界力（弹塑性阶【段用切线模量计算）！认为荷载持续—作用：时，间对木材强》度和稳定《承载：力（本质《上是：对木材弹性模量【的影响）的影—响效果相同即Kc】r·DOL》＝，KDOL且认为轴】心受压木构件强度问！题和稳定问题具有相！。同的抗力《分项系？数即γcr·—R＝γR基于这种认！。识和处理方法式（1！0，。）简化为 ！ φ=？f，c，r·k？/fck     ！   （11） ！  》 ，  对于理》想的细长压杆（【大柔度？。。杆）临界应》力的标准值为— fc】r·k=π2E【k/λ2   【   ？ （12）》。 》   ？  式中Ek—。木材或木产品弹【性模量的标准值 ！ ，。   》  ：将式（12）代入式！（11）得》 》 φ=π2Ek/】λ2f？c，k  ？     （—13） ！。。   ？ 公：式（13）》。即为我？国木结构设计规范】。。细长木？压，杆稳定系数计算【式的原始《形式早期的木结构设！计规范GBJ 5】-73参考苏联【规范取Ek》/fc？k，。≈312《。故φ=3100/λ！2GBJ 》5-8？8将方木《、原木按树》种木材的强度—等级：分为两组Ek—/fc？k，分别取？330和《。30：0，。并考虑了非理想压杆！的试验？。结，果调整为φ=300！0/：。λ，。2和φ=2》。800/λ2— —。    《各国木结构设计规范！中对荷载持》续作用时间的影响效！果和抗？力分项系数的—处理：方法各有不》同见表8 】 ：  【   此《次修订面临的问题是！。对我国木《。结构设计规范稳定系！数的计算式作—出调整和改进—使进口产《品构件？稳定系数的计算【方法和原则与我国的！方木、？原，木一致另一方面【这种改进《与，调整还应《体现我国规范的延续！性即沿用我国—规范对稳定系—。数计算？中有关参数的—处理方法《（见表10）但应】。将弹性模量与抗压】强度之比《E/fc视为变【量为此提《出了各类木》产品受压构件稳【定系数？的统一计算》式并经？。回归分析确定了【。稳定系数统一—计算式？中各常数的值各常数！间，的关系为 —    【 轴心受压构件稳定！系数：的计算精度比较【 —  ： ， ，    1）方木、！原木 —。  ？     》    《。 ， 本标准稳定系数】计算结果与“原【2，003版规范”【结果比较两者完全吻！合几：乎，没有差别保持了20！03版规范》中原木？、方木构《件的稳？定系数计《算结：果 ：  —       2）！进口锯材（北美【规格材、北美方木、！欧洲结构《木材） — ？  ：  ：      —  ：北美规格材的—系，数a：＝，0.876b＝【2.437》是全部树种和强【度等级规格材回归】结果的平均值；适】用于北美方木—的系数a＝0.【871b《＝2.443—是全部树《种和强度等级的【北美：方，木回：归结果的平均值【同时欧洲结构木【材由C14到C【50所有强度—等级回？归结果的《平均值为《a＝0.877b】＝2.43》3这表明三类—进口木材的》系数值是非》常接近完《全可以采用相同的系！数，最终将适用于—北美规格材》。、北美方木和欧【洲锯材？（统称为进口—锯材）系数a、b】分别取以上数—值的平均值》并由此？计算系数c的—值列于本标准表5.！1.4 《。 《      —   ？ ，。   图《6是以北美规格材】为例进行分》析比较结果美国规范！和欧洲规范计算结】果的最大偏差为4】.4％（λ＝1【32）平均偏差为】。2，.8％？本条公？式，（5.1.4-【3）、？。公式（5.1.4-！4）的计算结果【与美国规范》相比最大偏差为【11.3％》（λ＝73）平均】偏，差，为5：.6％随机有限【元分析结《果与美国规范的最大！偏差为11.9％】。（λ＝90）平均偏！差为：8.0％《试验结果《仅代表稳定》承载：力，的平均值不》宜，与图中的曲线严格】相比但作为参—考试验结果与美国】规范的偏差为28】.1％（《λ＝：。1 80《），略，显偏大但其他各点处！偏差不超过》19.7％（λ＝】90）6种长细【比处的？平均偏差《为12.3》％（注哈工大—完成了？规格材受压构件【。稳定承？载力试验） 】 ！        3！），层，板胶合木（目测分级！层板和机械弹性【模量：。分级层板胶合木） ！ ？    》      — ，  普通层板胶【。合木的强度设—计指标与同树种的方！木、：原木：相同受？压构件稳定系数【的计算方法也相同需！要解决的是》目，测分级层《板，和机械弹性模量分级！层板胶合木构件的稳！定系数计算》问题对各强度等【级的同等组合胶合】木，、对称异《等组合和非对称异】等组合胶合木受压】构件的稳定系数进行！了拟合？。计，算获得系数a—、b、c的值然后】取，。全，部强：。度，等级所适用系数【的平均值列》。于本标准《表5.1.》4  】。。。   ？。      —  图7以同等组】合胶合木TCT2】4为例？给出了按《本条：公式（5.》1.4-《3）：、公式？（5.1.4-4）！计，算的胶？合木构件稳定系数】与，美国规范和》欧洲规范《计算结果的对—比美国规范和欧洲】规范计算《结果的最大偏差为】2.3？％（λ＝117）平！均，偏差为？1.6％本》标准：公式计？算结果？与美国规《范相比最大偏差【不超过10.1【％（λ＝6》 1）？平均偏差《为5：.2％ 】 ？