《7  绝《缘配合？、防雷和接》。地 《 7．0．！1  1《000kV架空【输电线路《直线杆塔上悬垂【。绝缘子串的》绝缘子片数选—择一般需满足—耐受长？期工作电《。压作用和操作过【电压作？用的要求雷电过【电压一般不作为选】择绝：。缘子片数的决定条】件仅作为耐》雷水平是否满—足要：求的校验条件 】 《。7．0．2  【1000kV架空输！电线路？直线杆塔上悬垂绝】。缘子串的《绝缘子片数基本【上是由工频电压下】的单位爬电距离【决定  ！   1 》 爬电比距》法，按爬：电比：距法计算绝缘子片数！时关键是要确—定不同形状绝缘子】的爬距有效系数Ke！电，力行：业标：准交流电气装置的】过电压保护和绝缘配！合DL／T —6，20：-1997中—指出几何爬》电距离290m【m的XP-1—60型绝缘子—的K：e取为？。。1采：用其他型式绝缘【子时Ke应由—试验确定 】 — ：。    《式中：L0：1，、L02分别为X】P-160型—及其他型绝缘—子的几何爬电距离；！ 《        ！  ： U50％.1、】U50％《。.2分？别为：XP-160型及其！他，。型绝：缘子的50％污闪电！压(：kV) ！   ？ 西北电网750】kV：输，电线路绝缘子—在高海拔低气压条件！下的：。污闪特性研》究报告提供了750！(2：#)和7《50(4#)试【验U50《。％值(E《SDD0．05；N！SDD0．1mg／！cm2)(表6【)， —表6  西北电网污！闪特性研《究的瓷绝缘》。子U50％值 】 》  —   国网武—汉高压研究院—。。1，00：0kV交流输电线】路绝：缘子长串污》秽特性及污》秽外绝缘设计的研究！。报告：中提供的常压下绝缘！子单片U50％【值具体数据和相应】绝，缘子的有效系—数Ke计算值—见表7 【 表7  有效系！数Ke的计算 【 ， ： ：。 ？  《   ？表7中盘型(—。钟罩型)绝缘子的】有效系？数Ke的计》算值基？本在0．86～0】．94之间由于序号！3～：6绝缘？子为灰密《0．5mg》／cm2条件下【U50％值其值偏】大因此？。绝缘子的有效系【数Ke计算值偏大；！序号7和8双—伞，和三伞绝缘》子的有？效系数K《e，的计算值基本在【0．97～0．【99之间由于其U5！0％无法《进行灰密修正且【序号7和8绝缘【。子的U50％值为短！串试验？得到其值偏大因此有！效系数Ke的计算值！也偏大 》。    【 双层伞绝缘—子在我国5》00kV及以下线路！中已大量使用积累了！大量试验数据和运行！经验：通过：对，双，层伞绝缘子和普通型！(XP-300【)绝：缘子在同样》。条件下的污闪—电压和？积污状况的比较【以及：对大量数据的—统计分析由运行【部门总结出》双层伞型绝缘子的】Ke值为《0．95《 ， 《  ：   西《北7：50kV线路绝缘】子爬电距离的有效】系数Ke取值普通】型取1．00防污型！(双伞型和三伞型)！取0：。．9：5防污型(钟—罩型)取《0，．90 】     对—于1000》kV特高压输电线路！建议在轻污区普【通型、双伞》和三：伞绝缘子的有效系数！Ke取？。值，为1．0；防—污型(钟罩型)绝】缘子的？有，效系数Ke取值为】0，．90；《中等及以上污秽【区普通型《。盘型、双伞和三【伞型绝缘子的有效系！数Ke？。取值为0．95；】防污：(钟罩型)》绝缘子的有效系【数Ke取值》为，0，．85 】    《 采用爬电比距法】计算所得绝缘子片数！见表8？ 《 表8  —采用爬电比距—法计：算所：得，绝，缘子 — ： ！    — 2  污耐压法】绝缘子片《数选择也可采用污耐！压法污耐压法是【根据试验得到绝缘】子在不同污秽程度下！。的，污秽耐受电压—使，选定的绝缘子串污秽！耐受电压大于该线路！的最：大工作电压该方【法，和实际绝缘子污【耐受能力直接联系在！。一起是一种较好的】绝缘子串《长确定方《法，但人工污秽》试验结果同自然【污秽条件下的污耐】受，电压：值存在等价性问题】 》     不同国】家污秽外绝缘—设计原则相同但设】计参数取值不同确】定污耐压和污—秽设计目标电—压值也？不同前苏联、—美国、？日本：、武汉高压研究所】和中国电《力科学研究院—主要是？以，U50％进》行污秽外绝缘设【计U50《％以长串绝》。缘子试？验来：确定前苏联取—标准偏差《σ为8％校》正，系数14σ；美【国取σ为10％校正！系，数13σ；国网武】汉高压研究院和【中国电力科学研【究院：按试验来计》算σ取7％污耐压】校正系数为》。。13σ日本单—。片绝缘子最大耐受】电，压Umax》按长串绝缘子试验】来确定前苏联还考虑！。爬电距离有效系【数对不同型绝缘子】串的U？m，a，x进行校正；—污秽设计目标—电压值均取系统【最，高运行相电》压UmaxUmax！校正系数《前苏联？、美国、《日本分别为1、1、！1．1？5～1．《60绝缘子》串片数N《。由，校，正后的Um》ax与Um》ax之比《确定即N＝U—max／Umax】不同国家污》秽，外绝：缘设计基本参—数如表9所示 】 《表9  不》同国家？污秽外绝缘设计基本！参数对比 — ！     注①【。5，00kV《及以下？线路：设计污耐压》校正系数取3—(对应单串闪络【概，。率为0．1》4％查正态分—。布表得？出)  ！       ②】1000kV—架空输？电线路设计污耐【压校正系数取1【．04(《对应单串闪络概率】为，15％查正态—分布表得出) ！     国网！武，。汉高压研究院1【。。000kV交流【输变电工《程设备外绝缘特【性研究？报告中推荐的污耐压！设计方法如下—(海拔1000【m以：。下) 【     (1)确！定现场污秽度—SPS(《ESDD／N—SDD)；》 》     》(2)将《现场污秽度SP【S(ESDD／【NSDD)校—正到附盐密度SD】D(：可简：称，试验盐密SDD)；！   】  (3《)确：定单片？绝缘子最大耐—。。。受电压Umax；】 ： ：     (4)！确定污秽设计目标电！压，值Umax； ！。     【1000kV晋东南！-南阳-荆》门交：流特高压试验示【范工程按1．1倍的！最高运？行相电压《取值 —    》。 (5？)求取绝《缘子串片数NN＝U！ma：x／Uma》x；：。   】  (？。6)按表10—校，核确定N ！ 表10 》 不同？性质工作电压确定】绝缘子？串片：数 》 》   》  表10中按【污秽设计确》定，不同污？秽等级的绝缘子【片数满足以上不同性！质工：作电压和条件对其】。要求 】    国网武【汉，高压研究院根据试验！结果修正后得到【的不同污秽》等级下不同型式单】。片绝缘子Uma【x见表11 【 表11  ！不同污？秽等级下不同—。。型式单片绝缘子【Umax(》kV) — ？ ，。 ，。。  》   表1》1中SDD为附盐】密度(CaSO【4按41％修正)】  【  ： 按照污耐压法确】定的悬垂单Ⅰ串片数！见表：1，2 表1！。2  不同污秽等级！下不同型式绝缘子】所对应的片数 】 ！   ？  表1《2中ESDD为等】值附盐密度》(，未，修正)；N》。为ESDD》未，进行：修正后的片数N1】为ESDD按4【1％CaSO4修正！后的片数N2—为ESDD按—3，0％Ca《SO：4修正后的片数【N，3，为ESDD按20％！CaSO《4，修正后的《片数 ？    】。 研究结果表明【双伞型300—kN瓷绝缘子在S】DD／NS》DD：为0．1／0．【5(mg／c—m2：)条件下《单Ⅰ串？污耐压？值较相？同污秽度和相同【串型下？的CA590—-EZ普通型300！kN瓷绝缘子提高约！5，％美：国特高压试》验基：地(Project！ UHV)》也曾对双伞》。型绝缘子与普通型】绝缘：子进行过《相同污？秽度下？的污耐压对比试【验试验结果显示在】SDD为0．1【mg／cm2时双伞！型较普通型绝缘【子污耐压提》高约7％《 ？ 表1》3 ： 双伞CA887-！EZ型及《异型绝缘子串—。污耐压特性研究结】果 《 ？  【   ？表13中N》S，DD：。为0：．5mg／cm2】   】 ， 采：用CA8《87-？EZ双伞型》3，00kN瓷绝缘子单！。Ⅰ串在不同污—秽等级下的》绝缘子串片》数如表14所示【 》 ，表14  》不同污秽等级—下双伞型绝缘—子所对应的片数 ！ 》    】 表：14中E《SDD为等值附【盐密度(未修—正)ES《DD按4《1，％CaSO4修正】后的：片数 《    【 从表8《、，表14可见在Ⅱ级污！区考虑？适，当的裕度后54片】双，伞型绝缘子可满【足要求由于10【00kV《晋东南-南阳—-荆门交《流特高？压试验示范工程没】有Ⅱ级以下污—区因：此，该工程的基本绝缘配！置为54片》 —。    3  【双联串片数武汉高压！研究所对25—片XP3-1—60绝缘子》串单、双串结构【的U50％试验结果！。。见，表15、表16 】 ， 表15【。  单、双》串结构的U5—0％比较 【 ？ 表【16  《改变：双串开档距离的U】50％比《较 —   ！  上？述试验是基于50】0kV线路的绝【缘，子串U50％试验条！件在开档距离55】0mm时双串—绝缘子的净距为2】70mm试验—得到的U50％【为单：串的1？．04倍且能够【防止绝缘子》。串，间的串弧、跳—弧现象 【  ？    根据西【安交：通大学所做》的1000kV【架，空输电线路绝—缘子串均《压计算结果当—双串绝缘子间距【为，600mm时单片】绝缘子承受的最大电！压与500》kV线路相当双联绝！缘子串绝缘子间【净，距在270mm左右！基，本可以保证绝缘子串！。的U5？0％：值不降？。低因此？双联：Ⅰ串：。绝缘子间净距在【270mm左右【时可：采用与单Ⅰ》。。串相同的绝缘配置】 —    4  中】。相Ⅴ串片数C—A590-》EZ普通型》3，00kN瓷绝缘子】在SDD／N—SDD分别为0．】1／0．5(mg】／cm2)和0【．15？／0．5(mg／c！m2)条《。。件下Ⅴ型串污耐【压较单Ⅰ串要—。分别提高6》％和4％CA88】7-EZ《双伞型3《00kN瓷绝缘子】单Ⅴ型？串在S？DD／NSDD为】。0．1／0．5(】mg：／cm2)条件下】的单片污《。。耐压为？12．2kV与双伞！型绝缘子单》Ⅰ串相？比提高约1》3，％ ？    【 Ⅴ：型串污耐《压较单Ⅰ串》高的分析原因如下】。 ？    —  ：   1)Ⅴ型串】的电弧？较单Ⅰ串易飘移绝缘！子串表？面不易形成线状【放电与？单Ⅰ串紧贴绝—缘子串的电弧短【接形：式，不同；？  【       【2)Ⅴ型串》。特殊：的布：置方式改善了绝缘】。子，串的对地电》容使容性《电，流对绝缘子串的影响！减，小，提，高了其污闪电压； ！ ？   《   ？   3《)在合理《的污秽设计》下Ⅴ型串《的积污特《性要优于《悬垂串仅为悬垂【串的：85％甚至更低； ！ ？     由【于，中相塔窗《的影响并为以后【的防污留有》裕度在杆塔设计时中！相Ⅴ串的绝缘子【建议按与《边相：Ⅰ串同样的片—数，考虑： 《 7．0．3【  耐张《绝缘：。子，串由于水平放—置，容易受雨水冲—洗其自洁《性较悬垂绝缘子【串要好110kV】～500kV运行】经验表？明耐：。张绝缘子串》很少污闪因此在【同一污区内》其爬电距离可—。较悬垂串减少 】 7．0【．4：  运行经验表【明，在轻、中污区—复合：绝缘子爬《距不宜小《。于盘型绝缘子在重】污，区，其爬电距离应根据污！秽闪络试验结果确】。定由：于复合绝《缘子两端有》均压装置使复—合绝缘子的有效【绝缘长度减小—而线：路耐雷？水平与绝缘》长度密切相关因此强！调其：有效绝缘长度应【满足雷电过电—压的要求同时还要满！足操作过《。电压的要求》 ： 7．—0．5  高海拔地！区，随着海拔《升高或气压降低污】秽绝缘子的》闪络电压《随之降低高海拔【所需：绝缘子片《数应进行修正 ！ 7．0．【6  根据国—网武汉？高压研？究院试验结果对不同！的杆：塔部位？其50％放电电压有！差别条文表7．0．！6-1？中，括号内数据》为对上横担要求的间！隙， ： 《    《1  工频电压【空气间隙该》值通过国网》武汉高压研究院【的真型塔试》验进行了验证试验值！及要求？值如表17、表1】8所示 ！表17  真型【塔边相间隙》。工频：。放电电压《试验值 】 《     要】求的：单间隙50％放电】电压U？50％按下式—计算 — ， ， —    式中Um最！高运行电《压(kV《)；： ：   —。        Z！系数取3； ！     —      σx】1，单，间隙的变异系数【。取0．03》。； 《      】     σxm】多间隙的变异系【数取：0．0105 【  —   考《虑1-？。3σ闪络概》率，仅，为0．13％为了】安全再考《虑5％的安全—裕度 表！。18  边相工频】电压要？求值 【 》     表1】9为真型塔边相间隙！工频：放，电电压试验值和【。要求：值的比较 【 表1》9  真型塔边【相间隙工频放电【电压试验值和—要，求值：的比：较 】  —   导线正—对塔腿宽度约为【6．4m 【     2 ！ 操作过电压—要求的空气》间隙该值通过国网】武汉高压研究院的】真型塔试验进行了】验证试？验结果及要》求值：见表20～表—24： ， ？ 表20  真型！塔中相导线对塔的空！气间隙的操作冲击】放电电压《。。 — ：  》   表《20中导线对猫头】塔上、？下曲臂的距》离为6．7m—对横：担的距？。离为7．《9，m — 表21  真型塔！中相导线对》塔的：空气间隙《的操作？冲击放？电电压 ！  【   表21中【导线对猫《头塔上、下曲臂的】距离分别为》7．7m和7—．8：m对：横担：的距离为《8．1？m 》 表22 — ， 真型塔边》相导线？对，塔的空气间隙—的操作冲击》放电：电，。压 ： ， ：。 》 ？表23 《 猫头塔边相导【线对塔？。柱的空气间隙距【。离和操作冲击放电电！压的关系(》τ，f＝250／—μs：) — ： 《     空气间隙！的操作冲击放电电】压U50％按—下式计算 】 《  》   式《中，U，s操作过电压(【kV)； 】。       】    Z系—数取2．《45：； —     》 ，     σx1】单间隙的变异系【数取0．0》。6； ？    】      — σ：。xm：多间隙的变》异系数取《0．024 】。 表24— ， 单间？隙的操作冲》击放电电《压要求值 》。 ！  ？   表20—为不同波头》长度：真型塔中相导—线对：塔的：。空气间隙的操作冲】击放电电压关系可以！看出τf＝1—000μs》的操作？冲击放电电压—比τf＝《250μs的操【作冲击？放电电压大约高11！．9％；τf＝5】000？μs的？操作冲击50％放】电电压比τ》f＝2？50μs操作冲击5！。0，％放电电压》高，约19．3％推【算τ：。。f＝1000μs】的操作冲《击放电电压比τf＝！361.6》。μ，s的操？作冲击放电电压大约！高10％则τf＝1！000μ《s的操作冲》击放电电压为2【119？kV —。     表【25比较结》果，显示可以《满足操作过电—压要求 — 表2》5  直《。型塔：中相：间隙操作冲击—放，电电压试验值和【要求值的比较 ！。 —    — 表22《为不同波《头，长度真型塔》边相：导线对？塔的空气间隙的【操作冲击放》电电压？关系可？以看出τ《f＝1000μs的！操作冲击放》电电压比τf—＝25？。0μs的操作冲击】放电电压大》约高7％；τ—f＝2000μ【s的操？作冲击5《0％放？。电电压比τf＝2】50：μs操作冲击5【0％放电《电，压高：。约11？．9％；τf＝50！。00μs的操作冲】击，50％放电电压比】τf：＝2：50μs操作冲击】50％放电电—压，高约1？8，。。．8％由此可—推出不同波头—长度导？。线对塔柱的间隙距离！和对应？的操作冲《击放电电压(表2】6、表？。2，7，) —。 表26 》 猫头？塔边相？导，线对塔？。。柱的空气《间隙距离和操作冲】击放：电电：压(推算值)—的关：系 【 ， ：。 ， 表27  真型！塔边相间隙操作【冲击放电电》压，试，。验值和？要求值的比较— ！。     【τf＝1000【μs的操作冲击放电！电压试验值不—满足冲击放》电操：作过电？压要求？τf＝2000【μ，s操作冲击放电电】压试验值(推算值)！。满足：操作冲击放电过电】压，要求 】  ：。  3  雷—电过电压要求的【。空气间隙在雷电过电！。压，情况下其空气间隙】的正极性《雷电冲？击，放电：电压U50％应与】绝缘子串的5—0，。％雷电冲击放—。电电：压相匹配不》。。必按绝缘《子串的50％雷【电冲击放《电电压的100％确！定间：。隙只需按绝缘子【串的5？0％雷？。电冲：。击放电电压》的8：0％：确定间隙(间隙【按0级污秽要求的】绝缘长度配合)即】按下式进《行配合或对单—回线路塔头雷电过】电压间隙不予规定 ！ ： 》 ？ ，    式中U【J50％为绝缘子串！的50％雷》电冲击放电电压(】kV)其数值可根】据绝缘？子串：。的雷：。电冲击试验》。获得或由绝缘长度】求，得，。。。。   】。  4  根据1】000kV同塔双】回线路真型塔外绝缘！特性：试验研？。究结论？考，虑并联间隙》及高海拔修》正高海拔修正方法按！本规范第7．—。0．：5条进行 】     5 】 同塔双回》线，路反击计算结果见】表28 】 表28《。  ：同，塔双回杆塔的反【。击耐雷？性能(杆塔》呼高54m) 】 ！  ：   经《综合分析确》定，海拔500m时的雷！电，过电压间隙》取6．7m》海拔100》0m：及1500m时的】雷电过电压间隙分别！取7．1m和7【．6m 《 》7．0．《7  现行国家【标准带电作业工具】基本技？术，要求及设计》导则GB／T 1】8，037规定可以接受！的危险率水》平为1．0×10】-5 》     【检修人员《停留：在线路上进行带【电作业时系统不可】能发生？合闸空载线》路操作？并应退出重》合，闸而单相接地分闸过！电压是？确定带电作业—安全：距离时必须考虑过电！压表29为单—回线路带电作—业最小空气间隙值 ！ 》表29？  单回线路带【电作业最小空—气间：隙值 ？ 》 ：   —  注？不同海？拔要求？的最小间隙》距离不同其》。危险率不同》均小于1．0×1】0，-5这？里列出的危》险率是其中的最大值！ 》 ， ，。   ？根据国网武汉高【压研究院1》000kV交—流同塔双回输电线路！带电作业技》术研：究结论确定》。。同塔双回《路带电作业时的校】验，间，隙见表30、表31！ ， 》表30  等电【位作：业人员对塔身／下横！担，／顶部构架》最小安全《距离： ， 《 表】31 ？。。。 作：业人员进出》等电位时与》塔身／下横担构架／！顶部构架应》。满足的最小组—合间隙 — 】 ，    为避免输】电线路塔《头间隙过大》带电作业安全—距离不作为线路【绝缘间隙尺寸—的控制因素带电作业！安全距？离加上？人体活动《范围后不宜大于操】作过电压要求的间】隙当：不能满足上述要求】时带电作业应考【虑特殊？保护：措施 》 7《．0．8  高【海拔修正是根据绝】缘配合 《 第2部分  应用！指南IEC 600！7，1-：2(Isul—at：ion？ ，co～ordina！。tion《 Part 2 】App？l，ication g！uide)规—定确定的《 7．】0．9  研究表明！影响特高压变电站耐！雷指标的主要—因素是雷电直—击，变电站？进出线？段内导线形成的【雷，电侵：入波对站内电气【设，备造：。成的：损坏而？雷电能否《直击进出线》段内导线《则主要取《决于进出线段采用的！地线保护方式—。根，据晋东南《-南阳-荆门10】00kV《特高压试《验示范工《程三个变电站—或开关站《的防雷保护方—。案科研单位对—三个变电站或开关】站进出线段线路的防！雷保护方式进行【计算研？究为进一步提高变】电站防雷性能确保】特高压变电站进出线！段的绕击电流幅值在！。允，许范围之《内可以考虑采取特】高压变电站2km】进出线？段酒杯塔加》。第三根地线提—高酒杯？塔，。、耐张塔地线高度】以避：免中相导线受绕击 ！ 》7，．0．？10  随着线路】额定电压的提高线】路绝：缘水平不断》提高雷电反击跳【闸，。的概率愈来》愈小：我国雷？电定向定位》仪，记录的数据表—明500kV—线路雷击《。跳闸的主要》原因是绕击跳闸 】   【  前苏联特—。高，压线路的运行经验也！表明雷击《。。跳闸是1《。000kV架空输】电线路跳闸》的主要原因在198！5年：～1：994年十》年间特高压线路雷击！。跳闸高达16—次占其总跳》闸次数？的84？％而雷击跳闸的原】因是：。雷，绕击导线《经分析前苏》联特高压线路—的地线保护》角过大是(》大于20°)造【成了雷电绕击率【。过高的主要原因【日本特高压》线路：和其500kV【线路一样均采用负的！地线保护角雷电绕】击率较低《  【    我国—特高压设计按照规程！法和电气几何模【型法分别计算了【酒杯型？和猫头？型直线塔的雷击跳】闸，率判定是否满—足10？00k？。V架空输电》线路雷击《跳闸率0．1次／】100km·a的】。要求 【。     》1  ？规程法用规程推荐的！方法计算猫》。头塔和酒杯塔的【雷击跳闸率见表32！ 《 表32 — 雷：击跳：。闸率(次／100】。km·a)》 —   】  从表3》2可以？看出在保护角1【。0°及以下情—况雷电跳闸》率基本上可以满足】预期：值 ？    【 2  《电气几？何模型法用电气【几何模型《方法计算猫头—塔和：酒杯塔的雷击跳闸】率见表33、表34！ 《 表33 — 酒杯塔《雷击跳闸率(—次／100km·a！) 《 】 表：34  猫头塔雷】击跳闸率《(次：／100k》m·a) ！   ！  按照100【0kV晋东南-南阳！-荆：门交流特高压试【。验示范工程线路地形！比例考虑地面坡度的！影响通过加权计【算，得到：全线的雷击跳—。闸率为0．》0，98次／100km！·a基本满足预期】值 》     根据】。现，行，。国家标准《1000kV特高】压交流？输变电？工，程过电压《和绝缘配合G—B／T？ 24842的规定！对于单回路线路杆】塔上地线对边相导】线的保护《角在平原和》丘陵地区不宜大【于，6°在山区不宜大】于，4°；单回路耐张】。塔跳线对导线—保护角平原》不，宜大于6°山区不宜！大于0° 】     3 】 同塔双回线路【绕击：。计算结果见表35、！表36？ 《 表35 EG】M法同塔双回鼓型】塔线路绕击跳闸【率(次／1》00km《·a)？ — 表【36  《。 LPM法同塔【双回鼓？型塔线路绕击跳闸】率(：。次／100k—m，·a) — —     【根据：。现行国家《标准10《00：kV特高压交流输】变电工程《过电压和《绝缘配合《G，B／T 24—842的《规定对于双回—路线路杆《塔上地线对导线的保！护角在平原和—丘陵地区不宜大于】3°：在山区不宜大于【5°双回路》耐张塔地线》对，跳线保护角》不大于0°》 7【．0．11  本】条，是根据现行国—家标准1000k】V，特，高压交？流输：变电工程过电—压和：绝缘配合GB／【T 2？48：42：第7．1．》2．6条确定的 ！ ： ：   ？  根据《国网：电科院研究结果【在一般档《距的：档距中央《导线与地线的距【离可按下式校验(】气温＋15℃无风)！ ， ，。 》     ！式中S导线与地【线间的距《离(m)； 【     】      —L档距？。(m)？； ：     ！ ，  ：  ： Um最高》运行电压(kV) ！ ， 7．—0．：12  本条根据】现行：行，业标准交《。流电气装置的接【地规定？DL／T《 62？1和：运行经？。验确定对《土，壤电：阻率大于《2000Ω》·m地区除采用【加长接地体外也可】。采用其他综合—措施降低接地电阻】线路经？过，。居民密集地区时【应适：当降低接地装置的跨！步，电压： 7．】0．13  南方】一些水田烂》泥较深耕作深度也比！一，般旱：田为大所以加以【说明：位于居？。民区和水《田，。的接地体应敷设【成环形主要是减小跨！步，电压确保《。。安全 【。 7：．0：．14  》输电线路设计—若采用地线绝缘运行！方式时应通过导线和！。地线的换《位及适？当的地线《接地限制《地线：上，的静电？、电磁感应》电压和电流》；选用可靠》的地线绝缘子间隙来！保证各运行状态的可！靠绝缘和雷击前【或相对？地闪络时《及时击穿并能随后】自行可靠熄弧— 《     1 】 1000》k，V及以上线路采用绝！缘地：线时：地线上的感应电压可！以高达？几，到几十千伏感—应电流可高》达几到上百安培高压！和超：高，压工程？实践中曾发生过【地线间隙长期放【。电引起严重》。通信干扰甚至烧断】地线绝缘子造成停电！的事故？究其原？因地线间隙》不稳定或施工不准确！。往，。往有一定影响但【主要还是限制地线】感应电压《和电流的措施不够完！备导：线，换位是？限制地线感应电压】和电流的根》。本措：施尤其是《三角排列的线路导线！换位必须统一安排综！合平衡且地线中【的电压和电流的控制！与导地线排》列方式？和换位情况、地【线绝缘子型》式、地线绝缘子间隙！大小、地线》接地方？式等：多种因素有》关一般来说》能够将地线电压控制！在1：700V以下是【比较现？实和可？靠，的 【  ：  2 《 为了充分发挥地】线，。。。。的防雷保护作用间】隙的：整定必须使它在雷击！前的：先导阶段能》够预先建弧并在雷击！过后能够及时切断间！隙中的工频》电弧恢复《正常运行状态并在线！路重合闸成功—时不：致重燃；在》线，路，发生短路《事，故时地？线间隙也能击—穿且：。。应保：证短路事故消除【。后间隙能熄弧恢【复正常 —  《   3  在线】路采用距离保护的】情况下对于》本塔：接地电阻较高而【不能满足距》。离保：护整定要《求时还需保证线路发！。生相对地闪络—后至少本塔间隙能够！及时建弧以便—汲出必？要的短？路电流降低距—离保护的附加电阻 ！ ： ，  ？   对《绝缘地线接地点长期！通电的引线接地【装置必？须做好各项稳定校】验和人身安全设计并！考虑运行中对接地】。装置：的，检测办法由于用作】限制：感应电压和》电流的地线接地【点往往长期》流通较大《电流可？能造成发《热腐蚀和伤害人畜等！。事故应该在设计中】严格计算慎重安排并！于，投运后？即予检测验证此外由！于正：常通流较《大若需要运行—中断开接地引线检】。测，接地装置《必须预先设》置，相应的带《负荷切合开关并做】好该点断开后整条】地线电量变化的预计！和对策 ！    虽然—绝缘：地线：设计：中限制了危险的感】应电：压和电流《但线路运《行中可能存在某些接！地点松脱或连接【变化导致感应电压和！电流失？控即使完《全正：常，也可能由《于人们对《地线即地线电位【的传统观《念忽略？了残余电压》和电流对人》的，刺，激，。从而因？接触地线时受惊【导致高？空作：业二次事故的—危险因此应对—施工和运《行单位提出》有关：注意事项并采取必】要的保护措施— ：