7 — 绝：缘配合、防》雷和接地 】 7．—0．：1  1000kV！架空输电线路直线杆！塔上悬垂绝缘子【串的绝缘《。子片数选择》一般需满《足耐受？。长期工作电》压作用和操作过电】压作用的要求雷电过！电压一般不》作为选择绝缘—子片数的《决定条件《仅作为耐雷水平【是否满？足要求的《校验条件 【 7《．0．2  10】。00kV架空输电】线路直线杆塔—上悬垂绝缘子—串的绝缘《子片：数基本上是由—工频电压《下的单位爬电距离决！定  】   1  —爬电：比距法按爬电—比，。距法计算绝缘子【片，数时关键是要确定不！同形：状绝缘子的》爬距有效系》数Ke电力行业标准！。交流：电气装？置的过电压保护和绝！缘配合DL／T 6！2，0-199》7中：指出几？何爬电距离290m！m的XP-16【。0型绝缘子的Ke取！为1采用其他型式】绝缘子时Ke应由】试验确定《。 ， 【  》   式中L—01、L02分别为！XP-？16：0型及其他型绝缘子！的几：何爬电？。距，离； 》  《        】 U：。50％.1、U【50％.《2分别？为XP-1》60：型及其他《型绝缘子的50％污！闪电压(kV—) 《    — 西北电《网750k》V输：电线：路绝缘子在高海拔低！气压条件下的污【闪特性研究报告提】。供了750(2#】。)和7？。50(4#)试验U！。50％值(ESDD！0．05；N—SDD0．1mg】／cm2《。)(表6) 【 《表6  西北电网污！闪特性研究的瓷绝】缘子U50％值 ！。 ？ ， 》     国网武汉！高压研？究院100》0kV交流输电线路！绝缘子长串》污秽特性及污—秽外绝缘设计的【研究报告《。中，提，供的常压《下绝缘子单片U【50％？值具体数据和相应绝！缘子：的有效系数K—e计算值见表7【 》 表：7  有效》系数Ke的》计算 — 》    — 表7中盘型(【钟罩：型)绝缘子》的有效系数Ke【的计：算，值基本在0》．86～0．—94：之，间由于序号》3～6绝《缘子为灰《密0．5m》g／：cm：2条件下U》50％值其值—偏大因此绝缘—子的：有效系数Ke—计算值偏大；序号7！。。和8双伞和》三伞：绝缘子？的有效系数Ke的】计算值基本在0．】97～0．99之间！由于其？U50％无法—。进行：灰密修正且序号7】和8绝缘《子的：U50％值为—短串试验得到其【。值偏大因此有—效系数Ke的计【算值也偏大》 ： 《    双层伞【绝缘：子，在我：国500kV及以下！。线路中已大量使用积！累了大量试验数据和！运行：经验通过对双层伞绝！缘子和普通型(【X，P-300》)，。绝缘子在同样条【件下的污闪电—压和积污状况的【比较：以及对大量数据的】统计分析由运行部】门总结出《双，层伞型绝缘子的【Ke值为0．95】。   】  西北750k】V线路绝缘》子爬电距离的—有效系数Ke取值】普通型取《1．00防污型(】双伞型和三》伞型)取0．95】。防污：型(钟罩型)—取0．90 】     对】于10？00kV特高压【输电线路建议在【轻污区？。普通：型、双伞和三伞【绝缘子的有》效系数Ke取值【为1：。．0；防污型(钟罩！型)：绝缘子的《有效系数K》e取：。值为0？．90；《中等及以上污秽区普！通型：盘，型、双？伞和三伞型绝—。缘子：的有：效系数Ke取值为0！．95？。；防污(钟》罩型)绝缘子的有效！系数Ke取值为0．！85 《 《 ，   采用爬—电比距法计算所得】绝缘子片数见表【8 》 ：表8 ？。 采用？爬电比距法计—算所得绝缘子 ！ ， 《。 》     ！2  污耐压法绝】缘子：片数选择也可采用污！耐压法污耐压—法，是根据？试，验得：到绝缘子在不同【。污秽程度下的污秽】耐受：电压使选定的—绝缘子串污秽耐【。。受电压大于该线路】的最大工作电压该方！法和实？际绝缘子污耐—受能：力直接联系在—一起是一种较好的】绝缘子串长确—定方法但人工污秽】。。。试，验，结果同自然污秽条】件下的污耐受电压】值存在等价性问【题， —    不同国【家污秽外绝缘设计原！则相同但设计参【数取：值不同确定污耐压】和污秽设《计目标电压值—也不同前苏联、美国！、日本、武》汉高压研《究，所和中国《电力科学研》究院主要是》以U50％进行污】秽外绝？缘设计U《50％以长串—绝缘子试验来确定前！苏联取标准偏差【σ为：8％校？正系：数14σ；美国【取，σ为：1，。0％校正系数—1，3σ；国网武汉高压！研究院和《中国电力科》。学研：。。究院按试验来—计算σ取7》％，污耐压校正》系数为13σ日【本单片？绝缘：子最大耐受电压【Umax按长—串绝缘子《试验来确《定前苏？联还考虑爬电距【离有效？系，数对不同型绝缘子】串的Um《ax进行《校正；污《秽设计目标电压【。值，均取系统最》高运：行相电压Um—ax：Uma？x校正系《数前苏联、美—国、日本分别为1】、1、1《．1：5～1．60绝【缘子：串片数N由校正后】的，Umax与Um【a，x之比确定》即N＝Umax／U！max不同国家污秽！外绝缘设计基本参数！如表9所《示 【表9  不同国【家污秽外绝缘设【计基本参数对比 ！ 【     注】①500kV—及，以下线路设计—污耐压校正系数取】3(对？。应单串闪《络概率为0．14％！查正态分布表得出)！    ！    《。 ②1000kV】架，空输电线路设计污】耐压校正系数取1．！04：(对应单串》闪络概率《为15％查》。正，态分布？表得出) 】    》 国网武汉高压【。研究院1000【kV交流输变电【工程设备外》绝缘特性研究报告中！推荐的？污耐压设计》方法如下(》。海拔1000m【以下) 】   ？  (1《)确：定现场？污，秽度SPS(E【S，。DD／NSDD)】；，   】  (2)将—现场污秽度SP【S(ESD》D，／NSD《D)：校正到附盐密度S】DD(可《简称试验盐密SD】D)； 】   ？  (3)》。确定单片绝缘子【最，大耐受？。电，压Uma《x；：。。 ，    】。 (：4)：确定污秽设计目标】电压值？U，max； 】     —1000k》V，。晋东南-南阳-荆门！。交流特高压试验【示范工程按1．1】倍的最？高运行相电压取【值 》     (5】)求取绝缘子串片数！。NN＝Umax／】U，max； 》。 《 ，    (6)按】表10校《核确定N 】 表10  【不同性质工》作电压确定绝—缘子串片数 【。 ，。 ！ ，   表10—中按污秽设计确定不！同污秽等级的绝【。缘子片数满足以上不！同性质工作电—压，和条件？对其：要求： ， 《     》国，网，武汉高压研究院【根据：试，验结果修正后—得到的不同污秽等】级下不同型式单片绝！。缘子Umax见表1！1 ： 表—11 ？ 不同污秽》等级下？不同型？式单片绝缘子U【max(kV)【 ： 【 ？  ：。  表？11中SDD为附】盐密：度(CaSO4按4！1％修正) 】。     按】照污耐压法》确定：的悬垂单《Ⅰ串：片数见？表12 《 表12 ！ 不同污秽等级下】。不同型式《绝，缘子：所对应的片数— ！   》  表？12中ES》D，D为等值附盐密度】。(未修正)》；N为ES》DD未进行修正后的！片数N1为E—S，DD按41％CaS！O，4修正后《的片数？N2为ESDD按】30％CaS—O4修正后的片数N！3为ESDD按2】0％：CaS？O4修正后的片数 ！ ：。 ，     研究结！果表明？双伞型300kN】瓷绝缘子在SD【D／NSDD为0】．1／0．5—(，mg／cm》。2)条件下单Ⅰ串】污耐压值较》相同污秽度和—相同串型下的CA】。。59：。0-E？Z普通型300【。kN瓷绝《缘子：提高约5％》美国特高《压，试验基地(Pr【o，ject《 UHV《)也曾对双伞—型绝缘子与》。普通型绝《缘子进行过相同污秽！度下的污耐压对比】试验试验结果—显示在SDD为【0．1mg／c【。。。m2时双《伞，型较普通型》绝缘子污耐压提高】约7：％ 表】13  双伞CA8！87-EZ型及【。异型绝？缘子串污耐压—特性研究结》果 ！    【 表13中N—SDD为0．5m】g／cm《2 —。    《 采用CA88【7，-EZ双《伞型：300kN》瓷绝：缘子单Ⅰ串在不同】污，秽等级下《的绝缘子《串片：数如：表14所示 —。。 ， 表14  ！不同污秽等》级下双伞型绝缘子】所对应的片数 】 ： —  ？  ： 表14中ESD】D为等值《附盐密度《(未：修正：)ESDD按4【1％：C，aSO4修正后的片！数 —   ？  ：从表8、表1—4可见？在Ⅱ级？污区考虑适当的裕度！。后54片双伞型绝】缘子可？满足要求由》。于100《0kV晋东南-南】阳-荆门交流特高压！试验示范工程没【有Ⅱ级以《下污区因此该工程】的基本绝缘配置为】54片 【 ：  ：。  3  双联【串，片数武？。汉高压研究所对【25片XP》3-160绝缘子串！单、双串结构—的U：。50：。％试验结果见表【15、表16 【 》表15  单—、双：串结构的U50％】比较 】 《 ：表16  改变双】串开：档距离的《U50％比较— 》 》     上【述试验是基于50】0kV？线路的绝《缘子串U50％【试验条件《在开：档距离5《50mm时》双串绝缘子的净距为！270？mm：试验得到的》U50％为单串的】1．04倍且能【够防：止绝缘子串间的串弧！、，跳弧现象 】 ：     根据西安！交通大学所做的10！00：kV架空输电—线路绝缘子串均压】计算结果《当双串绝缘子间【距为600mm时】单片绝缘子承受的最！大电压与500kV！线路相当双联绝缘子！串绝缘？子间：净距在270mm左！右基：本可以保证绝缘【子串的U50％值】不降低因此双—联Ⅰ串绝《缘子间净距在—270m《m左：右时可采用与单Ⅰ串！相同的绝缘配置【   】  4  中—相Ⅴ：串片数CA》590-E》Z普通型3》00：kN瓷？绝缘子在SDD／】NS：DD分别为0—．1／0．5(【mg／cm2—)和0．15／【0．5(m》g／c？m2)条件下—Ⅴ型串？污耐压较单》Ⅰ串要分别》提高6％和4％CA！887-EZ双伞型！。300kN》瓷绝缘子单Ⅴ—型串在SDD／NS！DD为0《．1／？0．5(mg—／，cm2)条件下【的单片污耐压为【12．2kV与双伞！型绝缘子单》Ⅰ串相比提高约【13：％， ： ？   ？  Ⅴ型串污—耐压较单Ⅰ》串高的分析》原因如下 ！   ？    《。。。 ，。。 1)Ⅴ型串—的电弧较《单Ⅰ串易飘移绝【缘子串表面不易形成！线状放电与单—Ⅰ串紧贴绝缘—子串的电弧短接形】式不同； 》 ，      ！   2)Ⅴ型【串特殊的布置—方式改善《了绝缘子串的对地电！容使容性电流对【绝，。缘子串？的影：响减小？。提高：了其污闪电压； 】 《    《。  ： ，  3)在合理的】污秽设？计下：Ⅴ型串的积》污，特性要优于悬—。垂串仅为悬》垂串的85％甚【至更低； 】    》 由于中《相塔窗？的影响并为以后的】防污：留有裕度在杆塔【设计时中相Ⅴ串的】绝缘子建议按与边】相Ⅰ串同《样的片数《考虑 【 7．0．3  耐！。张绝缘子串由—于水平放置容易受雨！水冲洗其自洁—。性较悬垂《绝缘子串要》好11？0kV～《500kV》运行经？验表明耐张绝缘【子串很少污闪—因此在同一污区【内其爬电距离—可，较悬垂串减》少 【7．0．4  运】行，经验表？明，在轻、中污区复合】绝缘子爬距不宜【。小于：盘型绝缘子在重污区！。其爬电距离》应根据污秽》闪络试验结》果确定由于复合绝】缘子两端《有均压装置使复合绝！缘子：的有效绝缘》长度减小而线—路耐雷水平》与绝缘长度密—切相关因此强—。调其有效《绝缘长？。。度应满足雷电—过电：压的要求同》时，还要满足操作—过电压？的要求 — 7．》0．5  》高海拔地区》随着海拔升高或气】压降低污秽绝缘子】的，闪络电压随》之降低高海拔所【需绝缘子《片数应进《行修正 【 7．0．6  ！根据国网武汉高压研！究院试验结》果对：不同的杆塔部—位其50《。％放电电压》。有，差别：条，文表7．0．6-1！中括号内数据为对】上横担要求的间【隙 —    《。 1  《工频电压空气间隙该！值通过国网武汉高】压，研究院的真型塔试验！进行：了验证试验值及要求！值如表？17、？表18所示 【 《表17  真型塔边！相间隙工频放电电】压试：验值 》 — ？。    要》求的单？间隙50％》。。放，电电压？U50％按》下式计？算 ？ 》。。 》 ，   式中Um【最高运行电压(kV！)； 《      ！     Z系【。数取：3； ？ ：。 ？ ，。  ：。     》  σ？x1单间《隙的变异系数取【0，。．03；《 《        ！   σxm多【间隙的变异系数【取0．？0105 ！     》考虑1-3σ闪络】概率仅？为0．13％—为了安全再考虑5％！的安全裕度 【 ， ： ，表18  边—相工频电压》要求值 ！ ：     表！19：为真型塔边相间隙工！频放电电压试—验值和要求值的比较！ ： ？ 表1？9  真型塔边相】间，隙工频放电》电压试？验值和？。要求：值的比较《 》 ，。  【   ？导线正对塔腿宽度】约为6．《4m —     2【 ， 操作？过，电压要求的空气【间隙该值《通过国网武汉高【压研究院的真型塔试！验进行了验证试【验结果及要求值见表！2，0～：表24 《 ？ 表20  【真型塔中相》。导线对塔的》空气间隙的操—作冲击放电电—压 】 ：   》  表20中导【线对猫头塔上、下】曲臂的距离为6【．7m对横担—的距离为7》．9m 》 ： 表21  真】型，塔中相导线对塔【的空气？间隙的操作冲击放】电电压 【  ！  ： 表21中导—线对猫头《塔上、下《曲臂的距离分—别为7．7m—和7．8《m对横担的距离为8！．1m ！。表2：2  ？ 真型塔边》相导线对塔的空【气间隙的操作冲【击，放电电压 】 】表23 《 猫头塔边相—导线对塔柱的—空气：间隙距离和操作冲击！放电电压的关系(】τ，f＝2？50／μs》。) ！  》 ，  空气《。间隙的操作》冲击放电电压U【50％按下式计算 ！ ： ， ， — ，    式中U【s操作过电压(k】V)； 【   《 ，。     》。  Z系数取2．4！5； 】    《   ？ ，  σ？x1单间隙的变异系！数取0．06—； —  ：  ： ，   ？。   σ《xm多间隙的变异】系数取0．02【4 ？ 表24  ！单间隙的操作冲击放！电电压要求值 】 ！     表2【0为不同波头—长度真型塔中相导】线对塔的空》气间隙的操作冲击】放电电？压，关系可？。以看：出τf＝1000μ！。s的操作冲击放电电！压比τf＝2—50μs的操作【。冲击放电电压大约】高1：1．9％；τf＝】500？0μs的操作—冲击50％放电电】压比τf＝250】μs操作冲》击50％放电电【压高约19．3【％推算τ《f＝1000μs】的操作冲击放—电电压比τf＝【。361.6》μs：。的，操作冲击放电电【压大约高1》0％则τf＝—1000《μs的操作》冲击放电《电压：为2：。1，19k？。V 【 ，   表25比【较结果显示》可以满足操作过【。电压要求 》 ？ 表25  直】型塔中相间隙操【作冲：击放电电压试验值】和，要求值的比较 ！ ？  【   ？表，22为？不同波头长度真【型塔边相导线对塔的！空气间隙的》操作冲击放电电压关！系可以看《出τ：f＝1000μ【s的：操作冲击放电电压】比τf？＝250μs—的操作冲击放电电】压大约高《7％；？τf＝2000【μs的操作冲—击50％放电—电压比τf＝25】0μ：s操作？冲击50％》放电电压高约1【1．9％；τf【＝5：000μs的操作冲！击5：0％放电电压比【τf＝？250μs》操，作冲击5《0％放电电压高约】18．8％由此可】推出不同波头长【度导线对塔》。柱的：间隙：距离和？对应：的操作冲击放电电压！(表26、表27】) — 表26  猫头塔！边相：导线对塔柱的空气间！隙距离和操作冲击】放电电压《(推算值《)的关？系 — 表2！7，  真型塔边相间】隙操作冲击放电电】。压试：验值：和要求值的比较 ！ ， 《 《     τf【＝1000μs【的操作冲击放电电压！试验值不满足冲【。击放电操作过—电压要求τf＝【2000μs操【作冲击？放电电压《试验值(推》算值)满足操作冲击！放电过？电压要求 —。    【。。 3 ？ 雷电？过电压要求的空气】间隙：在雷电过《电压情况下》其空气间隙的正【极性雷电冲击放电电！压U50％应与绝】缘子串的5》0％雷电冲击放【电电压相匹配不必按！绝缘：子，串的50％雷电冲】击放电电压》。的100％确定间隙！只需按绝缘子串的5！0％雷电《冲击放电电压的8】0，％确定间隙(间【隙按0级污秽要【。求的：绝缘长度《配，合)即按《下，式进行配合或对单回！线路塔头《雷电：过电压间隙不予规定！ 】 ，   》  式中U》J5：0％为？绝缘子串的50％雷！。电冲击放电电压(】kV：)其数值可根据绝缘！子串的？雷电：冲击试？。验获得或由绝缘长】度求得 》 ，     4】  根据1》00：0，kV同塔双》回，线，路真：型，塔外绝缘特性—试验研究《结论考虑并联—间隙及高海》拔修：正高海拔修正—方法：按本规？范第7．0．5【。条进行 》   —  5  同—塔双回线路》反击计算结果见【表28？ 》 表28  同【塔双回杆塔的—。。。反击耐雷性能—(杆塔呼高5—4m) 】 —     经综【合分析确定海拔【500m时的—雷电过电压》间隙取？6．7？。m海：拔10？00m及15—00：m时的雷电过—电压间隙分别—取7．1m和7【．6m ！。7．0？．7  现行国家】。标准带电作》业，。工具基本《技术要求及设计导】。则GB／《T 180》3，。7规定可以》接受的危险率水平】。为1．0×10【-5 —     检修人！员停留在线》路上进行带电作【业，时系统不可能—发生：合闸空载线》路操作？并，应，退，出重合闸而单相接】地，分闸过电压是确定带！。。电作业安全距离【时必须考虑过电压】表29为单》回线路？带电作业《最小空气间隙值【 ： 表29【  单回线》路带电作业最小空气！间隙值 【 】 ，   注不同海拔】要求的最小间隙距】离，不同其危险率不同均！。小于1．0×1【0-5？这里列？出的：危，险率是其中的最【大值  ！   根据国网武】汉高压研究院10】00k？V交流同塔双—回，输电：线路带电作业—。。技术研究结论确【定同塔双回路带电作！业时的校《验间隙？见，表，30：、表31 ！ 表30  —等电位作业人—员对塔身／》下横担／顶部—构架：最小安？全距离？ ！ 表31  】作，业，人员进出等电位【时与塔身／下—横担构架／》顶部构架应满足【的最小组合间隙 】 ？ —     为避免！输电线路塔头间隙过！大，带电作？业安全距离不—。作为线路绝缘间隙】。。尺寸的控制因素带】电作业安全距离【加上人体活》动范围后不宜大于】操作过电压》要，求的间？隙当不能满》足上述要《求，时带：电作业应考》虑特殊保《护措施 ！7．0．8 — 高海？拔，修正是根《据绝缘？配合  《第2：部，分  应用》。指南IE《C ：60：071-2(Is】ul：。atio《n co～ord】i，na：tion《 P：art？ 2： Appli—catio》n ：guide)规定确！定的： —。7，．0．9《  研究表明影响特！高压变电《。站耐雷指标》的主要因素》是雷电直《击变电站进出—线段内导线形成的】雷电侵入波对—站，内电气设备》造成的？损坏：而雷电能否直击进】出线段内导》线则主？要取决于《进出线段采用的【地线保护《方式根？据晋：东南-南阳》-荆门1《000kV特高压试！验示范工程三个变】电站或开关站的防】雷保护方案科研单】位，对三个？变电站或开关站进出！线段线路的防雷保】护方式进行计算研究！为进一？步提高变电站防雷】性能：确保特？高压：变电站进《出线段的绕击电流】幅值在允《许范围之内》可以考虑《采取特高压变电【站，2km进出线段【酒杯塔加第三根地线！提高酒？杯塔、耐张塔地【线高度以避免中【相导线受绕击— 7．】0．10  随着线！路额定电压的—提高线路绝缘水【平，不断提高《。。雷电反击跳闸的【概率愈来愈小我【国雷电定向定—位仪记录的》数据表明《500kV线路【雷击：跳闸的主要原—。因是绕击《跳闸 》 ，。。     前苏联！特高压线路的运行经！验也表明雷击跳闸】是1000kV【架空输电线路跳【闸的：主，要原因在1985】年～199》。4年十？年间特高压线路【雷，击跳闸高达16次占！其总：跳闸次数的8—4％而雷击跳—闸的原因是雷绕击】导线经？分，析前苏联特高—压，线路的地线保护角】。过大是(大于20°！)造成了雷电绕击率！过高的主要原因日】本，特高压线路和其50！0kV线路一样均】采，用负的地线》保护角雷电》绕击率较低  【。   【  我国特高压设计！按照规？程法和电气几—何模型法分别计【算了酒杯型和猫头】型直线塔的雷击跳】闸，率判定是否》满，足1000kV【架空输电线路—雷击：跳闸率？0．1次《／100km·【a的要求 【     【1  规程法用规】程推荐？的方法计算猫头【塔，和酒杯塔的雷击跳】闸率见表32 】 表32【  雷击《。跳闸率(次／100！km·a) — ！     从表】3，2可以？看出在保护角10°！及以下情况》雷电跳闸率基—本上：可，以满足预期值— ？     【。2  ？电气几何模型法用】电，气几何？模型方法计》算猫头塔和酒杯【塔的雷击跳》闸，率见表3《3、表34 【 表3—3  酒《杯塔：雷击跳闸率》(，次／100》km·a) 】 ： 表】34  猫头塔雷】击跳闸率《(次／10》0km？·a) — ？ ？     按】照1000kV【晋东南-南》阳-荆门交》流，特高压试验》示范工程线》路地形比例考虑【地面坡度的影响【通过加权计算得到全！线的雷击跳闸—率为0．《098次／100】km：·a基本《满足预期值》 》 ，    《根据现行国家标准1！000kV特—高压交流输变电工程！过电压和绝》缘配合GB／T【 24？842？的规定对《于单回路线路杆塔上！地线对边相》导线的保护角在【平原和丘陵》地区不宜大》。于6：°在山区不宜大于】4°；单回路耐【张塔跳线对导—线保护角平原不宜】大于6°山区—不，宜大于0° 】  《   3  同【塔，双回线路绕击计算】结果见表《35、表《36 》 表《35 EGM法同】。塔双：回，鼓型塔？线路绕击跳闸—率(次／100km！·，a) 【 ： 表3【。6   LP—M法：。同塔双？回，鼓型塔线《路绕击跳闸率—(次／？100km·—a) ！  —   根《据现行？。国家：标，准10？00kV特高压交】流输变电工程过电压！和绝缘配合GB／T！ 24842的规定！对于双回路》线路杆塔上地线【对导线的保护角【在平原？和丘陵？地区不宜大于—3°在山区》不宜大于5°双回路！耐张塔地线》对跳线保护角不大】于0° — 7．0．1】1， ， 本：条是根据现行国【家标准1000【kV特高压交流【输变电工程过电压和！绝缘配合GB／【T， 24842第【7．1．2．6条】确定的 《   【   根据国网电】科院：研究结果《在一般档距的档【距中央导线与地线】的距离可按下式校验！(气温？＋15℃无风)【 ， ， 》 ？。     式【中S导线与地线【。间的距离《。(，m)； ！      — ，   L档距(m)！；   ！    《    U》。m最高运行电压(k！V，) 【7．0．12 【 本条根据现行行】业标：准交流电气装—置的接地规》定DL？／，T ：621和运行经【验确定对土壤电阻】率大于？。。。2000Ω·m【地区除采《用加长接地体外【。也可：采用其他综合—措施降低接地电【阻线路经过居—民密集地区时应【适当降低《接，地装置的跨步—电压 ？ 《 7．？0．：13  南方一些】水田烂泥《较深耕作深度—也比一？般旱田？为大所以加以—。说明位于《居民：区和水？田的接地体应敷设成！环，形主要？是减小？跨步电压确保—安全 》 ， 7．0．14 ！ 输：电线路设计若采用地！线绝缘运行方式时】。应通过导线和—地线的换《。位，及，适当的地线接地限】制地线上的》静电、电磁感应电】。压和电流；选—用可靠的地线绝缘子！间隙来保证》各运行状态的可靠绝！缘和雷击前或相对地！闪络时及《时击穿并能随—后自行可靠熄—。弧 《 ？    1  1】000kV及以上】线路采用绝缘地【线时地线上》的感：应电压？可以高达几到几十】千伏感应电》流可高达几》到上百安《培高：压和超？高压工程《实践中曾发生过地】线间隙长期放电【引，起严重？通，信干扰甚至》烧断：地线绝缘子造成停】电的事？故究其？原因：地线：间隙不稳定或施工】不准确？往往有一定影响【。但主要还《是限：制，地线感应电》压和电流的》措施：不够完备导线换位】是限制地线感应【电压和电《流的根本措施尤其】是三角排列的线【路导线换位必须统一！安排综合平衡且地线！中的电？压和电流的控—制与导地《线排列方式》。和，换位：情况、？地线绝？缘子型式《、地线绝《缘子：间隙大小《、地线接《地方式等多》种因素有《关一般？来说能够《将地线电压控制在1！7，00V以下》。是，。比较现实和可靠的】   】  2  》为了充分发挥地线】的防雷保《护作用间隙的整定必！须使它？在雷击前的先导阶】段能：够预先建弧并在雷击！。过后能够及时切【断间隙中的工频电】弧恢复正常运行【状态并在线路重【合闸：成功时不致》重燃；在线路发【生，短路事故时地线【间隙也能击穿—且应：保，证短路事故消除后】间隙：能熄弧？。恢复正？常 【    3  在】线路采？用距离？保护的情《况下对？于本塔接地电—阻，较高而不能》满足距？离保护整定要求时还！需保证线《路，发生相对地闪—。络后至少《本塔间隙《能够及时建弧以便】汲出必要的短—路电流降低》距离保护的附加【电阻 【     对—绝缘地线接地点长】期通电的引线接地装！置必须做《好各项？稳定校验和》人身安全设计并【考虑运行中对接【地装置的检测—。办法由于用作限制】感应电压和电流的地！线，接地点？往往长期流》通较大电流可能【造成发？热腐蚀和《。伤害人畜等》事故应该在设—计，中严格计算慎重安】排并于投运后—即予检测验证—。此外：由于正常通流—较大若？需要运行《中断开接地引线【检测接地装》置必须预先设—。置相：应的带负荷》切合开？。关并做好该点断开后！。整条地？线电量变化的预计】和对策 【     虽然】绝缘地线设计—中限：制了危险的》感应电压和电—流但线路运行中可】能存在某些接地【点松脱或连》接，变化导致《感应：。电压和电《流失控即使完全正常！也可：能由于人们对地【线即地？线电位？的，传统观？念，忽略了？残余电？压和：电，。流对人的刺激从而因！接触地？线时受？惊导致高《。空，作业二次事故的危】险因此应《。。对施工和《运行单位提》出有关注意》事项并采取必要【的保护措施 — ，