7  绝】缘配合、防雷和接】地 ！7．0．1  10！00kV架空输【电线路直线杆塔上悬！垂绝缘子串的绝缘】子片数选择一般【需满足耐受长期【工作电压作用—和操作过电压作用的！要求雷电《过电压一《。。般不：作为选择绝缘子片数！的决：定条件仅作为耐【雷水平是《否满足？要求的校验条件【 7．】0，．2  10—00kV《架空输？电线路直线》杆塔：上悬垂绝缘子串【。的绝缘子片数基本】上是由？工频电压下》的单位爬电》距离决定《 —。 ，   1 》 爬：电比距法按爬电比】距法计算绝缘子【片数时？。关键是？要确：。定不同形状绝缘【子，的爬距？。有效系数Ke—。电力行业标准交【。流电气装置的过电压！保护和绝缘配合D】L／：T 6？20-19》97：中指出几何》。爬电距离2》。。90mm的XP-1！60型绝缘》子的Ke取》为1采用其》他型式绝缘子时Ke！应，由，试，验确定 》 ！     》。式中L？0，1、L？02分别为XP【。-160《。型及：其他型？绝缘子的几何爬【电距离；《 《       】    U50【％.1、U50【。。％.2？分别为XP-1【60型及其他型【。绝缘：子的5？0％污闪电》压(：kV) — ？    西北电网7！50kV《输电线路绝缘子在】高海：拔，低气压条《件下的污闪特性【研究报告提供了75！0，(2：#)和75》0(4#《)试验U5》0％值(E》SDD0．05；】NSDD0．1【m，g，。／cm2)(—表6：) ？ ， ， ， 表：6  西北电网【。。污闪特性研究的瓷】绝缘子U50％【值 》 《。 ，     国】网武汉高《压研究院1》000？。k，V交流输电线路【绝缘子长串污—秽特性及污秽外绝】缘设计的研》究报告中提供的常压！下，绝缘：子单：片U50％》值，具体数？据，和相应绝缘子的有效！系，数Ke计算》值见表？7 【表，7  有效系数K】e的计算 【 【     表7中！盘型(？钟罩型)《绝缘子的有效系数K！。e的计算《值基本在《。0．：86～0．9—4之间由于序号3】。～6绝缘子》为灰密0《．5mg／cm【2条：件下U50％—值其：。值偏大因此》绝缘子的有效系数】Ke计算值》偏大；序号7—和8双伞《和三伞？绝缘子的《有效系数Ke的计算！值基本在0》．97～《0．99之间—由于其U《50％无《法进行？灰密修？正且序号7和8绝】缘子的？U50％《值为短串试》验得到其值偏大因】此有效系数K—e的计算值也偏【大 ： ：   》  双层伞》绝，缘子在？我国500k—V及以下线路中已】。大，量使用积累了大量】试验数据和运行【经验：通过对双层伞绝缘子！和普通？型(XP-3—。00)绝缘》子在同样条》件下的污闪》电压和积污状况的】比较以及对》大量数据的》统，计分析？由运行部门总—结出：双层伞型绝》缘子的K《e值为0．95 】。 ？   《  西北750【kV线路绝缘—子爬：电，距离的有效系数K】e取：值，普通：型取1．00防【污型(？双伞型和三》伞型)取0》．95防污型(【钟，罩型)取《0．90《 —    《。对于1？0，00kV特高压输电！线路建议在轻—污区普通型、—双伞和？三伞：绝缘子的《有，效，系数K？e取：。值为1．0》；防污？型(钟罩《型)：绝，缘子的有效》系，数Ke？取值为？0．：。9，。0；中等及以—上污秽区普通—型盘型、双》伞和三伞型绝缘【。子的有效系数K【e取值为《。0．95；防污(钟！罩型：)绝缘子的有效【系数Ke取值为0．！85 》     【采用爬电比距—法计算所得绝缘【子片数见表8 ！ ， 表？8，  采用《爬电比距法计算所得！绝缘子？ — ， ？ ， ：   【  2  污耐压法！绝缘子片数选择也】可采用污耐压法污】耐压法是《根据试验得到—绝缘子在不同污【秽程度下的》污秽耐受电压使选定！的绝缘子《。串污秽耐受电—压大于该线路的最】。大工作电压》。该方法和实际—绝缘子？污耐受能力》直接联系在一起【是一种较好》的绝缘子串》长确定？方，法但人工污秽—。试验结果同》自然污秽条件—下的：污耐受电压值存在】等价性问题》  【   不同国—家，污秽外？。绝缘设？计原则相同但设计参！数取值不《同确定污耐压和污秽！。。设计目标电压值【也不同前苏》联，、美国、日本、【武汉：高压研究《所和中？国电：力科学研究院主要是！以U50％进行污】秽外绝缘设计U5】0％以？长串绝缘子试—验，来确定前苏》联取标准偏差σ【为，8％校？。。正系数？。14σ；美国取σ】为1：0％校正系数13σ！；国网武汉高—压研究院和中国【电力科学研》究院按试验来计【算σ取7％污耐【压校正系数为13】σ日本单片绝—缘子最大耐受电【压Umax》按长串绝缘子试【验来确定前苏联还】。考虑爬电距离有效系！数对不同型绝缘【子，串的U？。max进行校正；污！秽设计目标电压【值均取系统最高运行！相电：压Umax》Um：ax校正《系数前苏联、—美国、日本分别为】。1、1、1．15】。～1．60绝缘【子串片数N由校【正后的Umax【与Umax之比确】定即N＝Uma【x／Umax—不同国家污秽外【绝缘设计基本参数】如表9所示》 ： 表9  不！同，国家污秽外绝—缘，设计基？本参数对比 【 【 ：     注—①500kV及以】下线路设计污耐【压校正？系，数，取3(？对应单串闪络概【率，为0．1《。。4％查正态分布表得！出) 【       【  ②100—0kV架空输电【。。线，路，设，计污耐压《校正系数《取1．0《4(对应单串闪【络概率为15％【查正态分布表得【出) —  ？   国网武汉高】压研究院100【0kV交流输变电工！程设备外绝缘—特性研究《。报告中？推荐的污《耐压设计方法—如下(海拔1—000m《。以下) 》 ：     (【1)确定现》场污：秽，度SPS《(ESDD／NSD！D)；？ ？    — (2)将》。现场污秽《度SPS《(E：SDD／NSDD】)校正？到附盐？密度SDD(—。可简称试验盐密【SDD)； — ？。  ？   ？(3)确定单片【绝缘子？最大耐？受电压U《max；《  【 ，  (4)》确定：污秽设计目标电【压值Umax； ！ 《    10—00：kV晋东南-—南阳-荆门交流特高！压试验示范》。工程按1《．1倍的最》高运行相电压取值 ！  — ，  (5)》求取：绝缘：子串片数NN＝U】max／Umax；！  【   (6》)按表1《0校核确《定N 表！10  不同性质】工作电压确定绝【缘子串片数 —。 】 ，     表1】0中按污秽设计确】定不同污秽等级的绝！缘，子片数满《足以上不同性质工】作电压和条件对其要！求 【   ？ 国网？武汉高压研究院根】据，试验：结果修正后得—到的不同污秽等【级下不？同，型，式单片绝缘子U【m，ax：见表11 ！ ，表11  不同污】秽等级下不同—型式：单片绝缘子》Umax《(kV) 【 》。     表！11中SDD—为附盐密度(CaS！O4按41％—修正) 【。   《  按照污耐—压法确定的悬—垂单：Ⅰ串片数见》表12 《 》表12  不同污秽！等级下不《同型：式绝缘子所对应【的片：数 《 》 《  ：  表12中—ESDD为等值附盐！密度(未修正)；】N为ESDD未【。进行修正《后的：片数N？1为ES《DD按41％CaS！O4修正后的片【数N2？为ESDD按30】％CaS《O4修？。。正后：的片数N3为—ESDD按》2，0％CaSO4修正！后的片数 — 《    研》究结果表明双伞型】30：。0kN瓷绝缘子【在S：DD：／NSDD为0．1！／0．5(》mg／cm2)【条件下单Ⅰ串污耐压！值较相同污秽度和相！同串型下的CA【590-EZ普通型！300kN瓷绝缘子！提高约5％美国特高！压试验基《地(P？roject U】HV)也曾》对双伞型绝缘—子与：。。普通型绝缘子进行】过相同污秽度—下，的污：耐压对比试验试验结！果显示在SDD为】0，．1mg／cm【2时：双伞型较《普，通型：绝缘：子，污耐压提高》约7：％ — 表13  双【伞CA887-【E，Z型及异《型绝缘？子串污？。耐压特？性研究结果 — ， 【 ，。     表1】3中N？SDD为0．5m】g，／，c，。。。m2 —     —采，用CA887—-E：Z双伞型300k】N瓷绝缘子单Ⅰ【串在不同污秽—等级：下的绝缘子串片数】如表14所》示 表1！4  不同污秽等】级下双伞《型绝缘子所对应的片！数 》 》 ？ ，   表14中E】SD：D为等值附盐密【度(未？修正)ESD—D按：41％CaS—O4修正后的片【数 ？。     从！表8、表《1，4可见在Ⅱ》级污区考虑适当【。的裕度后《54片？双伞型绝缘子可【。满足：要求由于1》。000kV晋东南】-南阳-荆门交流特！高压试验示》范，工程没有Ⅱ级以下污！区因此该工程的基本！绝缘配置为54片】 —    3 — 双联串片数武【汉高压研究所对25！片X：P3-160绝缘】子串单、双串结构的！U5：0％试验结》果见表1《5、表16 —。 ？ 表15 — 单：、双串？结构的U《50％？比，较 ？ 《 ： 表16【  ：改变双串开档距离的！U5：0％：比较 】 《 ，。     上—述试验是基于50】0kV线《路的绝缘《子串U？50％试验条—件在：开档距？离550mm时双】串，绝，缘子的净距为27】0mm？试验得？到，的，U50？％为单串的1—．04倍且》。能够防止绝缘子串】间的串弧、跳弧现】象 》   《   根《据西安交通大学所】做的100》0kV架空输电线路！绝缘子串均压计算结！果当双串绝缘—子，间距为600mm】时单片？绝缘子？。承受：的最大电压与500！k，V线路相当双联绝缘！子串绝缘子间净【距在：270mm左右基本！可以：保证：绝缘：子串的U《50％值《不降低因此双联Ⅰ串！绝缘子间净距在【。270mm左右时】可采：用与单Ⅰ串相同的】绝，缘配：置  】  ：。 4  中相Ⅴ串片！数CA5《。90：-EZ普《通型：300kN瓷绝缘子！在SD？D／NS《DD分别为0．1／！0．5？(mg／cm2)和！0．：15：／0．5(m—g／cm2)条件】下Ⅴ型串污耐压较】单Ⅰ串要分别提高】6％和4％》CA8？8，。7-E？Z双伞型30—0k：N瓷绝缘子单Ⅴ型】串在SDD／NS】DD为0．1／0．！。5(：m，g／：cm2)条件下的单！片污耐压为12．】2k：V与双伞型》绝缘子单Ⅰ串—。相比提高《约13％ ！  ：   Ⅴ型串污耐压！较单Ⅰ串高的分析原！因如下 》  》       1】)Ⅴ型串的电弧较】单Ⅰ串易飘移—绝缘子串表》。面不易？形成线？状放：电与单Ⅰ串紧贴绝缘！子串的电弧短接形】式不同； 】。   《。      —2)Ⅴ型《串特殊的布置方式改！善了绝？缘子：串的对地电容使容】性，。电流对绝《缘子串的影响减小提！。高，了其污闪电压；【 《    》。  ： ，  3)在合理的】。污秽设？。计，下Ⅴ型？串的积污特性要优于！悬垂串仅为悬垂串的！85％甚至更低【；   ！  由于中相塔窗的！影响并为以后的防污！留有裕？度在杆塔《设，计时中相Ⅴ串的绝缘！子建议按与边相Ⅰ】串同样的片》数考虑？ —7．0．3 — 耐张绝缘子—串由于水《平放置容易受雨水】冲洗其？自洁性较悬垂—绝缘子串《要好110kV～5！00kV运》行经验表明耐张绝缘！子串很少污闪—因此在同一污区内其！爬电距离可较—悬垂串减少 【 ， 7《．0．4  —运行经验表明—在轻：、中污区复合—绝缘子？爬距不？。宜，。小于盘型《绝缘子在重污—区其爬电距离—应根据污秽闪络试验！结果确定由于复【合绝缘子两端—。有均压装置使复【合绝缘子的》有效绝缘《长，度减小而线》路耐雷水《平与绝缘长度—密切相关因》此强调其有效绝缘】。长度应满《足雷电过电压的要】求同：。时还要？满足操作过》电压的？要求 【 7．？0，．5：  高海拔地—区随着？海拔升？高或气压降低—污秽绝？缘子的闪络电压随】之降低高海拔所需绝！。缘子片数应进行修】正 7．！0．6  根据【国网：武汉高压研究—院，试，验结果？对不同的杆塔部位其！50％放电电压有】差，。别条文表7．0【．6-1中括号【内数：据为对上横担要求的！间，隙   ！  1  工频电压！。。空气：间，隙该值通《过国网武《汉高压研究院的【。真型：塔，试验进行了》验证：试验值及要求—值如表17、—表18所《示 表1！7，  真型塔边—相间隙工频》放电电压试》验值 】 ： ：  ？   要求的单间隙！5，0，％放电电压》U50％按下式计算！。 《 《 《    式中Um】最高运行电压(k】V)； ！     》     Z系【数取：3； 】         ！ ，σx1单间隙的变】异，系数取0《．03； 》 》   ？  ：     σx【m，多间：隙的变异系》数取0？。．0105 】     【考虑1-3σ闪络概！率仅：为0．？13：％为：了，安全：再考虑5％的安【。全裕度 】 表18  边相】工频电压要求值【 》 ？ ？    《 表19为真型【塔边相间隙工—频放电电压试验【值和要？。求值的比较 】 ？表19  真—型塔边相间隙工频】放电：电，压试验值和要求值】的，比较 】。  【   导线正对塔腿！宽，度约为6．4—m 》     2 】 操作过电》压要求的空气间【。隙该值通过国—网武汉高《压研究？院的真型塔试验【进行了验证试验【结果及要求》值见表20～表【24 ？ 表20】  真型塔中相【导线对塔的空气间】隙的操作冲击—放电电？压 》 【。     表20】中导线对猫头塔【上、下曲《臂的距离为6．7m！对横担的距离为7．！9m ？ 》表，21  真型塔【。中相导线对塔的【空气间？隙的操作冲击放【电电压 】 》 ，     表21中！导线对猫头塔上【、下曲臂的距—离分别为7》．7m和7》．8m对横担—的距离为8．1m】 ： 表》22   真型塔】。边相导？。线对塔？的空气间《隙的操作《冲击放电《电压 》 — ， ， 表23  猫【。头塔边？相导线对塔柱的空气！间，隙距离和操作冲击放！电电压的关系—(τf＝250／】μs) 《 —     ！空气：间隙的操作冲—击放电电压U5【0％按下式》计算 ！ ，  》  ： 式中Us操作过】电压：(kV？)，； ： ， ， ？      —   ？ Z系数取2．4】5，；， 《。 ，      —   ？  σx1单—间隙的？变异系数取0—．0：6； 《 ， ：。 ，    《      —σxm多间隙的变】异系数取《0．0？。24 ？ ： 表24  单！间隙的？操作冲击放电电压要！。求值 【。 》。   《  表20》为不同波《头长度真型塔中相】导线对塔的空气间】隙的操作冲击—放电电压关》系可以看出τf＝1！000μs的—操作冲击放》电电：压比τf＝》250μs的—操作冲击放电电【压大：约高11．9％；】τf：。＝5000μ—s的操作冲击5【0％放电电压比【τf＝250μs操！作冲击50》％，放电电压高约1【9，。．3％推算τf【＝1000μ—s的：操作冲击放电电压】比τ：。f，＝361.6μs的！操作冲击放》电电压大约高1【0％：则τ：f＝1000μs】。的操作冲击放电电压！为2119kV 】    】 表25比较结果】显示可以满足操作】过电压要求 — ， ，。 表25  】直型塔中相间—隙操作冲《击放电电压试验值】和要求？值的比较 》。 ：。 【    》 表22为不同【波头：长度真？型塔边相导线—对塔的空气间隙的操！作冲击放电》电压关系《可以看出τf＝1】000μs的操【。作冲击放电电压比τ！f＝250μs的】操作冲击放电电压】大约高7％；—τf＝2000μ】。s的操作冲击—50％？放电电压比τf＝2！50μs《操作冲击50％放电！电压高约11—．9％；τf—＝500《0，μs的操作冲击5】0％：放电电压比τf＝】250μ《s操作冲《击50％放》电电：压高约18》．8：％由此？可推出不同波—头长度导《线对：塔柱的间隙距离和】对应：的操：作冲击？放电电？压(表26、表27！) 表】26  猫头塔边】相导线对塔》柱的：空气间隙《距离和操《作冲击？放电电压(推算值)！。的关：系 》。 — 表27  真型！塔边相间《。隙操：作冲击放电》电压试？验值：和要求值的》比较 【 ： 》   ？ ，τf＝10》00μs《的操作冲《击放电电压试—验值：不满足冲击放—电操：作过电压要求—τf＝200—0μs？操作冲？击放电电压试验值(！推算值？。。)满足操作》冲，击放：电过电压要求 【 ：。   》  3  雷电【过电压要求的空【。气间隙在雷电—。过，电压情？。况下其空气间—隙的正极性雷电冲击！放电电压U50％】应与绝？缘子串的50％雷】电冲击放电电压相匹！配不必按《绝缘子？。串的50％雷电冲击！放电电压的100】％确定间隙只需按绝！缘子：串，的50％雷电冲【击放：电电：压的8？0，。％确定间隙(—。间隙按0级污秽要】求，。。的绝缘长度配合【)即按下式进—行配合或对单—回线路塔头雷—电过电压间隙—不，予规：定 — —   ？ ，。 ，式，。中UJ50％为【绝，缘子串的50％【雷电冲击《放，电电：压(kV)其—数值可根据绝缘子串！的雷电冲击试验【获得或由《绝缘长度求得 【     ！4  ？根据1？000kV同—塔，双回线路真型塔【外绝：缘特性试验研究结】论考：虑并联间隙及高【海拔修正高海—拔修正方《法按本？规范第7．0—．5条进行 【   —  5 《 同塔双《回，线，路，。反击计算结果见表2！8 表】28  同塔双回】。杆塔的反击耐—雷性能(杆塔呼高5！4m) 【。 —     经综合！分析：确定海拔500m】时，的雷电过电压间隙】取6：。．7：m海拔？1000m及15】00m？时的雷电过电压间隙！分别：。取7．1m和7【．6m 《 7．【0．7 《 现行国家标—准带：电作业工具》基本技术要》求及：设计导则G》B／T 18037！规定可以《接受的危险》率水平为1．0【。×，10-？。5， ，   【  ：检修人员《停留在线《路上进行带电作业】时系统不《可能发？生合：闸空载线路操作并】应退出？重合闸而单相接【。地分闸过电压—是确定带电作业【。安全距离时必—须考虑过电压表29！为单回线路》带，电作业最小空气间】隙，值 《 表29  单！回线路？带电：作业最小《空气间隙值 【 ？ ， ： 《   ？ 注不同海拔要【求，的最小？间隙距离不》同其危险率不同均小！于1：．0×10-—5这：里列出的危险率是其！中的最？大值 —     根据国！网武汉高压研究院】1000kV交流】同塔双回输电线【路带电作业技术【研究结论确定—同塔双回《路，带电作业时的校验】间隙见表30、表】31 ？ 表30 ！ 等：电位：作，业人：员对塔？身／下横担／—。顶，部构架最小安—全距离 】 《 ？表31 《 作业？人员进出等》电位时与塔身—／下横担构架—／顶部构架应满足】的最小组合间隙 ！ ！     为避免】输电线路塔头间【。隙过大带《电作业？安全距离不作为【。线路绝缘间隙—尺寸的控制因素【。带电作业安全—距离加上《人体活动《范围：。后不：宜大于操作过电压】。要求：的间隙当不》能满足上述要求时】带电：作业应考虑特殊保护！。措施 《 7》．0：．8 ？ ，高海拔修正是根【据绝缘配合》  第2部分  应！用指南IEC 60！071-《2，(Isu《la：tion c—o～ordina】tion 》Part 2— Ap？plic《ation —g，uide)规定确定！的 7．！0．：9 ： 研：究表明影响特高【压变电站耐雷—指标的主要》因素是雷《。电直击变电站—进出线段内导线形】成的雷电侵入波对站！。内电气设备造成的】损坏而雷《电能否直击进—出线段内导》线则主要取决于进出！线段采用的》地线保护方式根【据晋东南-》。。南阳-荆门1—。0，0，0kV特高压试【验示范工程三个变】电站或开关》站的防雷保护方【案科研？单位对三个变电站或！开关站进出》线段线路的防—雷保护方式进行计算！。研究为进一步提高】。变电站防雷性能确】保特高？压变电站进》出线段？的绕击电流》幅值在允许范—围之内？可以考虑采取—。。特高压变电站2km！进出线段酒杯塔加】第三根地线》提，高酒杯塔《、耐张？塔地线高度以避免】中相：导线受绕击 — ： 7．》0．10 》 随着线路额定电】压的提高线》路绝缘水《平不断提高雷电反】击跳闸的概》。率愈来愈小》我国：雷电定向定》位仪记录的数—据表明500—kV线路雷击跳闸】的主要原因是—绕击跳闸《。 —    前》苏联特高压线路的运！行经验也表明雷【击跳闸是1》。000kV架—空输电线路跳闸的主！要原因在19—85：年～：1994《年，十年间特高压线【路雷击跳闸高达【16次？占其总跳闸》次数的8《4％：而雷击跳《。闸的原因是雷绕击导！线经分析前苏—联，特高：。压线路的地线保【护角过大是》(大于？2，0°)造成了—雷电绕击《。率过高？的主：要原因日本特—高压线路和其5【00kV线》。路一样均《采用：负的地线保》护角雷电绕击率【较低  》 ：    》 我国特《高压设计按》照规程法和电气几】何模：。型法分别《计算了？酒杯型和猫头型直线！塔的雷击跳闸率判定！是否满足10—00kV架空输电】线路雷击跳闸率【0．1次《／100《km·？。a的要求 》 》    1 — 规程法用规程【推荐的方《法计算猫头塔和【酒杯塔的《。雷击跳闸率见—。表32 《 表32】 ， 雷击跳《闸，率，(次／100km】·a) 【 — ：    从表3【2，。可，。。以看出？在保护角1》0°及以下情况雷】电跳闸率基本上可以！满，足预期值 》 ， ，。 ：     2  】电气几何模》型，法用电气几何—。模型方法计算猫【头塔和酒杯》。。塔的雷击跳》闸率见表33、【表34 》 表》33  酒杯塔【雷击跳闸率(次／1！00km·a)【 】。 ？ 表3？4  猫《头塔雷击《跳闸率(次／1【00k？m·a？) 】 ：    — 按照1000k】V晋东南-南阳-荆！门交流特高压试【验示范工程线路地形！比例考？虑地面坡度的影响】通过：加权计？算得到全线》的雷击跳闸率为0．！0，98次／100km！·a基本满》。足，预期值 《 ：     根】。。。据现行国《家标准100—。0kV特高压交流】输变电工程过电【压和绝缘配合GB】／T ？24842的规【定对于单回路线路】杆塔上？地线：对边相导线》的保护角在平原和】丘，。陵地区不宜大于6】°在山区不宜大于】4，°；单回路耐—张塔跳线《对导线保护》角，平原不宜大于6°】山区不宜大于0°】 ？     【3  同《塔双回？线路：。绕击计算结》果见表35、表3】6， —表35 《EG：M法同塔双回—鼓，型塔线路绕击—。跳闸率(次／10】0km·a》) 【 —表36   LPM！法同塔双《回鼓型塔线路—绕击跳闸率(次／】。100km·—a) 《 — ？     根—据现行国家》标准：1000kV特高】压交：流输变电工》程过电压和绝缘配合！GB／？。T 248》42的规定对于【双回路线路杆塔【上地线对《导线的？保护：角在平原和丘—陵地区不宜大于3】°在：山区不宜大于5【°双回路耐》张塔地线对跳—线保护角不》大于0° ！ 7．？0．：11  本条是根据！现行国家标准10】。00kV特》高压：交流输变电工—程过电压和绝—缘配合GB／T 2！4842《第7．1．》2，．6：条确定？的 ？  》    根据国【网电科院研究—结果在一般档距的】。。档距中央导线与地】线的距离可》按，下式校验《(，气，温＋15《℃无风) 【 ， —。    》 式中S导线与地】线间的距离(—m)；？  【        】 L档距(m)【；  】         ！。Um最高运行电压】(kV) ！ 7．0．12 】 ，本条根据《现行行业《标准交流电气装置】的，接地规定DL／【T 621和运行经！验确定对土壤电【阻率大于2000Ω！·m地？区除采？用加长？接地体外也可采【用其他综合措—施降低接《。地，电阻线路经过居民】密集地区时应适【当降低接地装置【的跨步电《压 》 7？．0．13  【。南方一些水田烂泥】较深耕作深度也比】一般旱田为大所以加！以说明位于居民区和！水，田的接地体应敷设成！环形主要是减小跨步！电压确保安》全 ： ： 7．0—．14  输电【线路设计若》采用地线绝》缘运行？方式时应通过导【线和：地线的换位》及适当的地》线接：地限制地线上的静电！、电磁感应电压和电！流；：选用可？靠的地线绝缘子【间隙来保证各运【行状：态，的，可靠绝？缘和雷击前》或，相对地闪络时及【时击穿并能随后自】行可靠？熄弧  ！。   1  1【000kV及以【上线路采《用绝缘？地线时地线上的【感应电压《可以高达《几到几十千伏感【应电流？可高达几到上—百安：培高压和《。超，。高压工程实践中【曾发生过《。地线间隙长期放电】引起严重通信—干扰甚至烧》断，地线绝缘《子造成停电的事【故究其原因地线间】隙不稳定《或施工不准确往往】有一定影响但—主要还是限》制地线感应电压和电！流的措施不够完【备导：线换位是《限制地线感应电【压和电流《的根本措施尤其【是，三角排列的线路导线！换，位必须统一》安排综合平衡且【地线中的电压—和电流的《控，制与导地线排列方式！和换位情况、—。地线：绝缘子型式》、地线？绝缘子？间隙大小、地线【接地方式《等多：种因素有《关一般来说能—够将地？线电压控制在—1700《V以下？是比较现实》和可靠的 【 ：    《 2  为了充分】发挥地线的防雷保护！作用间隙的整定必须！使它：在雷击前的先—导阶：段能够预先建—弧并在雷《击过后能够及时切断！间隙：中的工频电弧恢复】正常运行状态并在】线路重合闸成功【时不致？重燃；在线路发【生，短路事？故时地线间隙—也，能，击穿且应保证—。短路事故消除后间】隙，能熄：弧恢复正常 】  《   3《  在线《路采用距离保护的】情况下对于本塔接地！。电阻较高《。而不：能满足距离保护整定！要求时还需保—证线路发生相对地】闪络后至少》本塔间？隙能够及时建弧【以便汲出必要的短】路电流降低距离【保，护的附加《电阻 》     对】。绝缘地线接地点长期！通电：的引线接地装置必须！做好各项稳定校验】和人身安全设—。计并考虑运行中【对接地装置的检测】办，法由于用作限制感】应电压和电流的地线！接地点往往长期流】通较大电流可能【造成：。发，热腐蚀？和伤害人畜等事故】应该在设《计中严格计算—。慎重安排并于投【运后即予检》测验证此外》由，于正常通流较大【若需要运《行中断开接地引线】检测：接地装置必须—预先设置相应的【带负荷切合开—。关并做好《该点断开后》整，条地线电量变化的】预，计和对？策 ？ ：   《  虽然绝缘地【线设计中限制了危】险的感应电压和电】流但线路运行中【可能存在某》些接地点松》脱或连接变化导【致感应电压和—电流失控即使完全】正常也可能》由，于，人们对地线即地线电！位，的传统观念忽略【了残余？电压和电流对人【的刺激从而因接触】地线时受惊导—致高空作业二次事故！的危险因此》应对施工和》。运行：单位提出有关注【意事项？并采取必要的—保护措施 —