？ 7 ？ 绝缘配合、—防雷和接地 】 ： ： ，7．0？．1：  1？000kV架空输电！线路直？线杆塔上悬垂绝【缘子串的《绝缘子片数选—择一般需满》足耐受长期工—。作电压作用和操作过！电压：作用：的要求雷电过电压】一般不作《为选择绝缘子片数的！决定条件仅作为耐雷！水平是否满》足要求？的校验条件 】 ： 7：．0．2  1【000kV》。架空输电线路直【。。线杆塔？上悬垂？绝缘：子串的绝《缘子片数基本上是由！。工，频电压下《的单位爬《电距离决定 —   【。  1  爬—电比：。。距法按爬电比距【法计算？绝缘子片《数时关键是》要确定不同形状绝缘！子的爬距有效—系数Ke电力行业】标准交流电气—装置的过电压保护】和绝：缘，。配合DL／T— 620《-19？97中指出几何爬电！距离2？90mm的》X，P-：160型绝缘子【的Ke取《为1：采，用其他型式绝缘【子时Ke应由试验确！定 》 ？    】 式中？L0：。1，、L02分别—为XP-160【型及其他型绝—缘子的？几何爬电距》离，； 【     》     》U50％.1—、U50％.2【分别为XP-160！型，及其他型绝缘子【的50％污闪电压(！kV)？  【   西北电—。。网750kV输电】线路：绝缘子？。在高：海拔低气压条件下】的污闪特性研究报告！。提供了75》0(2#)和7【50(4#》)试验U50％值(！。ESDD0．05；！。NSDD0．—1mg／cm—2)(表6)— 表【6  西《北电网污《闪特性研究的瓷【绝缘：子U50％值 】 》 ，  》 ，  国网武汉—。高，压研究院10—00：。kV交？流输电？线路绝缘《子长串污秽特—。性及污秽外绝缘【设，计的研究报告中【提供的常压下绝缘子！单片U50％值具】。体数据和相应绝【缘子的有效系数Ke！计算：值见表7 【 ： 表7  有—效，系数Ke的计算 ！ —   —。。  表7《中盘型(钟》罩，型)：绝缘子的有效系【数Ke？的计算值基》本在0．86—～0．94之间由】于序号3～6绝【。缘子为灰密》0．5mg／c【m2：。条件下U5》0％值其值偏大因此！绝缘：子的有效系数K【e计算值偏大；【序号7？和8双伞和三伞【绝缘子的有效系【数K：e的计？算值基本《在0．？97～？。0．99之间由【于其U50》％无法进《行灰：密修：正且序号7和8绝缘！子，的U50％值为短串！试验得到其》值偏大？因此有？效系数K《e，的计：算值也偏大 ！     双层】伞绝缘子在我—。国500kV及以下！线路中已大量—使用积累了》大量试验数据和运行！经验通？过对双层伞绝缘子】和普通？型(XP-30【0)绝缘子在同【样条件下的污闪【电压和积污状况的】比较以及对大量数】据的统？。计，分析由运行部—门，总，结出双层伞型—绝缘子？的Ke值《为0：．95 】     西—北750《kV线路绝缘子爬电！距离的有《效系数？K，e取值普通》型取1．00防污】型(双？伞型和三伞型)【取0．？95防？污型(钟罩型)【取0．9《0 【  ：  对于1》000kV特高压输！电线路建议》在轻：污区普通《。型、双伞和三伞【绝缘子的有效系数K！e取：值为：1．0；防》。污型(钟罩型)【绝缘：子的有？效系数Ke取—值为0．90；【中等及以上污秽【区普通型盘型、双伞！和三伞型绝》缘子的？有效系数《Ke取值为0．95！；防污(钟》罩，型)绝缘子的有效】系数Ke《。。取值为0．8—5 《 ，   《  采用爬电比距法！。计算所？得绝缘子片数见表8！。 《 表8 》 采用爬电比—距法计算所得绝缘子！ ，。 — 《 ， ， 《     2 【 污耐压法绝—缘子片数选择也可采！用污耐压《法污：耐压法是根据试验】得，到绝缘子在不同污秽！程度下的污秽耐受电！。压使选定的》绝缘子串污秽—耐受电压大于—该线路的最大工作电！压该方法和实—际绝缘子污耐受能】力直接？联系在一起是—一种较好的绝缘子】串长：确定方法但人工污秽！试验结果同自—然污秽条件下—的污：耐受电压《值存在等价性问题】 《  ？   不同国家污秽！外绝缘设计原则相同！但设计参数取—值不同确定污耐【压和污？秽设计目标电—压值：也不同前苏联、美国！、日本、《武汉高压研究所【和，。中国电力科学研究院！主要是以《U50％进行污秽外！绝缘设计U50％以！长串绝缘子试验来确！定前苏联取标准偏】。。差σ为8《％校：正系：数14σ；美国取】σ为：10％校正系数1】3σ；国网》。武汉高压研究院和中！国电力科学研究【。院按试验《来计算σ《取7％污耐压校【。。正系数为《13σ日本单片【绝缘：。子最大耐受电—压Umax按—长串绝？缘子试验来确—定前苏联《还考虑爬电距离【有效：系数对不同》型绝缘子串的U【max进行校正【；污秽？设计目标电》压值均取系统最【高运行相《电压UmaxUm】ax校正系数—前苏联、美国、【日本分别为1、1】、1．1《5～1．《6，0，绝缘子串片数N由校！正后的Umax【与Umax之—比确定即N＝U【max／U》m，ax不？同国家污秽外绝缘】设计基本参》数，如表9所示》。 ？ 表9  不】同国家污秽外绝缘设！计基本参数》对比 ？ 《 》     注①5！00k？V及：以下线？路设计污《耐压校正系数—取3(对应单串闪络！概率为0．14％查！正态分布《表得出？) 》  ？       ②】1000kV架空】输电线路《设计污耐压校—正系数取1》。．04(对应单【串，闪，络，概率为15％查正】态分：布，表得出) ！     国网【武，。汉高压研究院1【00：0kV交《流输变电工程设备外！绝缘特性研究报告】中，推荐的污耐压设计】方法如下(海拔【100？0m：。以下) 》 ，     (1！)确定现场》污秽度SPS(ES！DD／NSDD)】； 【 ，   (2)将现】场，污秽度？SPS(E》SDD／N》SD：D)校正《到附盐密度SDD】(可简称《。试，验盐密S《DD)； ！     (3)】确定单片绝缘子最大！耐受电压Um—a，。x； ？     ！(4)确定污秽【设计目标电压—值Umax； ！ ，     1【000kV晋—东南-南阳》-荆门交流特高压试！验，示范工？程按：1．1？倍的：最高运行相》电压：取值 】   ？ (5)求取—绝缘子串片数NN】＝Umax／U【max；《 ？ ？    (6—)，按表10校核确【定，N 【表1：0 ： 不同？性质工作电压确定绝！缘子串片数》 】 《  ： ， 表：10中按污秽设【计确定不同污秽等级！的绝缘子片数—满足以上《不同性质工作—电，压和条件对其要求】   】  ：国网武？汉高压研究院—。根据试？验结果修《正，后得到的不》同污秽等《级下不同《型式：单片：绝缘子Umax见表！。11 《 表11 】 不同污秽等—级下不同型式单片绝！缘子Umax(kV！) ： 】 ？ ，   表11中SD！D为附盐密度(【C，aSO4按41％修！正)  ！。   按照污耐压法！确定的悬垂单—Ⅰ串：片数见表12 】 ？ 表12《  不同污秽等级】。下不：同型式绝缘子所对应！的片数 ！  【   表12中ES！DD为？。。等值附盐密度(未修！正)：；N为ESD—D未进行《修正后的片数N【1为ESDD按4】1％CaSO4【修，正后的片数》。N2为ESDD按】3，0％CaSO—4修正？后的：片数N3《为，ESDD按》20％Ca》SO4修正后的【片数  ！   ？研究结果表明—双伞型30》0kN瓷绝缘—子在SDD／NS】DD为0《．1／0．5(mg！。／cm2)》条件下单Ⅰ串污耐】。压，值较相同污秽度和相！同串型下的CA5】90-EZ普通型3！00：kN瓷绝缘》子提：高，约5％美国特高压试！验，基地(？Pr：oject —UHV)也曾—对双伞？型绝缘子与普通型】绝缘子进行过相【同污秽度《下的污耐压》对比试？验试验结果显示在】SDD？。为0．1m》g／cm2》时，双伞型较普通型绝】缘子污耐压提高约7！％ ？ 表13【。。 ， 双伞CA887】。-EZ型及异型【绝缘子串污》耐压特？性，研究结果 — ？ ？    【 表13中NSD】。D为0？．5mg／cm2】    ！ 采用C《A887-》EZ：双伞型300—kN瓷绝缘子单Ⅰ串！在不同污《秽等：级下的绝缘子串【片数如表14所示 ！ ： ？表，14  不同—污秽：等级下双伞型绝缘】子所：对，应的片？数， 】   —  表14中—ESD？D为等？值附：盐密度(未修正)】。ESDD《按41％C》aS：O4修正《后的：片数：    ！ 从表8《、表14可见在【Ⅱ级污区《考虑适当《。的裕度后54—片双伞型绝》缘子：可满足要求由于【10：。。。。00kV晋》东南-南《阳-荆门交流—特高压试验示范【工程：。没有：Ⅱ级以下污区因此】该工：程的基本绝缘配置为！54片？。 《     3【  ：双联串片数武—汉高压研究所对2】。5片XP3-160！绝缘子串单、双【串结构的U50％】试，验结果见表15、】表16 【 ：表15 《 单：、双串？结构的U50％比】较， ？ ： 表】16  改变双串开！档距离的U50％比！。较 》 【     上述试验！是，基于500k—V线路的绝缘—子串U50》％试验条件》。在开档距离550m！m，时双串绝缘子的净】。。距为2？70mm试验得到的！。U5：0％：为单串的《1．04倍且—能够防止绝缘子串间！的串弧、《跳弧现象 】      根】据西安交通大学所做！的1000kV架空！。输电线路绝》缘，子串：均压计算结》果当双串绝缘子【间，距，为，。600mm时单【片，绝缘：子承受的最》大电压？与500kV—线路：相当：双联绝？缘子：串绝缘子间净距【在270mm左【右基本可《以，保证绝缘子》串的U50％—值不降低因》此双联Ⅰ《串绝缘子间》净距：在，270？mm左右时可采【用与单Ⅰ串相—同的绝缘《配置  ！   4  中相】Ⅴ串片数CA5【90-EZ普—通，型300kN瓷绝缘！子在SDD／NSD！D分：别为0．1／0．】5(m？g，。／cm2)和0．】15／？0．：5(：mg／cm2—)条件下《Ⅴ型串污耐压—较单：Ⅰ串：。。要分别提高6—％和4％CA887！-，EZ双伞型3—00kN瓷》绝缘子单Ⅴ型串在】SDD／NSDD为！0．1？／0．5《(mg／cm—2，)条件？下的单片污耐压为】12．2《kV与双伞》型绝：缘子单？Ⅰ串相比提高约【13％ 》  》   Ⅴ型串污【耐压较？单Ⅰ串高的分—析原因如下 【。 ？。     》    1)Ⅴ型串！。的电弧？较，单Ⅰ串易飘移绝缘】子串表面不易形成】。线状放电与单Ⅰ【串紧贴绝缘子串的电！弧短：接形式不《同； 《      ！   2)Ⅴ型串特！殊的布置方式改【善了绝缘《子串的对地电容【使容性电流对绝缘子！串的影响《减小提高了其污【。闪电：压；： 《      【   3《)在：合理的？污秽：设计下Ⅴ《型串的积污》特性：要优于悬垂串仅为】悬垂串？的85％《甚至更？低；：    ！ 由于中《相塔窗的影响并为以！后的防污《留有裕度在杆塔设】计时中？。相Ⅴ串？。的绝缘子建议—按与边相Ⅰ串同样】的片数考虑》 ，。。 7．0】．3 ？ 耐张绝缘》子串由于水平放【置容易受雨水冲洗】其自洁性较悬垂绝缘！子串要好《110？kV～500—kV运行经验表【明耐张绝《缘子串很《少污闪因此在—同，一污区内其爬—电距离可较》悬垂串减少》 《 ， 7．0．4 【 运行经验》表明在轻、》中污区？复，合绝缘子爬距不宜】小，。于盘型绝缘子—在重污区其爬电距】离应根据《污秽闪络试验结【果，确定由于《复合绝缘子》两端有？均压装置《使复合绝缘子的有】效绝缘长度减小【而线路耐雷》水平与？绝缘长度《。密切：相关因此强调—其有效绝《缘长度应满足雷电】过电压的《要求：同时还要《满，足操：作，。过电：压的要求 》 ？。 7．《0．5  高海拔】地区随着海拔—升高或气压降低污】秽绝缘子的闪络【电压随之降》低高：。海拔所？。需，绝缘子片数应进行】修，正 【7．0．6  【根据国网武汉高压研！究院试验结果对不】同的：杆塔部位《其5：0％放电电压—有差别条文表—。7．0．6-1【中括号内数据为对】上横：担要求的间隙— ，  — ， ， 1  工频电压空！气间隙该值通过国网！武汉高压《研究院的《真型塔试验进行了验！证试验值及要求值如！表17、《表18所示 【 《。表17  真—型，塔边相间隙工频【放电：电压试？验值 ？ ？ 》 ， ，     要求的单！。间，隙50？％放电电压U5【0％按下式计算【 】。  》   式中Um最】高，运行电？压(：kV)； 】 ：        】  Z系数取—3； ？    】。   ？    σ》x1单间隙的变异系！数取：。0．03；》 ： 《    《      σx】m多间？隙的变异系》数取0．《0105 ！ ，    考虑1-】3σ闪络概率仅为】0，．13％为了—安，。全再考虑《5％：的安全裕度 — 表18】  ：边相工频电压要求值！ 】。  》   表19—。为真型塔边相间【隙，工频放电电压试【验值和要《。求值的比较 】 ： ，表19  》真型塔？边相间隙工》频放电电压试—验值和要求》值的比较 》 】 ：     导线【正对塔？腿宽度约为6．4m！ 》     2—  操作过电—压要求的空气间隙该！值通过国网武汉高压！研究院？的真型？塔试验？进行了验证试验结】果及要求值见—表20？～表24《 表20！  ：真型：塔中相导线对塔的】空气间？隙，的操作冲击放电【电压 【。  】   表2》0中导线对猫—头塔上、下曲—臂的距离为6．7】m对横担的》。距离为？7．9？m — ，表21  真型【塔中相导线》对，塔的空气《。间，隙的操作冲击放电】电，压 【 》    《 表21中》导，线对猫头塔上、下曲！臂的距离分别—为7．7《m和：7．8m对横—担的距离为》。8．1m ！ 表22 》  真型塔边相导线！对塔的空气间—。隙的操作冲击放电电！压 ？ ， 【 表？23  猫头塔边相！导线对塔《柱的空气间隙距离和！操，作冲击放电电—压的关？系，(τf＝250／】μs) 】 ： ？     —。空气间隙《的操作冲《。击放电电压》U50％按下—式，计，算 【  【   式中Us操】作过电压(k—V)：；， —    《   ？ ，  Z系数取2【．45； — ？    《     》  σx1单间隙的！变异系数取》0．06； ！  ？   ？   ？   σ《xm多间隙的变异】系数取？0．024 — ？ 表24》  单间《隙，。的操作冲《击放电电压要—求值 ！  —   表2》0为：不同波头长度—真型塔？中相导线对塔的空气！间隙的操《作冲击放电电压【关系可以看出—τf＝10》00μs的操—作冲击放《电电压比τf＝【25：0μs的操作—冲击放电电压大约高！11．9《％；τf《＝5000》μs的？操作冲击50％放】电电压比τf＝2】50μ？s操作冲击50％】放电电压高》约19．3％推算τ！f＝1000μs】的操作冲击放—电，电压比？τf：＝361.6—μ，s的操作冲击放【电电压大约高1【0％则τf＝10】00：μs的？操，作冲击放电电压为2！119kV 】    — 表25比较结【果显示可以满足操作！过，电压要求 】 表25  直型！。塔中相间隙操作冲】击放电电压》试验值和要求—值的比较 — 】  ？ ，  表22为不【同波：头长度？真，型塔边相《导，线对塔的空气间【隙的操作冲》击放：电电：。压关：。系可以看出》τf＝1000μ】s的操作冲击—放，电电：压比τf＝》250μs》的，操，作冲击？放电电压大约高【7％；τf＝—2000μs的操作！冲击50％放电【电压比τf＝25】0μs操作冲—击50％放电—电压高约11—．9％；τf＝5】000μs的操作】冲击50％》放电电压比τf＝2！50μs操》作冲击50％放电】电，压高约18．8【％由此可推出不同】。。波头长度《导线对塔柱的—间，隙距离和对》应的操作冲击放电电！压(表26》。、表27) 】 表《26 ？ 猫：头塔边相导线对【塔柱的空气间隙距离！和操作冲击放—电电压(推算值)】的关系 — 《 《 表2？7  真型塔边相间！隙操作冲击放电电压！试验值和要求—值的比较 — ： 《 《    τ》f＝：1000μs的【操作冲击放电电压试！验值不满《足冲击放电操作【过电压要《求，τf＝200—0μs操作冲击【放电电压试》。。验，值(推算值)满【足操作冲击放电【过，电压：要求 》。   》  3？  雷电过电—压，要求的空气间隙【在雷电？过电压情况》下，其，空气间隙的正极性】雷电冲击放电电压U！50％应与绝缘子串！的，50％雷《。电冲击放电电压【。相匹配不必》按绝缘子串的50】％雷电冲击》放电电？压的100％确定】间隙只需按绝缘子串！的，。50％雷《电冲击？放，电，电，压的80《％确定间《隙(间隙按0—级污秽要《求的绝缘长度配合)！即按：下式进行配合—或对单回线路—塔头：雷，电，过电：压间隙不予规定 ！ 】     式中】UJ50％为—绝缘子串的50％】雷电冲击放》电，。电压(kV)其【数值可根据绝—缘子串的《雷电冲击试验获得或！由绝缘长度求—得 —   ？  4  》。根据：1000kV同塔双！回线路真《型塔外绝缘特性试验！研究结论考虑并联间！隙及高？海拔修正高》海拔：修正方法按本规【范第7．0》．5条进行 【 ，  《  ： 5  同塔双【回线路？。反击计算结果见表】2，8 ： 《 表28 》 同塔双回杆塔的】反击耐雷性能(杆塔！呼，高54m《) 【    ！ 经综合分析—确定海拔500【m时：的雷电过电压间隙】。取6．7m》。海，拔1000m及【15：。00m时《的雷电？过电压？间，。隙分别？取7．1m和7．】6m： 《 7．0．—7  现行》国家标准带》电作业工具基本【技术：要求：及设计导则G—B／T 18—0，37规定《可以接受的危险率】水平为1．》0×10-5— 》     》检修人员停留在线路！上进行？带电作业时系统不】。可能发生合闸空载线！路操：作并应退出》重合闸而单相—接地分闸过电压是】确定带电作业安全】距离时必须考—虑过电压表29为单！。回线路带《电作业最小空气间】隙值 》 ： ，表29？  单？。回，线路带电《作业最小空气—间隙值 【 】   ？。 注不？同海拔要《求的最小间》隙距离不同其危险】率不同均小于1【．0×10-5这】里，列出的危险率—是其中的《最大值 【  ？  ：。 根据国网武汉高压！研究院1000【kV交流同塔双回输！电线路带电》作业技？术研究结论确—定同：塔双回？路带电作业时的校】验间隙见表3—0、表？31： ： 表》30  等电位【作业人员对塔身／】下横：担／顶？。部构架最小安全距】离 》 ？ ？ 表？31  作业人员】进，出等：电位：时，。与塔身／《下横担构架／顶部】构，架应：满，足的最小《组合间隙 》。 《 ：。   【  为避《免输电线路塔头【间隙：过大带电作》业安全距离》不作：为线路绝《缘间隙尺寸的控制】因素：带电作业《安全：距离加？上人体活《动范围后不宜—大于操？作过电压要》求的间隙当不能【满，足上述？。要，求时带电作业应【考，虑特殊保《护，措施 7！．0．8《  高？海拔修？正，是根据绝缘配合 】 第2部分  应】用指南IEC 【60071-2(】Isulatio】n co～》o，rd：inatio—n Part 2 ！Applica【tio？n guide)】。规定确定的 — 7．【0．9  研究【表明影响《。特高压变电站耐雷指！标的：主要：因素是雷电直击变】。电站进出线》段内导线形成的【雷电侵入波对—站内电气设备造【成的损坏《而雷电能否》直击进出线段内导】。线则主要《取，决于进出线》段采用？的地线保护方—式根据晋东南—-南阳-荆门10】00kV特高压【试验示范《工程三个变》电站或开《关站的防《雷保：护方案科研单位对】三个变电站或开关站！进，出线段线路的防【雷保护？方式：进行计算研究为进一！步提：高变电？站防雷性能确保特】高压变电站进—出线段的绕击电流幅！值在允许范围之【内可以？考，虑采取特高压变电站！2km？进出线段酒杯塔【。加，第三根地线提—高酒杯塔、耐张塔】地线高度以避—免中相导《线受：绕，击， 》 7：．0．10》  随着线路额【定电压的提高线【路绝缘水《平不断提高雷电【反击跳闸的概率【愈来愈小我国雷【电定向定位》。仪，记录的？数据表明500k】V线路雷击跳闸的】。主要：原因是绕击跳闸 ！ 《    前苏联特】高压：线路的运行经验【也表明雷击跳闸是】1，000kV架空输】电线路？跳闸：的主要原因》在1985年～19！94：年十年间特高—压线路雷击》跳，闸，高达1？6次占其总跳闸次数！的84％而雷击跳】闸，的原因是雷绕击导】线经分析前》苏联特高压线路的地！线保护角过大—是(大？于20°《)造成？了雷电绕击率—过高的主要原因【日本：特高压线路和其5】00kV线路一【样均采用《负的地线保》护角雷电绕击率较】低 ：   】  我国特高压设】计按照规《程法和？电气几何模型法分】别计算？了，酒杯：型和猫头型直线【塔的雷击跳》闸率判定是否满足】1000k》V架空输电线路雷击！跳闸：率0．1《次／100km·】a，的，要，求   ！  1  规程法用！规程推荐的方—法计算？猫头塔和《酒杯塔的雷击跳闸】率见：表32 —。 表32 【 ，雷击跳闸率(次／】1，00km·a)【 ！ ：     》从表32可》以看出在《保护：角10°《及以下？情况雷电跳闸率【基本上可以满足预】期值 】    2 — 电气几何模型法】用电气几何模—型方法计算》猫头塔和酒杯塔的】雷击跳闸率见表33！、表34 》 ： 表《33  酒杯塔雷】击跳闸？率，(次／1《。00km·》a) — 【 ，表34  》猫头塔雷击》跳闸率(次／1【00km·a—) 【。    ！ 按照1000kV！晋东南？-南阳-荆门—交流特高压试验示】范工程线路地—形比例考虑》地面：坡度的影响通过【加权计算得》到全线的雷击跳闸】。率为0．0》。98：次／100km【·a基本满》足预期值 》   【  根据现行国家】标准100》。。0kV特《高压交流输变电工程！过电压和绝》缘配合GB／—T， 2：484？2，的规定对于单回路线！。路杆塔上地》线对边相导线—的保护角在平原和】丘陵地区不宜—大于6°在山区不宜！大于4°《；单回路耐张塔【跳线对？。导线保护《角平原不宜大于6°！山区：不宜大于0》。° 【    3  同塔！双回线路绕击计算】结果见表35、表3！6， 表35！ EGM法同塔双回！鼓型塔线《路绕击跳闸率(次】／100km·a】) 】 表3【6  ？。 LPM《法同塔双回鼓型塔线！路绕击跳《闸率(次《／100km·a】。) ！ ？   ？。  根据现行—国，。家标准1《000kV》特高压交流输—。变电：工程过？电压和绝缘》配合GB／T 2】48：42的规《定对于？双回路线路杆塔上地！线对导线的保护角在！。平，原和丘陵地区不宜】大于3°在山区不宜！大于5°双回路耐】张，。塔地线对跳线—保护角不大于0°】 ， 7．0．！11  本》条是根？据现行国家》。标准1？000kV特—高压交流输变电【工程：。过电压和绝缘配合G！B／T 《24842第7．1！．，2．6条确定的 】 》    《 根据国网电科院】研，究，结果在一般》。档距的档《距中央导线与地线的！距离可按下式校验(！气温＋15℃无风】) 》 ？ ：   》。  式？中S导线与》地线间？的距离(m)；【 》         ！  L档距(m【)； 《  》      —   Um最—。高运行电压(kV】) 7．！0．12 》 ，本条根据现行—行，业标：准交流电气装置【的接：地规定D《L／T 621【和运行经验》确定对土壤电阻率大！。于20？00Ω·m》地区：除采用加长接地体】外也：可采用其他》综合措施降低接【。地电阻线路经—过居民密集地区时】应适当降低》接地装置《的跨：步电压 — 7．0—．13？  南方一些—水田烂泥较》深耕作深度也比一般！旱田为大所以加以说！明位于居民区—和水田的接地体应敷！设成环形《主要是减小跨—步电压确保安全 】 ，。 7．0．】14  输电线【路设计若采用地线】绝缘运行方式时应】通过导线和地线的】换位及适当的地【线接地限制》地线上的静》电、：电磁：感应电压和电流【；选用？可，靠的地？线绝缘子间隙来保】证各运？行状态的可靠—绝缘和雷击前—或相：对地闪络时及时击穿！并能随后自》行，可靠熄弧 ！     1  】1，000kV及—以上线路采用绝缘地！线时地？线上的感《。应电压可以》高达几到几十千伏感！。应电流可《高达几到上百安培高！压和：超高压工程实践【。中曾发生过地线【间隙长期放电—引起严重通信—干，扰甚至？烧，断地线绝缘子造成停！电的：事故究其原因地【线间隙不稳定—或施工不准确往【往有一定影响—但主要还是限制地】。线感应电压和—电流：的措施不《够完备导线换位【是限制地线感应电】。压和电流的根本【措施：尤其是三角排列的】线，路，导，线换位必须统—一安排综合平衡【且地：线中的电压和—电流的控《制与导地线》排列方式和》换位情况、地—线绝缘子型式、地线！绝缘子间隙大—小、：地线接地《方式等多种因素【有关一般来说能【够将地线电压控制】在1700V以下是！比较现实和可靠的】 ？    — 2  为了充分】发挥：地线的防雷》保护：作用间隙的整定必】须使它在雷击前的先！导阶：段能够预《先建弧并在雷击【过后能？够及时切断》间隙中的工频电【弧恢复正常》。运行：状态并在《线，路重合闸成功时不致！。重，燃；：。在线：。。路发生短路事故时地！。。。线，间隙也能击穿且【应保证？短路事故《消除后间隙》能熄弧？恢复正常 】 ，     》3  ？在线路采用距—离保：。护的情况下对于【本塔接？地电阻较《高而不能满足距离】保护整定要求时【还需保证《线路发生《相对地？闪络后至少本—塔间隙能够及时建弧！以便汲出必要的短】路，电流降？低距离保护的附【。加电阻 《 ：     对绝！缘地线接地点长期通！电，的引线接《地装置必须做—好各项稳定》校验：和人：身安全设计并考虑运！行中对接地装—置的检测《办法由？于用作限制感—应电压和电》流的地线《接地点往往长期流通！较，大电：流可能造成发热腐蚀！和伤害人畜等—事，故，应该在设计中—严格计算慎》重安排并于投运【后即予检《测验证此外由于正】常通流较《大若需？要运：行中断开接》地引线检测接地装】置必须预先设—置相：应的带负《荷切合开关并做【。好该点断开后—整，条地线电量变化【的预：计和对策 》    】 虽然绝缘地线【。设计中限制了危险的！。感应电？压和电流《但线：路，运行中可《。能存在某些接地点】。松脱或连接变化【导致：感应电压和电—流失控即使完—全，正常也可能由于【人们对地线即地【线电位的传统观念忽！略了残余电压和【电，流对人的刺》激从而因接触地【线时受？惊，导致高空作业—二次事故的危险因此！应对施工《。和，运行单位《提出有关注意—事项并？采取必要的保护措施！ ：