7  绝】缘配合、防雷和接地！ — 7？．0．1  —100？0kV架空输电【线路直？线杆塔上《悬垂绝缘子串的绝缘！子片数？选择一般需满—足耐受长期工—作电压作《。用和操作《过电：压作：用的要求雷电过【电压一？般不作为选择—绝缘子片数的—决定条？件仅作为耐》雷水平是否满—足，要求的校验》条件 7！．0：．2  1000】kV架空输电线路直！线杆塔上《悬垂绝缘子串—的，绝缘子片数基本上是！。由工频电压下的单】位爬电距离决—定，。 ： 《    1  爬】电比距法《按爬：电比距？法计算绝缘子片【数时关键是要—确定：不，同形：状绝缘子的爬—距有：效系数Ke电力行业！标准交？流电：气装置的过》电，压保护和绝缘配【合DL／T》 620-19【97中指出几何【爬，电距离29》0mm的XP-16！0型绝缘子的Ke】取为1采用其他型式！绝缘子时K》e应由试验》。确定 》 》。    【。 ，式中L01、L0】2分别为XP-16！0型：及其他？型绝缘子《的几何爬电距离； ！  —。      —  ： U：50％.1、—U50％.2分【别为XP-16【0型及其《他型绝缘子的5【0％污闪电压(kV！) —  ：   西《北电网？75：0kV输《电线路绝《缘子在？高，海，拔，低气压条件》下的污闪特性—研究报告提供—了750(》2#)和750(】4，#)试？验U50％值—(ESDD0．05！；NSD《D，0．1mg／cm】。。2)(表6) ！ 表6  【西北电网污闪—特性：研究的瓷绝缘子U】50％值 】 —     国网】武汉高压研》究院1？000kV》交流输电线》路绝缘子长串污秽】特性及污秽》外绝缘设《计的研究报告中提】供的常压下绝缘子单！片U：50％值具体数据】和相应绝《缘子的有效》系数Ke计算值见表！7 — 表7  有效【系数Ke的计算【 》 ？    【 表7中盘型(钟】罩型)绝缘》子的有效系》数Ke的《计算值基《本在：0．：86～0．94【之间由于序号3～】。6绝缘？子为灰？密0．5m》g／cm2条—。件下：。U5：0％值？其值偏大因此绝缘】子，。的有效系《数Ke计算值偏大】；序号7和8双伞和！三伞绝缘子》的有效系数》。。Ke的计算值基本】在0．9《7～：0．99《之间由于其U50】。％无法进行灰密修正！且序号7和8绝缘】。子，的U50％》值为：短串试验得到其【值偏大因此有效系数！Ke的计算值也偏】大   ！  双层伞》绝缘子在我国500！kV及以下线路中】已大量使用积累了】大量试？验数据和运行经【验通过对双》层，伞绝缘子《和普通型(》XP-300)【绝，缘子在同样条件【下的污闪《电压和积污状况的】比较以及对大量【数据：的统计分析由—运行部门总结出双层！伞型绝缘子》。的Ke值为0．9】5 —     西—。北75？0kV线路绝缘子爬！电，距离的有效系数【Ke取值普》通型取1《。．00防污型—(双伞型和三伞型)！取0．9《5防污型(钟—罩型)取0．—9，0 — ，    对于100！。。0kV？特高压？输电线路建议在轻】污，区普通型、双—伞和三？伞绝缘子的有效系】。数，。Ke：取值为1．0；防】污型(钟罩型—)绝：缘子：的有效系数Ke【取值为0．90；中！等及以上污秽区【普通型？盘型、双《伞和三伞型绝缘子】的，有效系数Ke—取值为0《．95；防污(【钟罩型)绝缘子的有！效系：数，。Ke取值为0．85！  【   采用爬—电比距法计算所得绝！缘子片数见表8 】 ？ 表？8 ： 采：用爬：电比距法计算所【得绝缘子 ！ 》 ：。 《。     2【  污？耐压法绝《缘子片数《选择也可采用—污耐压法《污耐压法是根—据试验得到绝—缘，子，在不同污秽程—度下的污《秽耐受？电压使选定的—绝，缘子串污秽耐—受电压大于该线路的！最，大工作？电压该方法和—实际绝缘子污耐受能！力直接联系在一起】是一种较好的绝缘子！串长确定方法但人】工污秽试验》结果同自然污秽【条件下的《污耐受电压》值存在等《价性问？题  】   不同国—。家污秽外绝缘—设，计原则相同但设计】参数取值不同—确定污耐压》和污：秽设计？目标电压值也不同前！苏联：、美国、日本、【武，汉高压研究所和【中国电力科学研【究院主要是以U5】0％进行污秽—外绝缘设计U—50：％以长串绝》缘，子试验来确定前【苏联取标准偏差σ】为，8％校正系数14】σ；美国《取σ为10》％校正系数13σ】；国网武汉高压研究！院和中国电力科学研！。究院：按试验来计算σ取】7％：污耐压校正系数为1！3σ日本《单片绝缘子最—大耐受电《压U：。max？按长串绝缘子试验来！确定前苏联还考虑爬！电距离有效系—数对不同型绝—缘，子串的Umax【进，行校正；污秽设【计目标电压值均取】系统最高运行相电】压UmaxUmax！校，正系数前苏联、【美国、日本分别【为1、1、1．15！～，1．60绝》缘子：串片数N《。由校正后的Um【ax与？Umax《之比确定即N＝Um！。ax／Umax不同！国家污秽外绝缘设】计基本参数如表【9所示？ ： ， ？表9：  ：不，同国家污秽外绝【缘，设计基本《参数对比 【 —  《 ， ，。 ，。。注①500》。kV：及，以，下线路设计污耐压】校正系数取3(对应！单串闪络概率—为0．14％—查正态分布》表得出) —   —  ：    ②100】0kV架《空输电线《路设计污耐压—校正系数取1．【04(对应》单串闪络概率为15！％查正态《分布表得出》) ：。。 》    国网武【汉高压研究院—1000k》V，交流输？变电工程设备外绝】缘特性研究报告中推！荐的污耐压设计方】法如下？(海拔1000【m，以，下)  ！   (1》)确：定现场污秽》度SPS(》E，SDD／N》SDD)； 】  《   (2)将现】。场污秽度SP—S(ES《DD：／NSDD》)，校正到附盐》密度SDD(可简称！试验盐密SDD)】； ：。  —。   ？。(3)确《定单：片绝缘子最大耐受】电压Umax—； 《   》  (4)确—定污秽？设计目标电》压值Umax； 】。  —   1000kV！晋东南-南阳-荆门！。交流特高《压试：。验示范工程按1．1！倍的最高运》行相电压取值 】    【。 (：5)求取绝缘子串】片数：NN＝？Umax／Umax！；  】 ，  ：(6)按《表10校核确定N ！ 《 ，表10  不同性质！工作电压确定绝【缘子：。串片数？ ？ ？    ！ 表10《中按污秽设》计确定不同》污秽等级的绝—缘子片数满足以上不！同性质工作电压【和条件对其要求【  【   国网》武，汉高压研究院根【据，试验结果修正后【得，到的不同污》秽等级下不同型【式单：片，绝缘子Umax【见表11《 《 表11》  不同污》秽等级下不同—型式单片《绝缘子Umax(】。kV) 【  ！。   表11—中，SDD为附》盐密度(CaS【O4按41％—修正) 【  ？   按照》污耐压法《确，定，的悬垂？单Ⅰ串片数见表【12： ， ： 表《12  不同污秽】等，级下不同《型式绝缘子所对应】的，片数 — 】    表》12中ESDD为】等值附盐密度(未修！正)；N为ESD】D，未，进行修正后的—片数N1为ESDD！按41％CaS【O4修正《后的片数《N2为ES》DD按30％—CaSO4修正后的！片数N3《为ESDD按2【0％Ca《SO4修正后—的片数 【     —研究结？。果表明双伞型30】0k：N瓷绝缘《子在：SDD？／N：SDD为0．—1／0．5》(m：g／cm《2)条件下》单Ⅰ串污耐压—值较：相同污秽度和相同】串型下的CA5【90-E《Z普通？型3：00kN《瓷，绝缘子提高》约5：％美国特高压试验】基地(Pr》oject —UHV)《也曾对双《伞型绝？。缘，子与普通《型绝缘子进行过相同！污秽度下的》污耐压对《。比试验试验结—果显示？在SDD为0．1m！g／cm2时双【伞型较普《通型绝？缘子：污耐：。。压提高约7％ ！ 表13 【 双伞CA8—。。87：-EZ型《及，异型：绝缘子串污》耐压特性研》究结果 《 ！    》 表13中NSD】D为0．5mg【／c：m2 》。     采用！CA887-—E，Z双伞型300【kN瓷绝缘子单【Ⅰ，。串在不同《污秽等级下》的绝缘子串片数如表！14所示 【 ：。 表14  不【同污秽等级》下双伞型绝缘—子所对应的片数【 【 ？     表14！中ESDD为等值】。附盐密度(未修正】)E：SDD按41％Ca！SO4修《正，后的片数《 ？     从】表8、表14—可，见在Ⅱ级污区考【虑，。适当的？裕度后54片双伞】。型绝缘子可满足要】求由于1000k】。V晋东南-南阳-】荆门交流特高压试验！示范：工程没有《Ⅱ级：以下污区《因此该工程的基【本绝缘？配置为54片 ！ ，。     3  ！双联串片数》武，汉高压研究所对25！片XP3-16【0绝缘子串单、双】串结构的U50【％试验？结果见表15、表1！6 》。 表15 — 单：、双串结构的—U50％《比较 ！ 表—1，6  改变双串【开档距离的U5【0％比较 ！ 《     上述！。试，验是基于50—0kV线路的绝缘】子串U50％—。试验条件《在，开档距离《550mm时双【串绝缘子的净—距为：27：0mm试验得到的U！5，0％为单串》。的1：．04倍且》能够防止绝缘子串间！的串弧、《跳弧现象 】 ：     根据西安！交通大学所做的1】000kV架空【输电线路绝》。缘，子串：均压计？。算结果当《双串绝缘子间—距，为600mm时单】片，。绝，缘子：承受的最大》电压与5《00kV线路—相当双联绝缘子串绝！缘子间净距》在270《mm：左右基本可以保证绝！缘子串的U》50％值不》降低因此双联Ⅰ【串绝缘子间》净距在2《70mm左》右时可采《用，与单Ⅰ串相同的绝】缘配置 —     4 ！ 中相Ⅴ串片数CA！590-《EZ普通《型300kN瓷绝缘！子，在SD？D／NSDD—分别为0．1／【0．5(m》g／cm2)和0】．1：5／0．《5(mg／cm2)！。条件：下Ⅴ型串《。污耐：压较：单Ⅰ串？要分别提《高6％和《4％CA88—7-EZ《双伞型30》0kN瓷《绝缘子单Ⅴ型串在】SDD／N》SDD为0．1／0！．，5(mg／cm2)！条件下的单片污耐压！为12．《。2k：V与双伞型绝缘子】单，Ⅰ串相比《提高约1《3％ —     Ⅴ型串！污耐压较单Ⅰ—串高的分析原—因，如下 ？ ，    【    《 1：。)Ⅴ型？串的电弧较单Ⅰ串易！飘移绝缘子》串表面？不易形成线》状放电与《单Ⅰ串紧贴绝缘【子串的电弧短接形式！不同；？ —    《。    2)Ⅴ型】串特殊的《布置方式改善了绝】缘子：串的对地电容使容性！电流对绝缘子串的影！响减小提高了其污】闪电压？； ？  》       3】)在合理的污—秽设计？下Ⅴ型串的积污【特性要优于悬垂串】仅为悬垂《串，的85％《甚至更低； 【 《   ？ 由于中相塔窗的】影响并为以后的【。防污留有《裕，度在杆塔设》计时中相Ⅴ串的【。绝，缘，子建议按与边相【Ⅰ串：同样的片数考虑 】 7．0】．3：  耐？。张绝：缘子串由于水平放】置容易受雨》水冲洗其自洁性较】悬垂绝缘子串要【好110kV～5】。00kV运行经验表！明耐张绝缘子串很少！污闪因此在同一【污区内其爬电—距离可？较悬垂串减少 】 7．0．4！  运行经验表明在！。轻、中污区复—合绝缘子爬距不宜小！于盘型绝缘子—在重污区其爬电【距离应根据污秽闪】络试验结果确定【由于复？合，绝缘：子，两端有均《压，装置使？复合绝缘《子的有效绝缘长度减！小而线路耐》雷，。水，平与绝缘长度密切相！关因此强调其有效】绝缘长度应》。满足雷电过电压的要！求同时还要满足操作！过电压的《要，求 7】．，0．5  高海【拔地：区，随着海拔升高或【气，压降：低污秽绝缘子的闪】络电压随之降—低高海拔所》需绝：缘子片数《应进行修《正 《 7．》0．6  》根据国？网武汉高压研究院试！验结果对不》同的杆塔部》位其50％放电【。电，压有差别条文表7】．0．6-1中【括号内数据为对上横！担要：求，的间隙 】     1—  工频电压空【气间隙该《值通过国网武—汉高压研《究院的真型塔试验进！行了验证试》验值及要求值如表】17：、表1？8所：示 ： ， 表17 】 真型塔边》相间隙工频放电电】压试验值 【 《 ？     要求的！单间隙50》％放电电压》。U50％按下式计】算 — ，。 —    《式中Um《最高运行电压(k】V)； ！。         ！ Z系数取3； ！     】      σ【x1单间隙的变【。异系数取0》。．03； —。   —   ？  ：   σxm—多，间隙的变异》系数取0．0105！。 》     考虑1】-3：σ闪络？。概率仅为0．—13％为了》。安全再？考虑5％的安全裕】度 表】18  《边相工频电压要求】值 》 ： ： ，     表】19为真型塔边【。相间隙工频放电电压！试验值和《要求值的比较 】 表19 】 真型塔边相间隙】工频放电电》压试验值《和要求值《的比较？ 《 】。    导》线正对塔《腿宽：度，约为6．4m 【  —   2  操作过！电，压要：求的空气间隙该【值通过国网武—汉高压研究院—的，真型：塔试：。验，进行了验证试验结果！及要求值《见表2？0～表24 】 表20  真！。。型塔中相导线对塔的！空气间？隙的操作冲》击放电电压》 ： ， —     表】20中导线对猫头塔！上、下曲臂的距【离为6．7m对横担！的距离为《7．：。9m 《 表》21  真型塔中相！导线对塔的》空气间隙的操作冲】击，放电电压 【 ： —     》表2：1中导？线对猫？头塔上、《下曲臂的距离分别为！7．7m和》7．：8m对横担》的距离？为，8．：1m ？ ， ？ 表22   真】。型，塔边相导线对塔【的空气间隙的—操作冲？击放电？电压 】 表2】。3  猫《头塔边相导线对塔柱！的空气？间隙：。距离和操作冲击放电！电压的？关系(τf＝—250／μs)【 ！ ？    空气间隙的！操作冲击放电电【压U：50％按下式计算】 ？ 》 ？ ，。    式中Us】操，作过电？压(kV)》； —       【。    Z系数取2！．45； 》 ： ：    《    《   ？σx1单间隙的变异！。系数：取0．06； ！  《    《     σxm】多间隙的变》异系数取0．—0，。24 表！24：  单间隙的操作】冲击放电电压要求值！ ： 】。     表【20为不同波头【长，度真型？塔中相导线对—塔的空气间隙的【操作冲击放电—电压关？系可以看出τf＝】100？。0μs的《操作冲击放电电【压比τf＝250μ！s的操作《冲击放电《电压：大约高11．9％】；，τf＝50》00μs的操作冲】击50％放电电【压比：τf：＝250《μ，s操作冲击》50％放电电压【高约19《．，。3％：推算τf《＝1：000μs的—操作冲击放电电【压，比τf＝3》61.6《μs的操《作冲击？放，电电压大约》高10％则》τf＝1《00：0μs的《操，作冲击放《电电压为2119】kV —。 ，  ： ，。  表2《5比较结果显示可】以满足操作过电压要！求 《 ： 表25  直型塔！中相间隙操作冲击】放电电压试验—值和：要求值的比较 】。 《 ：   —  ：表22为不同—波头长度《真型塔边相导线【对塔：的空气间隙的—操，作冲击放电电压【关系可以看出τ【f，＝1000μs【的操作冲《击放：电电压比τf—＝250μ》s的操作冲击放电电！压，大，。约高7％；τ—f＝：20：00μs的操—作冲击50％放电电！压比：τf＝2《50μ？s操作冲击50％放！电电：压高约11．—9％：；τf＝5000μ！s的操作冲击50】％放电电压比τ【f＝250》μs操作冲击50％！放电电压高约—18．？。8％由此可》推出不同波头长度】导线对塔柱的间【隙，距离和对应的操【作冲击放电电—压(表26、表2】7) — ：。表2：6  猫头塔—边相导线对塔柱的】空气间隙《距离和操作冲—击放电电《。。压(推算《值)的关系》 【 ？ ：表27  》真，型塔边相间隙操作冲！击放电电压试验【值和要求值》的比较 《。 — ？     τ【。f＝100》0μs的操作冲【击放电电压》试，验值不满足冲击放电！操作：过电压？要求τf＝20【0，0μs操作冲击放】电电压试验值(推算！值)满足操作冲击放！电过电？压要求 》 ：  ？   3 》 雷电过电压要求】的，空气间隙在雷电过】电压情？况，下其空气间隙—的正：。极性雷电冲击放【电电压U50％应与！绝缘：子串：的，50％雷《电冲击放电电压相匹！配不必按绝缘子串的！50％雷电冲击放】电电压的100％确！定间隙只需按绝缘】子串的50％雷电】冲击放电电压的8】0，％，确，定间隙(间隙按0级！污，秽要求的《绝缘长度配》合，)即按下式进—行配：合或对？。单回线路塔》头雷电过电压间隙】不予：规定 】  【   ？式，中U：J，5，0％为？绝，缘子串的5》0％雷电冲击放电电！压(kV《。。)其数值《可根据绝缘子—串的雷？电冲击试验》获得或由绝缘—长度求得 【。     【4  ？。根据：1000kV—同塔双回线路真型】塔，外绝缘特性试验【研究结论考虑并联间！隙，及高海拔修正—高海拔修正》方法按本规范—。第，7．0．5》条进行 【    》 5  同塔双【回线路反击计算结果！见表28 】。 表2《8，  同塔双回杆塔的！反击耐雷性》。能，(杆塔呼高》54m) ！ 》     经综】合，分析：确，定海拔？500？m时的雷电过电压】间隙取6．7—m海：。拔1000m—及，150？0m时？的雷电过电压间隙】分别取？。7．1？。m和7．6》m 7．！0．7  现行国家！标准带电作业工【具，基本技术要求—及设计导则GB／T！ 18037规定】可以：接，受的危险率水平为】1．0×10-5 ！ ，     检！修人员停留在—线路上进行带电作】业时系统《不可能发《生合闸空载线路操】作并应退出重合【闸而：单相接地分闸过电压！是确定带电作业安全！距离时必《须考虑过电压表29！为，单回线路带电作业】。最小空气间隙值 】 ， ：。 表29  单】回线路带电》作业最小《空气间隙值 — 】 ？。    注》不同海拔《要求的最《小间隙距离不—同其危险《率不同均《。小于1．《0，×10-5这里【列出的危《险率是？其中的最大值 】 ，    — 根据国网武汉高】压研究院10—00kV交流同塔双！回输电线《路带电作业技术【研究结论确定同塔双！回路带电作业时【的校验间隙见表3】0、表31 ！。 表30  等电！位作业人员对塔【身，／下横担／顶—部构架最小》。安全距离 ！ ， 《 表？31：  作业人员进【出等：电位时与《。塔身／下横担构架／！顶部构架应满足【的最小组合间—隙 ： ？ 【   ？  为避免输电线】路塔：头间隙过大带—电作业安全距离【不作为线路绝—缘间隙？尺寸的控制因—。素带电作业安全【距离加上人体—活动范围后》不宜大于操》作过电压要》求的间隙当不—能满足上述要求时】带电作业应考虑特】殊保护措施 — 7．【0．8  》高海：拔修正？是根据绝缘配合 】 第2？部，分  ？应用指南《IEC 《60071-2【(I：s，ulati》on co～—or：dinat》ion Part ！2 Applica！tion guid！e)规定确定的 】 ？ 7．0》．9  《研究表明《影响特高压变—电站耐雷指标—的主：要因素是雷电直【击变电站进出线段内！导线形？。成的雷电侵入波对】。站内电气设》备造成的损坏而雷】电能否直击》进出线段内导线则主！。要取决于进出线段】采用的地线》保护方？式根：据晋东南-南阳-荆！门1000kV特】高压试验示范工【程三个变电站—。或开关站的防雷保】护方：。案科研单位对三【个变电站或开关站进！出线段线路的防雷保！护方式进行计算【研究为进《一步提高变电站防雷！性能确保特高压【变电站进出线段的绕！击电：流幅值在允许范【围之内可以考虑采取！特高压变电站—2km进出》。线段酒杯塔加第【三根地线《。。提高酒杯塔、耐【张塔地线高度以【避免中相导》线受绕击 】。 7？．0．1《。0  随着线—路额定电压的—提高线路绝缘—。水平不断提》高雷电？反击跳闸《的概率愈来愈小我】国雷电定向定—位，仪记录的数据表明】500？。kV线路雷击跳闸】的主要原因是绕【击跳闸 ！    前苏联特】高，压线路的运行—经验也表明雷—击跳闸是100【0kV架空输电线路！跳，闸的：主要原因在》。1，985年～》1994《年十年间特高压线】路雷击跳闸高达1】6次占其总跳—闸次数？的84？％而雷？击，跳闸：的，原，因是雷绕击导—线经：分析前苏联特—高压线路《的地线保护角—过大是(大》于20°)造—成了雷电绕击率过高！的主要原因日本特】高压线路和其500！kV线路一样—。均采用负的地线保护！角雷电绕击率较【低  【   ？  我国特高压【设计按照规》程法和？电气几何《模型法分别》计，算了酒杯型和猫头】型直线塔《的雷击跳闸率判【定是：否满：。足1000k—V架空输电》线路雷击跳》闸率0．1次／【100km·—a的要求 ！。    《。 1  《规程法用规》程推荐的方法计【算猫头塔和酒杯塔】。的雷：击跳闸率见》表32 】 表32  雷【击跳闸率(次／1】00km·a) 】 》。 》     从—表32可以看出在】保护角10°及【以下情况雷电—跳闸率基《本上可？以满：足预期值 — ？  ：   2  —电气：几何：模型法用《电气几何模型方法】计算猫头《。塔和酒杯塔的—雷击跳？闸率：见表：。33、表34— 》 表33 》 酒杯塔雷击跳闸率！(次：／100km—·a) ！ 《 表？34  猫》头塔雷击跳闸—。率(次／100k】m·a) 】 】   ？ 按照100—。0kV晋东南-南】阳-荆门交流特高】压，试验示范《工程：线路地形比例考【虑地面坡度的影响通！过，加权计算得到全线的！雷击跳？闸率为0．098】次／：1，00km·a基【本满足？预期值 — ：  ：。   根《据，现行国家标准—1000kV—特高压交流输变电】工程过电压和绝缘】配，合GB／T —24：842的规》。定对于单回》路线路杆塔上地【。线对边？相导线的《保护角在《平原和丘陵地区不】宜大：于6°？在山区不宜大于【。4，°；单回路耐—张塔跳线对导—线保护角平原—不，宜大于？6°山区不宜大于】0° 【  ：   3  —同塔双回线路—绕击：计，算结果见表35、表！36： ， ？ 表35》。 ，EGM法同塔—双回鼓型塔线—路绕击跳闸率(次／！100km·a【)， ， 【 ？ 表36   L】PM法同塔双回鼓】型塔线路绕击跳闸率！(次／100km】·a)？ ？ ！    根据现行国！家标准1000kV！特高：压交流输变电工【程过电压和绝缘【配合GB／T 2】4842的》规定对？于双回？路线路杆塔上地线对！导线的保《护角在平原和丘陵】地区不宜《大于：3°：在山区不《宜大于5°双—回路：耐张塔地线对—跳线保护《角不大于《0° 【 7．0．11  ！本条是根据》。现行国家标准—1000《kV特高压交流输】变电工？程过电压和绝—缘配合GB／T【 24842第7．！1．2．6条确定】的   ！  ： 根：。据国网电科院研究】结果：在一般？。档距的？档距中央导》线与地线的距离可】按下式校验(—气温：＋1：5，℃无风) — ？ ？   —  式中S导线【与地线间的距离(m！)； 《 ：。      【     L—档，距(m？)； 【         ！  Um最高运【行，电压(kV》。) 》 7．0．12 ！。 本条根《据现行行业标准交】流电气装置的接地规！定DL？／T ？6，2，。1和运行经验确定】对土壤电阻率大于】200？0Ω·？m，地区除采用加长接地！体外也？可，采，用其他综合措施降低！接地电阻《。线，路经过？居，民，密集地区时应适当降！低接地？装置的？跨步电压 】 7．0．—1，3，  南方一些水【田烂：泥较深耕作深—度也比一般旱田为大！所以加以说》明位于居民区—和水田的《接地体应敷》设成环？。形主要是减小跨步电！压确保安全 ！ 7．0．14】  输电线路设【。计若采用地》线绝缘运行方式时应！通过导？。线和地？线，。的换位及适当的地】线接地限制地线上】。的静电、电磁—感应电压和电流；】选用可？。靠的地线绝缘子【间隙：来保证？各运行状态的可【靠绝缘和雷击—前或相对地》。闪络时及时》。击穿并能随后自【行可靠熄《弧 【   ？ ，1  1000kV！及，以上线路《采用绝？缘地线？时地线上的感应电压！可以高达几到几【十千伏感《应电流可《高达几到上百—安培高压和超高【。压工程实践中曾【发生过？地线间隙长期放【电引起严重通信干】扰甚至烧断地线绝缘！子造成停电的事【。故究其原因》地线间隙不》稳定或施工不准【确往往有一》定，影响：但主：要还是限制地线感应！。电压和电流的措施不！够完备导线换—位是限制地》线感应电压》和电流的根本措【施尤其是三角排列】的线路导线换位必】须统一安排综—合平衡且地线—中的电？压和电流的》控制与导《地线排？列方式？和换位情况、地【线绝缘子型式、【地线绝缘子间隙大小！、地线接地方—式等多种因素有关】一般来说能够将【地线电压控制在【1，700V以下是比】较现实和可靠的【  【   2  为了】充分发挥地线—的防：雷保护作用间—隙的：整，定，必须使它在雷击前的！先导阶段能够—预先建弧并》在雷击过后能够及】时，切断：间隙：中的工频电弧恢复】正常运行《。状，态并在线路》重合：闸成功时不致—重燃：；在：线路发生短路事故时！地线间隙也能击穿】且应：保证短路事》故消除？后间：隙能：熄弧恢复正常 【   【  3  在线路】采用距离保护的情】况下对于本塔接地】电阻：较高而不能满—。足距离保《护整：定要求时《还需保证《线路发生相对—地闪络后至少本【塔间隙能够及时建弧！以便汲出必》要的短路电流—降低距？离保护的附加电阻 ！ ：     【。对绝：缘地线接《。地点长期通电—的引线接《地装：置必须做好各项【稳定校验和人身安全！设计并考虑》运行中对接地装【置的检测办法由【于用作限《制感应电压和电流】的，地线接？地点往？往长期？流通较大电流—可能造成发热腐蚀】。和伤害人畜等事【故应该？在设计中严格计【算慎：重安排并于》投运后即《。予检：测验证此外》由于：正常通流《较大若需要运行中断！开接地引线》检测接地装置—必须预先《设置相？应的带负荷切合【开关：并做好该点断开后】整条地线《电量：变化的预《计和对策 —    【 虽然绝缘地线【设计：中限制了危险的感应！电压和电流但线【路运：行中：。可能存？在某些接《地点松脱或连—接变：化导致感应电压和电！流失控即使完—全正常也可能由于】。人们对地线即地线电！位，的传统观《念忽略了《残余：电压和？电流对人的刺激【从而因接触地线时】受，惊导致高空作业【二次事故的危险因此！应对施工和》运，行单位提出有关注】意事项？并采取必要的保【护措：施 ？