《7  绝缘配合、】防，。雷和接地 》 ： 7．0．！。1  1000k】V架空输电线路【直线杆塔上悬垂绝】缘，子串的绝《缘子片数《选择一般需》满足耐受长期—工作电压作用和操】作过电压作》用的：要求雷电过电压一般！不作为选《择绝缘子片》数的决定条件仅作为！耐，雷水：平是否？满，足要求的校验条件 ！ 》7．0．《。2  100—0，kV：。架空：输电线路《直线杆塔上悬垂绝缘！。。子，串的绝缘《子，片数基本上是由【工频电压下的单位爬！电距离决定 —。 ： ？  ：  1？  爬电比距法按爬！电，比距法计《算绝缘子《片数时关键是要确定！不同形状绝缘子的爬！距有效系数Ke电力！行业标准交流电气】装，置，的过电压保护和绝缘！配合DL《／T ？620-19—97：中指出几何爬电距离！29：0mm的《XP-？1，60型绝缘子的Ke！取为1采用》其他：型式绝缘子时Ke】。应由试？验，确定： — ：     式！中L01、L—02分？别，为，XP-1《60型及其他型【绝缘子的几何爬电】。距离：； 》。       】    U50％.！1，、U50％.2分别！为XP-160【。型及其他型绝缘【子的50％污—闪电压(kV) 】   【  西北电网750！。kV输？电线路绝《缘子在高海拔低气压！条件下的污》闪特性？研究报告提》供了750(2【#)和750(【4，#)试验U50％】值，(E：S，DD：0．05；》NSDD0．1【mg：／cm2《)(表？6，) — 表6  西北电】网污闪特性研—究的：瓷绝缘子U50【％，值 — ， 》     国网武汉！高压研究《院，1000kV交【流输：电线路绝缘子长【串污秽特性及—污秽外绝缘》设，计的研究《报告中提供》的常压下《绝缘子单片U50】％值具体数据和相】应绝缘子的有效系数！Ke计算值见表【7 表】7  有效系数K】e的计算 》 》    ！ 表7中《盘型(？钟罩型)《绝缘子的有效系数】Ke的计《算值基本《在0．86～0【．94之间由—于序号3～6绝缘】子为：灰密0．5mg／c！m2条件下U—50：％值：其值偏大《因此绝缘子的有效系！数Ke计算》值偏大；序号7和】8双伞和《三伞绝缘子的有效】系，。。数Ke的计算值基】本在0．97—～0．99之间由】。于其U50％—无法进行灰》密修正且序号7和】8绝：缘，子的U50》％值为短串》试验得到其》。值偏大因此有效【系数Ke的计算值也！偏大 】   ？ 双层伞绝缘子在我！国500kV及以】下线路？中已：大量使用积》累了大量试验数【据和运行经》验通过对双层—伞绝缘子和》普通型(XP-【30：0)绝缘子在同样条！。件下的污闪电压【和积污状况的比较】以及对？大量数？据的统计分》析，由运行部门总—结出双层《。伞，型绝缘子的Ke值为！0．95 ！     西北【7，50kV线路绝【缘子爬电距离—的有效系《数K：e取值普通型—取1．00防污型(！。双伞型和三伞型)取！0．9？5防污型(钟—罩型)取0．90】 ：     】对于：100？0，kV特高压输电【线路建议在轻—污区：。普通型、双伞和三】伞绝缘子的有效【系，数Ke取值为—1，．0；防污型(【钟，罩型)绝缘子的有】效系数Ke取值为】0．90；中等【及以上污《秽区：普通型盘型、双伞】和三伞型绝缘—子的有效系数Ke】。。取值为0．》95；防污(—。钟罩型)绝缘子的有！效系数Ke取值为】0．85《  【   采用》爬电比？距法计？算所得绝《缘，子片数见表8 ！ 表《8  ？采用爬电比距—法计算所得绝缘【子 ：。 《 【。    ！ 2  污耐压法】绝缘：。子片数选择》也可：采用污耐压》法污耐压《法，是根据？试验：。得，到绝缘子在不同污秽！程度：。。下的：污秽耐受《电，压使选定的绝缘子】串污秽耐《受电压大于该线【路的最大工作电【压该方法和实际绝缘！子污耐？受，能力直接联》。系在一起《是一种较好的绝缘】子串长确定》方法但？人工污秽《试验结果同自—然，污秽条件下的污【耐受电压值存在【等价性问题 ！    》 不同国家污秽外绝！缘设计原则相同但】设，计，参数取值不同确定】污耐压和污秽设计】目标：电压值？也不同前《苏联、美国、—日，本、武汉高压研【。究所和中国》电力：科学研究院》。主要是以《。U5：。。0％进？行污秽外绝缘设【计U50《％以长串绝缘子【试验来确定前苏【联取标准偏差—σ为：。8％校？正系：数14？σ；美国取σ为10！％，校正系数13σ；国！网武：汉高压研究院—和中国电力科学研究！院，。按试验来计算σ取】7，％污耐压《校正：系，数为13《σ日本单片绝缘【子最：大，耐，受电压？Umax按长—串绝缘子试验—来确定前《苏联还考虑爬电距离！有效系数《对不同型《绝缘子串的Um【a，x，进行校正；》。污秽设？计目标？电压值均取系统最高！运行相电《压，Umax《Um：ax：校正系数《前苏联、美》国、日本分别为1、！1，、1：．15～1．60绝！缘子串片数N由校正！后的Um《ax与？Um：ax之比确定即N＝！Umax《／，Umax不同国家污！秽外绝缘设计基本参！数如表9所示— —表9  不》同国：家污秽外《绝缘设计基本参数】对比 ！   【。  注①5》00kV及以下【线路设计污耐压【。校正系？数取3(对应—单串闪？络概率？为0．14％查正态！分布表得出) ！    —     ②1【000kV架空【输电线路设》计，污耐压校正系数取1！．04(对》应单串闪络概率为1！5％查？正态分布表得出)】 ， ，     国！网武汉？高压研？究院：1000kV交流】输变电工程》设，备外绝缘特性研【究报告中《推荐的污耐》压设计方法如下【(海拔1000m以！下) —    》 ，(1)确定现场污秽！度，SPS(ES—DD／NSDD)】； 》   《 ， (2？)，将现场污秽度SP】S，(ESD《D／：NSDD)校正到附！盐密度SDD(可】简称试验盐》密SDD)； ！     (】3)确？定单片绝缘子最大】耐受电？压Umax；—。   】  (4)确定【污，秽，设计目标电》。。压值Umax；【   】  100》0kV晋东南-南】阳-荆门交流—特高压试验示范工】程按1．1倍—的最高运行相电压取！值 》     (【5)求取绝缘子【。串片：数NN＝《Umax／U—m，ax； ！    (6)按】表10校核》。确定N 】 ，表10？  不同性质—工作电压确定绝【缘子：。串片数 】 ， 《 ：    表1—0中：按，。污秽：设计确定不同污秽】等级的绝《缘子片？数满足以上不同性质！工作电压和条件对】其要求 ！  ：  国网武汉—高，压研究？院根据试《验结果修正后—得，到的不同污》秽，等级下？不同型式单片绝缘子！。U，max见表1—1 》 表11  不同！。污秽等？级下不同型式单片】绝缘子Umax【(kV) 】 ， 《。     表】。11中？SDD为《附盐密？度(CaS》O4按4《1％修正) — ，     按！照污耐压法确定的悬！垂单Ⅰ串片数—见表12 》 《 表12  不【同污秽等《级下不同型式绝【缘子所对应》的片：数 】   【 ， 表12中ESDD！为等值附《盐密度(未修正【)；N为ESDD未！进行修？正后的片数N1为E！S，。。。D，。D按41％》CaSO《4修：正后的片数N2【为E：SDD按30—％CaSO4修正后！的片数？N3为ESDD按】20：％CaSO4修【正后的片数 】 ？    研究—结果表明双伞—型300《。kN瓷？绝缘子在SDD／】NSDD为》0．1？／0．5(m—g，／cm2)条件下单！Ⅰ串污耐压值—较相同污《秽，度和相同《串型下的《C，A590-EZ普通！型300kN瓷绝】缘子提高约》5％美国特》高压试验基地(P】roj？e，。ct： UHV)也—曾对双伞型绝缘子与！普通型绝《缘子：进行过相同污秽【度下的污耐压—对比试验试验结果】显示在SD》D为0．1mg【／cm？2时双伞型较普【。通型绝缘子污—耐，压提高约7》％ 【表13  双伞C】A88？7-E？。Z型及异型绝缘【子串污耐《压特性研《究结果 】 【   ？ 表13中NSDD！为0．？5mg／cm2【  【   ？采用：。。CA：887-EZ—双伞型300kN】瓷绝缘？子单Ⅰ？串在：不同污秽等级下的】绝缘子串片数如表】14所示《 ， 表1【4，  ：不同污秽等级—下双伞型绝缘子所对！应的片数 】。。 【     表14中！ESDD《为，等值附盐密》度(未修正)—ESDD按》41％？CaSO4修正【后的片数 》   【。。  从表《。8、表14》可见在Ⅱ级污区考虑！适当的裕度后54片！双伞型绝缘子可满】足要求由《于1000kV晋东！。南，-南阳-荆门交流特！。高压试？。验示范工程没—。有Ⅱ：级以下？污区因此该工程的基！本绝缘配置为—54片？ 》。     》3，。  ：双联串片数武汉高】。压研究所对》25片？。XP3-《。160？。绝缘子串单、—双串结构的U5【。0％试验结果见表1！5、表16》。 —表15  单、双】串结构的U》。50：％比较 》 】 ：表16 《 ，改变双串开档距离】的U5？0％比较 【 】。     上述试验！是基于500kV】线路的绝缘子串U】50％试验》条件在开档》距离550mm时】双串绝缘子》的净距为270m】m试验得到的U5】0％为单串的—1．：04倍且能够防【止绝缘子串》间的串？弧、跳弧现》象 ？。 ， ：      根据】西，。。安交通大学所做的】1000kV架【。空输电线路绝缘【。子，串均：压，计算结？果当双串《。绝缘子间距为6【00mm时单片绝】缘，子承受的《最大电压与500k！V线：。路相当双联绝缘子串！绝缘子间净距—在270《mm左右基本可以保！证绝缘子串的U【50：％值不降低因此双】联Ⅰ串绝缘子间净】距在270mm左】右时可采用与单【Ⅰ，串相同的绝》。缘配置 】     4  中！相Ⅴ串片数CA【。590-EZ普通】型300k》N，瓷绝缘子《在SDD／N—SDD分别为—0．1／0》．5(mg／cm】2)：和0．1《5／0．5(—mg／cm2—)，条件下Ⅴ型》串，。污耐压较单Ⅰ串【要分：别提高？6％和4％》CA887-EZ】双伞型300kN瓷！绝缘子单Ⅴ型串【在SDD／NSD】D，为0．？1／0．《5(mg／cm2)！条件下的单片污耐】压为12《．2：kV与双伞型绝【。缘，子单Ⅰ串相比—提高约1《。3％ —  ？。   Ⅴ型串污耐压！。较单Ⅰ串《高的分析原因如下】 ： ，    —  ：。   1《)Ⅴ：型串的电弧》较单Ⅰ串易》飘移：绝，缘子串表面不易形】成线状放电与单Ⅰ】串紧：贴绝缘？子串：的，电弧短接形》。式不同； 】 ，         ！2)Ⅴ型串》。特殊的布置方式改善！了绝缘子串的对【地电容使容性电流对！绝，缘子串的影响减小】提高了？其污闪电压》； 【    《    3)在合】理的污秽设计—下Ⅴ型串的积污特性！要优于悬垂串—仅为：悬垂串的85％甚至！更低；？ ：   — ， 由于中相塔窗的】影响并为以后的防污！留有裕度在杆塔【设计时中相》Ⅴ串的绝缘子建议】按与边？。相Ⅰ串同样的片数】考虑 ？。 7—．0．3  —耐张：绝缘子串由于—水平放置容易—受雨：水冲：洗其自洁性》。较悬垂绝缘子串【要好：110kV～—500k《V运行？经验表明耐张绝缘子！串很少污闪》因此在？同一污区内其—爬电距离可较悬垂串！减少 — 7．0．4【  运行经验—表明在轻《、中污区复合绝【缘子爬距不宜小【于，盘型：绝，缘，子在重污区其爬电】距离应根据污秽闪】络试验结《果确：定由于复合绝缘【子两端有均压装置】使复：合绝缘？子的有？。。效绝缘长度减—小而线路耐雷水【平与：绝缘长度密切相关因！此强调其有效绝缘长！度，应满足雷《电过电？压的要求同时—还要：满足操作过电压的要！求 《 7．0．5 ！ 高海拔地区随【着海拔？。升，高或气压降》低污秽绝缘子的闪】络电压随之》降低高海拔所需绝缘！子，片数应进《行，修正 7！．0．6  根【据国网武《汉高压研究院—试验结果对》不同的杆塔部位【其5：0％放电电压有差别！条文表7．》0．6-1中括号内！。数据为对上横担要求！的间隙 《 》    1  工】频电压空气》间隙该值通过—国网武汉高压研究】院的真型塔》试验进行了验证试】验值及要求值如表】17、？表18所示》 》 表17《  真型塔边相间】。隙工频放电电压试】验值 》 》。  》   ？。。要，求的单间隙50【％放电电压U50】％按下式计算 】 ！。。     式中U】。m最高运行电—压(k？V)； —    —       【Z系数？取3； 】 ，      —    σ》x1：单间隙的变》异系：数取0．03； ！ ：      【     σ—xm多？间隙的变《。异系数取0．01】05 》   》  考？虑1-3《σ闪络概率仅为【0．13％为了安】全再考虑5％的安】。全裕度 》 表18 】 边相工频电压要】求值 》 》     】。表，19为？真，型塔：边相间隙工频—放电电压试验值和】要求值的比较 ！ 表19 【 真型塔边相间【隙工频放电》电压试验值和要求】值的比较 】 》。 ：     导—线正对塔腿宽—度约为6．4m【 ， ，     】2 ： 操：作过电压要求的空气！间隙该值通》。过，。国网武汉高压研【究院的真《。型塔试验进行—了，验，证试验结果》及要求？值见：表2：0～表2《4 表2！0  真型》塔中相导线对塔【的空气间隙》的操作冲击放电电压！ 】。 ：     表20！中导：线，对，猫头塔上、下曲【臂的距离《为6．7m对—横担：的距离为7．9m ！ ， ， 表21—  真型塔》中相导线对塔的【空气间隙的操作冲】击放电电压 ！ ？ 《  ：   表21—中导线？对猫头塔上》、下曲臂的距离分别！为7．？7m和7《．8：m，对横担的距》。离为8．1m 【 ： ， 表22》   真型塔边相】导，线对塔的空气间【隙的操作冲击—放电：电压： ： 《 表23！  猫头塔边—相，导，线对塔柱的》空气间隙距离和操作！冲击：放电电压的关系【(τf＝250／】μ，s) 《 — ？     空气间】隙的操作《冲击放？电电压U50％【按下式计算 — 《 ：。 ： ：     式中Us！。操，作过电压(k—V)； 》 ， ？。  ：        Z！系数：取2．4《5； 】        】  ：σx1单间隙的变异！系数取？0．06； ！       】  ：  σxm》多间隙的变异系【数取0．《0，24 表！24  单间隙【的操作冲《击放电电压要求值 ！ —    】。 表2？0为不同波头长【度真型塔《中相：导，线对塔？的空气？间隙的操作冲—击放电电压》关系可以《看，出τ：f＝1000—。μs的操《作冲击放电》电压比τf》＝250《μs的操作冲击【放，电电：压大：。约高11．9—％，；τf＝5》000μs的操作冲！击50％放电—电压比τf＝25】0μs操作冲击【50％放《电电压高《约19．《3％推算τf＝10！00μs的操作冲】击放电电压比τ【f＝36《1.6μs》的，操作冲击放电—。电压大？约高1？0％则τf＝1【000？μs的操作》冲击放电电压为【2，119kV》 ，     ！表25比《较结果显示可以满】足操作过电压—要求 【 ，表25  直型【塔中相间隙操作【冲，击放电电压》试验值？和要求值的比—较 【   】。  表22为—不同波头长度真型】塔边相导线对塔【的，空气间隙的操作【冲，击放电电压关系可以！看出τ？f，＝，1000μs的操作！冲击放电电压比τ】f＝：250？μs的操作》冲击放电电压大【约高7％；τf＝】2，000μs的—操作冲击50％【。放电电压比》τf＝250μ【s，操作冲击50％【。放电电压高约1【1．9％《；τf＝5》00：0μs？的操作冲击》50％放《电电压比τf＝【250μs操—作冲击50％—。放电电压高约18．！8％由此可推出不】。同波头长度导线对塔！。柱的间隙距离和【对应的操《作冲击放电电压(】表2：6、表2《7) ？ 》表26  猫头塔】边相导线对》塔柱的空气》。。间隙距离和操作冲击！放，。电电压(推》算值)的《关系 【 ？ 《表27  真型【塔边相间隙操作冲】击放电电压试验【值和要？求值的比《较 》 —     τf＝！1000μs的【操作冲击放电电压试！验值：不满足冲击放—电操作过电压要【求τf＝2000μ！s操作冲击放电电】压试：验值(？推算值)《满足操作冲》击放电？过电压要求 ！     3【  雷电过电压【要求的空气间隙在】雷电过电压》情况下？其空气间隙的正【极性雷电冲》击放电电压U—50％应《与绝缘子《串，的50％雷电—冲击放电电》压相匹？配不必按绝缘子串】的50％雷电—冲击放电电》压的100％确定】间隙只需按绝缘子串！的50％雷电冲【击放电电压的—。80％确定》间隙：(间隙按《0级：。污秽要？求的绝缘长度配【合)：即按下式进行配合或！对，。单回线路塔》头雷电过电压间隙不！予，规定 ！   【。  式中UJ50】％，为绝：缘子串？的50％《雷，。电冲：击放电电压》(kV)其数值可根！据绝缘子串》的雷电冲击试验获】得或由绝缘长—度求得 —   》  ：4  根据10【0，0kV同塔双—回，。线路真型塔外—绝缘：特性试验研究结论】考虑：并联间隙《及高海拔修正高海拔！修正方法按》本规范第7．0．5！条进行？  【   5  同【塔双回线路反击【计算结果见表2【8， —表28？  同塔双回杆【塔，。的反击？。耐雷性能《(杆塔？呼，高54？m) ？ 》 《 ：  ：  经综合分析确定！海拔：500m时的—雷电过电压间隙取6！．，7m海拔1000】m及15《。00m时的雷电过电！压间：隙分别取《7．：1m：和，7．6m 】 ， 7．0．7  现！行国家标准》带电作业工具基本技！术要求及设计导则G！B／T 18037！。规定可以接受—的危险率水平为【。1，．0×10-5 】  —   检修人员停】留，在线路上《。进行带电作业时【系，统不可能发生合闸】空载线路《。操作并应退出重【合闸而单相接地分闸！过电压是确定带【电作业安全距离时】必须考虑过电—压，表29为单回线【路带电作业最小空气！间隙值 【 ：表2：9  ？单回：线路带？。电作业最小》空气间？隙值 ？ 】    — 注不同海拔要求的！最小间隙距离不同其！危险率不同均小于1！。．0×10-5这】里列：出的危险率是其中】的最大值 】  ？   根据》国，网武汉？高压研？。究院：1000k》V，。交流：同塔双回输电线路带！电作业技术研究结】论确定同塔双回路】带电作？业时的校验间隙见表！30、表31— ： 表》30  等电位【作业人？员对塔身／》下横担？／顶部构架最小安】全距离 ！ 表3】1，  作业人员进【。出等电位时与塔【。身／下？横担：构架／顶部构架应满！足的最小组》合，间，隙 】。 ， ，  《   为《避免输？。电线路塔头间隙过大！带电作业安全距【离，不作为线路绝—缘间隙尺寸的控制因！素带电作《业安全距离》加上人体活动范【围，后不宜大《于操作过电压要求】的间：隙当不？能满足上《述要求时《带电作业应考虑特殊！保护措施《 《 7．《0．8  高海拔修！正是根据绝缘配合】  第2部分—  应用指南IEC！ 6：0，071-2(Is】ulation【 ，co～？ordin》ation Par！t，。 2 Appl【ication g！。。u，。ide？)规定确《定的 — ， 7．0《．9  研究表【明影响特高压变电站！耐雷指标的主要【因素是雷《电直击变电》站进：出线段内导线形【成的雷电侵入波对站！内电气设备造成的损！坏而雷？电，能否直？击进出线段内导线】则主要取决于进出】线段采用《的，地线保护方式—根据晋？东南-？南阳-荆门》1000k》V特高压试验示【范，工程三个变》电站或开《关站的防《雷保护方案科研单位！对三：个变电站《。或开关站《进出：线段线路《的防雷保《护方式进行》计，。算研：究为进一步提—高，变电站防雷性能【确保特高压变电站进！出，线段的绕击电流【幅值在允许范—围之内可以考—虑，采，取特高压变电—站2km进出线段酒！杯塔加第三根—地，线提高？酒杯塔、耐张—塔地线高度以避免中！相导线受绕击 ！ 7．0．1】0 ：。。 随着？线路额定电》压的提高线》路绝缘水平不断提】高雷电反击跳闸的】概率愈来愈小我国雷！电定向定位仪记录】的数据？表明5？00k？。V线路？雷击跳闸的主要【原因：是绕击跳闸 【  》   前苏联—特高压线《路的运行经验也表】明雷击跳闸是1【00：0kV架空输电【线路跳闸的》主要原因《在198《5年～？1994年十年间】特高压线路雷击跳】闸高达16》次占其总跳》闸次数？的84％而雷击【跳闸：的原因是雷》绕击导线经分析【前苏：联特高压《线路：的地线保护角过大】是(大于20°【)造成了雷电绕击】率过高的主要原【因日本特高压线路】和其5？00kV线路一样】均采：用负的？地，线保护角雷电绕击】率较低？  ？ ？    《 我：国特高压设计按照】规程法和电》气几何模型法分别计！。算了酒杯《型和猫头《。型直线塔的雷击跳闸！率判定是否满足1】000kV架空【输电线路雷击跳闸率！0．1？次，／，100k《m·a的《要，求 《   》。  1  规程法用！规程推荐的》方法计算猫头塔和酒！杯塔：的雷击跳闸率—见，。表32 【。 ， 表：32  雷击跳闸率！(次／？100km·a) ！ 【 ：  ？   ？从表32可以看【出在保？护角10°及以【下情况雷电跳闸率】基本上可以满足预期！。值 ？  》 ， ， 2  电气几【何模型？法，用电气几何模型方法！计算猫头塔和酒【杯塔的？雷击跳？闸率：见表33、》表34 【 表3《3  ？酒杯塔雷《击跳闸？率(次／100km！·a) — 《。 表34 ！ ，猫头塔雷《击，跳，闸率(次／10【0km·a)— ： ？。 》     按照】1000kV晋东】。南-南阳-荆门交流！特高压试验示范工】。程线路地形比—例考虑地面坡度的影！响通过？加权：计算得到全线的雷击！跳闸率为0．—098次《／100km—·a基本满足—预期值 ！    《根据现行国家标准】100？0kV特高压交流输！变电：工程过电压》和绝缘？配合GB／》T 24842的规！定对于单回路线【路杆塔上地》线对：边相导线《的保：护角在平原》和丘陵地区不宜大于！6°：在山区不宜大于【4°；单回路耐【张塔跳线对导线保】护角平？原不宜？大于6°山区—不宜大？于0°？ — ，   3  同塔】。双回线路绕》。击计算结果》见表35、》表36 】 表：35 ？EGM法同塔双回鼓！型，塔线：路绕：击跳闸率(》次／10《0km·a) ！ ， 《 《表36  》。 LPM法同—塔双回鼓型塔线路绕！击跳闸？率(次／100【km·a) ！ 【     根—。据现：。行国家标准》1000k》V特高压《交流输变电》工程过电压》和绝缘配《合GB／T 2【。4842的规—定对于双回》。路，。。线路杆塔《上地线对《导线：的保护角在平原和】丘陵地？区不宜大于》3°在山区不宜大】于5°双回路耐张】塔，。地，。线，对跳：线保护角不》大于0° 【 ： ，7，．0．11  本条！是根据现行》国家标准10—00kV特高压交】。流输变电工程过电压！和绝缘配合》GB／T《 248《42第7．1．【2．6条确定的 ！。  》    根据国网电！科院研？究结：果在一般档》距的档距中》央导线与地线的【距离可按下式—校验(气温＋1【5℃：无风) 【 《 《   ？ 式中S导》线与：地线间的《距离(m《)；  ！   ？      L档】。距，(m)；《  【     》  ：  Um最高运行电！压(kV) 】。 ？7，．，0．12  本条根！据现行行业标—。准交流电气装置的】。。接地：规定DL《／T 62》1和运？行经验确定对—土壤电阻率大于2】00：0Ω·m《地区除采用加—长接地？体外也？可采用其他综合措施！。降低接地电阻线路】经过居民密集—地区：时应适当《降低接地装置的跨】步电压 】 7．0．》13  南方一些水！田烂：泥较深耕作深度也】比一般旱田为大所】以加以说明位—于居民区和水田的接！地体应敷设》成环形？主要是减《小跨步电压确保【安全 《 ？ 7．0《．14？  输电线路—设计若采用地线绝】缘运：行方式时应通过【导线和地《线的换位及》适当的地线》接，地限制地线》上的静电、》电磁感应电》。压和：电流：；选用可《靠的地线绝缘—子，间隙：。来保证各《。运行状态的可靠绝缘！和雷击前或相—对地闪络时及时【击穿并能随后自【行可靠熄弧 — ：     1】  1000kV及！以上线路采用绝缘】地线时地线上的感应！电压可以高达几到几！十千伏感应》电流可高达几—到，上百安培高压和【超高压工程实践中曾！发生过地线间隙【长期放？电引：起严重通信干扰甚至！烧断地线绝缘子【造成停电的事故【究其：原因地？线间隙不稳》定或施工不准—确往往？有一定影响但主要还！是限制地线感应电】压和电流的措—施不：够完备？导线换位是限制地线！感应：电压和电流的根【本，措施尤其是》三角排列的线路导线！换位必须统一安排】综合平？衡且地线中的电【压和：电流的控制与导【地线排列方式—和换位情况》、地线绝缘》子型式、地》线，绝缘子间隙大—小、地线接地—方式等多《种因素有关一般来】说能够将地线电【压控制在《170？0V：以下是比《较现实和《可，靠的  ！   2  为了充！分发挥地线的防雷保！护，作用：间隙的整定必须【使它在雷击前—的先导阶段能—够预先？建弧并在《雷击过后能》够及时切《断间隙中的工频【电弧恢复正》常运行状态并在线路！重合：闸成功时不》致重燃；在线路发生！短路事故时地—线间隙也能击穿【。且，应保：证短：路，事，故消除？后间隙能熄弧—恢复正常《    ！ 3  在》线路采用距离保【护，的情况下对于本塔】接地电阻较高而不】能满足？距离保护整定要【求，时还需保《证线路发生相对地】闪络后至少本塔间隙！能够及时建弧以便】汲出：必要的短路电—。流降：低距离保护的—附加电？阻 【  ：  对绝缘地线【接地：点长期通电的引【线接地装置必—须，做好各项稳定校验】和人身安全设计【并考虑运行中对【接地装置的检测办法！。由于用？。作限：制感应？电压和电流的地线接！地点往往长期流通】较大电？流可能造成发热腐蚀！和伤害人畜等—事故应该在设—计中严格《计算慎？重安排并于》投运后即予检测【验证此外由于正常】通，流较大若需要运行】中断开接地》引，线检测接地装置必】须预先设《。置相应的带负荷切】合开：关并：做好：。该点断开《后整条地线电量【变化的预计和对策 ！ 》。 ，   ？虽然绝缘《地线设计中限制了危！险的感应电压—和电流但线路运行】中可能存在某些【接地：点松脱或连接变化】导致感应电压和【电流失控即使—完，全正常也可能由【于人们？对地线即地线电【位的传统观念忽略了！残余电压和电流【对人的刺激从而因接！触地线时受惊导致高！空作：业二次事故》。的危险因此》应对施？工，和运行单位提出有关！注，意事项并采取—必要的保护措施 】 ，