： 6  绝缘【。。子和金具 》 ： 6．0．！1  国内》自2：0世纪80》。年代末开始》批量使用复合绝缘子！荷载设？计安：。全系数大都》。。为3：。．0至今运行—情况良好虽出现【极个别串脆》断多属产品质量【问题：故复合绝缘》子最大使用荷载设】计安全系数取3．0！较为合适2》0世纪9《0年代开《始使用瓷棒绝缘子根！据德国运行经验最】大使用荷《载设计安全》系数取3．0—运行情况良》好10？00：kV晋东南-南阳-！荆门交流特高压【试验示？范工程及100【0kV淮《南-上海(皖—电东送)同塔双回交！流特高压工程—在中重污秽区悬【垂串大量使》用了复合绝缘子根】据，以往经验《安全系数均取3．】0经：过对特高压耐—张用复合绝缘子的试！验研究建《议特：高压耐？张复合绝缘子安【全，系数取4．》0 【。6．0．4》  本条为强—制，性条文为保证金具】在运行中具有足【够的安全《。裕度规定了金具【设计的最小安全系】数 ？ ： 6？。．，0，．6：  OPGW一般是！。直接接？地的如果线路—在接地？。极，附近通过当》直流系统以大地【返回方式运行—(，特别：。是大电流运》行)时由于大地【电，位升高直流》地电流可能通—过杆塔和地线从一】。个杆塔流进从另一】个杆塔流出从而导】。致，杆塔和基础被腐蚀】根据模？拟计算如距离—大于10《。km接？地极地电流可能导致！杆塔及？基，。础的腐蚀量是很【。轻微：。的可以忽略不计【 》    《 此外如果》。。线路：与接地极很近当【直流系统以大—地返回？方式运行(》特，别是大电流运行【)时地？电流：可，能通过？杆，。塔和：地线返回到换流站】(变电站)接地网再！通过接地《网、中性点接—地的变压器》流入到？交流系统中从—而导致变压器磁饱】。。和为缓解或消除【接地极地电流—对杆塔的腐蚀影响需！将靠近接地》极的线路地线进行】绝缘 ？ 》6．0？．7  绝缘子【串与横担连接的第一！个金具受力较复杂】。国内早期运行经【验已经？证明第一个金具不够！灵活不但本身易受磨！损还将引起相—邻的其他金》具，。受到损坏因此—在选择第一个—金具时应从强度、材！料、型式三方面考虑！对联：塔第一个金具的选】。择除了要求结构上】。灵活外同时要—求强度上《也应提高《 —6．0．8 — 在线路设》计中为了缩小走廊】宽，度减：少悬垂串《的风偏摇摆V型串】的使用日趋》。广泛根？据，试验和？设计研究成果悬【垂V：。串两肢间夹角之【半可比最大风—偏角小5°～1【0，°或通过试验确【。定目前？。发生了多起V型【串大风情况下球、碗！头脱：。落事：故因此应采取控【制球：、，碗头加工尺》寸或新？型金具？。方案 【。 6．0．9 【 在路经《。选择：时应尽量《避开易发生》舞动地？区无法避让时要采】取措施提高线—路的机械《强度并安装》。。抑舞装置《 6．0！．1：0  根据20【08年初我国—南方地？区覆冰灾害》情，况，为防止或减少重要线！路冰闪事《故的发生需》采取增加绝缘子串】长或采用V型串、】八字：串等措施 —。 《6，．0．？11  特高压【耐张塔比较重应尽】量减：。少塔头尺《寸以降低综合—费用采用合理的【跳线方式可以—降低综合费用 】 ？     耐张【塔的线间《距离：主要由导线在—档距中央的接近距】离，和跳：线对铁塔构》件的间隙决定对【特高压输电线路【由，于绝缘子片数多、】吨位大从而》导致跳线间》距离增大即跳—线档距变长引—起跳线弧垂》增大跳线风偏后【对，铁塔：构件的间隙》。往往决定《着杆塔的线间—距离并？且最终决定》着杆塔的经济—指，标 ？。  》   减小跳线弧】垂及其？风偏偏移值是缩小】耐，张塔尺寸的有效方法！而跳：线弧：垂及偏移主要决定于！。采用的？跳线或固《定跳线的方式国【内外曾作《过，大量研究试验工作】采取：了多种耐张塔引【流方式使《用最多的为软跳【。。线及刚性跳》线 —     常规【超高压输电线路【。一般采用软》跳线主？要有：直跳、加单》。跳线：串、加双跳线串【、，加三跳？线串等型式》刚性跳线主要有【两种型？式分别是铝管式【刚性跳线《及鼠笼？式刚性跳线 【。     】跳，线计算？时跳线部分的风压不！均匀系数宜》取1．2《 ？     参考！我国500kV【、750k》V刚性跳线的设计经！验1000》kV：特高压刚性跳线【。风偏角？限制值见表5 】 表5— 刚性跳线风偏角】 【 》  ： ， 我国500kV沈！大线：南雁四回路段采用】铝管式？硬跳线长《度10？m日本500k【V的铝？管式硬跳线长—度5：m～14《m我国第一条7【50kV输电—线路刚性《。。跳线长度9m～1】3m日本1000】kV特高压》输电线？路铝管式刚性—跳线长度约为1【4m考虑到不—。同地形的影响我国】1000kV晋【东南-南阳-荆门交！流特高压试验示范】工程刚性跳线长【度取9m《。～16m为》宜 ？