。 《6  绝缘子和金】具 》 ， 6．0—．1  国内自【20世纪80年代末！开始：批量使用复》合绝缘子荷载设计】安全系数《大都为3．0至【今运：行，情况良好虽出现【极个别串脆断—多，属产品质量问题【故复合绝缘子最大使！用荷载设计》安，全系数取3．—0较为合适20【世纪90《年代开始使》用瓷棒绝缘》子根据德《国运行？经验：最大使用荷》载设计？安全系数《取3．0运》行情：况良好？1000kV晋【。东南-南阳》-荆门？交流特高压试—验示范工程及1【000kV淮—南-上海(皖电东送！)同塔双回交流特高！压工程在中重污秽】区，悬垂串大量使—用了复合绝》。缘子根据以往经验】安全系？数均：取3：．0经？过对特高压耐张用】复合绝缘子的试【验，研，究建议特高》。压耐张？复合绝缘子》。安全系数取4．0 ！ 《 6．0．4  本！条，。为强制性条文为保】。证金具在运行—中具有足够》的安全？裕度：规定了金具设计【的最小安全》系数 — 6．0．6【  OPGW—一般是直《接接地的如果线路】在接地极附近通过】当直流？系统以？大，地，返回：方，式运行？(特别是大》电流运行)时—由于大地电位升高直！流地电流可能通过杆！塔和：地线从？一，个杆塔流进从—另一个杆塔流出从而！导致杆塔《和基础被腐蚀根据】模拟计算如距离大于！10km接地—极地电流可能导【。致杆：塔及基础的腐蚀【量是很轻微的可以】忽略不计 ！     》此外如？。果线路？与接地极《很，近当：直流系统《以大：地返回方式运—行(特别是大电流】运行)？时地电流可能通【。过杆塔和地线返【回到：换流站(《变电站)接地网【再通过接地网—。、中性点接地的变压！器流入到交》流系统中从而导致变！压器磁饱和为—缓解：或消除接地极地【电流对杆《塔的：。腐蚀影？响，需将靠近《接地：极的：线路地线进》行绝缘 ！6．0．《7 ： 绝缘子《串与横担连接的第】。一个金具受力较复】杂国内早期运行经验！已经证明第一个金具！不，够，。灵活不但本身易受磨！损还将引起相邻的其！他金具受《到损坏因此》在选择第一》个，金具时应从强度【。、材料、型式三方面！考虑对联《塔第一？个，金具的选择除了【要求结构上灵—活外同时要求强度上！也应提高《 6．0！．8  《在线路？。设计中为了》缩小走廊《宽度减少悬垂串【的风偏摇摆V型串】的使：用日趋？广泛根据试验和【。设，计研究成果悬—垂V串两肢间夹角之！半可比最《大，风偏角小5°—～10°或》通过：试验确定目》前发生了多起V【型串大风情况—下球、？碗头脱落事》故因：此应采取控》制球、碗头》。。加工尺寸或新型【金，。具方案 《。 《 6．0．9  】。在路经选择》时应尽量《避开：易发生舞动地—区无法？避，让时要？采取措施提高线【路的机械强度并安装！抑舞装？置 《 6．0．1】0  根据2008！。年，初我国南方地区【覆冰灾害情况为防】止，或减少重要线路冰】。闪事故的发》生需采？取增加绝缘子串长】或，采用V型串、八【字，串等措施 》 6—．0．11  特高！压耐张塔比较—重应尽量减》少塔头尺《寸以降低综合—。费，。。用采用合理的跳线方！式可以？降低综合《费用  ！   耐张塔的线】间距离？主要：。由导：线，在档距中央的—。接近距？离和跳线对铁—塔构件的间隙决定】对特高压输电—线路由于绝缘子【片数多、吨》位大：从而导致跳线—。间距离增大即跳线档！距变：长引起跳线弧—垂增大跳线风—偏后对铁塔构件【的间：隙往往决定着杆【。塔的：线间距离并且最终】决定着杆塔的经济指！标， —    减小跳线弧！垂及其风偏偏移【值是缩？。小耐张塔尺寸的【。有效方法而跳—线，弧垂及偏《移主要决定于采用的！跳线或固定跳线的方！式国内外曾作—过大量研究试—。验工作采取了多【种耐张塔引流方【式使用最多的为软跳！线及刚性跳》线  】   常《。规超高压输电线路一！般，采用软跳线主要有】直跳、？。。加单跳线《串、加双跳线串、加！。三跳：线串等型式刚性【跳线主要有两种型式！分别是铝管式刚【性跳线及鼠笼—式，刚性：跳线 【     跳线计】算时：。跳线部分的风压不】均匀系数《宜取：1．2 —。 ， ，。  ：   ？参考我？。国500kV、【750kV》刚性跳线的设计经验！1000kV—特高压刚性》跳线风偏角限制【值见表5 — 表5 刚性！跳，线，风偏角 《 【 ：     我【国500kV沈大线！南雁四？回路段采用》铝管式硬跳》线，长度10m日本【500kV的—铝管式？硬跳：线长度5《m～14m我国第一！条，75：0kV输电线路刚性！跳线长度9m～13！m日本1《000kV特高【压输电线路铝管【式刚性跳线长度约为！14m考虑到—不，同，地形的影响我国【1000k》V晋东南-南阳【-荆门交流特高压试！验，示范：工程刚性跳线长度取！9m～16m为【宜 ？