6》。 ， 绝缘子和金具【 ？ 6．0】．1  国内—自20世《纪80年代末—开始批量使用复合】绝缘子？荷载设计安》全系数大都为3．0！至今运行情》况良好虽出现极个别！串脆断多属》。产品质量问题故【复合绝缘子最大【使用：荷载设计安全—系数取？3，．0较？为合适20》世纪90年》。代开始？使用瓷棒绝缘子根】据德国运行经验最大！使用荷载设计安全系！数取3．0运行【情况良？好1000kV【晋东：。南-南阳《。-荆门交《流特：高压试验示范工【程及10《00kV淮南—-上海(皖》电东送？)同塔双回交流特】高压：工程：在中重污秽区悬垂】串大量使用了复【合绝缘子根据—以往经验安全—系数均？取3：．0经过对特高压耐！张，用复合绝缘子的试】验研究建议特高【压耐：张复合绝缘子安全】系数取4．0 】 ： 6．0．—4  本条为强【制性条文为保证金具！在运行中具有—足够：的，安全：裕度规定了金具设计！的，。最小：安全系数 》 》6，．0．6  —OPGW一般—。是直接接地的—如果：线路在接地极附【近通过当直》。流系：统以大？地返回？方，式运行(特别是大】。电，流运行)时由于【大地电位升高直流】地电流可能通—过杆塔？和地线从《一个杆塔流进从另】一个杆塔流出从而导！致杆塔和基础—被腐蚀根据模拟【计算如距离大—于，10km接地极地电！流可能导致杆塔及基！础的腐蚀量是—很轻微的可以—忽略不？计  】   此外如—果线路与接地极【很近当直流》系统：以大地返回方—式运行(特》别是大电流》。运行)时地电—流可能通过》杆塔和地《线返回到换》流站：(，变电：站)：接地网再通过接【地网、？中，性点接地的变—压，。器流入？到交流系统中从【。而导致？。变，压器磁饱和为缓【解或消除接地—极地电流《对杆塔的腐》蚀影响需将靠近接地！极的线路《地线进行《。绝缘 》 6．0．7 ！ ，绝缘子？。串与：横担连接的第一个】金具：受力较复杂》。国内早期《运行经验已》经证明第一个金具】不够灵活不但本【身，易受：磨损还将引》起相邻的其他金【具受到损坏因此【在选择第一个—金具时应《从强度、材料、【型式：三方：面考虑对联》塔第一？个金具？的选择除了要求结构！上，灵活外同时要求强】度上也应提高— 6．】0．8  在—线，路设计中为了—缩小走廊宽度减少】悬垂：串的风偏摇摆V型】串的使用日》趋广泛根据试验和】设计：研，究成：。果悬垂V串两肢间夹！角之半可《比最大？。风偏角小5》°，。～，10°或通过—试验确定目前发生】了多起V型串—大风情况下球、【碗头脱落事故—因此应采取控制球】、碗头加工尺寸【或新型金具方—案 6．！0．9  在路经】选，择时应尽量避—开易发？生舞动地区》无法避让时要采取措！施提高线路的—。机械强？。度并安装抑舞—装置： 6．0！．10？  根？据2008》年初：我国南？。。方地：区覆冰灾《害情况为防止或减少！重要线路冰闪事故】的发生需采》取，增加绝缘子串长【或采用V型》串、八字串等措施 ！ ， ？。 6．0．11 】 特高压耐张塔比】较重应尽《。量减少塔头尺—寸以降低综合—费用采？用合理的跳》线方式可以降—低综合费用 ！ ， ，   ？ 耐张塔的线间距离！主要由导线在档【距中央的接》近距离？和跳：线对铁塔《构件的间隙》决定对特高压—输电线路由于—绝缘子片数多、【吨位大？从，而导致跳线间距离】增大即跳线档距变】长引起跳《线，弧，垂，增大：跳线风偏后对—铁塔构件的间—隙往往？决，定着杆塔的线间距】离并且？最终决定着杆塔的经！济指标 》     减！小跳线弧垂》及其风偏《偏移：值是缩？小耐张塔尺寸的【有效方法《而跳线弧垂》及偏移主《要决：定于：采用的跳线或—固定跳线的方—式国内外曾作过大】量研究？试验：工，作，采取了多种耐张塔】引流方式使用最【多的为软跳线及刚】性跳线 ！    《常规超高《压输电线路一般采】用软跳线主要有直】跳、加单跳》线串、加双跳线【串、加三跳》线串等型式刚—性跳线主要有—两种型式分别是铝管！式刚性？跳线及鼠笼式刚性】跳线 — ， ，    《跳线计算时跳线部分！的风压不《均匀系数《宜取：1．2 ！    参考我国】500kV、750！kV刚性跳》线的设计经》验1000kV【特高：压，。刚性跳线风偏角【限制值见表》5， —表5 刚性跳线风偏！角， ！  《   我《国，500kV沈大【。线南雁四回路段采】用铝管式硬跳—线长：度10？m日本500kV】的铝：管式：。硬跳线长度5—m，～14？m我国？第一条750—。kV输电线》路刚性跳线》长度9？m～1？3m日本1000】kV特高《压输电线《路铝管式刚性—跳线长度约为14】m考虑到《不，同地：形的影响我国—。10：00kV晋东南-南！阳-荆门交》流特：高压试验示范—工，程，刚，性跳线长度取9【m，～16m为宜 【 ，