《6  绝缘》子和金具 【。 ， ， 6．0—．1  国内—自20世《。纪，80：年代末开始批量使用！复合绝缘子荷—载设计安全系数大】都为3．0至今运】行情况？良，好虽出现极个别串】脆断多属产品质【。量问题故复合绝【缘子最大使》用荷：载设计安《全系数？取3．？。0较为合适20【世纪90年》代，。开始使用瓷》。棒绝缘子根据—德，。国运行？。经验最大使用荷载设！计安全系数取3【．0运行《情况良好1》000kV》晋东南-南》。阳-荆门交流特高】压试：验示范工《程及100》0kV淮南-上【海(皖电东》送)同？塔双：回交流特高压工【程在中重污秽区【。悬垂串大《量使用了复》合绝缘子根据以【往经验安全系数【均取3．0》经过对特高压耐张】用复合绝缘子的试】验研究建议特高压耐！。张复合绝缘子安【全系数取4．0 ！。 6．—0．4  本条【。为，强制性条文为保证】。金具在运行中—具，有足够的安全裕度规！定了金具设计的【最小安？全系数 《 ， 6》．0：．6  OPGW】一般是直接》接地的如果线路【在接：地极：附近通过当直流系统！。以大地返回》方式运行(特别是】大电：流，运，行)时由于》大地电位升高直【流地电流可能—通过杆塔和》地线从？一个杆塔流进从另一！个杆：塔流出从而导致【杆塔和基础被腐【蚀根据模拟计—算如距离《大于10《k，m，接地极地电流—可，能导致杆塔及基【础，的腐蚀？量是很轻微的—可以忽略不计 ！    — 此外如果线路与接！地极很？近当直？流系统以《大地返回方式—。运行(特别是—大电：流运：行)时地电流可能】通过杆塔和地线【返回到换流站(变电！站，)接地？网再：通，。过接地网《、中性点接地的变】压器流入到交流系】统中从而导》致变：。压器：磁，饱，和为缓？解或消除接地极地】电流对杆塔的腐蚀】影响需将靠近—接地极的线路地线进！行绝缘 《 ， 6．0．】7  绝缘子串与】横担连？接的：第一个金具受力较复！杂国内？早，期，运行经验已》经证明第《一个金具不够—灵活不但本身易【受磨：损还将引起相邻的其！他金：具受到损坏因此在选！择第一个金》具，时应从强度、材料】、型式三方面考虑】对，联，塔第一个金具的【选择：。除了要？求结构上《灵活外同时要求【强度上也应提高【 ？ 6．》0．8  在线路设！计中：为了缩小走廊宽【度减：少悬垂串的》风偏摇摆V型串的】使用日趋广泛根据试！验，和，设计研究成果—悬垂V串两肢—间夹角之半可比最大！风偏角小5°～【10°或《通过试验《确定目前发生了多】起，。V型串大风情况下球！、碗：头脱落事故》。因此应采取》控制球、碗头加工尺！寸或新型金具方【。。案， 》 6．0．9  】在路经？选择时？应，尽量避开易发生舞动！地区无法避让—时要采取《措施提高《线路的机械强度【并安装抑舞装置【。 —6．0．10  根！据2008年初【我，国南方地《区，。覆冰灾害情况为【防止或减少》重要线路冰》闪事：故的发生需采取【增加绝缘子串长或】采，。用V型串、八字串等！措施 — 6．0．11】  特高压》耐张塔比《较重应尽量减少塔】头尺寸以降低综合】费用采用合》理的：跳线：方式可？以降低综合费用 】   【  耐张塔的线间】。距离主？要由导线《在档距？中央的接近距离和】跳线对铁塔构—件的间隙决》定对特？高压输电《线路由于《绝缘子片数》。多、吨？位大从而导》。致跳线间距》离增大即跳线—档距变长《引起跳线弧垂增大跳！线风偏后对铁塔构】件的间隙往往决【定着杆塔的线间【距离并且最终—决，定着：杆塔：的经济指标 【 ？    《 减小跳线弧垂及】其，风偏偏？移值：是缩小耐张塔尺寸的！有效方法而》跳，线弧垂及偏移主要】决定于采《。用的跳线或》固定跳线的》方式国内外曾—作过：大量研？。究试验工《作采取了《多种：耐张塔引流》方式使用最多—的为软跳线及—刚性跳线 】     常规】超高压输电线路一般！采，用软：跳线主要有直—跳、加？。单跳线串、》加双跳线串、加三】跳，线串等型式刚性跳】线主要有两》种型式？分别：是铝管式刚性跳【线及鼠？笼式刚性跳线 ！     跳】线计算时跳线部【分的：风压不均《匀系数宜《取1．？2， 》   ？ ， 参考我国500】kV、750k【V刚性跳线》的设计经验100】0kV特高压刚性】跳线：风偏角？限制值见《表5 ？ 表5 】刚性跳？线风偏角 》 《 ？ 《    我国—500？kV沈大线南雁四】回路段采用铝管【。式硬跳线长度1【0m日本50—0，kV：的铝管式硬跳—线长度5m～14m！我国第？一条7？50kV《输电线路刚性—跳线长度9m～13！m日本100—0kV？特，高，压输电线路铝管式】刚性：跳线长？。度约：为14m考虑到不同！地形的影响我国1】000k《V晋东南《-南阳-荆门—交流特？高压：试验示范工程刚性】。跳线长度取9m【～16m为宜 】