6  【绝缘：子和金具《 ： 》 6．0．1  国！内，自20世纪80年代！末开始批量》。使用复合绝缘—子荷：载设计？安全系数大都为【。3．0至今运行【情况良好虽出现极】个别串？脆断多属《产品质量问》题，故复合绝缘子最大】使用荷载《设计：安全系数取3．【0较为合《适20世纪90【年代开？始使用？瓷棒绝缘《子根据德国》运行经验最大使【用荷载设计安全【系数取？3．0？运，行情况良好1000！kV晋东南-南【阳-荆门交流特高】压试验示范工程【及1：000kV淮南【-上海？(皖电东送)同塔双！回交流特高压工【程在中重污秽区悬垂！串大量？使用了复合》绝，缘，子根据以《。往经验安全系数【均，取3．0经过对【特高压耐张用复合】绝缘子的试验研究】建议：特高压耐《。张复：合绝缘子安全系数】取4．0 — ， 6《．0．4  本条】为强制性条》文为保证金具在运行！中具有足《够的安全裕度规定了！金具设计的最小安】全，系数 《 6．0【．6：  O？PGW一般》是直接接《地的如果《线路在接地极附近】通，过，当，直流：系统以大地返回方式！运行(特《别是大电流运行)时！由于大地电位—升高直流地电—流可能通《过杆：塔和地线从一个【杆塔：流进从另一个杆塔】流出从而《导致杆塔《和，基础：被腐蚀根《据模拟计算如距离】大于10《km接？地，极地：电流可？能导致？杆塔及基础的—。腐蚀量是很轻微的可！以忽略？不计 ？ ？     此【外如果线路与—接地极很近当直流系！统，以大地返回方—式运行？(，特别是大电流运行)！时地电流可能通过杆！塔和地线返回到换】流站(？变电站)接地网再通！过接地网、中—。性点接地的变压器】流入到交流系—统中：从而导致变压器【磁，饱和为？缓解或消除接地极地！电流对杆塔的—腐蚀影响《需将靠近接地极【。的线路地线进行绝缘！ 6．0！．7  绝缘—子串与横担连接的】第一个金具受力较复！杂国内早期运行【经验：。已经证明第一个金】具不够灵活不但本身！易受磨损还将—引起相邻的其他金具！受到损？坏因此在选择第一】个金具时应从强度】。、材料、型》式三方面考虑对联塔！第一个金具》。的，选择除了要》求结：构上灵活《外同时要求强度上也！应提高 【 ， ，6．0．8  在线！路设计？中，为，了，。缩小走廊宽度—减少悬？垂串的风偏》摇，摆V型串的使用日趋！广，。泛根据试验和设计研！究成果悬垂V串【两，肢间：夹角之半可比最【大风偏角小5°～1！0°或通过试验确】定目前？发生了？多起V型《串大风情况下—球、碗头脱落事故因！此应采取控制—球、碗头加工尺寸】或新型？金具方案 【 ： 6．0．9  】在，路经选择时》。。应尽量避开》易发生舞动地区无】法避让时《要采取措施提高【线路：的机：械强度并《安装抑舞装》置 《 6．0．10！  根？。据2：008年初我国【南，方地：区覆：冰灾害情况为防止】或减少？重要线路冰闪事故】的发生需采取—增加绝缘子串长或】采用V型《串、：八字串等措》施 ： ： 6．0—．11？  ：特高压耐张塔比较】重应尽量减少—塔头尺寸以降低综合！费用采用合理的跳】线方：式可：以降低综合费用【    ！ 耐张塔的线间【距离主要由导—线在档距中央的接近！距离和跳线对铁【。塔构件的间隙决【定对特高压》输电线路由于—绝缘子片数》多、吨位大从—而导致跳线间—距离增大即跳线档距！变长引起跳线—弧垂增？大跳：线风：偏后对铁《塔构件的间隙—往往决？定，着杆：。塔的线间距离并且最！终决定着杆塔的【经济：指，标， —。    《减小跳线弧》垂及其风偏偏移值】是缩小耐《张塔：尺，寸的有效方法—而跳线弧垂及偏移】主要决定于采用的跳！线或固定跳线的方】式国内外曾作过【大量研究试验—工作采取了多种耐】张塔引流方式—使用最多的为—。软跳线？及刚性跳线》 》    《 常规超高压—输电线路《一般采用软跳—线主要有直跳、加单！跳线串、加双—跳线串、加三跳【线串等型式刚性【跳线主要有两—种，型式分别是》铝管式刚性跳线及鼠！笼式刚性跳》线   ！  跳线计算—时，。跳线部分的风压【不均匀系数》宜取1？．2： 》    《 参考我国》500kV、75】0kV刚性跳—线的设计《经验1？000？kV特？高压刚性跳线风【偏角限制值见表5 ！ 》表5 刚性跳—线风：偏角 ？。 ！     我国5！00kV沈大线【南雁四回路》段采用铝《。管式硬跳线长—度10？m日本500kV的！铝，管式硬跳线长度【5，m～14《m我国第一》条7：50kV输电线【路刚：性跳线？长度9m～13m日！本1：000kV特高压】输电线路铝管式刚】性跳：线，长度约？为14？m考：虑到不同《地形的影响我—国10？00kV晋东南-南！阳-荆门交流—特高：压，试，验示范工程刚性跳】线长度取9m～【16m为宜 【