6  绝缘！子和金？具， — 6．0．1【 ，。 国内自20世纪8！0，年代末？开始批量使用复合绝！缘子荷载设计安【全，系数大都为3—．，0至今运《行情况良好》虽出现极《个别串脆断多属产】品质量问题》故复合绝缘》子最大使用荷载设计！安全系数取》3．0较为合适20！世纪：。90年代开始使用】。瓷棒绝？缘子根据德国运行】经验最大使用—荷，载设计？安全系？数取3．0运行【情况良好100【0kV晋《东南-？南阳-？荆，门交流特《。高压：试，验示范工程及10】00kV淮南—-上海(《皖电东送)同塔【双回：交流特高压工程在中！重污秽？区悬垂串大量—使用了复合绝缘子根！据以往经验安全【系数均取3．0经过！。对特高压耐张用复】合绝：缘子的？试验研究建议—特高压？。耐张复合绝》缘子：安全系数取4—．0 【 6．？0．4  本条【为强制性条文为保】证金具在《运行中具有足够的安！全，。裕度规定了金具【。设计的最小》安全系数 — ？ ，6．0．6 — OPGW一—。般是直接接地的【如果线？路在接地《。极，附近通过当》直流系统《以大地返回方式【运行(特别是大电】流运：。行)时由于大—地电位升高直流地】电流可能《通过杆塔《和地线从一个杆塔流！进从另一个》。杆塔：流出从而导致—杆塔和基础被腐蚀】根据模拟计算如距】。离大：于10km》接地：极地电流可能—导致杆塔《及基础？的腐蚀量是》很，轻微的可以忽略【。不计： ： ：     此外】如果线路与》接地极很近当—直流系统以大地返】回方式？运，行(特别是大—电流运行)时地【电，流可能？通过杆塔和地线返回！到换流站(变—。电站)接地网—再通过接地网、中】。性点接地《的变压器流入到交流！系，统中从而导致变压】器磁饱？和为：缓解或消《除接地极地电流对】杆塔的腐蚀影响需将！。靠近接？地极的？线，路地：线进行绝缘 — 》6，．0：．，7  绝缘子串与横！担连接的《第一个金《具受力？较复杂国内早期【运，行经：。验，已经证？。明第一？个金具不够灵活【不但本身易受—。磨损还？将，引，起相邻的《其他金具受到损坏】因此在选择》第，一个金具时应从【强度、材料、型式】三方面？考虑对联塔第一个】金具的？选择除了要求—结构上灵活外同时】要求强度上也应【提高 ？ 《 6．0．8 【 在线路设》计中为了缩小走廊】宽度减少悬垂—串的风偏摇摆V型串！的使用日趋》广泛根据《试验和设计研究【。成果：悬垂：V串两肢间》夹角之半可比最大风！偏角小5°～—10°或通》过试验确定目—前，发生了多起V型串大！风情况下球》、碗头？脱落事故因此应【采取控制《球、碗头加工—尺寸或新型金具方】案 — 6．0．》。9  在路经选择】时应尽量避开易发】生舞动地区无—法，避让时要《。采取措施提》高线路的机械—强度：并安装抑舞装置【 ？ ？6．0．1》0  根据20【08年初我国—南方地区覆冰灾【害情况？为防止或减少重要】线，路冰闪事故的发生需！采取增加绝缘—子串：长或采用V型—串、八字《串等措施 ！ 6：．0．11  特高！压耐张塔比较重【应尽量？减少塔头尺寸以降低！。。综合费用《采用合理的》跳线方式可》以降低综合费用 】 《。     耐张【塔的线间距》离主要？由导线在档距中央的！接近距？离和跳线对铁塔构】件的间隙决定对特】高压输电线》路由于绝缘子片数多！、吨位大从而—。导致跳线间距—离增：大即跳线档距变长引！起跳线弧《垂增大跳线风—偏后对？铁塔构件的》间隙：往，往，决定：。着杆塔的线间距离】并且最？终决定？着杆塔的经济指【标 ：     ！。减，小跳线弧垂及其风】偏偏移？值是：。缩小耐张塔尺—寸的有效方》法而跳线弧垂及【偏移主要决定于采】用的跳线或固定跳】线的方式国内—外曾作过《大量：研究：试验工作采取—了多种耐张塔—引流方式使用—最，多的为软跳》线及刚性跳线 【 ，。  》  ： 常规超高压输电】线路一般采》用软跳线《主要有直跳》、加单跳线串—。、，加双跳线串》、加三跳线串—等型式刚性跳线主要！有两种型式》分，别是铝？管式刚性跳线及鼠笼！式刚性跳线 】     跳】线，计算时跳线部—分的风压不均—匀系数宜《取1．2 》   【。  参考我国5【0，0kV、75—0kV刚性跳—线的设计经》验1000kV【特，高压刚性跳线风偏】角，限制：。值见表？5 》 ， 表5 刚性跳线风！。偏角 【 — ，    我国50】0k：V沈大线南雁四【回路段采《用铝：管式硬跳线长—度10？m日本500k【V的铝管式硬—跳线长度5》m～1？4，m我国第一条7【5，0kV输电》线路刚性跳线长【度9m～《13m日本1000！kV特高《压输电线路铝—管式刚性跳线长【度约为1《4，m考虑？到不同地形的影响我！国1：000kV》晋东南？-南阳-荆门—交，流特高压试验—示范工程刚性跳线】长度取9m～1【6m为？宜 ？