。 8  导线！布置 》 ？ ：8．0．1 —。 推：。荐的水平线间—距离公式是根据【国内外经验提出的考！虑，到国内外《的线间距《离公式都是从—已有的大量线路运】行，。。经验总结得出的而这！些线路的档距和弧垂！大部分并不》很大：虽然196》8年国际大电力网会！议收集各国公式并】。作比较时将》弧垂：算到200m—但考虑到大档—距常有特殊情—况很难和一》般线路一致因此只允！许该公式在100】0m以下档距中使用！   】  垂直线间距【离主要是《确定于覆《冰脱落时的跳跃【因此是与弧垂及冰】厚有关的根据—实际运？行经验？垂，直线间距离》较相同的水平线【间距离可以小—一些即允许的弧垂】。或档距可以大一些】这，是因为覆冰情况【甚，少见而？导线因？风摇摆也不能使上】下导：线发生闪络所以垂】。直排列时更安—全些这些看法在【导线不舞动地区也是！。正确：的考虑到导线—舞动是个别》的所以我们认—为要求垂直线—间距离比水平线间距！离大是不《合适的根据》我国双回路》线路：。运行经验推荐垂直线！间距离可为水平线】间距：离的0．75倍 】 ： ：     导线呈三！角形排列《时其工作状》态介于导线垂直排】列和水平排》列之间水平排列【的两相导线当一【相导线往《上略微提高时—。考虑到导《线的摇摆接近—基本与水《。平，排列时相同故—在相同？。的允许弧垂》或档距的情况下其两！线，的距离不应缩小很多！因此这相导线移动】的轨迹相当于—以水：平线间距离为—长半轴、垂》。直线间？距离为短《半轴的椭圆 — 《     》根据500kV【及以下线路的运【行经验？该公式是《偏，于安全的 【     条】文中ki的系数【按，。不同串型列表规定水！平线间距离公式中的！悬垂绝缘子串系数 ！。 ， 8．0．2！  ：在1000》k，V晋东？南-南？阳，-荆门交流特高压试！验示范工程》设计中酒杯塔和猫头！塔导线或导》地线档距中的静态】接，近距离不受导地【线，水平：或垂直距《离的控制轻冰区可不！考，虑水平偏移重覆【冰地区？宜根据工程设计【覆冰：厚，度、：档距等条件计—算确：定酒杯塔导地线按5！0％脱冰计算导地线！间脱冰跳跃动态接近！距离不受导地—线水平？或垂直距离》的控制按《7，5，％脱冰计算导地线】间水平偏《移，从0：到4m脱冰》跳跃动态接近要【求导地线间最大【垂直投影距》离约0．6m—考虑到导线的分裂】半径1000—。。kV晋东南-南【阳-荆门《。交流特高压试验示】范工程？酒杯塔上导地线【间，。水平偏移《取1m；1000k！V淮南-上海—。(皖：。电东送)同塔—双回：交，流特高？压工程施工图设【计优化取消》了上下层相邻导线间！的水平？。偏移 【 8．0．3  】为，降低电压、电—流不平衡度在100！0kV晋东南-【南阳-荆《门交流？特高压试验示范工程！设计：时对该工程采用的】导，线水平排《列的酒杯型直—线塔和导线》三角：形排列的猫头—型直线塔的电气不平！。衡度进？行了计算《计算表明《线，路长度？和导线排列方—式，是影：响线路不《平衡度的重》要因素 ！    《。表37？列出了按《照1：000kV晋东南-！南阳：-，荆门：交流：。特高压试验》示范工程两种不【同排列方式的铁【塔塔头尺《寸计算的不同线路】长度：下三角排列、—水平排列的不—。平，衡度 》 表37 1】。000kV》架空输？电线路线路不—平衡度计算结果【 ！ 】    《 由表37可见输电！线路不平衡度随着】。线路长度的增加【而增大这是因为【不平衡电容电流【随着线路长度的增加！而增大？同时也可以看—。出水平排《列(酒杯塔)的【不平衡度比三角排】列(猫？头塔)要高得多水平！排列(酒杯塔)【的不平衡《度大约是三角排列(！猫头塔)的2．5】倍采用酒杯塔的线路！在长度为14—0km时不平衡度】就超过了《2％的限值要求【而采用猫头塔的线路！在长：度为4？20km时不平衡度！才超过2％的限值要！求从：而可以看《出导：线排列方《式对线路不平衡【。度的影响较大 【   【  考虑到输电线路！实际上可能既—有，猫头：塔也：有酒杯塔比如在山区！。采用酒杯塔而—在走廊拥挤地区【。为减少房屋拆—迁而采用猫》头塔同时对》单回：路而言耐张转角塔】均，采用三角形排列的】干字型塔因此即使】直，线塔均？采用：水平排列酒杯型塔】其换位长度》亦可较上《。表中的？130k《m为大条文规—定当：采用水？。平排列？时线：。路长度大《于1：20km时应—换位而对于采—用三角？形排列或两种排列方！式均有的《线，路，其，换位长度可适—当延长？并建议经《过计算确定 ！    》 ， 计算表明》输电线路导线换位后！其电气不平衡度可大！大降低？图1为线《路，一，次全换位示意—图，计算一次全换位后】线路不平衡》度结果如《表38所《示 《。 ？ ？ 图《1  线路一次全】换位示意 》 《 表：38  一》次全：换位后线路不平衡度！。 【 《     从表【38可以看出经【过一次全换位后不论！是三角排《。。列线路还是水平排】列，线路不平《衡度均满足2％的】限值要求并》且一次？全，。换位后能《满足电压《不平衡？度要求的长度可达9！00km因此—在满足线路不平【。衡度要？。求的前提下推荐一次！全，换位  ！   在100【0k：V淮南？-上海(皖电—东送)同《塔双回？交流特高《压工程设计中对【同塔双回路不同排列！方式下的《线路不平衡度进行了！。计算结果《如表3？9所示 》 表39  ！ 1000kV架】空输电线《路不平衡度计算结】果(EMT》P计算)《 ？ 【。     从表】39可以看出同塔双！回路导线《。排列方？式对线？路不平衡度影响【。非常大？。同相序？排列方式的》不平衡度最大逆【相序排列方式次【之异名？相排：列方式最好采用同】相序排列《。。方式的线路》在长：度为72k》m时：不，平，衡度就超《过了2％的》。限值要求而采—用逆相序排》列方式？的线路在长》度为2？88km时不平衡】度才超过2》％的限值要求对于采！用异名？相排列？方式的线路》在长度为36—0km时不平衡度】才1．35％ 【 ？。。 ， ，。    同塔—双回线路的换—位方式可分为双回同！向换位？和双回反向换—位两种方式》为保证换位前—后导线排《列，方式保持一致对于同！相，序和异相序必须同向！换，位；而对于逆相序则！必须反向换位— 《     表40！。列出了在《一个全循环换位情况！下计算得出的不同】运行：方式下的不》。平衡度 》 ？ 表40 1—000k《V，架空：。。输电线？路一个全《循环换？。位不平衡度计—。算结果(EMTP】计算) 【 ： ，    】 从表4《0可：以看出经过一—次全换位后》线路电压不平衡度显！。著减小可降低20倍！。。～30倍 【 ， ：    《另，外同走廊内有多回】线路并行走线时还】应考虑？线路之间的感应电】压，如果：感应电压较高时也】宜考虑采取换位方】式，降低感应电》压 【    1》000kV淮—南-上海(皖电东】送)同塔双回交流特！高，压工程输电线—路包括三段即淮【南-皖南(31【7km？。)、皖南-浙北(】152km)、浙】北-上海(165】km)通过对各【段线路？的不：平，。衡度：进，行计：算后除淮南-皖南段！需要换位外皖南-】浙北、浙北-上【海段：就线路本身》来看均可不换位但根！。据特高压输电线路】走廊规划情况皖南-！浙北-沪西两—段，线，路大部分平行±【800？kV输电《线，路，走线根据科研研究结！果，如该两段《线路不进行》换，。。位将对±800kV！输电线路《滤，波器造成较大的【危害推荐两段线路各！进行一个全循环【换位 】    考虑同塔】双回路？逆相序单回》运行另一回停—运的情况单回输【。送功率为120【00MW时》按负序电压不—平衡度4％控—制线路长度不超过】145？km 《   —  除了计算电【。压、电？流不平衡度外还要考！虑，。系，统，其他参数综合确【定工程的换位—方式 《