8  导线！。布置 【 8．0．1 ！。 推荐的水平—线间距离公式—是根据国内外经【验提出？的考：虑到国内外》的线间距离公式都是！。从已有的大》量线：路，运行经验总结—得出：的而：。这些线路的档距和】弧垂大部分并—不很大虽然196】8年国际大电力【。网会议收集各—国，。公式并作比较时【将弧垂算《到20？0m：但考虑到大档距【常，有特殊情况很难和一！般线路一致因此只允！许该公式在1000！m以下档《距中：使用 《 ？     垂—直线间距离主要是】确定于覆《冰脱：落时的跳《跃因此是与弧垂【及冰厚有关的根据】实际运行经验—。垂，。直线间距离较相同的！水平线间距离—可以小一些即允许】的弧：垂，。或档距可以大一些】这是因为《覆冰情况甚》少见而导线因—。风摇摆也不能使上下！导线发生闪络所以垂！直排：列时：更安全些这些看法在！导线不舞动》地区：也是：正，确的考虑到导线舞动！是个别的所以我【们认为要求垂—直，线间距离比水平线】间距离大《是不合适《的根据我国双—回路线路运行经验】推荐垂？直线间？距离可为水平—线间：距离的？0．：7，5倍 ？   【  导线呈三角形】排列时其工作状态介！于导线垂直》排列和水平排列之】间水平排列的两相导！线当一相导线—往上略微提高—时考虑到导线的摇】摆接近基《。本，与水平排列时相同】故在：相同的允《许弧垂或档距的情】况下其两线的距离不！。应，缩小很多因此这相导！线移动的轨迹相【当于以水《平线间距离为长【半轴、垂直》线间：距离为短半》轴，的椭圆？ ？    — 根据500—kV及以下线路的运！行，经验该公式是—偏于安全的 】  《  ： 条文中ki—。的系数按不同串型】列表规定水平线间距！离公式中《的悬垂绝缘子串系数！ 8．0！．2 ？ 在10《。0，0kV晋东南-南阳！-荆门交流特高【压试：验示：范，工，程设计中酒》杯塔：。和猫头？塔导线？或导地？线档距中的静态【接近距？离不受？导地：线水平或垂直距离】。。的，控制轻？冰区可不考虑水平偏！移重覆冰地区—宜根据？。工程：设计覆冰厚度、档距！等条件？计算确定酒》杯塔导地线按50】％脱：冰计算导地线间脱】冰跳跃动《。态接近距《离不受导地》线水平？或垂直？距离的控制按75】％脱冰计算导地线间！。水平偏移从0—到4m脱《冰跳跃动态接近要求！导地：线间最大垂直—投，影距离约0．—6，m考虑到导线—。的分裂？半径1？000kV晋东南】-南阳-荆门交【流特高压试验示范工！程，酒杯塔上导地线间】水平：偏移取1m；10】00：kV：淮南-上海(皖【电东：送，)同塔双回》交流特高压工程施工！图设计优化取—消了上下层相邻导线！间的水平偏移 【 8．0】．3  《为，。降，低电压、电流不【平衡度在《1000kV—晋，东南-？南，阳-：荆，门交流特高压试验】示范工程设计时【对该工程采用的导】线水平排《列的酒杯型》直线塔？和导线三《角形排列《的猫头型直》线，。塔的电气不平衡【度进行了计算计算】表明线路长度和导】线排：列方式是影响线【路不平衡度的重【要因素 【   《  表37列出【了按照1《000kV晋东南】-南阳-荆》门，交流特？高压试验示范工【程两种不同排列方式！的铁塔塔头》尺寸计算《的不同线路长度【下三角排列、水平】排列的不平衡—度 表3！。7 1000kV】架空输电《线路：线，路不平？衡度计？算结果 《 ： ？ ？。 ？ ：     】由表：37可见输电线路】不平衡度《随着线路长度—的增加而增大—这是因为不》平衡电容电流随【着线路长度的增加而！增，大同时也可以—。看出水平排列(【酒杯塔)《的不平衡度比三角排！列(猫头塔)要高得！多水平排列(酒【杯塔：)的不？平衡度大约是三【角排列(猫头塔【。)的2．5倍采【用酒杯塔的》线路在长度》为14？0，km：时，不平衡度就》超过：。了2％的限值要求而！采用猫头《。塔的：线路在长度》为42？0k：。m时不平《衡度才？超过2％的限值要】求从：而可以看出》。导线排列方》式对线路不平衡度】的影响较大》 ？   》。  考虑到输电【线路实际上可—能既有猫头》塔也有酒杯塔比如】在山区采《用酒杯？塔而在走廊拥挤地】区为：减少房屋《拆迁：而采用猫头》塔同时对《单回路而言耐张转角！塔均采用三》。角形：排列的？干字型塔因此—即使直？线塔均采《。用水平？排列：酒杯型塔《其，换位长度亦》可较上表中的130！km为大条》文规定当采用水【平排：列时线路长度大【于120km时应】换位而对于采用三角！形，排列或？两种排？列方式均有的线路其！换，位长度可适当延长】并建：议经过计《算确定 ！     计—算表：明输电线路导线【换位后？其电气？。不平衡度可大大降低！图1：为线路一次》全换位示意图计算】一次全换位后线路不！平，衡度结果如表38所！示 《 ？。 —图1  线路一次全！换位示意《 ？ 表《3，8  一《次全换位后线路【不平衡度 》 【 ：     从【表38？可，以看出经过一次【全，换位后不论是三角排！列，线路还是水平排【。列线路不平衡—度均满足2％的【限，值要求并且一次全换！位后能满足》电压不平《衡度要求的长度【可达900km因】此在满足线路不平衡！度要求的前提下【推，荐一次全换位 ！。     在】1000《kV淮南-上海(皖！电东送)同塔双【回，交流特高《压工程设《计中对同塔双回【。路不同排列方式下】的线路不平》衡度进行了计算【结果：如表39所示 ！ ？。表39   10】0，0kV架空输电线】路不平衡度计算【结果：(EMT《P计算) ！ 【    从》表39可以看出【同塔双回路导线排列！方式对线《路不平衡度》影响非常大同相【序排列方式的不平】衡度最大逆》相序：排列方式次之—异名相排《列方式最好采—用同相序排列方式】的线路？在长度为72km】时不平衡度就—超过：了2：％的限值要》求而采用逆相序排列！方式的线路》在，长度为？288km》时不平衡《度才超过2％的【。限值要求对》于采用？异名：相排列方式的线【路在长度《为360k》m，时不：平衡度？才1．35》。％ ： ：。。  《   同塔》双回线路的》换位方式可分—为，双回同向《换位和？双回：反向换位《。两种方式为保证换】位前后导线排列方式！保，持一致对《于同相序《和异相序《必须同向换位；而对！于逆相序则必须【反向换位 — ： ：。    表40列】。出，了在一个全循环【。换位情况《下，计算：得出的不同运行方式！下的：不平衡度 ！ 表40 》1000kV—架空输电线路一【。个全循环换位不平】衡度计算结果—(EMTP计—算)：。 【  —   从表》40可以看出—经过一次全换位后线！路电压不平衡度显】著减小可降低20倍！。。～30倍《 》     另外【同走廊内有多回【线路并行《走线时还应考—虑线路之间》的感应电《压如果感《应电压？较高时也宜考虑采取！换，位，。方式降低感应—电压  ！   100—0kV淮南-上【海(皖电东送—)同塔双《。回，。交流特高压工程输电！线，路包：括三：段即淮南《-皖南(《317km)、皖】南-：浙北(1《。5，2km)、》浙北-上海(—1，65km)通过对】各，。段线路的《不平衡？度，进行：计算后？除淮南-皖南段需要！换位外皖南-—浙北、浙北-—上海段就线路本身来！看均可不换位—但根据？。特高：压输电线路走—廊规划情况皖南-浙！北-：沪西两段线》路大部分平行±【800kV输—电，线路走线《。根据科研研究结果如！该两段线路》不，进行换位《。将对±800kV输！电线路滤波》器造成较大的危害推！荐两段线路各进行】一个全循环换位【 》     考—虑同塔双回路逆相序！单回运行另一回【停运的情况单回输送！功率为12000】MW时按负序—电，压不平衡度4—％控制线路》长度不超过》145km 】   》 ， ，除了计算《电压：、电：流，不平衡？度外：还要考虑系统其他参！数综合确定》工程的换《位方式？ ：