？ 8  导线布置 ！ ？ 8．0．1！  推荐的水平【线间距离公式是根】据国内外经验—提出的考虑到国内】外的线间《距离公式都是从【已有的大《。量线路？运行经验《总结得出的而这【些线路的《档距和弧垂大部分】并不很大虽然196！8年：国际大电《力网：会议收集各国公【式，并作比？较时将弧垂算到2】00m但考》虑到大档《距常有特殊情—况，很难和？一般线路一致因此】只允许该公式—在1000m以下档！距中使用 】     垂直线！。间距离主要是确定于！覆冰脱落时的跳跃】因此：是与弧垂及冰厚有】关的：根，据实际运行经验垂】直线间距离较相【同的水？平线间距离》可以小一些即允许的！弧垂或档距可以大一！。些这是？因为：覆冰情况甚少见而】导线因风摇摆也不】能使上下导线发生闪！络，所以垂直排》列时更安全些这些】看法在导线不舞动地！区，也是：正确的考《。虑到导线舞动是【。个别的所以我们认为！要求垂直线间距离】比，水平线间《距离大是不》合适的根据我—国双回路线》。路运行经验推荐【垂直线？间，距，离可为水平线间距】离的0？．75倍 ！   ？  导线呈三—角形排列《时其工作状态—介于导线垂直排【列，和水平排列之间水平！排列的两相导线【当一相导线往上略微！提高时考虑到导【线的摇？摆，接近基本与水平排列！时相同故在相—。同的允许《弧垂：或档距的《情况下其两线的【距离不应缩小很多】因此这相导》线移动？的轨迹相《当于以？水平线？间距离为长半轴【、垂：直，线间距离《为短半轴的椭圆【    ！ 根据500k【V及以下《线路的运行经验该公！式是偏于安全的 】  —   条文中ki的！系数按？不同串型列表规定水！平线间距离公式中的！悬垂绝缘子串系数 ！。 ： 8．0—．2：  在1《000kV晋—东南-？南阳-荆门交—流特高压试验示范】工程设计中酒杯塔和！猫头塔导线或—。导地线档《距中的静《态接近距离不受导地！线，水，平或：。垂直距离的控制轻冰！区可不考虑水平【偏移：重，覆冰地区宜根据【工程设计覆》冰厚度、档距等【条件计算确定酒杯塔！导地线按50％脱】冰计算导《地线间脱冰》跳跃动态接近距离】不受导地《线水平或垂直距【离的控制按75％】脱冰计算《导，地线间水平偏移【。从0到4m脱冰跳】跃，动态接近要求导地】线间最大《垂直投影距离—约0．6m考虑到】导线：的分裂半径1—。000kV》晋东南-南阳-荆】门交流特《高压试验示范工程】酒，杯塔上导地线间水平！。偏移：取1m；1000】。kV淮南-上海(皖！电东送)同塔—双回交流特高压【工程施工图设—计优化取消》了上：下层相？。邻导：线间：的水平偏移 — 8．0．！3  为降低电【压、电？。流不平衡《度在1000kV】。晋东：南-南阳-荆—门交：流特高压《试验示范工程设计时！对该工程采用—的导线水《平排列的酒杯型直线！塔和导线三角形排列！的猫头型直线塔【的电气不平衡度【进行了计算》计算表明线路长【度和导线排列—方式是影响线—路，不平衡度的重要因】素 《。   》  表？37：列出：了按照1000k】。V晋东？南-南？阳-荆门交》流，特，高压试验示范工程】两种不同排列—。。。方，式的铁塔塔头尺【寸计算的《不同线路长度下【。三，角排列、水》平排列？的不平衡度 — ： 表37— 1000》kV架空输电线路线！路不：平衡度计算结—果 》 — ？ ？     由【。表37？可见输电《线路不？平衡度随着》线路长？度的增加而增大这是！因为不平衡电容电】流随着线路长度的】增加而增大同时也可！。以看出水《平排列(酒杯—塔)的不平衡—度比三角排》列(猫？头塔)？要高得多水平—。排列(？酒杯塔)的不平【衡度大约是三角排列！(猫头塔)的—2．5倍采》用酒杯塔《的线路在长度为【140k《m时：不平衡度《就超过了2》％的：限值要？求而采用猫头塔【的线路？在长度为420km！时不平衡度才超【过2％？。的，限值要求从而可【以看：出导线排列方式【对线路不《平衡度的影响较【大 ： ，     考！虑到输？电线路实际上可【能既有？猫，头塔也有酒杯塔比如！在山区？采用酒杯塔而在走廊！拥挤地区为减少房屋！拆，迁而采用猫头塔【同时对单回路而言】耐张转角塔均采用三！角形排列的干字【型塔因此即使直线塔！均采用水平排—列酒杯？型塔：其换位长度亦—可较上表中的1【30km为大条【文规定？当采用水平排—列时线路长度大【于120km时应换！位而对？于采用三《角形：。。排列或两《种排列方式均有的线！路其换？位长：度可适当延长并建】。议经过计《算，确定 《 ：。      【计算表？明输电线路导线换】。位后其电气》不，平衡度？可大大降低图1为】线路一次全》换位示？意图：。计算一次《全换位后《线路不平衡》度结果如表38【。所示 ？ 】 图《。1  线路一次全】换位示意 】 表38  【一次全换位后线【路不平衡《度 【    ！ 从表38可以看】出，经，过一次全换位后【不论是三《角排列线路还—是水平排列线路不平！衡度均满足2％的限！值要求并且一次【全换位后能满—足电压？不，。平衡度？要求的长度》可达900k—m，因此在满足线路不平！衡度要求的前提下】推荐一次全换位【 ？ ：    《 在1000k【V淮南-上海—(皖电东送)同【塔双回交流特高压工！程设计中对同塔双】回路不同排》列，方式下？的，线路不？平衡度进《行了计算结果如表3！9所示 《 ， 表》39   》1000kV架空】输电线路不》平衡度计算》结果(EMTP计算！) 《。 —  《   从表3—9可以？看，出同塔双回》路导线排列方式对】线路不平衡》。度影响非常》大同相序排》列方式的不平衡【度最大逆《相，序排列方式次—之异名相排列—。方式最好《采用同相序》排列方？式的：线路在长度为72】km时不平衡—度就超？。过了2％的》限值要求而采—用逆相？。序，排列方式的线路【在长：度为288km时不！平衡度才超过2【％的限值要求对于采！用异名？相排：列方式的线》路在长？度为360》km时不平》衡度才1．》35％？   】  同塔《双回线路的换—位方式可分为双【回同向？换位和双回反向换位！两，种方式为保》证，换位前？后，导线排列方式保【持一致对于同相序】和异相序必须同【向换位？；而：对于逆相序则—必须反向换位 ！  《   表4》0列出了在一个全】循环换位情况下【计算：得出的不同运行方】式下的不平衡度【 ： ： 表4《0 100》。。0kV架空输电线】路一个全循环换【位不平衡《度计算结果(E【MTP计算) ！ 《   【  ：从表4？0可以看出经过一次！全换位后线路—电压不平衡度—显著减小可降低2】0倍～30倍 】     另！外，同走廊内有》多回线路并行走线时！还应：考虑线路之间的【感应电压如果—。。感应电压较》。高，时也宜考虑采取换】。位，方式降低感应—电压 【     1000！。kV淮？南-：。上海(？。皖电东？送)同塔双回交流】特高压工程输电线】路包括三段即—。淮南-皖南》(，3，17k？m)、皖南-浙北(！152km)、【。浙北-上海(—165k《m)通？过对各？段线路？的不平衡度进行【计算后除淮南-【皖南段需要换位外皖！南-浙北、浙—北-上海段就线路】本身来看均可—不换位但根据特【高，压输电线路走廊【规划：情况皖南-浙—北-沪西两段—线路大部分》平行±80》0kV输电线路走】线根据科研研究【结果如该两》段线路不进行—换位将对《±800kV输电】线路滤波器造成较大！的危害推荐两段线路！各进行一《个全循？环换位 ！    考虑同【塔双回路逆相序单】回运：。行另一回停运的情况！单回输？送功率为12—000MW时—。按负序电压》不平衡？度4％控《制线路？长度不超过》1，4，5km 》 ？   ？  除了计》算电压、《电流不平衡度外还】要考虑？系统其他参数综合】确定工？程，的换位方式 【