8 — ，导线布？置 》。 8．0．1！  推荐的水平线间！距离公式是根据【国内外经验提出的】考虑到国内外的【线间距离公式都【是从已？有的大？量线路运行经验总结！。得出的而《这些线路《的档距？和弧垂？大，部分并不《很，大虽然1《9，68年国际大电【力网会？。议收：集各国公式并作比】较时将？弧，垂算到200m【但考虑到大档距常】有特殊情况很—难和一？般线路一《致因此只允许—该公：式，在10？00m以下》档距中使《用 》    》 垂直线间》距离主？要是确定于覆冰脱】落时的跳跃》因，此是与弧垂及冰【厚有：关的根据实际运行经！验垂：。直线间距《离较相同《的水平线间距—离，可以小一些即允许】的弧垂或档距可【以大一些这是因为】覆冰情况甚少见【而导线因风摇摆也不！能使上下导》线发生闪络》所以垂直排列时更安！全些这些看》法在导线不舞动【地区也是正确—的考虑到导》线舞动是个别的【所，以，。我们认为要》求垂直线间距离比水！平线间距离》大是不合适的根据我！国双回路线》路运行？经验推荐《垂直线间距》。。离，可为：水平线间《距离的0．75倍】 ：     】导线呈三角形排列】时其工作《状态介于《导线垂直《排列和水《平排列之间水平排】列的两相导》。线当一相导线往上略！微提高时考虑—到导线的摇摆接近】基，本与水平排列时相】同故在相同的—允许弧垂或档距的情！。况下其两线的距【离不：应缩小很《多因此这《相导线移动的轨迹】相当于以水平线【间距离为长半—轴、垂直《线间：距离为？短半轴的椭圆—   】  根？据50？0kV及《以下线路的运行【经验该公式》是偏于安全的 】   —  条？文中ki的系—数按不同串型—列表规定水平—线间距离公式中【的悬垂绝《缘子串系数》 8．0！．2  在100】0kV晋东》南-南？阳-荆门交流特【高压试验《示，范，工程设计中》酒杯：塔和猫？头塔导线或导地线】档距中的静态接近距！。离不受导地线水平】或垂直距离的控制轻！冰区：可，不，考虑水平偏移—重覆冰地区宜根【据工程设计覆—冰，厚，度、档距等条—件计算确定酒杯塔导！地线按50％脱冰计！算导地线间脱—冰跳跃？。动态接近距离—不受导地线水平【或垂直距离的控制按！75％？脱冰计算导地线间】水平偏移从0到【4m脱冰跳跃动态接！近要求导地线间最】大垂直投影距—离约：0．6m考虑—到导：线的分裂半径10】00：kV晋？东南-南阳-荆【门交流特高压试验】示范工程酒杯—塔上导地线》间水平偏移取—1m；1《000k《V淮南-上海—(皖电东送)同塔】双回交流特高压【工程：施工图设计优化【取消了上《下层相邻导线间【的水平偏移 【 8》．0．3 》 为降低电压、【电流不平《衡度在100—0kV晋东》南-南阳-荆门交】流特高压试验—示范：。。工程设？计时对该工》程采用的导线水平】排列的酒杯型直线塔！和导线三角》形排列的猫头型直】线塔的电气不平衡度！进行了计算计算【表明线路长度和导】。线排列？。方式是影响线—路不平衡度的—重，要，。因素 》    —。 表37《列，出了按照1000】kV晋东南-—南，阳-荆门交》流特高？压试验示范》工程两种不同排【列方式的铁塔塔头】尺寸：计算的？不同线路《长度下三角排—。列、水平排列的不平！衡度 【 表37 100】0k：V架空？输电线路线路不【平衡度计算结果【 】 — ：   《。  由表37可【见输电线路》不平衡度《随着线路长度的【。增加而增大这—。是因为不平》衡电：容电流随着线—路长：度的增加而增大同】时也可以看出水平排！列(酒杯塔》)的不？平衡度比三角排列(！。猫头塔)要高得多】水平排列(酒杯塔)！的不平衡度大—。约是三角排列—(，猫头塔？)的：2．：5倍采？用酒：杯塔的线路在长【度为1？40：km时不《平衡度就超过—了2％的《限值要求而》。采用猫？。头，塔的线路在长度【为420《。km时不平衡度【才超过？2％的限值》要求从而可以看出导！线排：列方式对线路不平】衡度的？影响较大 【     考】虑到输电线路实【际上可？能既有猫头塔也有】酒杯塔比如在山区采！用，酒杯塔？。而在走廊拥》挤地区为减少房屋】拆迁而？采用猫头塔同时【对单回路而言耐【张转角塔均采用三角！形排列的《干字型塔因此即【使，直线塔均《采用水平排列酒杯型！塔其换？位长度亦可较—上表中的130km！为大条文规定当【采用：水，。平排列时线路长度】大于120km时】应换位而对于采用】三角：形排列或两种排列方！式均有的《线路其换位长度可】。适当延长《并建议经《过，计算确定 】    》  计？算表明输电线路【导线：换位后其电》气不平？衡度可大《大降低图1为—线路：一次全换位示意图】计算一次全换位后】线路不平衡度结【果如表38所示 】 】 图1  线】。路，一次全换位示意 】。。 表—38  一次全换位！后线路？不平衡度 》 ， ： 】    从表38】可以看出经过一次】全换位后不论是【三角排列《。线路还是水平—排列线？路不平衡度均满足2！％的限值要》求并且一次》全换位？后能满足《电压不？平衡度要求的长【度可达90》0km因此在满【足线路不平衡度要求！的前提下推荐一次全！换，位 《 ，     —在1000kV【淮南-上海(皖电东！送)同塔双回—交流特？。高，压工程设计中—。对同：。塔双：回路不同《排列方式下》的线路不平衡度【进行了计《算结果如《表39所示 】。 表《39   100】0kV？架空输电线》路不平衡度计算【结果(E《MTP计算) 【 ？ ， ， 《    》。 从表39可以看】出同塔双回路导【线，。排列方式对线路不】平衡度影响非常【大同相序排列—方式的不平衡—度，最大逆？相序排列方》式次之？异名相？排，列方式最好采用同相！序，排列方式的线路【在长度？为72km》。。时不平衡度就超过了！2％：的限值？要求：而采：用逆：相序排列方式—的线路在长度为【。288k《m时不平衡度—才超过2％的—。限值要求《对于采用异名—相排列方《式的线路在长—度为360k—m时不平衡度—才，1．35《％ ： 》    同塔双【回，线路的？换位：方式可分为双回【同，向换位？和双回反向换位两】种方式为保证换位】前后导线排》列方式保持一致对于！同相序和异相序必】须同向换《位；而对于逆相序】则必须反向换位 】  —   表4》。0列出了在一个全】循，环换位情况下计算】得出的不同运行方式！下的不平衡度— ？ 表40 【10：00kV架空输【。电线路一个全—循环换位不平衡度计！算结果(EMTP】计算) 》 【     【从表40可》以，看出经过一次全换】位后线路电压不平衡！度显著减小可降低】20倍～30—倍 —     另—外同走廊内有多【回，。线路并行走线—时还：应考虑线路》之间的感应电压如】。。果，感应电压较》高，时也宜考虑采—取换位方式降低感】应电压 《。 》    《100？0k：V，淮南-上海(皖电东！送)同塔双回—交流特高《压，工程输电线路—包括：三段即淮南-皖【南(317km)】、皖南-浙》北，(1：52km《)，、，浙北-上海》(16？5，。km：)通：过对各段线路—的不平衡度进行计】算后除淮南-皖【。南段需要换位—。外皖南-浙北、【浙北-上海段—就线路本身来看均】可不换位《但根据特《高压输？电线路？走廊规划《情况皖南-浙北-】沪西两段《线路大部分》平行±80》0kV输电》线路：走，线根：据科研研究》结果如该两段线路不！进行：换位将对±8—00kV输》电线路滤波器—造成较大的危害推荐！两段线路各进—行一个全《循环换位《。。 》。     考虑同塔！双回路？逆相序单《回运行另一》回停运的情》。。。况单回输送功率【为12000MW时！。按负序电压不—平衡度？。4％控制线路长【度不超过1》45km《。。 《  ？   除了计算电】压、电流不平衡【度外还要考虑系统其！他参数综合》。确定工程的换—位，。方式 《