？ 8  《导线布置《 【 8：．0．1  推【荐的水？平线间？距离公式是根据国】内，外经验提《出，的，考虑到国内外的线】间距离公《式都是？从已有的大量—线路运行经》验总结得出的而这些！线路的档距和弧垂大！部分并不很大虽然1！968年国》际大电力网会—议收集各国》公式并作比较时将】弧垂算？。到200《m但考虑到》大档距常有特殊情况！很难和一《般线路一致》因，此只允许该公式在】1000《m以下档《距中使用 》  —   ？垂直线间距离主【要是：。确定：。于覆冰脱落时的跳跃！因此：。是与弧垂及冰—厚有关？的根据实际运行【经验垂直《。线间距离较相同的水！平，线间距？离可以小一些即【允许的弧垂或档【距可以大一些这是】因为覆冰情况甚少】见而导线因风摇摆也！不能使上下导—线发生闪络所以垂直！排列时更安全些这】些看法在导线不舞】动地区也是正—确的考虑到导线舞动！。是个：别的所？以我们认为要求垂直！线间距离比水平【。线间：距，离大是不合适的【根据我国双回路线】路运行？经验推荐垂直—线间距离可》为水平线间距—离的：0．7？5，倍 【    《导线呈？三角形排列》。时其工作《状态介于导线垂【直排列和水平—排列之间水平排【列的两相导线当【一相导？。线往：上略：微提高？时考虑？到导线的摇摆接近基！本与：水平排列时相同【故在：相同的？允许弧垂或档距的情！况下其两《线的距离不应缩小】很多因此这相导线】移动的？轨迹相当于》以水平线《间，距离为？长半：轴、垂直线间—距离：为短半轴的椭圆【。 ？ ：   ？  根据500kV！及以下线路的运行】经验该公式是—偏于安？。全的：   】。  条文《中ki的系数—。按不：同串型列表规—定水平线《间距离公式》。中的悬垂绝缘子串】系数 】。8．0．2》  在1000【kV晋东南-—南阳-荆门交流特高！压试验？示范工程《设计中？酒杯塔和猫》头塔导线或导地【线档距中的静态【接近距离不》受，导地线水平或垂直距！离，的控制轻冰区—可不：考虑水平偏移重覆冰！地区宜根据工—。程设计覆冰厚度、】档，距等条件计算确定酒！杯塔导地线按5【0％脱冰计算导地线！间脱冰跳跃动态接近！距离不？受导地线水平或垂直！距离的控制按—75％脱冰计算【导，地，线间水平偏移从0到！4，m脱冰？跳跃动态接近—要求导地线间—最大垂？直投影距离约0．】6m考？虑到导线的分裂半】径1000k—V晋东南-南阳【-，荆门：交流特高压试验示范！工程酒杯《。塔，。上导：地线间水平》偏移取1《m；1000k【。V淮南-上海(皖】电东送)同塔—双回交流特高压工程！施工图设计优—化取消了上下层相邻！导线间的水平偏移 ！ 》8．0．3  【为降低电压、电流】不平衡度在1—000kV晋—东南-南阳》-荆门交流特高压试！验示范工程设—计时对该《工程采用的导线水平！排列的酒杯型直线】。塔和导？线，三，角形排列《的猫头型直线塔【的电气不《。平衡度进《行了：计算计算表明线【路长度和导线—排列方式《是影响线路》不平衡度的重要【因，素， 《。     —表37列出了按【照1000kV晋东！南-南？阳-荆？门交流特高压试验示！范工程两种不同排列！方式的铁塔》塔头尺寸计算—的不同线《路长度下《三角排列《、水平排列的不【。平衡度 《 》表，37 100—0kV架空输电线路！线路不平《衡度计算结果 ！ 》 —  》   由表3—7可见输电线路【。不平衡？度，随着线路长度的增】加而增？大这是因为不平衡】电，容电流随《着线路？。长，度的增加而增大同时！也可以看出水平排】列，(酒杯塔)》的不：平衡度比三角排【列(猫头塔)—要高得多水平排列(！酒杯塔)的不平衡】。度大约是三角—。排列(猫头塔)的2！．5倍采用酒—杯塔的线路》在，长度为140km时！不，平，。衡度就？超过了2％的限【值要求而采》用猫头塔的线路在长！度为420》km时不《平衡度才超过2％】。的限值要求从—而可以？看出：导线排列方式对【线路不？平衡度？的，影响较大 【     【考虑到输电线路实际！上可能既有猫—头塔也有酒杯塔【。比如在山区》采用酒杯塔而在走】廊拥挤地区为—减少房？屋拆迁？而，采用：猫头塔同时对单回】路而言耐张转—角，塔均：采，。用三角形排列的【干字：型塔因？此即：使直线塔均采用水平！排列酒杯型塔其换】位长度亦可较上表中！的130k》m为大？条文规定当》采用水平排列时【线路长度大于120！km时应换位—而对于采用三—角形排列《或两种排列方式【均有的线《。路其换位《长度可适《。当延长并建议经【过计算确定 ！      计】算表明输电》线路：导线换？位后其电气》不平：衡度可大大降低图1！为，。线路一次全》换位示？意图计算一》次全换位后线路不平！衡度结果《如表38所》。示 】 图1 】 线路一《次，全换：位示意 】 表38《  一次全换—位后线路《不平衡度 】。 ： ，    】 从表38可以【看出经过一次全换位！后不论是三角排列线！路还：是水平排《列线路不平衡—度均满足2％—的限值要《求并且？一次：全换位后《能满足电《压不平衡度要求【的长度可《达90？。0km因《此在：满足线路不平衡度】要求的前提下推荐一！次全换位 》 》    在》1000kV—淮南-上海(—皖电东送)同塔双回！交，流特高压工程—设计中对同塔双回】路不同排列方式【下的：线路不平衡度—进行了计算结果如表！3，9所示 【 表？39   》1000kV—。架空输电线路不平衡！度计算？结果(E《MTP计《算，) 【   】。  从表39可以看！出同：塔双回路《导线排列《方式对线路不平【衡度影响《非，常大同？相，序排列方《式的不？平衡度最大逆—相序排列《方式次之异》名相排列方式最好采！用同相序排列—方式的线路在—。长度为72km时】不平衡度《就超过了2％—的限值要求而—采用逆相序排列方式！的线路在《长度为288k【m时：不平衡度才超过2％！的限值要求》对，于，采用异？名相排列方式的线】路在长度为36【0km时不平衡度】才，1．35《％ ？ ？    《 ，同塔双回线路的【换位方式可分为双】回同向换位》和双回反向换位两种！方式：。为保证换位》前后导线《排列方式《保持一致对于同【相序和异相序必【。须同向换位；而对】于逆相序《则必须反《向换位？ ：。   —  表40》列出了在一》个全循环换》位，。。情况下计算》得出的不同运行方式！下的不平衡》度 ？ 表》40： 10？00kV架空—输电线路一个—全循环换位不—平衡度计算结果(】。EMTP计算) ！ ： 【     从—表40可《以，看出经？过一次？全换：位后线路电压不平衡！度显：著减小可《降低20倍～30】倍， ？    — 另外同走廊内有】多回线路并行—走，线时还应考虑—线路之间的》感应电压如果感应电！压较高时也宜—。考虑采取换位方式降！。低感应电压 】  《   1《000k《V淮：南-上海(皖电【东送)同塔双—回交：流特：高压工程输电线【路包括三段即淮南-！皖南(317km】。)、皖南《-浙北(152【km)、浙北—-上海(165【km)通过》对各段线路的不【平，衡度进行计》算后除淮《南-皖南段需要换位！外皖南-浙北、【浙北-上海段就【。线路本身《来，看均可不《。换位但根据》特高压输电线路【走廊规划情况皖【南-浙北《-沪西？两段线路大部分平行！±800kV输电线！路走线根据科研研】究结果如该两段【线路不进《行换位将对±80】0kV输电》线路滤波器造成较】大的危害推》荐两段线路各进【。行一个全循》环换位 【     考虑】同塔双回路逆相序单！回运：行，另一回？停运的情况单回【输送功率为》120？00MW时》按负序电压不平【衡度4％控制—线路：长度不？超过14《5km 【 ：  ：  ：除，了计算电压、—。电流不平衡度外还】要考虑系统其—他参数综合确定工】程的换位方式 】