11—.6  结构设计 ！ 1】1，.6.1  第【3款  普通钢筋】混凝土结构的最【大计算裂缝宽度允许！值 【    1》。 ，。 新版？。。混凝土结构设计【。规范GB《 ，5001《0放宽了裂缝—计算的要求对三级】裂缝控制要求的钢】筋混凝土构》。。。件(：即允许出现裂—缝的构件)采用【荷载：的准：永久组合替代了【上一版规范的—标准组？合来计算裂》缝，宽度并调《。整了受弯、偏心受】压构件受力特征【系数：的取：值(由2.1调整】为1.9) ！    》 2  表11【.6.1是根据耐】久性：要，求提：出的考虑到地铁地】。下，。。结构基本均设置有利！于保护混凝土—结构的防水层且【结构的厚度也比较】大因此本规范—对于干湿交替条【件，下的裂缝宽度进行】了有条件放宽即厚】度不小于300m】m的结？构可不考虑干湿【交替作用最小—裂缝宽度《可按照洞内干—燥环境或洞内—潮湿环境《条件：下裂缝宽度0—.3mm《控制 —。     —当有外观《要求：时最：大计算裂缝宽度允许！值不应大《于0.2《mm ？ ，  》   3  —当混凝？土保护层厚度—较大时虽然》裂缝宽度的计—算，值也：较大但从总体上看较！。大的混？凝土保护层厚度对防！。止，。钢筋：锈蚀是有利的故【本规范规《定当设计采用—的最大裂《缝宽度计算式中保】护层的实《际厚度超过3—0mm时《可将保护层厚度的计！算值取为30mm ！ ：    — 第5款《  结构的计算【简图 —   《  1  》为了反映双层衬【砌的实际受力情况】。结构分？析时应选用与其【。传力特征相符的计算！模型：。和截面计算参数【； ？ ：。    》 2 ？ ，。按结：构实际受载过程分析！的必要性 】     除了】放坡施？工，。的明挖结构或用全】断面法开挖的矿【山法隧道以》及单圆盾《构隧道外现》代地铁结构的受力】大多：有以下？特点  ！    《   ？1)结？。构的主要受力构件】。常兼有临《时结构与永久—结构：的双重功能其结构】形式、构件组成【、刚：度、：支承条件和荷载情】况在结构《形成过程中不断变化！； 》  ？     》  2)结构受【力与施工方法—、开挖步序和工【程措施？关系密切尤其—。是用矿山《。法施工的大》型地下车站》开挖、初衬、二【衬、：临时隔墙《的解体交替进行结构！体系：应力转换频繁—而，复杂； ！ ， ， ，     》3，)新施作的构—件是在既有》结构体系《已产生变形和应【力的情况下设—置的荷载效应有连】续，性 《     上述！特点决定《了结构体系中—某些关键部位—受力的？最不利情况往—。往不是在结构完【成后的使用阶段所以！传统的不《考虑施工过程影响、！结构完成后一次加】载，的计算模《式或虽考虑》施工：阶段和？荷载变化的影响却忽！略结：构受：。力连续性《的分：析方法？都，不能反映《结，构的实际受力情况】按此：进行：的设计也不一定是】安，全的所以《。本规范提倡按结【构实际受载过程【进行结构的内力和】变形：分析这含有两层意思！一是在施工阶段按施！工，过程：进，行分析；二是使【用阶：段分析时要考虑【施工阶段在结构体系！中，已产生的内力和变形！即，所谓受力《的连续性；三—是分阶段计算—时考虑结构受力连】续性的方《法 》 ，  ：   在分》阶段计算结构的内】力时需要考》虑，各阶段之《间受力的连续性【基本方法有》“总和法”和“增】量法” 《 ，(也称“叠加—法”)两者都可【用于整个《。。受力：过，程中结构体系的刚】度或：构件组成不》发，生改变的《情况否则只》应采用增量法总和法！的典型实例是明挖】。基坑在开挖和加撑】阶段：对围护墙的》受力分析此》时已知外荷》载是：各施工阶段实—际作用在结》构上的有效土—。压力或？其他荷载在支撑处应！计入设置支撑前【该点墙体《已，产生的？水平：位移由此可直接【求得当前《施，工阶段完成后结【构的实际《位移及内力》采用增？量法计算时外荷【载和所求得的—结构：位移及内力都—是，相，对于前？一个施工阶》段完成？后的增？量对盖挖逆作结构和！初衬、？二衬交？互施作的矿山法车站！结构都需采用—增量法计《算，   】  关？于侧向地层抗力和地！基反力 】 ，。    侧向地层】抗力和地《基反力可统称为【地，层抗力通常地层【抗力的考《虑有两种方法一【种方法？是假定地《层抗力与地层—位，移无关是与承受的】荷载相平衡的反力】并事先对其分布形式！进行假定；另一种方！法则认为《地层抗力从》属于地层的变形【一般都假定地层【抗力的大小与—地层变？形成线性关》系并称之为弹性抗】。力前者？适，。用于地层相对于结构！刚度较软弱的情况把！。结构视为刚体—多用于计《算地基反力》；后者适用于—柔性结？构多：用于计？算侧向抗力 ！    》 ，地层抗力有利—。于地下结构》承载力的提高—但，。其大小及分布规律】与地下结《构，的型式及《其在荷载作用下的】变，形，、结构与地》层的刚度、施—工方法？、回填与压》浆情况、土层的【变形性质有关在设】计中应慎重确—定在确定《地层抗力时反映【抗力与地《层位移？。之间比例关系的【基床系？数是：一个重要的计—算参数它与地层【。条件、受力》方向：、承载面积、—。构件形？。状，和位移量等因素有关！一般：可通过？实验、查表》并结合地区经验选】用但要注意》室，内小尺寸《试件试？。验得出的结果往往偏！。高用于基坑围—护结构的受力—分，析时基床系数可取为！与深度无关的—常数(常数法)或】与深度成比例—(，m法)当假定—为与深度《无关的常数时开【挖面坑底以》下一定深度范围内】宜取为三《角形分？布以：反映基坑开挖过程中！坑底土体《受到扰动《而使其？强度：降低的实《际情况在软土地层】中这一深度》取3m？～5m；在其他地】层中可取围护结构截！面厚度的3倍 ！ ，    》 第8？款  ？车站结？构纵向强度》和，变形的分《析 《 ：。 ，    当明挖【结构沿纵向间隔一】定距离设置》伸缩缝时《其纵向应力》一般不会成为控【制结构设计的因【素但遇？本，款所列情况时必须分！析结构的《纵向应力除温度变化！和混凝土收》缩影响外一》般可采用弹性地【基，梁模型进行分析求】出其变形和》内力后检算其—强度当地下连续【墙采用普通圆形接头！时接头部位的—强度检算不应考虑其！。。参与工作《 ： ？  ：   软土地层中】为了确保行车安全】一般沿车站纵—向不设？贯通：结构横断面的—伸缩缝？这种情况下即使没有！本款提？。到的前三种》因，素也必须考》虑温度变化、混【凝土：收，缩和地基《纵向不均匀沉降【对车站结构的纵【向变形和内力的【影响 1！1.6.2》  关于基坑工程的！设计 —  ？ ，。  第1款  关于！基坑工程《的安全等《级， 》    《 ，因我：。国地域广大各地工】程地质和水》文地：质条件千差万别因此！各地地？铁基：坑工程的安》全等级分《。级标准并不》一致在进《行工程设计时应根据！建设场地的工—程地质和水文地质条！件以及基坑周—围环境条件和—环境保护要》求因地制宜》的确定？基坑工？程的安全等级 ！。     我国！各，城市地铁采》用的基坑《工程安全《等级的标准见表10！～12表中H为基坑！。开挖深度 【 表《10  《上海：地铁：基坑工程的安全等】级 《 【 表？11  广州—。地铁二号《线、南京地》铁一号线基坑工【程的安全等级 【 ， ： 》 】 表12《  深圳地铁一期工！程基坑工程的安全】等级 【 ！ ，     第】3款  关》于，基坑工程《稳定性检算内容 ！     】本条款给出了—不同支护形》。式一般情况下基坑】。工程稳定《性检算的《主要项目建议—  【 ，  各类稳定安全】系数：的取值应注意—以下：两点 》  《  ： (1？)现有？基，坑稳定检算的各种】公，式大多建《。立在浅基础的基底】稳定或土坡稳—定概念的基》础，上这与深《大基：坑或用？围护：结构护壁《的情况不完全相同】加之由于《试验手段的局限检】算中一些直》接影响基坑稳定性的！土体指标尚不—能准确反映在基【坑开挖过程中土【体真实的应力状态尤！。其难：以，反映不同部位—。土体卸载或降水【等情况对土性—的影响？此外各？城市地质条件不【。同对基坑稳定考【虑的侧重点不同所采！用的公式也》不，同即使公式的形式相！同一些系数的取值和！所选用？土层的抗剪强度指标！也不尽？相，同因此各类》基坑稳定安全系数】的取值必须》参照地区经验确定】；  】   (2)基【坑开挖过程中—出现的坑底土体的隆！起等：现象将引起坑—外土体的变形—和地表沉《降所以在基坑稳定性！。检，算中有些检算项目的！安全：系数与基坑》的保护等级是有【关联的例《如，上海地铁基坑工程】施工规程S》Z-：08规定对于—一、二、三级基坑】(划分标准见表11！.6.2-1)【的坑底土抗》。隆起：稳定的安全系数【分别采用《2.5、2.0【和1.7(》计算时？土体的抗剪强—度指标取峰值的0】.7：倍)在上海市标准基！坑工程设计规程DB！J 08《-，。61中？对坑底？。土抗隆起《和围护结构抗倾覆稳！。定的安全系数—也是按照基坑安全】等，级区分的 】。     —第4款？  桩？、，墙式围护结构的计算！方法 】    本规范推荐！采用侧向《地，基反力？法其特点是将围护墙！视为竖向弹性地基上！的，结构用压缩》刚度等效的土弹簧】模拟：地层对墙《体变：形的约束作用可以】跟踪施工过》程逐阶段地进行【计算由于能较好【地反映基《坑开挖和回筑过程】中各种？基本因素如加、【拆撑、预加》轴力等对围护结【构受力的《影响并在《分步计算《中考虑结构体—系受力的连》续性因而被我国【工程界公认为是一】种较好的深基坑围护！结构的？计算方法当把—围护：结，。构作为主体结构的一！部分时还可以较好地！模拟围护墙刚度【和结构组《成随施？工过程变化等各种复！杂情况特别适用于】地，铁结构的受力分析】在竖：向弹性地基》梁模型？的基础？上按照？内部结构的施作顺序！过渡到弹性地基上的！框架模型《就可以求出地铁结】构从：施工：开，始到长期使用的全过！程中各个时段的【内力和变形 ！ ：   ？ 第5？款  桩、墙式【围护结构的土压力】取值  ！   基坑开挖【。阶段作用在围—护结构墙《背上的土压力视【墙体水平位移的【大小在主动土压【力和静止《土压力之间变化当墙！体水平位移很小时】墙背土压力接—近静止土压力—并随墙体水平—位移：增大而减小最终达到！土压力？的最：小值即主《动土压力设计时应】。根据对围护结构的】变形控制要求以及】。实际的变形情况结】合地区经验合理确定！墙背土压力的计算值！ ：    【 ，。通常认为采》用，盖挖逆？作法施工时由于用】刚度很大《的顶、楼板》等水平构件代—替临时支撑基坑开】挖过程中墙》体水：平位：。移一般较小墙背土】压力可近《似地按静止土—压力考虑《顺作法？施工的情况》。则较为复杂上海地基！基，础设计规范DGJ ！08-11规定视】变形控制要求墙【。背土压力可取0.】5～1.0倍的静止！土压力并不得小【于主动土压》力另外在岩土工【程勘察规范》GB 50021中！规定：的墙背土压力系数的！取值：也与支护《结构墙？体允许产生的变【形程度有关 【 《    在采—用竖向弹《性地基梁模型计算】时假定基坑一—侧坑底以下土压【力由两部分组成即】。静止土压力加—土抗：力所以作《用在墙背上的—有效土压力为—墙背土压力和基【坑，侧坑底以下静止土】压力的代数和—由于目？前对开挖过》程中坑底以下被【动区的土体》应力状态尚》难以准确把握工程】设计中？对墙背坑底以下有】效土压力有各种【简化如？假定为与基坑面【土压力数值相等的矩！形，分，布，或在坑底一》定深度范围内为三】角形分布等》 ？    —。 ，实际作用在墙上的土！压力：是随开挖过程变化】的但为？简化计算当》。作，用在墙背的土压力】比，。。较明确时一》般，都假定在整个施【。工，阶段墙背土压力为】定值对于受力不【对，。称的内撑式结构(包！括偏载或《。两，侧围护结《构，刚度：。或基坑开挖深度明】显，不同时)以及矩形】竖井：结构由于作用—在墙：背的土压力》与墙体和地》层的刚度、墙体【的，变形、？结构：的平面和空间尺【度以及偏载大小有】密，切关系其在数值【上及空间分布上均】不甚明确宜采—。用墙背土《压力随开挖》过程变化的分—析方法把围护墙【和支撑体系》视为一个整》体或按空间结构进行！分，析 》 ：    第6款【  软土地层中的水！平基床？系数取值 】。。     由于软！黏土：的流变特性水平基】床系数与基坑开挖选！用的时空参数和地质！条，件等关系《密切当围《护结构按竖向弹【性地基？梁模型计算时考虑】上述因？素，影响的？水平基？床系：数的取值方法见【上，海市标准地基基础】设计规范D》GJ： 08-《11： —11.6.3 【。。 关于？。明，挖法施工结构的计算！ ？    — 1  作用在明】挖，结构底板《上的地基反力的大小！及分布规律依—结，构与：。基，底地层相对刚度的不！同，而变化当地层—刚度相对较》。软，时多接近于均匀分】布；在坚《硬，地层：。中多集中《分布在侧墙及柱【的附近；《。介于：二者：之间时地基反力则】呈，马，鞍形分布《 》    《 为了反映》底板反力这一—分布：特，点可采用底板支承在！弹性：。。地基上的框》架模型来《。计算目前国》。际隧道协会(ITA！)，大多数成员都采用这！一模型 】    《 计算中应》。注意两点 【 ？ ，。      — 1)？底板的计算弹簧【反力不应《大于：地，基的承载力所以对】于软弱地层需通【过多次？计算才能取得较【为，接近实际的反力分】布； 】。        2！)，。在水：反力的作用》。下底板弹簧不能【受拉  ！。   ？。综上所述本规范规定！明挖：结构宜按底板—支承在弹性地基上】的结构进行》计算对于设置—在，软弱地基上》的小：跨度结构《也可近似假》定底板反力》为均匀分布进—行计算 【  ？   当围》护墙：作，为主：体结构使用时可【在底：板，以下的围护墙上设】置分布水平》弹簧并在《墙底假定设置集中竖！向弹簧以分》别模拟地层对墙体】水，平变：位及竖向变位—的约束？作用此时《计算所？得的：墙址竖向反力不应大！于围：护墙的垂直承载力 ！    】 ，。2  ？结构受力分》析的两种基》本方法及《其比较明挖结—构使用阶《段的受力《分，析目前有《两种方法即》考虑施工过程影响】的分析方法和不【考虑施工过》程影响的分析方法】前者视结构使用阶】段的受？力，为施工？阶段受力的继—续，因此这？种分析？方法可以考虑结构从！施工开始到长期【使，用，的整：个受力过《程中应？力和变？形的：发展过？程，；后者则是把结【构施工阶段的受力】与使用阶段》的受力？。截然分开分别进行】计算两者《。间的应力和变—形不存在任何联【系计算经验表明【   】     》 1)是否考虑施】工过程对框》架结构使《用阶段受力》。的影响对计算—结果：有较大影响虽然影响！程度随着内衬—。墙与围护结构—的结合方式、施【工方：法(顺作《或逆：作)、结构覆土厚度！和水反力大小的【。不同：而存在较大》差异但基本规—律一般是不会变的】例如按不考虑施工过！程影：。响，计算时地下》墙，。迎土侧底板节—点处的弯矩明—显，偏大、框架结构底板！外侧和顶板》跨中：弯矩偏小等； 【     ！    2)考虑】施工过？程影响的分析—。方，。法虽然计算较繁杂】但能较好地反映使】用阶段的结》构受力对施工阶段】受力的？继承：关，系以及结构实际的受！力过程且配筋—一般较为经》济故对？量大面广的地铁工程！。在施工图设》计阶：段宜采用《这种分析方法按考虑！施，。工过程影响的分析方！法求得的结果进行地！下墙的？配筋时如果》在结构分析时没【有单独考虑包—括支：撑温度变《化等对墙体施加的预！顶力影响其迎土侧的！配筋量应在计算【的基础上适当—提高为了《减少计算《工作量应开发计【算，机专用？程序； 》 ： ，        】 3)不考虑施工过！程影响的分析方【。法可作为初步—设计阶段选择—结构断面的参—考 ： ，    【 关于？明挖隧道《的整体性验》。算要：。求 《 ？    1  【抗，浮，  【 ，      1)处！于高地下水位中的明！挖结构遇下列情况时！应验算其抗浮稳定】性 《 ：    《        】 (1)覆土浅、结！构大而深； —     ！  ：      (2)！从隧：道向地？面过渡的敞口段 】 ，。      ！   ？2)：在验算结构》抗浮：。稳定性时《对浮：力、抗浮力的—计算及抗浮安—全系数的取值均需慎！重 【 ，。。       抗】浮力一般有隧道【。自重、隧道内—部静荷载及隧道【上，部的有效静荷载也可！考虑侧壁与地层【之间的摩擦力应注】意抗浮？力是随施工过程及】使用阶段不》断变化的施工期间】由于：静荷载尚未全部作】用，在结构上《抗浮稳定性往—。往，会成为问《题   ！   ？   3)抗—浮安全系数目前尚】无统一规《定，宜参照类似工—程根据各地的工程】实践经验确定我国】各城：市地铁采《用的抗浮安全系数见！表，。13 《 ： ：表13 《 抗浮安全系数 】 ！    》   ？  ：4)抗浮《措施若抗《浮安全系数不—能满足要求则应采取！抗浮措施措施可【区分为消除》浮力和抵《抗，。浮力两大类 】   》         ！ (1？)施工阶《段的临时抗浮措施】 ：      ！   ？        ①！。通，过降低？地下水位减小—浮力降水减压—时，应避免引《起周围地层下沉；】 ： ， ， ，        】     》 ，  ： ②在？底层结构内临时充】水、：填砂或增加其他压】重；： 《 ，   ？。     》 ，。        】③在底板《中，设临时泄水孔消除】浮力 —     —   ？。。     (2【)使用阶段的永久抗！浮措施 【  ？      —  ：       ①增！加结构自重此方法】简单易行但由于【结构体积增大—的同时？浮力：也，随之增加《所以一味《地通过增加自重【达到抗浮的》目的往往是不—经济的一般》多用于增加少许的自！重即可满足抗浮稳定！要求的情况；—。。 《        ！        】。 ②在？结构内部局》部用：混凝：。土，充填增加压》重； 】    《    《      —  ：③在：底板下设置》土锚：或拉桩在软黏土地】层中采用土锚或拉】桩时对桩土间的摩】擦力的设计取值【应作限制不宜超过极！限摩阻力的一—。。。半否则在浮力的【长，。期，作用下由于土层的】流变效应会导致【变形过大另外抗浮安！全系数不宜小于【2～2？.5； 】     》  ：    《。 ，     ④在底板！下设置倒滤层泄水】引流这一措施—可以完？全，。消除水？浮力对结构的作【用不仅解《决了地下《结构：的抗：浮稳定性问》题还：可减少结构底板和】其他构件《中的：弯曲应力《； ： 》         ！ ，    《  ⑤利用围护结构！作为主体结构—的一部分《共同抗浮围护墙兼】有挡土、止水和抗】拔等多？项功能因而在实际工！。程中得到《了广泛应用但须【注意此种形式的【结构在满足整体【抗，。浮稳定性要求的【同时在向上的水反力！的作用下地下结构将！产生以？两侧围护《墙为支点的整—体挠曲变形地—下结构的宽度—越大整体上》挠的倾？向越明显《由此在地《下结构顶《底板中？产生的附加弯曲【应力：也越大所以》当，地下结构的宽度较】大时该方《法不一定是最—经济的抗浮措—施 — ，    此》种抗浮？措施用于内》衬墙与围《护墙为复合式结【构时需在《隧道的顶部设置与】围护墙整体》连接的压梁通过【压梁把？作用在地《下结构上的》浮力：传递：到围护墙上》 《     2【  整？体，滑，移在斜？坡上修建《的明挖隧道当作用在！隧道左右两》侧的：水平：荷载：有很大的差》异时或直接支承在】隧道上的结构物【地震中承《。受很大？水平力超过了由【侧向被动土压力及】。。隧道：底部结构与土壤之间！。的摩阻力形》成的水平抵抗力时隧！道就有可能出—现，整体滑移的危险一】般可：采取地基加固或在底！板下：设置永久性土—锚等措？施防治 — ：     》3  地《基的垂直承载力一】般，的明挖隧《道都比和它同体积的！土，的重量轻地》基垂：直方向？的承载能力大—。多数能满足设计要求！但当地基《非常：软弱基底《土因施？工被扰动《或桥台？、高层建筑》物等重型《结，构物直接支承—在明挖？隧道上时应仔细【研究地基承载能力】是否在允许范围【。内超：过时可采用地基加固！或桩基等措施验算】地基承载《。力，时可扣除底》板水浮力的影响 】 11.6！.4  关于盖【挖逆作法施工—的，。结构设？计 【 ，   ？1  盖挖法—的，适用条？。件盖挖法《是在交通流量大的】市区：修建浅埋地铁车站的！。一种有效方法视基】坑开挖？和施作结构顺序的】不同又可《分为盖？挖顺作法和盖—挖，逆，作法：两大：类盖挖顺《作，法对地面交通影响的！时间短、造价较【低、工程难度不大、！作业环？境较好、《结构防水可靠—适用于地层较稳【定、：一般挖深《。的双层地《铁车站盖《。挖，逆作法通常以—结构顶？。板代替临时路面在】。其上覆土后即—可恢复地《。面交：通，在顶板的下面自上而！下分层开挖》基坑和？。施作结构适用于地层！软弱、挖深大、需要！严，格控制施《工引起的地面—沉，降的情况除此—之外还有《一种所谓《的半逆作施工—法其特点是在施作永！久结：构的顶板以》后用顺作法施工【顶板以下部分—   】  2  施工期间！地面交通《的处置盖《挖逆：作地铁车站的结构形！式、支护方案、施】。工方法？、机：具和技术措施的选】择与施工期间对【地面交通的处置要求！关系密切《必须在总体设计阶】段把地面《交通的处置要求作为！设计的？一个重要边界—条件：予以明确《   】  为了充分发挥逆！作法的效益必须【把减少施工对地面】交通的干《扰，作为盖挖逆作地铁】车站总体《设计的重要内容尽】可能压缩破路、改】。移地下管线、—施作侧壁《支护、中《间，竖向临时支》撑，。。系，统和顶板、回填及】恢复路面等项作【业占：用道路的时间和空】间 《    — 施工期间地面交通！的处置一般有—以下：。三种选择 】       】  1)临》时，。。断道或封闭部—分宽度的路》面； 【       【  2)分条倒边施！工结构顶板；— 》   ？      3)】。夜间施工、》。白天恢复地面—交通  ！   在以上的选】择中：随着施工对》地，面交通干扰》。的减少工程难—度和投资也随之增大！并对工期《等产生重大影响就】是说：在逆：作，法中要求施工对城】。市，正，常秩：序造成？的，负面影响越小工程】投入就越大》必须：兼顾：城，市和：工程：两方面的承受能力根！。据车站的《具，体条件通过慎重比】。较确：定一：个大体能为》各方接？受的交？通处置方案》或封路时间应尽可能！采用方？式1)或方式2【)，采用方式3)时宜尽！量减少车站》埋深采用机动性【较强的钻《孔灌注桩作为基【坑的支？护并用预制构—件代替现浇顶板 】 ：     【3  中《。间竖：向临时支撑系统 ！ ：。  ？       1】)系统组成及一【般形式中间竖向临时！支撑系统由临时立柱！及其基础组成系【统的设置《有三：种方式 ！      —    《  (1)在永久】柱的两侧单独设【置临时柱； 【 《        】。    《(2)？临时柱与永久柱【合一；？  【     》      —(3)？临时柱与永久—柱合一同时增设临】时，柱 》 ，         ！由于方式(2—。)可以？简，化，施工、加快》暗挖作业进度和降】低，造价：目，前已经成《为一种主流》。方式此时车站立柱的！纵向间距是一个【。重要的设计》参数：除考虑建筑要—。求外还要结合地【层条件和工期—等要求经综》合比较后确定—一般宜控制在—6m～？7，m当临时柱》的荷载？很大时可采用方式(！3)：例如上海地铁—常熟路站为一个【双跨双层结构—柱的设计轴力高达】8000kN为此】施工期间《在两个永久》柱之间？增设：一根：临时：柱， —        2！)，结构选型《中间竖向临时支【撑系统是结构—封底前承受》和传：递竖向荷载的主要】受力构件其承载能力！、，刚度：和稳定性关系工程的！成败为了顺》利地将荷载传给【地基并把地》基沉降控制在结构】变形的允《许范：围内必须合理选定】竖向支？撑及其下部结构的】形式和施工方法【   】    《。  施工阶段的临时！柱通常采用钢—管混凝土柱或H型钢！柱柱下基础可采用桩！基或条？基桩基可采用钻孔】灌注桩、《人工挖孔桩》、钢管打入桩或异】形桩等条基一般【造价较高《仅在特殊需要时采】用 《       ！  3)中间临【时立柱的定位—方法及？精度要求在软土【地层中中间》立柱一般《安装于直径900】mm～？1000mm的【。深孔内它的》准确就位是逆作法】施工中的一项关键技！术为了保《证中间立柱的承【载能力和连接节【点，传力可？。靠必须严格控—制中间立柱的定【位精度并在柱的设计！中根：据施工允许偏差计入！偏心的影响对—于双层？车站一般要求立【柱的定位《偏差不大于2—。。0mm的同时其垂直！度也不大于1/50！0；三？层，及三层以上的—地下车站《。垂直度？。的控：制应更为严格—   】  立柱的定位有两！次法和？一次法之分》两次定位法的特点】。是在柱顶(地面【)，和柱底均设》有，定位装置柱顶一般】是通过双经纬仪跟】踪校：正后予以固定柱【底则通？过下人操《。作保：证其对中及固—定避免后《续作业造成柱—身晃动和位移采【用两次定位时柱下桩！基采用灌注》桩时混凝土需分两】次浇筑第一次—浇至：柱，底附近？。。。用人工？凿，。除顶部？劣质混凝土》、，待立柱就《位后再进行二—次浇筑不仅作—业程序复杂》、工作条《件差、费工费时而且！在，一，般，含水、？松软的？。土层中对孔壁需有专！门，的防护？措施一次定位法【则是在地表定位通过！特，制的装置控制桩身的！垂直度并将其固定】可一次完成水—下混：凝土的浇筑虽然【作业技术难度—大但可以提高工【效、争取工》期，是当今软土地层【中逆作技《术，发展的方向 —。    】 4  节点构造逆！作法施工的车站【结构其交汇于同一节！点的各构件并非【同，步完：。成构件之《间的相互连接能【否真正反映》预期的工作状态主要！取决于节点的构造】形式：。、施工精度和施工质！量对节点构造—的基本要求是—连，接简单、传力可靠、！在逆作？的特定环境下可【以操作并《为后：续作业提供施工条】。件 【    逆作车站的！关键节点有以下几】处 ？    【。     1—)地：下墙：。与顶、？楼、底？。板等水平构件的连】接； 】        2！)后浇梁《与中间立柱的连接；！  【       3】)中间立柱与其【基础如H型》钢柱与钢《管桩：、，钢管混凝土柱与灌】注桩的连接等 ！     【采用钢管混凝—。土柱和H《型钢柱时《梁，端剪力通过柱上【专门设？置的钢？牛腿：。传给立柱而钢管混凝！土柱一般是》在其：两侧设置双》。。梁承受节点》弯矩：；H型钢柱》由于可？。在其翼缘《上穿孔？供梁的部分》负弯矩钢筋》。通过：故，而梁的总宽》度较窄 》 ：     5 】。 沉降控制逆作法】施工时必须严—格，把边、中桩》的升沉控制在结构变！形和：节点：连接精度《的允许范围》内通常要求相对【沉降不？大于0.003L(！L为：边墙和立柱之—间的：跨度或立柱》之间的？跨度)一般措施【包括 】  ：     》 1)选择较好【的，土层作桩、墙的【持力层或采用条基；！   】 ，    《 ，2)选择摩阻力大】、抗沉降能力—强的桩型如扩底【桩，、多分支《承力盘？桩和竹节桩等； 】     ！    3》)增强边墙》。的整体？刚度灌注桩作护壁时！应设置具《有足够刚度的内【衬墙并在桩顶设置刚！度较大的冠》梁；连？续墙作护《。壁且不设内衬—时，其槽段之间应采用】能有效传《递剪力的接头—如钢板接《头，等； 》 ？     》。 ，  4)选择合理】的施：工工艺、加强—施，工质量控制把—沉渣减至最少措施】包括配置高质量【的泥：浆并加？强泥浆质量》监控；采用反循【环，技术；加强工序衔】接减少成孔(槽)后！的搁置时间；—提高：清底质？量等； 】    《     》5)通过注浆提【高桩、？墙底部混凝》土的密实度及—围岩强度 【 ？    6》  施工缝处理采用！逆作：法施工？时主体结构》。的内衬墙《和立柱是在上部混】凝土达到《设计强度后再—接着浇筑的由于浇】筑过程中在混—凝土表？面形成的气泡、【混凝土硬化》过，程中产生的收—。缩和自身《下沉等影响施工【缝处不可避免—地会出现缝隙—对结构的强度、【防水性和耐久性造】成，不利影响为》此，需对施工缝》进行特殊《处理 》     【一般多在侧墙上设置！L形接？头中：柱设V？形接头接头倾角【以20°～30°为！。。宜 —     施—工缝处理有直接法、！注入法和充》填法之分直接法为传！统施工方《法注入法是通过【预先设置的》注入孔向缝隙—内注入水泥浆或环氧！树脂充填法》是在下部混凝—土浇筑到《适当：。高度(一般与施【工缝之间留10m】m，～15m《m，。空隙)、清除浮浆后！再用无收缩混凝土或！砂浆充填《    ！ 从实际效果和室内！试验的结果看即使】采用：。无收缩混《凝土直接法也难【以完：全消除新、旧—。混凝土之间的缝【。隙由于其上下—两，部分混凝土不能【有效地？形成整？体使构件的传力性能！和防水性《能大为降低》因此这种方法常与注！入法联合使用 】 ：     室【内试验？表明用注入》法或充填《法施工时施》工缝处钢《筋分担的荷载比整】体浇筑时增大约10！％～30％；施【工缝处在20m【水头下开《始渗水25》。m水头时出现—漏水现象《这说明虽《然，注入：法和：。充填法？的接头性《能较好但仍难以达到！。整体混凝土的—状态 ？ ，    【。 综合以《上情况并《考虑到地下》。逆作在恶劣的—。施工环境下对施工质！量难以全《面控制在盖挖逆作车！站，的结构设计中应充】分考虑施工缝可【能，。存在的？缺欠：具体做法如》下 【      —  1)中间立柱尽！可能采用《钢管：混凝土？柱使之一步到—位避免在永久柱【中出现逆作接头； ！ ？  ？     》  2)如果采用】直接：法施：。工立柱的全部荷载】应由：劲性：钢筋承担；用注入法！或充填法施》工的钢？筋混凝土柱和—边墙其配筋》。量宜：。在理论计《算的：基础：上适当？提高； —     【。    3)—内衬和围护》墙间宜设置夹层防】水层 》 ， ，     第6款】  现？浇钢筋混凝土地【下连续墙的设计【 —    1  单元！槽，段的长度和深度槽段！长度和深度》的确定一般与—以下：因素有关 【。 ：。   ？。    《  1)《。设计：要，求即与结《构物的用途、—形状、尺寸、地下连！续墙的预留孔—洞等有关； 【    【     》2)槽段稳定性【要求：即与场？地，的，。工程：地质条件、水—文地质条件、周围的！环境条件(如临近】建，筑，。物或地下管线的影响！)和泥浆质量—。、比重等有关—； —     》    3)施工条！件即：与挖槽机《性能、贮《浆，。池容量、钢筋笼的】加工和起吊能力【、混凝土供应和浇】灌，能力现场施工场【地大小和施工操作的！有，效工作？时间等有《关 【    《一般可参考已安全】施工的类似工—程实例确定以上海】地区：的淤泥质黏土地层】为例地下水位在【地，表面以下0》.5m？～1.0m处槽段长！度，采用：6m左右挖槽和浇】注混凝土都》较顺利？并已有最大挖深达5！0m：的成功实践当槽【段过长？过深：、贴近现有建筑物】、地：。层特殊？或地下？水位变？动频繁时需》进，行槽壁稳定性计算或！现场成槽试验 ！     【2  地下连—续，墙，的，接头形式应满足结构！使用和受力要求当】荷载：沿，地铁纵向《均匀分？布并设有内衬时可】采用普通圆形接【头，；无内衬时应—采用防水《接头；当需要把单元！槽段连成整》体时采？用刚性接头 ！     3  ！从传力可靠》。和简化施《工考虑地下连—续墙与主体结—构水平构件》宜采用钢《筋连接器连接钢筋连！接器的抗《疲劳：性能及割线模量必须！符合钢筋机械—连接技术《规，程JGJ 》。107的要求—当二者？采用钢？筋，连接时墙体内预埋连！接钢筋应选用—HPB235级钢】筋考虑泥浆下浇筑混！凝土对钢筋握裹力的！影响对受《剪钢筋的锚固长度一！般取为30d—   】  4 《 为保证使用要求墙！体表面的局部突【出大于100mm时！应予以凿除墙面侵入！隧道：净空的部分》也应凿除 — 1》1.6.5》  关于《盾构法？施工的？隧道结构设计— ： 《  ：  第？1款  为了取得较！好，的经济效《益在工？程，。地质条件好、周围】土层能提供一定抗力！的前提下衬砌结构】可设：计得柔一些》但圆衬砌环变形【的，大小对结构受—力、接缝张角、【。。接缝：防水：、地表变形等—均有重大《影响故必须对衬砌结！构的变形进行验算作！必要的？。控制一般情况下衬】砌结构径向计算变形！在3‰～4‰D【(D为隧道外—径)；接缝变形应符！合环缝张开》不大于2m》m(变形缝处—不，大于3mm～4mm！)纵缝张开》不大于？3，mm的要求接缝的】张开量也不应超【。过防水密封垫对接缝！张开量？的要求？ ，    】 第2？款  衬砌结构【的计算简图》应根：据地层情况、—衬砌的构造特点及施！工工：艺等确定装配—式圆形衬砌视地层】。情，况，可分：别按：。以，下方法？进行计算 ！      —。。。   1  —自由：圆环法埋设于松【软、饱和土层(N＜！2～4？N为标准《贯入试验锤击—数)中的衬》砌当结构变》形时土层一般—无法：(较：少)提供被》动，抗，力为简？单起见？略去接头刚》度对：衬砌圆环内力的影响！按自：由变形的匀质圆环来！计算可？求得：偏安全的内力而接】缝处刚度不足—时往往采用衬—砌环的错缝拼装予以！弥补这对分》块较少(《尤其对分成四—。块、接缝处于垂【直、：水，平轴成？45°位置》)的衬砌环结构【尤为合适 —    【。   ？  2 《 衬砌环间》采用错缝拼装时可】。按修正惯用法考【虑由于纵向接头存在！引起的匀质圆环刚度！降低及环间接头通过！剪力传递所》引，起的断面与接头【内，力的重分配；或以】二环为一个计—算单元、块与块间】设接头的《。回转弹簧、两环【之间设径向剪切弹】簧及切向弹簧—的计算模式进行计算！ ，。 ：  《  ：。     3  】梁弹簧模型计算法】在实际工程中—地下装配式圆形衬砌！结构螺栓接》头能够承担一定的弯！矩、轴力和剪力且接！头的变形和》内力间呈线性关系】因此可将《这样的接头当作理】想的弹性铰对埋设】于N＞2～4土【。层中的隧道衬—砌结构可以考虑衬砌！与地层共《同作：用在结构防水—确有保证《的情况下《用此法计《。算可大大减小—断面弯矩给工程带】来较大的经济效益此！时必须？对圆环的《变形：作一定限制》并对施工提出—必要的技术》措施 《     】。 ，   若有条件采】用，有限：元，法进行结构分析就】可，。。将，较多的构造因素考】。虑进去如接》头螺栓？及螺：栓所施加的》。预应力、块与块【间的传力弹性衬【垫的作用等有—利于优化《设计 【     第4款 ！。 装配式衬砌—的构造要求》 》  ：  ：     1 【 装配？式衬砌按《结构形式区分为砌块！。和管片两《。大类管？。片环与环、》管片与管片》间均用？螺栓连？。接虽有施工》。操作麻烦、用钢量】大的缺点但可增【。。加隧道抵抗变形的能！力有利于保证—施工精度、施工安】全及衬砌接缝防【水故：在松软、含水—、无自？立性的土层中多选用！。管片 》   》   ？   管片按其螺】栓手孔的大小通【常有：箱形和平板之分当】衬砌较厚《时，为减轻自重》常选用腹腔开有较】大、：较，。深手：孔，的箱：。形管片；管片—较薄时为《。了能承受施工中【盾构千斤顶的顶力】则以选用《较少：开孔的？平，板形管片《为宜 【      —   2《 ，。 选：用较大的《。环宽：可减少隧《道纵向接缝》和漏水环节、节约】螺栓用量、降低【管片制作费》和施工费、加—快施：工进：度但受运输和盾构】及机械设备能力【的制约故应综—合考虑 》 1》1.6.6  关于！矿山法施工》的结构设计 — 》    第1款  ！初期支护的稳定【性判别 【        ！ 开挖宽度》小于10《。m的单？、双线区间隧道【初期支护《稳，定性的判别可—采，用铁路隧道设计规】范TB 1》00：03附录F的方法大！跨度渡线隧道及车】站结构初《期支护稳定性的判】别应通过专门—研究确定《。 》 ，    《第2款  》锚喷衬砌和》复合式衬砌初期支护！的，设计参数 【      】   对《单、双线区》间隧道？一般可参考有—关规：范及：工程实例按工程类比！。法决定其设计参数】某些特？殊地形、地质条件】下(：。如浅埋、偏》压、膨胀性围岩【、原始地应力过大】。的围岩？等)及大跨》度，。渡线隧道或车站结】构的初期支护应通】过理论计《算按主要承载结【构，确定其设计参数 】 ，      ！   土《质隧道的《初期支护应》采用包括超前支【护、：格栅：钢架或钢拱》架、钢筋网》片和喷射混凝土等组！合的支护方式其设计！应满足以下要求【    ！   ？。  初？期支护厚度不—应小于200mm】并不宜超《过350m》m； 【      —   初期》支护中的钢》拱架宜优先选—用钢筋格栅根—据需要钢拱架间距】可采用500—mm～1000【mm钢筋格栅的主】筋直径不宜小于18！m，m； ？   【 ，   ？  初期支护厚度不！大于：300m《m时宜在其内侧设】置单层？钢，筋网：。片；初期《支护厚度大于30】0m：m时可考虑在—其内外侧设置双层】钢筋网片；》   】      初期】支护各分节间—应采：用可靠的《连接 ？     ！第3款  二次衬】砌的设计 ！ ，    《    1》  第四纪土层【中的浅埋结构、【。流变性或膨胀性围】岩中的？结，构、：提前施作二次—衬砌的？结构以？及施作？二次衬砌后外—部荷：载增大的结》构除满？足本条第《2，款的要求外尚应【考虑由？初，期支护和二次衬砌】共同：承受外部荷载可采用！。荷载-结《构，模型：根据已有结构复合】衬砌的现《。场实测？资料整？理归纳？的压力值作为二【次衬砌？的计算荷载》。 》    《。    《 ，2，  对于初》期支护和《。。二次衬砌交替施作】的大跨度车站结构或！连拱结构《可采用地层-结【构，模型或荷载-结【构模型？根据初期支护和【二次衬砌之》间的构造特点和应】力传递特点按施工过！程分析？确定：二次衬砌的受力情】况 《 ：  ：。。  ：    《 ，3  由于喷射混】凝土难以《完全满足地》铁工程？的耐久？性要求应通过加【强二次衬砌的—。方法来保《证矿山法结构—的耐久性《。要求所？以长期使用阶段复】。合衬砌？的，受力分析应考—。。虑初期支护刚度下】降以后外部荷载【。向二：次衬：砌，的转移 ！        4！  考虑到浅埋条件！下及Ⅴ级～》Ⅵ级围？岩中外部荷载数【值及分布的不—确定性以及城市【地，下水位变动的可能性！从，安全角度考虑二次】衬砌宜采《用钢筋混凝土—。结构 《 《11.？6.7  沉管法施！工的：隧道结构《设计 》 ：     第5款】  管节接头形式】的选择应《综合：考虑隧？道的横？。断面尺寸《、外：。部，荷载和温差等在【沉管隧道中产生【的，纵向应力和变形量】、抗：震设防要求、接【头处理？的施工工艺的—难易程度和经济【。性，等因：素，地震设防《区、隧道横断面较大！或沉管？段较长？的隧道应优先选【用柔性？。接头 《