《11.6 》 结构设计 ！ ？。 11.6.1  ！第3：款  普通钢—筋混：凝土：结构的最大计—。算裂缝宽度允许【值 ：     ！1  新版》混凝土结《构设计规范GB 5！0010放》宽了裂缝计》算的要求对三级【裂缝控制要求—的钢筋？。混凝土？构件(即允许出【现，裂缝的构件)采【用荷载的《准永久组合替代【。了上一版《规范的？标准组合来计算裂】缝宽度并《调整了受弯》、偏心受压构件受】力，特，征系：数的取值(》由2.1调》整为1.9)— 》     2— ， 表11.6—.1是根据》耐久：性要求提《出的考虑到》地铁地下结构基【本均设置有利—于保护混凝土结【构的防水层且结构】的厚度也比较大因】此本：规范对于干湿交替】条件下的裂缝宽度进！行了有？条件放宽即厚度不】小于300》m，m的结构《可不：考，虑干湿交替作—用最小裂缝宽度可】按照洞内干燥环境】或洞内潮《湿环境条件下—裂缝宽？度0.3mm控【制 ：     ！当有：外观要求时最大计算！裂缝宽度允许值【不应大？于0：.，2mm —   》。 ， 3 ？ 当混凝土保护层】厚度较大时虽—。然裂缝宽度》的计算？值也较大但从总体上！看，较大的混凝土保护】层厚度对《。防止钢？筋，锈蚀：是有利的故》本规范规定》当设计采用的最【大裂缝宽度计算【式中保护层的实【际厚度超过30【mm：时可将保护层厚度的！计算值？取为30mm 】   —  第5款  结构！的计算简《图 》     1【  ：为了：。反，映双层？衬砌的实际受力情况！结构分？。析时应选用与其【传力：。特征相符的计算【模，型和截面计算参数；！   】  2  按结构实！际受载过程分析的】必要性 【   《  除了放坡施工】的明挖结构或用【全断面？法开挖的矿山法隧道！以及单圆盾构隧【道外：现代地铁结构的受力！大多有？以下特点《  【    《   1)结—构的主要受力构件】常兼有临《时结构与《永久结构的》双，重功能其结构形式、！构，件组成、刚度、支】承条件？和荷：载情况在结》。构形成过《程中不断变化—。。。； 》        ！ 2)结构受力【与，施工方法、开挖步序！和工程措施关—。系密切尤其是用矿山！法施：工的大？型地下车站开挖、初！衬、二衬《、临时隔墙》的解体交替进行结】构体：系应力？转换频繁而复—杂；： ？     【   ？ 3)新施作—的构件是在既有结构！体系已产生变—形和应力的情况下设！置，的荷载效应有—连，续性 ？ 《。  ：   上述特点决】定了结？构体系中某些关键部！位受力的最不利情】况往往不是在—结构完成《后的使用阶段所以】传统的不考虑施【工过程？影响、结构完—成后一次加载的计】算模式或虽考—虑施：工阶段？和荷载变化的影【响却忽？略结：构受力连续性—的分析方法都不能】反映结构《的实际受力情—况按：此进行的设计—也不一定是安全的】所以本规范提倡按结！构，实，际受载过程进行结】。构的内力和变形分】析这含有两》层意思一是在施工】阶段：按施工过程进行【分析；二是》使用：阶段分析时要考虑施！工阶段在《结构体系中已—产，生的内？力和变形即》所谓受力《的连续性；三是【分阶段计算时考虑】结构受？力连续？性的方法 》 《  ：   在分阶段计算！结构的内力时—需要考虑各阶—段之间受力》的连续性基》本方法有“》总和法”和“—增，量法”  (也称】“叠加法《”)：。两者都可用于整【个受力过程》。。中结构？体系的刚《度或构件组成不发】生改变的《情况否则《只应采用增量法总】。和法的典型实—。例，是明挖基坑在开挖】和加撑阶段对围护墙！的受力分析此时已知！外荷载是各施—工阶段实际作用【在结构上的有—效土压力《或其他荷载在支【撑处应计入设置支撑！前该点墙体已产生的！水，平位移由此可直【接求：得当前施工阶段完成！后结构的实际—位移及内力采用【增量法计算》时，外荷载和所求得的】结构位？移及内力都是相对】于前一个施工阶段】完成后的增量—对盖挖逆作结构【和初衬、二衬交互施！作的矿山法车站结构！都需采用增量法【计算  ！   关于侧向地】。层抗力和地》基反力 ！    侧》向地层抗《力和地基反力可【统称为地层抗—力，通常：地层抗力的考虑【有两种方法一—种方法是假定—地层抗力与地层位移！无关是与承受—的，荷载相平衡的反力】并事先对其分—布形：式进行假定；另一】种方法则认为地层】抗力从属于地—层的变？形一般都假定地层抗！力的大小与地层变】形成线性关系—并称：之为弹性抗力前者适！用于地？层相：对于结构刚度—较软弱的情况把结】构视为刚体多用于】计算地基《反力；后者适用于柔！性结构多用于计算】侧向抗？力 ： ，     】地层：抗力有利于地下结构！承载力的提高—但其：大小及分《布规：律与地下结构的【型式及其在荷载作】用下：的变形、结》构与地层的刚度、施！工方法？、回填与压浆—情况、土层的变形性！质，有，关在设计中应慎【重确定在确定—地，层抗力时反映抗力】与，地层位移之间比例】关系的？基床系数是一个重要！的计算参数它—与地层条件、受力】方向、承载面积【、，。构件形状和位移量】等因素有关一般【可通过实验、—查表并结《合地区经《验选用但要注—意室内小尺寸试件】。。试验得出《的结果往往》偏高用于基坑围护结！构的受力《分析时基床系—数可取为与深度无】关的常？数(常？数法：)或与深度成比例(！m法)？当假定为与深度【。无关的常数时—开，挖面：坑底以下一定—深度范围《内宜取为三角—形分布以反映基【坑开挖过程中—坑底土体受到—扰动而使《其强度降低》的实际情况在软【土地层中《这一深度取3m【～5m？；在其他地层中可】取围：护结：构截：面，厚度的3倍 【 ：    》 第8款  车站结！构纵向强度和—变，形的分析《 》  ：   当明挖—结构沿纵向间隔【一定距离设置伸【缩缝时？其纵向应力一般【不，会成为控制》结，构设计的因素但【遇，本，款所：列情况？时必须分析结构的】纵，向应力？除温度变化和—混凝：土，。收缩影响《外一般可采用弹性地！基梁模型进行—。分析求出其变—形和内？力后检算《其强度当地》下连续？墙采用普通圆形接头！时接头？部，位，的强度？检算不应考虑其参与！工作 —     软【土地层中《为了确保行车—安全一般沿车—站纵向不设贯通结】构横断面的伸—缩缝这种《情，况，下即使没有本款提】到的前？三种因？素也必须《考虑温度变》化、混凝土收缩和地！基纵向不均匀沉降】对车站？结构的纵向》变形和内力的影响】 —1，1.6.2 — 关于基坑工—程的设计《 —    第1款  ！关于基坑工程的【安全等级 【     因】我国地域广大各地工！。。程地质和水文地质】条件千差《万别因此各》地地：铁基坑工程》的安全等级》分级：标准并不一致在【进行工程设》计时应根据》建设场地的工程地质！和水文地质条件【。。以，及基坑周围环境条】件和环境保护要求因！地制宜的《确定基坑工程的【安全等级 》 》   ？ 我国各城》。市地铁采用的基【坑工：程安全等级的标准见！表10～12表中】H为基坑开挖深度】 —表1：0，  上海地铁基【坑工程？的安全等《级 ！ 表11  ！广州地铁二号线【、南：京地铁一号线基坑】工程的？。安，全等级 》 【 ！表12 《 深圳地铁一—期工程基坑工程的】安全等级 ！ 】 《 ，    第》3款  《关于基坑工》程稳定性检算内容 ！ 《     》本条款？给出了不同》支护形？式一般情况下基坑】工程稳定性检算的】主要项？目建议 】     各类稳定！安全系数的取—值应注意以下—两，点   ！  ：(，1)现有基坑稳定检！算的：各种公式《大多：。建立在？浅基础的基底稳定】或土坡稳定概念的】基础上？。这与深大基坑或用围！护结构护壁的情况】不完全相同加之由】于试验手段的局限检！算中：一些直接影响基坑】稳定性的土体指标尚！。不能准确《反映：在基坑开挖过程中土！体真：。实的：应力：状态：尤其难以反映不同部！位土体卸载或降水等！情况对土性的影【响此外各城市地质条！件不同对基坑—稳定考虑的侧重点不！同所采用的》公式：也不：同即：。使公式？的形式相同一些系数！的，取值和所选用—土层的抗《剪强：度指标？也不尽相同因此各】类基坑稳定安全系数！的取值必《须参照地区经验确】定； —     (2】)基坑开挖过—程，中出现的《。坑，底土体的隆起—等现：象将：引起坑外土体的变形！和地表沉降所以【在基坑稳《定性检算中有些检】算，项目的？安全系数《与基坑的保护等级是！有关：联的例如上》海地铁基坑工—。程施工规程SZ【-08规定》对，于一、？二、三级基》坑(划分标》。准见表11.—6.2？-1：)的坑底土抗隆【。起稳：定的安全系数分别】采用2？.5、2.》0和1.7》(计算时土》体，的抗剪强度指—。标取峰值的0.7】倍)在上《海，市标准基坑工—程设计规程DBJ】 08？-61中对坑底土抗！隆起和围护结构抗倾！覆稳定的安全系数也！是按照基坑安—全等级区分的 】 ，    —。。 第4款  桩、墙！式，围护结构《的计算方法 —  —   本规》范推荐采用侧向地】基反力法其特—。点是将围《护墙视为竖》向弹：性地基上的结构用压！缩刚度等效的土弹】簧模拟地《层对墙体变形的【约束作用《。可以跟踪施工过程逐！阶段地进行计算由于！能，。较好地反映基—坑开挖和回筑—过程：。中各种基本因素【如加、？拆撑、预加》轴力等对围护结构】受力的影响并在分】步计算中考虑—结构体系受力的连】续性：因而被我国》工程界？。公认为是《。一种较好《的深基坑围护结构的！计算方法当把围【护，结构：作为主？。体结构的一部分时还！。可以较好《地模拟围护墙刚度和！结构组成《随，施工过程变化—。等各种复杂情况特】别适用于地铁结构的！受力分析在》竖向弹性地基梁模】型的基？础上按照内》部结构的施作顺【序过渡到《。弹，性地基上的》框架模型就可以求出！地铁结构《从施工开始到长【期使用？。的全过程中各—个时段的内力和变形！。 》。    《 第5款  桩、】墙式围护《结构的？土，。压力取值 【     基坑！开挖阶段作用—在围护结《构墙背上的土压【力视墙体水平位移的！大小在主动土压【力和静？止土压力之间—变化当墙体水平位】移很：。小时墙背《土压力接近静—止土压力《并随墙体水平位【。移增大而减小—最终达到《土压力的最小—值即：主动土压力设计【时应根？据对围？护结构的《。变，。形控制要《。求，以及实际《的变：形情况结《。合地区经验》合理确定《墙背土压力的—计算值 【     通常认！为采用盖挖逆—作法施工《时由于用刚度很【大的：顶、楼？板等水平构件代替】临时支撑基》坑开挖过程中墙体】水平位移一般—较小墙背土压—力可近似地按静止】土压力考虑顺作【法施工的情况则较】为复杂上海》地基基础设计规范】。DGJ 0》8-：。11规定视变形【控制要求墙背土【压力可取0.5【～1.0倍的静止】土压力并不》得小于主动土压【力另外在岩土工程】勘察规范GB 5】0021中规定的墙！背土压力系数—的取值也与支护结】构墙体？允许产？生的变形程度有关 ！ 《     在采用竖！向弹性地基梁模型】。计，。算时假定基》坑一侧坑《底以下？土压力由《两部分组成即静【止，土压力加《土抗力所以作—用在墙背上的—有效土压力为—。。墙，背土压力和基—。坑，侧坑底以下静止土压！力的代数和》由，于目前对开》挖过程中坑》。底以下被动区—的，土体应力状态尚【难以准？确把握工程》设计中对墙背坑底】以下有？效土压力有各—。。种简化如《假定：为与基坑面》土压：力数值相《等的：。矩形分？布或在？坑，底，一定深？度范围内为三—角形分布等 】 ，     —实际作用在墙上的】土压：力是随开挖过程变化！的但：为简化计算当作用】在墙背的土压—力比较明《确时一般都》假定在整个施工阶】段，墙背土压力为—定值对于《受力不对称的—内撑式结构》(包：。括偏载或两侧—。围护结构刚度—或基坑开挖深度明】显，不同时)以及矩形】竖井结构由于作【用在墙背的土—压力与墙《体和地层的刚度、】墙体：的变形？、结构的平面和空】间尺度？以及偏载大》小有密切关系其在数！值上：及空间分布上均不】甚明确宜采用墙背土！压，力随开挖过程—变化的分析方法【把，围护墙和支撑体系】视为一个整体或按】空间结构进行分析 ！ ？ ：    第》6款  软土—地层中的水平—基床系数取值 【     ！由，于软黏土的流—变特性水平基—床系：数与基？坑开挖选用》的时空参数和地质条！件等关系《密切：当围护结构按竖【向弹性地基梁模型计！算时考虑《上，述因素影响的—水平基床系》数的取值方法—见上海市标准地【基基：础设计规范DGJ】 08-11— ， 《 11.6.3 】 关于明挖法施工】结构的计算 】。 ，   《  1  》作，用在明挖结构底【板，上的地基《反力的？大小及分布规律【依结构与基底—地层相对刚度的不同！而变化当地层—刚度相对较软时多】接近：。于均匀分布；—在坚硬？地层中多集中分布在！侧，墙及柱？的附近；介于—二者之？间时地基反力则呈】马鞍形分布》  【   为《了反映底板反力这】一，分布特点可采用底】板支承在弹性—地基上的框架模型】来计算目前国际【隧道协？会(：ITA)《大多数成《员都采用这一模型 ！ ，。     】计算中应注意两点 ！   【      1)底！板的计算弹簧反力不！应大于地基的承【载，力所以？对于软弱地》层需通过多》次计算才《。能取得较为接近实】际的反力分布—； 《 ？        】2)在水反力—。的作用？下底板？弹簧：不能受？拉 》。     综【上，所述：本规范规定明—挖结构宜按底板支】承在弹性地》基上的结构进行【计算：对于设置在软弱地基！上的小？跨度结构《也可近似假定底板反！力为均？匀分布进行计算 ！     】当围护墙作为—主，体结构？使用时可在》底板以？下的围护墙上—设置分布水平弹簧并！。在墙底假定设置集中！竖向弹簧以分别模拟！地层对墙体》水平变位及竖向【变位的约束作用此】时计算所得的墙址】竖向反力不应—大于围护墙》的垂直承载》力，    ！ ，2  结构》受力分析的两种基】本方法及其比—较明挖结构使—用阶段的受力分析目！前有两种方法即【考虑施工过程影响】的分析方法和不考】虑施工？过程影响的分析方法！前者视？结构使用阶》段的受力为施工【阶，段受力的继续—因，此这种分析方法可以！考虑结构从施工开】始，到长期使《用的整个受力过程】。中应力？和变形的发展过【程；后？者则是把结构施【工阶段的受力与使】用阶段？的受：力截然分开分别【进行计算两者间的应！力和变形不存在【任何联？系计算经验表明 】 ？       】  1)《是否考虑施工过【程对框架结》构使用阶段》受力的影响对计算】。结果有较大影响【。虽然影响程》。。度随着内衬墙与【围护：结构的结合》方式、施工方—法(顺作或逆作【。)、结构覆》土厚：度和水反《力大小的《不同而存在较大差异！但基本？规，律一般是不会变的例！如按不考《虑施工过程影—响计算时地》。下墙迎土侧底—板，节点处的弯矩明显偏！大、框架结构底【板外侧和顶板跨【中弯矩偏小等—； ： ：    —     2—)考虑施工过程【影响的？分析：方法：虽然：计算较繁杂但能【。较，好地反映使用阶【段，的，结构受力对施工【阶段受力的继承关】系以及结构》实际的受力过程且配！筋一般较《为经济故对》量大面？广的地？铁工程在施工—图设计？阶段宜采《用这：。种分析方法按考虑施！工过程影响的分析方！法，求得的结果进行地下！墙的配筋《时如果在结构分析】时没有？单独考虑《包括支？撑温度变化等对墙体！施加的预顶》力，影，响其迎土侧的配【。筋量应在《计算的基础上适当提！高为：了减少计算工作量】应开发？计算机专用程序；】   】  ：    《3)不考虑施工过】程影响？的，分析方法可作为初】步设计阶段选择结】构断面的参考 ！ ：  ：。  ： 关于？明挖隧？道的整体性验—。算要求 —     1 ！ 抗浮 】       【  1？)处于高地下水位中！。的明挖结构遇下列】情况：时应验算其抗浮稳】定性：    ！       【 ， (1)覆土—浅、结构大而深；】 ：。   —      — ， ，  (2)从隧【道向地面《过渡的敞口段— ？    —  ：。   2)在验算】结构抗？浮稳定性时对浮【力、抗浮力的计【算及抗浮安全系数】的取值均需》慎重  ！     》 ， 抗浮力《一般有？隧道自？。。重、：隧道内部静》荷载及隧道上部的有！效静：荷，载也可考虑侧—壁，。与地：层之间的摩擦—力应注意抗浮力是随！施工过程及使用阶段！不断变化的》施，工期间？由，于静荷载尚未全部作！用在：结构上抗浮稳定【性往往会成为问题】 ？  《     》 ， 3)抗浮安全系】数目前尚无》统一规定宜参照【类似工？程，根据各地的工—程实：践经验？。。确定我国《各城市地铁采用的抗！浮安全系数见—。表13 》 表》13  抗浮安全】系数 】 ，。    】     4)抗】。浮措施若抗浮安【全系：数不能满足要求则应！采取抗浮《措，施措施可区》分为：消除浮力和抵抗【浮力两大类 】。      】    《   (1)—施工阶段的临时抗浮！措施 】         ！     》  ①通《过降低地下水—位减小浮力降水减】压时应避《免引起周围地—层下沉；《 《       】      —  ：  ②在底层结构内！临时充水、》填砂：或增加其《他压重？。； 《。 ， ， ， ，       【        】③在底？板中设临时泄—水孔消除浮力 】     】      —  (2)使用阶段！的永久抗浮措—施   ！        】     》 ①增加结构—自，。重此方法简单—。易行但由于结构【体积增大的》同时浮力也》随之增加《所以一？味地：通过：增加自重达》到抗浮的目》的往往是《不经济的《一，般多用于增加少许的！自重即可满足—抗浮稳定要求的情】况； ？ ：       ！         ！。。 ②在结构》内部局部用混—凝土：充填增加压重；【 》         ！      —  ③在底板下【设置土锚或拉桩在】软，黏土地层中采用土锚！或拉桩时对桩土间】的摩擦力的设计取值！应作限？制不宜超过》极限摩阻力的—一半否则在浮力【的长期？作用下由于土—层，的，流变：效应会？导致：变形过大另外抗【浮安全系数不宜【小于2？。～，2.5？； ：。 》。  ：         ！   ？  ④在底板—下设置倒滤层泄【水引：流这一措施》可以完全消除水【浮力对结构的作【用不仅？解决了地《下结：构的抗浮稳定性问题！还可减？少结：构底板和其他构【件中的弯曲》应力； 》 ？         ！        】⑤利用？围护：结构作为主体结构的！一部分共同抗浮围护！墙兼有挡土、止水】和抗拔等多项—功能因而在实—际工程中得》到了广泛《应用但须注意此种】形式的结构在满足整！体抗：浮稳定性要求的同时！在，向上的水反力—的作用？。下地下结构》将产生？以两侧围护》墙为支？点的整体《挠曲变形地下结构的！宽度越大整体上挠】的倾向越《明显由此在地下【结构顶底板中产生的！附加弯曲应力也【越大所以《当地下结构的宽【度较大时该方法【不一定是最经—济的抗浮措》施，    ！ 此种抗浮措—施用于？内衬墙与围护—墙为复合式结构时需！在隧道的顶》部设置与围护墙整体！连接：的压：梁通过压梁》把作用在《。。地下：结构上的浮力—传递到？围护墙上 》     ！2  整体滑移在斜！坡上修建《的明挖隧道》当作用在隧道左右】两侧：的，水平荷载《。有很大的差异时【或直接支承在隧道上！的，结构物地震中承【受，很大水？平力超过了由—侧向被动土压力及】隧道：底部结构与土壤之间！。的摩阻？力形成的水平—抵抗力时隧道就【有可能出现整—体，滑移：的危险一《般可采？取地基加《固或在底板下设【置永久性土锚等【。。措，施防治 【     3【 ， 地基的垂》。直承载力《一，般，的明挖隧道都比和】它同体积的土的重】量轻地基垂直方向的！。承载能力大》多数能满《足，设计要？求但：。当地基非常软弱【基底土？因施：工被扰？动，或桥台、高层建【筑物等重《型结构物直》接支承在明挖隧道】上时应仔细研究地】。基承载？能力是否在允许范围！内超过时可采用地】基，加固或桩基》等措施？验算地基承》载力时可《扣除：底，板水浮力的》影响 】1，1.6.4  【关于盖挖逆作法施工！的结构设计 —。   【  1  盖挖法的！适用：条，件盖挖法是》在交通流量大的【市区修？建浅埋地铁车—站的一种有效方法视！基坑开？挖和施作结》构顺序的《不，同又可分为》盖挖顺作法》和盖挖？逆，作法两大类》盖挖顺作法对地面交！通，影响的时间短、造价！较低、工程难度不大！。、作业环境》较好、结构防水可】靠适用于地层较稳定！、一般挖深的双层】地铁：车站盖挖逆》。作法通常以结—构顶：板，代替临？时路面在其上覆土】后即可恢复地面交】通在顶板的》下面自上而下分层】开挖基坑和施作【结构：适用于地层》软弱、挖《深大、需要》。。。。严格控制施工—引起的地面沉降的情！况除此之《外还有一种所谓的半！逆，作施工法其特点是在！施作永久结》。构的顶板以后用【顺作法施工顶板以下！部分 —  ？   2 》 施工期间地面交】通，的，处置盖挖逆作地铁车！站的结构形式、【支护：方案：、施工方法、机【具和技术措施—的选择与施工期【间对地面交通的【处置要？求关系密切必须在】总体设计阶段把【地面交通的》处置要求《作为设计《。的一个重《要边界条件予以【明确  ！  ： 为：。。了充分发《挥逆作？法的效益必须—把减少？施，工对地面交通的干扰！作为盖挖逆作地铁车！站总体设《计，的重要？内容尽可《能压缩？破路、改移地—下管：线、施作侧壁支护】、中间竖向临时支】撑系：统和顶板、回填及恢！复路：面等项作业占用【道路的时间和—空间 ？ ：     施工！期间地面交》通的处？置一般有以下三种】选，择 —      —   1)》临时断道或封闭部】。分宽度的路面； 】 ：       ！  2)分条—倒边施工《结构顶板；》  【       3】)夜间施工、白天】恢复地面交通— ？。 ，     在【以上的选择中随【着施工对地面—交通干扰的减少工程！难度和投资也—随之增？。大并对？工期等产《生，。重大影响就是—说在逆作法中要【求施工对城市正【常，秩序造成的负面【影响越小工程投入】就越大必须》兼顾城市和工程【两方面的承受—能力：根据车站的具体【。条件通过慎重比较确！定，一个大体能为各方】接受的交《通处置方《案或封路时间应尽】可能采用方式1)】或方式2)采用【方式3)时宜尽量】减少车站埋深采用】机动性较《强的钻孔灌》。注桩作为基》坑的支护并用—。预制：构件代替现浇顶板】  【   3《 ， 中间竖向临时支】撑系统 ！       【 1)系统组成【及一般形式中—。间竖向临时支撑系统！由，临时立柱及》其基础组《成系统的设置有三】。种方式 【      【       【(1)在永久柱的】两侧单独设置临时】柱； 》  《     》   ？  ： (2)临时柱【与永：久柱：。合一：；， 《    》       【  (3)》临时：柱与永久柱合一同时！。增设：。临时柱 【       】  由于方式(2】)可以简化施工、】加快暗挖作业—进度：和降低造《价目前已经成—为一种主《流方式？此时车站立柱的纵】向间距是一个重要的！设计：参数除？考虑：建筑要？求外还要结合地层】条件和工期等要【求经综合比较—后确：定一般宜《控制在6《m～7m当临—时柱的荷载很大时】可采用方式(3【)例如上海地—。铁常熟路站为—一个双？跨双层结构柱的【设计轴力高达8【000kN为—此施工期间》在两个永久柱之【间，增设一根临时—柱 —      —   2)结构【选型中间竖向临时支！撑系统？是结构封底前—承受和传递竖向【荷载的主要受—力构件其《承载：能力：、，刚度和稳《定，性关系工《程，的成败为《了顺利地将荷载传给！地基并把地基—沉降：控制：在结构变形的允许范！围，。内必：须合理选定竖向【支撑：及其下部结构的【形式和施工方—法， 《    》  ：   施工阶—段的临时柱通常【采，用钢管混凝土柱或H！型钢柱柱下基—础可采用桩基或条】基桩基可采用钻【孔灌注桩、人—工挖孔桩、钢管打入！桩或异形《桩等条基一》般造价？较高仅在特殊需要】时，采，用 ？   — ，     》。3)中间临时立柱】的定位方《法及精度要求—在软土地层》中中间立柱一般【安装于直径90【0mm～10—00m？。。m的：深孔内它的准确【就位是逆作法施【工中的一项关键技术！为了保证中间立柱】的承载能《力和：连，接节点传力可靠必】。须严格控制中间立】柱的定位精》度并：在柱的设计》中根据施工》允许偏差计入—偏心的？影响对于双》层，车站一？般要求立柱的定位偏！差不大于20mm的！同时其垂直度也不】大于1/《500？；，三，层及三层以》上的：地下车站垂直度的控！制应：更为严格《 —    立柱的定位！有，两次法和一次法【之分两次定位—法的特点是在柱顶(！地面)？和柱底均设有定【位，装置柱顶《一般是？通过双经《纬仪：跟踪：校，。。。正后予以《。固定：柱底则通过下—。人操作？保证其对中及固定】避免：后续作业造》成柱身晃动和位【移采用？两次定位时柱—下桩基采用灌注桩时！混凝土需分两次浇】筑第一次浇至柱【底附近用《人工凿除顶部劣质混！凝土：、待立柱《就位后再进行二【。次浇筑？不仅：作业程序《复杂：、工作条件》差、费工费》时而且在《一般：。含水、松软的土层中！。对孔壁需有》专，门的防护《措施：一次：定位法则是在地表定！位通过特制的装置控！制桩身的垂直度并】将其固定可一次完】成水下？混凝土？的浇筑虽然作—业技术？难度大但可》以提高工效》、争取工《期是当今软土—地层中逆作技术【发展的？方向  ！   4  —节点：。。构造逆作法施工的】车站结构其交汇【于同一节《点的各构《件并非同步完成【构件之间《。的相互连接》能否真正反映预【期的工？。作状态主要取决【于节点？的构造形式》、，。施工精？度和施工质》量对节点构造的基】本要求是连接简【。单、传力可靠—。、在逆作的特定【。。环境下可以操作【并为后续《作业提供施工条【。件 ？ ？ ，    《逆作车？站的关键《节点有以《下几处 《。 《  ：       1】)地下墙与顶、楼、！。底板等水《平构件的连接； 】。。  —  ：     2—。)后浇？梁与：。中间：立柱的连接； 【   【    《  3)中间—立柱与其基础如【H型钢柱与》钢管桩、钢管混【凝土柱与灌注—桩的连接等 ！     采【用钢管混凝》土柱和H型钢柱时梁！端剪：力通过柱上专门【设置的钢牛腿—传给立柱而钢管混】凝土柱一般》是在其两《侧设置双《梁，承受节点弯矩；【H型钢柱由于可在其！翼缘：上穿：孔供梁的部分负弯矩！钢筋通过故而—梁的总宽度较窄 】 》    《5 ： 沉降控制逆作法施！工时必须严格把边】、中桩的《升，沉控制在结构变【形和节点连接精【。度的允？许范围内通常要【求相对沉降不大【于，0.：。003L(L—为边：墙，和立柱之间的跨度】或立柱之间的跨度】)一般措施包—括 【     》   1)选择较】好的土层作桩、墙】的持力层或采用条】基； 》     【    《2)：选择摩阻力大、【。抗沉降能力强的【桩型：如，扩底桩、多分支【承力盘桩和竹节桩】等； —    》。。     3)增强！边墙的整体刚度【灌，注桩作护壁时应【设置具有足够刚【。度的内衬《墙并在桩顶设置刚】度较大的冠梁—；连续墙作护壁且不！设内衬时其槽段之】间应采用能有效【传递剪力的接头如钢！板接头等； 】    —     4—。。)选择合理》的施工工艺、—加强施工质量控制把！沉渣：减至最少措施包【括配置高质量—的泥浆并加强—泥浆质量监控；采用！反循环技术；加强】工，序衔接？减少成孔(槽)后】的搁置时间》；提高清底质—量等； 】        】 5)通过注浆【提高桩、墙底部混凝！土的密？实，。度及围岩强度 】。     6！  施工缝处理采】用逆：作法施工时主体结构！的内：衬墙和立柱是在【上部混？凝土达到《。设计强度后再接【着浇筑的由》于浇筑过程中在混凝！土表面形《成，的气泡、混凝—土硬化过程中产生的！收缩和自身》下，沉等影响施工缝【处，不可：避免地会出》现缝隙对结构的【强度、？防，水性和耐久性造成不！利，影，响为此需对施工【缝进行？特殊处理 ！     一般多在！侧墙上设置L形【接头中柱设》V形接头接头倾角以！20°～《30°为宜》  【   ？施工：缝处理有《直接法、注入—法和：。。充填法之分直接【法为传？统施工方法注入【。法是通过预先设置的！注入孔向缝隙内【。注入水？泥浆或环氧树—脂充填法是在下【部混凝？。土浇筑到适当高度(！一般与施工缝之【间留1？0mm～15—mm：空隙)、清除浮【浆后再用无收缩【混凝土或砂浆充填】 》  ：   从实际效果和！室，内试：验的结果《看即使采用无收缩】混凝土直接法也【难以完全消》除新、旧混凝土【之间的缝隙由—于其上？下两部分混凝土【不能有？效地形成《整体使构件》的传力？。性能和防水性能【大为降低因》此这种方法常与注】入法联合使用—。  【   室内试—验表明？用注入法或》充填法施工时施工缝！。处钢筋分担》的荷：载比整体浇筑时增大！约10％《～，30％；《施工缝处《在20m《水头下开始渗—水25m水头时出】现漏水现象》这说明虽然注入法和！充填：法的接头性能较好】但仍难以达到整体混！凝，。土的：状态 》 ？    综合以【上情况？并考：。虑，到地下逆作在恶劣的！施工环境下对施工质！量难：以，全面控制《在盖挖逆作车站的】结构设计中应充分】考虑施工缝可能存】在的缺欠具体做【法如下 ！     》   1)中—间立柱尽可能采用】钢管混凝土柱—使之一步到位避免在！永久柱中出现逆作接！头，； 【 ，  ：     2—)如果采用直—接法施工立柱的全】。部荷载应由》劲性钢筋承担—。。；用注入法或—充填法？施工：的钢筋混凝土柱和边！墙其配筋量宜在理论！计算：的，基础上适《当提：高；： ，     ！    3)—。内衬和围护》墙间宜设置夹层防】水层 《  》 ，  第6款 — 现浇钢筋混—凝土地？下连续墙的》设计 》。     1】  单元槽》段的长？度，和，深度槽段长》度和深度的确定一】般与以下因素有关】   】  ：   ？ 1)设计要—求即与结构》物的用途、形状【、尺寸、地下—连续墙的《预留孔洞《等有关； 【      】   2)》槽段：稳定性要求》即与场地的工—。程地质条件、水文地！质条件、周围—。的环境条件》(如临？近建筑物《或地下？管线的影响)和【泥浆质量、比重【等有关； 】。      【   3)施工条】件即与？挖，槽机性能、贮—浆池容？量，、钢筋笼的加工【和起吊能力、混【凝，土供：应和浇灌能力现场施！工场地大小和施【工操作的《有效：工，作时间等有》关 【    一般可参考！已安全施工的类似】工程：实例确定以上海地区！的淤：泥，质黏土地层》为例地下水》位在：地表面以《下0.5《m～1.0m处槽段！长度采用6m—左右挖槽和浇注混凝！土都较顺利并—已有最大挖深—达50m的成功实践！当槽段过长过—。深、贴近现有—建，筑物：、，地层特殊或地下水】位变动频繁时需进】行槽壁稳定性计算或！现场成槽试验 【  —  ：。 ，2 ： 地下连续墙的【。接头形式应满足【。结构使用和受力要】求当荷载沿地铁【纵向均匀分》布，并设有内衬》时，。可采用普通圆—形接头？；无内衬时应采用】防水接头；》当需：要把：。单元槽段连》成整体时采》用，刚性接头 ！     》3  从传力可【靠和简化施工考【虑地下连《。续墙与？主体结构《水平构件宜采用钢】筋连：接器：连接钢？筋连：接，器的抗疲劳》性能：及割线模量必—须符合钢筋机械连】接，技，术规程JGJ 1】。。07：的要求当《二者采用钢》筋连接时墙体内预埋！连接钢？筋应选用H》PB23《5级：钢筋考虑泥》浆下浇筑混》。凝土对钢筋握裹力】的影响对受》。剪钢筋？的锚固长《度一般取为30【d ：   【  4  为保【证使用要求墙体表】面的局部突出大【于10？。0mm时应予以【凿除墙面侵入隧道净！空的部分也应凿除 ！ 1—1.：6.5 《 关于盾《构法：施工的隧道结构设计！ 》    《 第：1款  为了取得较！。好的经济效益在工程！地质条件好、周围土！层能提？。供一定抗力的前【提下衬砌结构可【设，计得：。柔一：些但：圆衬砌环《变形的大《小对结构受力、接】缝，张角：、，接缝防水《、，地表变形《等均：有重大影《响故必须对》衬砌结构的变形【进行验算作必要的控！。制，一般情况下衬砌结】构径向计算变形在3！。‰～4‰D》。(D为隧道》外径)；接缝—变形：应符合环缝张开不】大于2？mm(变形缝处不】。大于3mm》～4mm)纵缝张开！不大于3《mm的要求接缝的】张开量也不应超【过防水？密封垫对接缝张开】量的要求 ！     》第，2款  衬砌—结构的？计算简图应根据地层！情，况、衬砌《的构造特点及施工】工艺等确定》装配式？圆形衬砌视地—。层情况可分别—按以下方法进—行计算？ ？。    —  ：   1  自由圆！环法埋设于松软、】饱和土层(N—＜2～？4N为标准贯入试】验锤击？数)中的《衬砌当结构》变形时土《层一般无法(较【少)提供被》动抗力为简单起见】略去接头《刚，度，对衬砌圆环》内力的影响按—自由：变形的匀质圆—环来计算可求—得偏安全的内力而接！。缝处刚度不足时【往往采用衬砌环【的错缝拼《装予以弥补这对【分块较少(尤其【对分成？四块、接缝处于垂直！、水平轴成4—5，°位置)的衬砌环】。结，构尤为合适 ！ ，         ！2  衬砌环间采】用错缝拼装时可【。按修正惯用》法考虑由于》。。纵向接头存在引起的！匀质圆环刚》度，降低及环间接头通过！剪力传递所》引，起的断面与接—头，内力的？。重分：配；或以二环为一】。个计算单元、块与】块间设接头的回转】。弹簧、两环》。之间设径向剪—切弹簧及切向弹簧】的计算模式进—行计算 —     【  ：  ：3  梁弹簧模型计！算法在实际》工程中地下装配式】圆形衬砌《结构螺栓接头—能，够承担？一定的弯矩、轴力和！剪力且接头的变【形和内力间呈线【性关系因此可将这】样的接头当》作理想的弹性铰【对埋设于N＞2～】4土层中的隧道【衬砌结构可以考虑衬！砌与地层共同作用在！结构防水《。确有保证的情况下】。用，此，法计算可大大减小断！面弯矩给工程带【来较大的《经济效益《此时必须对圆环的】变，形作一？定限：制并对施工提出必】要的技术措施 ！     【    若》有条件采用》有限元法进行结构】分析就可将较—多的构造因素考【虑进去如接头螺栓及！螺栓所施加的预应力！、块与块间的传力】弹性：。衬垫的作用等有利于！优化设计 》   【  ：第4款  装配式】衬砌的构造要求 ！   —  ：    1 — 装配式《衬，砌按结构形式区【分为砌块《和管片两大类管片】环与环、管片与【管，片间均用螺栓—连接虽有《施工操作麻烦、用】钢量大？的缺点但《。可增加隧道抵—。抗变：形的：。能力有？利于保证施工—精，度、施工安全及衬砌！接，缝防水故在松软、】。含水、无自立性的土！层中：多选用管片 — ：。 ：       【。 ， 管片按其》螺栓手孔的》大小通常有箱形【和，。平板之分当衬砌较厚！时为减轻自》重常：选用腹腔《。开有较大、较深手孔！的箱形管片；—管片较薄时为了能承！受施工中盾构千斤】顶的顶力则以选【用较少开孔的平板形！管片为宜 —     】   ？ 2  选》用较大的环》宽可减少《。隧道纵向接缝和漏水！环节、？节约螺栓用量、降】低管片制作》费和施工费》、加快施《工进度但《受运输和盾构—及机械设备能—力的制约《故应综合考虑 ！ ， 11《.6.6《 ，。 关于矿《山，法施工的结构设计】 》 ，    第1款  ！初期支护《。的稳定？性判别 】  ：    《   ？开挖宽？度小于1《0m的单、》。双线区间隧》道初期支护稳定性】的判别可采用铁【路隧：道设计？。规范TB 100】03附录F的方法大！跨度渡？线隧道？及，车站结构初期支护稳！定性的判别应—通过专？门研究确《定 《     【第2款  锚喷衬】砌和复合《式衬砌初期支护【的设计参数 ！        ！ 对单、双线区间隧！道一般可参考有关规！范及工程实例按【工，程类比法决定—其设：。计参：数某：些特殊地形、地质条！件下(如《浅，埋、偏压、膨胀性】围岩、原始地—应力过大《的围岩等)及大跨】。。。度渡线隧道》或车站结构的初【期支护应通》过理：。论计算按主要承【载结构确定》其设计参数 【      ！   土质》隧道的初期》支护应采用包括超前！支护、格栅钢架【。或钢拱架、钢—筋网片和喷射混凝】土等组合的支护【方式其设《计应：满足以？下要求 》     】 ， ，  ：初期支护厚》度不应小于》200m《m并不宜超过35】。0mm； ！        】 初期？支护中的钢拱架【宜优先？选用：钢筋格栅《根据需要钢拱—架间距可采用—500m《。m～10《0，0mm钢筋格栅【的主筋直径不宜【小于18mm； ！   —。  ：    初期支【护厚度不大于—300m《m时宜在其内侧设】置单层钢筋网片【；初期支《护厚度大于3—00mm时可—考虑在其《。内外侧设置》双，层，钢筋网片； ！       】  初期支护—各分节间应采—用可靠的连接—。  【   第《3款  《。二次衬砌的设计【  【   ？ ，   1  第【四纪土？层中的浅《埋结：构、流变性或膨胀性！围岩中的结》构，。、提前施《作二次衬砌》的结构以及施作二次！衬砌后外部荷—载增：大的结构除满—足本条第2》款的要求外尚应考虑！由初期支护和—二，次衬：砌共同承受外部荷】载可采用《荷载-？。。结构模？型根据已有》结构：复合衬砌的现场实】测资料？整理归纳的》压力值作为二—。次衬砌？的计：算荷载 ！  ：。      2 】 对于初期》支护和二次衬—砌交替施作的大跨度！车站结构或连拱结构！可采用？地，层-结构模型—或荷载-结构模型根！据初期支护和二【。次衬砌之间的构造】特点和应《力传递特《点按施工过程—分析确定《二次衬砌《的受力情况 【 《   ？   ？  3  由于喷】射混凝？土难：以完全？满足地铁工程的【耐久性要求应通过】加强二次衬砌的方法！来保证矿山法结构】的耐久？。性要求所以长期【使用阶？段复合衬砌的受力分！析应考虑初期支【护刚度下降》以后外部荷》载向二次衬砌的转移！ 《        ！ 4  考虑到浅埋！条件下？及Ⅴ级～《Ⅵ级围岩中外部【荷载：。数值及分布的不确】定，性以及城市地下水位！变动的可能》性从安全角度考虑二！次衬砌宜采》用钢筋混凝》土结构 】 11.6.—。7 ： 沉管法《施工的隧道结—构设：计 》 ，     第5【款  管节接—头形式的选择应【综合考？虑隧道的《横断面尺《寸、外部荷载—和，温差等在沉管隧道】中产生的纵》向应：力和变形《量、抗？。震设防？要求、接头》处理的施工工艺的难！易程度？和经济性等因素地】震设防区、隧道【横断面较大或沉管段！较长的？隧道应？优先选用《柔性：接头 《