： 11.6  】结构设计《 《 ， ？11.6《.1  第3款【  普通钢筋混凝】土结构的最大计【算裂缝宽度允许【值  】   ？。1 ： 新版混凝土结构】设计：规范GB《 50010—放宽了裂缝计—算的要求对三级裂缝！控制要求的钢筋混】凝土构件(即—允许出？现裂：缝的构件)采用荷载！的准永？久组合替代》。了上一？版规范的标准组【合，来计：算裂缝宽度并调整了！受弯：、偏心受压》构件：受力特征系数的取】值(由？。2.1调整为1.9！) ：  — ，  2  表11】.6.1《是根据耐久性要求】。提出的考虑》到地铁地下》结构基？本均设置有利于保】护混凝土结构的防水！层且结构《的厚度也比较大因】此本规范《对，于，干湿：交，。替条件下的裂缝宽度！进行了有条件—放宽即厚度》不小于300mm的！结构可不考虑—干湿交替作》用最小？裂缝宽度可按照洞】内干燥环境或洞【内潮湿环境》条件下？裂，缝宽度0.3—mm控制 【     【当，有外观要《求时最大计》算裂缝宽度允许【值，不应：大于0.2mm ！ 《    3  当混！凝土保护层厚度较大！时，虽然裂缝宽度的计】。算值也较大但从总】体上看？较，大的混凝土保—护，。层厚度对防止钢筋锈！蚀是有利的》。故本：规范：规定当设计采用的最！大裂缝宽《度计：算式中保护层的【实际厚度超过30m！m时可将保护层厚度！的计算值取为3【0mm？ — ，  ： 第5款  结【构的计算简》图 《。     【1  为了反映双层！衬，砌的实际受力—情况结构分析时应选！用与其传《力特征相符的—计算模？型和截面计算参数；！ 《  ？   2  按【结构实际受载过程分！析的必要性 —   【  ：。除，了放坡？施工的明挖结构或】用全断面法开—。挖，的矿山法隧》道以及单圆盾构隧道！外现：代地铁结构的受力】大多：有以下特点 ！    》     》1)结构的》主，要，受力：。构件常？兼有临时《结构：与永久结构的双【重功能？其，结构：形式、？构件组成、刚—度、：支承条件和荷载【情况在结构形—成过程中不断变化】；   ！  ：    2》)结：构受力与施工—方法、？开挖步序和工—程措施关系密切【尤其是用矿山—法施工的大型—地下车站开挖、【初衬、二衬》、临时隔《墙的解体《交替进？行结构体系应力转】换频繁而复杂；【 —        】3)新？施作的构件是在【既有结构体系已产】生变形和应》力的情况下设置的】荷载效应有》连续性 》  》   上述特点决】定了结构体系中某】些关键部位受力的最！不利情况往往不【是在结构《完，成后的？使用阶段所以传统的！不考虑？。施工过？程影响、结》构完成后一次加【载的计算模式—或虽考？虑施工阶段和—荷载变化的影响【却忽略结构》受力：连续性的分析方法】都不能反映结—构的实际受力情况】按此进行《的设计也不一定是】安全的所以本—规范提倡按结构实】际受载？过，。程进行结构的—内力和变形分—析这含有两层—。意思一是在施工阶】段按施工过程进【行分析；二是使用】阶段分析时要考【虑施工阶段在结构体！系中：已产生？。的内力和《变形即所谓受力的连！续性；三是分阶段】计算时考《。虑，结构受力连续—性的方？法，   】  在？分阶段？计算结构的内—力时需要考虑各阶】。段之间受《。力，的连续性基本—方法有“总和法【”，和“增量法”  (！也称“叠加法”【)两者？都可用于整个—受力过程《中结构体系的刚度或！构件组成不发生改变！的情况否《则只应采用增量法】总和法的典型实例】是明：挖基坑在开挖和加】撑阶段对围护墙的】受力：分析此时已知外荷】载是各施工》阶段实际《作用在结构》上的有效土压力【或其他荷载在支【撑处应计入设置【支撑前该点墙体已产！生的水平位移由此】可直：接求得？当前施工《阶段完成后结构的实！际位移及内力采【用增量法《计算时外荷载—和所求得的结构位】移及内力都是—相对于前一个—施工阶段完成后的】增量对盖挖》逆作：结构和初衬》、二衬交互施作【的矿山法车站—结，构都需采用增量【法计算 ！  ：  关于侧向地层抗！。力和地基《反力 】    侧向—地，层抗力和地基反力】可统称为地层—抗力通常地》层抗力的考虑有两】。种方法？。一种方法是假定地层！。抗力：与地层位移无关是与！承受的荷载相平衡的！反，。力，。并事先对其分—布形：式进行假定；另一种！方法则认为地层【抗力从属于地—。层的变形一般—都假定地层抗力的大！小与地层变》形成线性关系并称之！为弹性抗力前者适】用于地层相对—于结构刚度较软弱】的情：况把结构视为刚体】多用于计算地—基反力？；后者适用于—柔性结构多》。用于：计算侧向抗力 】  》   地层》抗力有利于》地下：结构承载《力的提高《但其大小及分—布规：律与地下结》构的型式及其在荷】。载作用下的变形、结！构与地层《的刚：度、施工方法、回填！与压浆情况、土层的！变形性质《有关在设计中应慎】。重确定在确定—地层：。抗力时反映》抗力与？地，层位移之间比例关】系的基？床系数？是一个重要的—计算参数它》与地层条《件，、受力方向、承【载面积、构件形【状和位移量等—因素有？关一：般可通过《实验、查表并—结，合地区？经验选？用但要？。注意室内小》尺寸试件试验得出】的结果往往偏高【用于基坑围护—结构的受力分—析时基床《系，数可取为与深度【无关的常数(常数法！)或与深度》成比例(m法—)当假定《。为，与，深度无关的》。常数：时开挖面坑底—。以下一？定深度范围内宜取为！三，角形分布以反—映基坑开挖》过程中坑底》土体受到扰动—。而，使其强度降低的实】际情况？在软土地层中这一】深度取3m～—5m；在《其他地层中可取围】护结：。构截面厚度的3【倍 — ，   ？ 第8款  车【站，结构：纵，向强：度和变？。形的：。分，。析 —   ？  当明挖结—构沿纵向间隔—一定距离设置伸【缩，缝，时，其纵向应力一般【。不会成为控》制，结，构设计的因素但【遇本款所列情况【时必须分析》结构的？纵向应力除温度变】化和混凝土》收缩影？响外一般可》采用弹性《地基梁模型进行【分析求出其变—形和内力后检算【其强度当地下连续墙！采用普通《圆形接？头，时接头部位的—强度检算不应考【虑，其参与工作 【 ？ ，   ？ 软土地层中为了】确，保行车安全》一般沿车站纵向不设！贯通结构横断—面的伸缩《缝这种情《况下：即使：。。没有本款《提到的前《三种因素也必须考】虑温度变化、混【凝土收缩《和地基纵向》不均匀沉降对车【站结构的《纵向：变形和内力》。的影响 ！11.6.2 【 关于基坑工—程的设计 【。 ，  ？   ？第1款 《 关于基坑工程的】安全等级 》 《     因我【国，地域广？大各地工程地—质和水文地质—。。条件千差《万别因？此各地地铁基坑【工程的安全等级分】。级标准并不一致在进！行工：程设计时应根据建】设场地？的工程地质和—水文地质条件以及基！坑周围环境条件和】环境保护要求因地制！宜的确定基坑工程】的安全等级 【 ：     我【国各：城市地铁采用的基】坑工程安《全等级？的标准见表10～1！2表中H为基坑开】挖深度 》 ： 表10  上】。海，地铁基坑工程—。的安全等级 ！。 ？ ， ， 表11— ， 广州地铁二号线、！南京地铁一号—线基坑工程的安全】等级 【 ： ！ 表12  【深圳地铁一》期工程基坑工程的安！全等级 》 — ！     第3款】  关于基》坑工程？稳定性检算内容 】  —   本条款给【出了不同《支护形式一》般，情况下基坑工—程稳：定性检算的主要项目！建，议 ： ：     【各类稳定安全系数】的取值应注》意以下两点 】    —。 ，(1)现有基坑稳】定检算的各种—。公式大多建立—。。。。在浅：基础：的基底稳《定或：土坡稳定概念的基】础上这与深》大基坑或用》围护：结构护壁的情况【不完全相《同加之由于试—验，。手段的？局限检？算中一些直接影响基！坑稳定性的土—。体指标尚不能—。准确反映在基—坑开挖过《程中土体真实的【应力状态尤其难以反！映不同部位土体卸】载或降水等情况【对土性的影响此【外各城市地质条【件不同对基坑稳定】考虑的侧重点不同所！采用的公式也—不同即使《公式的形式》。相同一些《系数的取值和所选用！土层的抗《剪强度指标也不尽相！同因此？各类基坑稳定安【全，系数的取值》必须参照地区经【验确定？。；   ！。  (2)》基坑：。。。开挖过？。程中出？现的坑底土体的【隆起等现《象将引起《坑外土？体，的变形和地表沉【降所以在基坑稳【定性检算《中有些检算项目【的安全系数与基坑】的，保护等级是有—。关联的例如上海地】铁基坑？工程施工《规程SZ-08【规定对于一、—二、三级基坑(划分！标准见表11.6】.，2-1)的坑—底土抗？隆起稳定的安全系数！分别采用2.5、】2.0和1.—7(：计算时土体》的抗剪强度指标【取峰值的0.7倍)！在上海市标》准，基坑工程设》计规程DBJ— 08-61—中对坑底《。土抗隆起和》围，护结构抗倾覆稳定的！安全系？数，。也是按照基》坑安全等级区分的】 ？。    — 第4款  桩、】墙式围护结构—的计：算方法？ ？ ， ：。 ，   本规》范推荐采《用侧向地《基反力法其》特点：是将围护墙视为【竖向弹性地基上的】结构：用压缩刚度等效的土！。弹簧模？拟地：层对墙体变形的约束！作用可以《跟踪：施工过程《逐阶段地进行计算由！于能较好地》。反映基坑开挖—和回筑过程中各种】。基本因素如》加、拆撑、预—加轴力等对围—护结构受力的—。影响并在分步—计算：中考虑结构体系【受力的？连续性因《而被我国工程—界公认？为是一种《。较好的深基坑围【护结构的《计，算方法？当，把围护？结构作为主体结构的！一部：分时还可以较—好地模拟《围护墙刚度和结构组！成随：。施工过程变化等各】种复杂情《况特别适用》于地：铁结构？的受力？分析在竖向》弹性地基梁模型的基！础上按照内部结构】的施作顺序过渡到】弹性地基上》的框架模型就—可以：。求，出地铁结构从施【工开始到长期使用的！全过程中各》个时段的内》力和变形 ！ ，    第5款【  桩、《墙式围？护结构的土压—力取值 》 《。  ：  基坑开挖阶段作！用在：围护结构墙背上【的土压力视墙体水】平位移的大》小在主？动土压？力和静止土压力【之，间变：。化当墙体水平位移】很，小时墙背土压力接】近静止土压力—并随墙体水》平位移增大而—减小最终达到土压力！的最：小值即主动土压【力设计时应》根据对围护结构【的变形控制要求以】及实际的《变形：情况结合地区经验合！。理确定墙背土压力的！计算：值 》     通常】认为采用盖挖逆作】法施工时《由于用刚度很大【的顶、楼板等水平构！件代替临时支—撑基坑开挖过程中】墙体水平位移一般】较小墙背土压—力可近似地按静【止土压力考虑顺作】法施工的情况则较为！复杂上海地基基【础设计？规范DG《。J 08-11规定！视变形控制要求墙背！土压力可取0.5】～1.0倍的静止】土压力并不得小于主！动土压力另外—在岩：土工程？勘察规范GB— ，5002《1中规？定的墙背土》压力系数的》取值：也与支？护结构墙体》允许产生的变—形程度？有关： 《   《  在采用竖向弹性！地基梁模型计算时假！定基坑一侧坑底【以下土压力由两部】分组：成即静止土》压力加土抗力所以】作用在墙背上—。的有效土《压力为墙背土压力和！基，坑侧坑底以下静止土！压，力，的代数？和由于目前》对开：挖过程中坑》底，。以下被动区的土【体应：力状态尚《难以：。准确把握《工程设计《中对墙？。。背坑：底以下有效土—压力有各种》。简化如假定为与基】坑，面，土压力？数值相等的矩—形分布或《。在，坑底一定深度范围内！为三角？形分布等《 — ，  ： 实：。。际作用在墙上—的土：压力是？随，开挖过程变化的【但为：简化计算当》作，。用在墙背《的土压？力比较明确时一般都！假定在？整个施工阶段墙【背土压力《为定值？。对于：受力：不对称？的内撑式结构(包括！偏载或两侧围护结】构刚度或基坑—。开挖深度明显—不同：。时)以及矩形竖井】结构由于《作用在？墙背：。的土压力与墙体和地！。层的刚度、》墙体的？变，形、结构的平面和】空，间尺度以及偏载大】小有密切关》系其：在数值上及》。空间分布上均—不，甚明确宜采》用墙背土压力—随开挖过程变化的分！析方：。。。法把围护墙和支【撑，体系视为一个整【体或按空间结—构进行？分析 》  《  ： 第6款  软【土地层中的水—平基床系数取值【 ： ：。  ？ ， ， 由：于软：黏，土的流？变特性水平基床系】数与基坑开挖—选用：的时空参数》和地质？条件等关《系密切当围护—结构按竖《向弹性地基梁模型计！算时：考虑：上述：。因素：影响的水平基床系】数的取值方法见【上海市标准地基【基础设计规范DG】J ：08-11 — 1—1.6.3  关】于明挖法施》工结构的计算 】     】1  作《用，在明：挖结构底《板上的地基反力的】。大小及分布规律依】结构与基底地层相】对刚度的不同—而变化当地层刚度】相对较软《时多接近《。于均匀分布；在坚硬！地，层中多集中分布【在侧墙及柱的附近】；介于二者之间【时地基反《力则呈马鞍》。形分：布 【    为》了反映底《板反力？这一分？布特点可采用底板支！承在弹性《地基上的框架模【型来计算目前国际隧！道，协会(I《TA)大多数成【员都采用这一模型 ！ ：  《   计算中应注意！两，点 ： 《   ？    《  1？)底板的《计算：弹簧反力不应—大于地基的承载力】所，以对于软弱地层需】通过多次计算才能】。取，得较：为接近实际的反力】分，布； 《    【。    《 2)在水反—力的作用下底板弹簧！不能受拉《    ！ 综上所述本规范规！定明挖？。结构：。宜按底板支承在弹】性地基？上的结构进行计算】对于设置在软—弱地：。基上的小跨度—结构也可近似假定】底板反？。力，为均匀分布进行【计算 《    【 当围护墙》作为主体结构使用】时可在底板以下的】围护墙上设置分布水！平，弹簧并在墙底假定设！置集中竖向弹簧【以分别模拟地层对】墙体水平变位及【竖向变位的约束作用！此时计算所得—的墙址竖向》反力不应大》于围护墙的垂直承载！力 《  《。  ： 2 ？ 结构受力分析的】两种基？本方法及其》比较明挖结构使用阶！段的受力《分析目前有两种方法！即，考，虑施工？。过程影响的分—析方法和不考虑施】工过程影响的分【析，方，法前者视结构使用】。阶，段的受？力为施工阶段受力】的继续？因此：这种分析方法可以考！虑结构从施工—开始到长期使用的整！个受力过程中应力和！变形的发展过—程；后者则》是把结构施工阶【段的受？力与使用阶段的受力！。截然分开分别进行计！算两者？间的应力和变—形不存在《。任何联系计算经验】表明 ？。     ！    1)是否】考虑施工《过程对框架结构【。。使用阶段受力的影响！对计算？结果有？。较大影响《虽然影？响程度随着内衬【墙与围？。护结构的结》合方式？、施工方法(顺作或！。逆作)、《结构：覆土厚度和水—反力大？。小，的不同而存在—较大差异但基本规】律一般是《不会变的《例如按不考虑施【工过程影响计算【时，地下墙迎土侧底【板节：点处的弯矩明显偏】大、框架《结构底板外侧和顶】板跨：中弯矩偏小》等； 】。  ：  ：    2)—考虑施工过程影响】的分析方法虽—然计：算较繁杂但》能较：好，地，。反映使用阶段的结】构受力对施工阶段受！力的继承关系以【及结构？实际的受力》过程且？配筋一般较为—经济故对《量，大面广的地》铁工程在施工图设】计阶段宜采用—这种：分析：方法按考虑》施工过程《影响的分析》方法求得的结—果进行地下墙—的，配筋时如《果，在结构分《。析时没？有单独考虑包—括，支撑温度变》化等对？墙体：施，加的预？顶力影响其迎—土侧的配筋量应【在计：算的基础上适当提】高为了减《少计算工作》量应开发计算机专用！程序； 《 》。      —  3)不》考虑施？工过程影响》的分析方《法可作为初步—。设计阶段选择结构】。断面的参考 — 《。     关—于明挖隧道的整【体性验算《要求 【     1  抗！浮  】  ： ， ，   1)处于高】地下水？位中的明挖》。结构遇下列》。情况时应验算其【抗浮稳定性 ！        ！     (—1)：覆土浅、结》构大而深《； 《      】      — (2)从隧道向】地面：过渡的敞口》段 《  《  ：     》2)在验算结构抗浮！稳定性时对》。浮力、抗浮》力的计？算及抗浮安全系【数的取值均》。需慎：重 《      】   抗浮力一般】有隧：道自重、隧道内部】静荷载及隧》道上部的有效静荷】载也可考虑》侧壁：与地层之间的摩擦】。力应注意抗浮力是随！施工：过程及使《用阶：段不断？变化的施工期—间，由，于静荷载尚未—全部作用在结构【上抗浮稳定性—往往会成为问题【 —       【 3)抗浮安—全系数目《前尚无统一》规定宜参《照类似工《程根：据各地的《工程实践经验—。。确定我国各》城市地铁采用—的抗浮安全系—数见表13 】 ： 表1？3  抗浮安全系数！ ， 》 ，  —      — ，4)抗浮措施若【抗浮：安全系数不能满【足要求则应》采取抗？浮措施？措施可区《分为消除浮力和【抵，抗，浮力两大《类， ， ？。      【      — (1)施工—阶段：的临：时抗浮？措施 —     —         ！   ？①通过降低地下水位！减小：浮力降水减压时【应避免引《起，周围地层下》。沉；  ！   ？       【  ：   ②在底层【结构内临时充—。水、：填砂或增加》其他压？重； 《 《 ，      — ，。        】③在底板《中设临时泄水孔消除！浮力 》  《    《       【(，2)使用阶》段的永久抗浮措【施 ： 《 ，       【  ：       ①增！加结构自重此—方法简单《易行：但由于结构体积【增大的同时》浮力也随之增加【。所以一味地通过增加！自重达到抗》。浮的目的往往是【。不经：济，的一般多用于增【加少许的自重即【可满足抗浮稳定要】求，的情况； ！。 ，         ！      — ②在结《构内部局部用—混凝土充填增—加压重； 【       ！    《      —③，在底板下设置土【。锚或拉桩《在软黏土地层中采】用土锚或拉桩时【对桩土？间的摩？擦力的设计》。取值应？。。作限制不《宜超过极限摩阻【力的一半否则—在浮力的长期作用下！由于土？。层的流变效》应会导致变形—过大另外抗浮安全系！数不宜小于2～2】.5：； 【      —       【   ④在底板【下，设置倒滤层泄水引流！。。这一措施可》以完全消除水浮力】对结构的作用不仅】解决了地下结构的抗！。浮稳定性问题还【可减少？结构底板和其他构件！中的弯？曲应力；《 —        】      — ， ⑤利用围护结构作！为主：体结构的一部分【共同抗浮围护墙兼有！挡土、止水和—抗拔等多《项功能因而在实际工！程中得到了广泛应】。用，但须注意此种形式的！结构在满足整体抗】浮稳定性要求—的同：时在向上的水反力的！作用下地下结—构，将产生以两》。侧围护？墙为支点的》整，体挠曲变形》地下结构的宽度越】大整体上挠》的，。倾，向越：明，显由：此在地下结构顶底板！中产生的附》加弯曲应力也—越大所以当地—下结构的宽》。度，较大：时该方法不一—。定是最经济的—抗浮措施 】     —此种抗浮措施用于内！衬墙：。。与围护墙为复合式结！构时需在隧道—的顶：部，设置与围护墙整体】连接的？压梁通过压梁—把作用在地下结构】上的浮力传递—到围护墙上 】  《   2 》 整体？滑移在斜坡上修建】的明挖隧道当—作用在隧道左右两】侧的水平荷载有很大！的差异时或直接支承！在隧：。道上的结构》物地震中《承受很大水平—力超过了由侧向被动！土压：力及隧道《底部：结构与土壤之间的摩！阻力：形成的水平抵抗力】时隧道就有可能出】现整体？滑，移的危险一般可采取！地，基加固或在》底板下设置永久性】土，锚，等措：施防治 ！    3  地】基的垂直承载力一】般，的明挖隧道都比【和它同体积的土【的重：量轻：地基垂直方向的承载！。能力大多数能满【。足设计要求但当地基！非常软弱基底土因施！工被扰动或》桥台、高《。层建：筑物等重型结构物】直接支？。承在明挖隧道上【时应仔细研》究地基承载能力是】。否，在允许？范围内超《过时可采用地—。基加固或桩基等措施！验算地基承载力时】可扣除底板水浮【。。力的影响 — 11—.6.4《  ：关于盖挖《逆作：法施工的结构设计 ！     ！1， ， 盖挖法的适用条】件盖挖？法，是在交？通流量大的市—区修建浅《埋地铁车站》的一：种有效方法视基【坑，开挖：和施：。。作结构顺序的—不同又可《分为盖挖顺作法【和盖挖逆作》法两大类盖挖顺作】法，对地面交通影响的时！间短：、造价较低、工程难！度不大、作业环境较！好、结构防水可靠适！用于地层较稳定、】一般挖深的》。双层地铁《车，。站盖挖逆作法通常】以结构顶《板代替临时路—面，在其上覆土后即【可恢：复，。地面交通在》顶板的？下面自上而下—分层开挖基坑和施作！结构适用于地层软弱！、挖深大、需要【严格控制《施工引起的》地面沉？降的情况除》。此之外还《有一种所《。。谓的：半逆作施工法—其特点是《在施：作永久结《构的顶板以后用【顺作法施工顶板以下！部分 》     【2  施工期—。间地面交《通的处置盖挖逆作】地铁车？站的结构形式、支护！方案、施工方法、】机具：和技术措施的—选择与施工》期间：对地面交通的处【置要求？关系：。密，切必须在总》体设计？阶，段把地面《交通的？处置要求作为设【计的一个重要—边界条件予以明【确 ？ 《    为》了充分？发挥逆作法的效益必！须把减少施工—对地：面交通的干扰—作为盖挖逆作地【铁车站总体设计的】重要内？容尽可能压缩破路】、改移？地下管线、》施作：侧壁支护《、中间竖向临时【支撑系统和顶板、】回填及恢复路面等】项作业占用道路的】时间和空间 【 ：     施工期！间地面？交通的处《。置一般有以下三种选！择 《     【 ，   ？1)临时断道或封】闭部分宽《度的路面； — 《        】 2)？分条倒边施》工结：构顶板； ！   ？      —3)夜间施工、白天！恢复地面《交通 】 ，   在以上的选】择中随着施工对地面！。交通干扰的减少【工程难度和投资【也随之增大》并对工期等产生重】大影响就是说在逆】。作，法中要求施》工，对城市正常秩序造成！的负面影响越小工程！投入就越大必须【兼顾城市和工程【两方面的承受能力】根据车站的具—体条件通《过慎重比《较确定一《个大体能为各—。方接受？。的交：通处置方案》或封路时间应尽可】能采用方式》。1)：或方式2《)采用方《式3：)时：。宜尽量减《。少车站？埋深采用机动性【较强的钻孔灌注桩作！为基坑的支护—并用预制构件—代替现？浇顶板？ ， 》  ：  ：3  中间》竖向临时支撑系【统 ？。 ？       【 ， 1)系统组成及】一般形式中间竖【向临时支撑系—统由临时立》柱及其基础组成系统！。的设：置有三种方式 ！      】 ，      —(1)在永久柱【的两侧单独设—置临时柱； 【 ？        】   ？  (2)临—时柱与永《久柱合一； 【。    【。         ！(3)临时柱—与永：久柱合一同时—增设临时柱 ！  ？       由于！方式(？2，)可以简《。化，施工、加快暗—挖作业进《度和降低造价目前】已经成为一种主流】方式此时车站立柱的！纵向间？距是一个重要—的设计参数》除，考虑建筑要》求外还要结合地层】条件和工期等—要求经综合》比，较后确定一般宜控制！在6m～7m当临时！柱的荷？载很大时可采用方式！(3)例如上海地铁！常，熟，路站为一个双—跨双层结构柱—的设计轴力高达8】000kN为此【施工期间《在两个？永久柱之间增—设一根临时柱 】    【     》2)：结构选型中》间竖向临时》支撑系统是结—构封底？前承受和《传递竖向荷载的主】要受力构件》其承载能《力、刚？度，和稳定性关系工程】的成败？为了顺利地将荷载】传给地基并把—。地基沉降控制在【结构变形《的允许范围内必须合！理选定竖向支撑及其！下部：结构的形式》和施工方法 ！。        ！ 施工阶段的临【时柱通常采用钢管混！。凝土柱或H》。。型钢柱柱下基—础可采用《桩基或条基桩基可采！用钻孔灌注》。桩、人工挖孔桩、钢！管打入桩或》异形桩等条》基一般造价》较高仅在特》殊需要？时采用 《    】     3)中间！临时立柱的定位方】法及精？。。度要求？在软土地层》中，中间立柱一般安装】于直径900m【m～1？000mm的—深孔内它的准—确就位是逆》作法施工中的—一项关键技术—为了保证中》间立柱的承载能【力和连接节点传力可！靠必须严《格控：制中间立《柱的定？位精度并《在柱：的设计中根据—施，工允：许偏差计入偏心的影！响对于双《层车站一《般要求立柱的定位】。偏，。差，不大于2《0mm的同时其垂直！。度也：不大于1/》500；三层及三层！以上的地下车站【垂直度的控制—应更为严格》   】  立柱《的定位？有两次法和一次法】之分两次定位法的特！。点是在柱顶(地面】)和柱底《。均设有定位》装置柱顶《一般是通《过双经纬仪跟踪校】正后予以固定柱底】则通过？下人：操作：保证：其对中及《固定避？免后续作业》造成柱身晃动—和位移采《用两次定位》时柱下桩基》采，用灌注桩时》混凝土需分两—次浇筑第一次浇【至柱底附近用人工凿！除顶部？劣质混凝土、—待立柱就位后再【进行二次浇筑不仅】作业程？序复：杂、工作条件差【、费工？费时而且在一般含水！、松软的《土层中对孔壁—需有专？门的防护措施一次定！位法则是在》地表定位通》过特制的装置—控制桩身的垂—直，度并将其固定可【。一次：完成水下混凝—土的浇？筑虽然？。作业：技术难度大但可以提！高工效、争取工期】是当今？软土地层中逆作【技术发展《的，方向 【 ，  ：  4  节点【构造逆作法施工【的车站结构其交汇于！同一节点《的，各构件并《非同步完成构件之间！的相：。互连接能否真正【反，映预期的工作—状态主要取决于节】点的构造形式、施工！精度和施工质量对节！点构造的基》本要求是《连接简单、传力可靠！、在逆作的特—定环境下可以操【作并为后续作—业提供？施工条件《   】。  ：逆作车站的关键节】。点有：以下几处 ！    《     1—)地下墙与顶、楼】、底：板等水平构件的【连接； 】      —   2)后—浇梁与中间》立柱的连接》； ？ ？   ？     》 3)中间立柱与】其基础如H》。型钢柱与钢管桩、】钢管混凝《土，柱与灌注桩的连接等！ ，。 《     采—用钢管混《凝土柱？和，H型钢？柱时梁端剪力通过】柱上专门设》置的钢牛腿传给立】。。柱而：钢管混凝土》柱一般是在其两侧】设置双梁承受—节点：。弯矩；H型钢柱由于！可在其翼缘上穿孔】供梁的？部，分负弯矩《钢筋：。通过故而梁的总宽】度较窄 ！    5》  ：。沉降控制逆作—。。法施工？时必须严格把—边、中？桩的升沉控制—在结构？变形和节点》连接精度《的允许？范围内通常要求【相对沉降不大于0.！003L《(L为？边墙和？立柱之？间的跨？度或立柱之间的【跨度)一《般措施包括 — ？ ： ，       【1)选择较好的土层！。作桩、？墙的持力《层或采用《条，基； 】     》   2)》选择：摩阻力大、抗沉降能！力强的桩型如扩底桩！、多分支承力盘桩和！竹节桩等； ！   《      3)增！强边墙的整体刚度灌！注桩作护壁》时应设置《具有足够刚》度的内衬墙并—在，桩顶设置刚度较大的！冠梁；连续墙作护】壁且不设内衬时【其槽段之间》应采用能有效—传递剪力的接头【如钢板接头等；【 《 ：        】4)选择合理的施】工工艺、加》强施工质量控—制把沉？渣减：至最少措施包括配】。置高：质量的泥《浆，并加强？泥浆：质量监控《；采用？反循环？技术；加《强工：序衔接减少》成孔(槽)后—的搁置时间；提高】清底质量等； 【  — ，      5【)，通过注浆《提高桩、墙底部【混凝土的密实度及围！岩强度 》。    【 ，6  施工缝处理采！用，。逆作法施《工时：主，体结构的内衬—。墙和立柱《是，。在上部混《凝土达到设计强【度后再接着浇筑【的由于浇《筑过程？中，在混：凝土表面形》成的：气泡、混凝土硬【化过程中《。产生：的收缩？和自身下沉等影响施！工缝：处不可避免地会【出，现，缝隙对结构的强【度、防水《性和耐？久性：造成不？利影响？为此：需对施工缝进行特殊！处，。理  】   一般》多在侧墙《上设置L形接—头中柱设V形—接头接头倾角以【20°～30°为宜！ ？。 ？    施工缝【处理有？直接法、注》入法和充填》法之分？直接法为传》。统施工方法注入法】。是通过？预先设置的注入孔向！缝隙内注入水泥浆】或环氧树脂充填法是！在下：部混凝土《浇筑到适当高—。度(一般与》施工缝之《间，留，10：。mm～1《5mm空《隙，)、清除浮浆后再用！无收缩混《凝土或砂浆充—填 —     从实际效！果和室内试验的结】果看即使采用无【收缩混凝土直接法】也难以完《全消除？新、旧混凝土之间】的缝隙由于其上下】两部分混凝土不能】有效地形成整体【使构：件的传？力性能和防水性能】大为降低因此这种】方，法常与注入法联合使！用 — ， ，   室内试验表明！用注入法或充—填法施工《时施工缝处钢筋分担！的荷载比整体浇筑】时，增大约1《0％～？。。3，0％；施工》缝处在20m—水头：下开始渗《水25？m，。。水头时出现漏水现】。象这说明虽然注【入法：和充填法的接头【性能较好但仍—难以达到整体混凝土！的状态 【   《 ， 综合？以上情况并》考虑到地下》逆作在恶劣的施工】环境：下对施工质量—难以全面控制在盖挖！逆作车站的》结构设计中应充分】考虑施工缝可能存在！的缺欠具体做—法如下 ！。        】1)中间立柱尽可】能采用钢管混—凝土：柱使之一步》到，位避免在《永久柱中出》现逆作接头； ！      】   2)》如果：采，用直：接法施工《立柱的全部荷—载应由？劲性钢筋承担；用注！入法或充《。填，法施工的钢筋—混凝土柱和》边墙其配筋量—宜在理论计算—的基础？上适当提高》； 《     【  ： ， 3)内《衬和围护墙间宜设】置夹层防水层 ！     第】6款  《。现浇钢筋《混凝土？地下连续墙的—设计  ！   1  —单元槽？段的长度和深—度槽段长度和深度的！确定一般与》以，下因素有《关 》       】  1)设》。计要：求即与结构物的用途！、形状、尺寸、地下！连，续墙：的预留孔洞等有关；！ 》  ：      — 2)槽段稳定性要！求即与场地的工【程地质条件、—水文地质条件—。、周围？的，环境条？。件(如临近建—筑物或地下管线的影！响)和泥浆》质量、比重等有关】。； 》 ：        】3)施工条件—即，与挖：。槽机性能、贮浆池】容量、钢筋笼的加】工和起吊能力、【混，凝土：供应和浇灌能力现场！。施工场地大小和【施，工，操作的有效工作时】间，等有关 ！    一般可参考！已安全施工的类似】工程实例确定以【上海地区的淤泥质黏！土地层为例地下水】位，在地表面以下0.5！m，～1.0m》处槽：段长度采用》6m左右《挖槽和浇《注混凝土都较顺利】并已有最《大挖深达50m的成！功实践？当槽：段过长过《深、贴近现有建筑物！、地层特殊》或，地下水位变动频繁】时需进行槽壁稳定】性计算或现》场成槽试验 】  《 ，  2  地—下连续墙的接头形】式应满足《。结构使用《和受力要求当荷载】。沿地铁纵向均—匀分布并设》有内衬时可采用普】通圆形接头；无内】衬时应采用防水接头！；当需？要把单元槽段连成整！体时采？用刚性接头 — ：    — 3  从传力可】。靠和简化施》工考虑地下连续【墙与主体结构水【平构件宜采用钢筋】连接器连《接钢：筋连接器《的抗疲劳性能及割】线模量必须符合钢筋！机械连接技术规程】JGJ？。 107的要求【当二者采用钢筋【连接时墙体》内预埋连接钢—筋应选用HPB【235级钢》。筋考虑泥浆下—浇筑混凝土对钢【筋握裹力的影响【对受剪？钢筋的锚固》长度一般《取为30d》 —    4 — 为保证使用要【求墙：体表面的局部—突出大于100mm！时应予以凿除墙面侵！入隧道？净空的部分》也应凿除 】 ， 11.6.—5  关于》盾构：法施工？的，隧道结构设计 【   【  第1《款  为了取得【较，好的经济效》益在工？程地质条件好—、周围土层能提供】一定抗力的前—提下衬砌结》构可：设计：得柔一些但圆衬砌】环变形的《大小：对结构？受力、接缝张角、接！缝防水、地》表变形等均有重大】影，响故必须对衬—砌，结构的变《。形进行？验算：作必要的控制一【般情况下衬》砌，结构径向计算变形在！3‰～4‰D(D】为隧：道外径)；接—。缝变形应符合—。环缝张开不大—于2m？m，(变：形，缝处不大《于3mm～4mm)！纵缝张？开不大于3mm【。的要求接缝的—张开量？也不应超过防水密】封垫：对接缝张开量—的要求 —   》。。  第2款》。  衬砌结构的【计算简图应根据【地层：情况、衬砌的—。构造特点及施工【工艺等确定装配【式圆形衬砌视地【。层情况可分别—按以下方法进行计】算  】  ：     1 【 自由圆环法—埋设于松《软、饱和土》层(N＜2～4N为！标准：贯，。入试验？锤击数？)中的衬砌》当结构？变形时土层一般【无法(较少)提供】被动抗？力，为简单起见略—去接头刚度》对衬砌圆环内力的影！。响按自由变形的匀质！圆环来计算可求得偏！安全的内力》而接缝处刚度不足】时往往采用衬—砌，环的错缝拼装予【以弥：补这对分块较—少(尤其对分成【四块、？接缝处于垂直、水】平轴成45》°位置)的衬—砌环结构尤》。为合：。适，  【    《   2  衬砌环！间采用错《缝拼装时《可按修正惯用法【考虑：由于纵？向接头存在引起的】匀质圆？环刚度降低》及环间？接，头通过剪力传递所】引起的断面与接头】内力：的重分配；或以【。二环为一个计—算单元、块与块间】设接头的回转弹簧】、两环之间》设径向剪切弹簧及】切向弹簧《的计算模式》进行计算 ！      —   3  梁弹】簧，模型：计算法？在实际工程中地下装！配式圆形衬砌—结构螺栓《接，头能够承担》。一定的弯矩》、，。轴力和剪《力且接头的变形和】内力间呈线性关系】因此可将这样的接】。头当作理《想的：弹性铰对埋设于N＞！2～4土层中的【隧道衬？砌结构可以考虑【衬砌与地层共同作用！在结构防水确—有，保证的？情况：下用此法计》算可大大《减小断面弯矩给工】程带来较《。大的经？济，效益此时必须—。对圆环的变》形作一定限制—并对施工提出必【要的技术措施— ： ： ：        】若有条件采》用有限？元法进行结构分析就！可将较多的构造【。因素考？虑，进去如接头螺栓【及螺栓所施加的【预，应力、块与块间【的传力弹《性衬垫？的作用？等有利于《。优化设计 ！。     》第4款  装—配式衬砌的构—。造，要求 — ：        】1  装配》式衬砌按结构形【式区分为砌》块和：管片两大《。类管片环与》。环，、管片与管片间均】用螺栓？连接虽有施》工操作麻烦》、，用钢量大的缺—点但可增加隧道【抵抗变？形，的能力有《利，于保证施工精度【、，施，工安全及衬砌—接缝防水故在松【软，、含水、无自立【性的土层中》多选：用管片 《 ： ？    《  ：  管片按其螺栓】手孔的？大，小通常有《箱形和平板之—分当衬砌较厚—时为减轻自重常选用！腹腔：开有：较大、较深手—孔的箱形管片；【管片较薄《时为了能承》受施工？。中盾构千斤顶的顶】力则以选用较少【开孔的平板形管片为！宜 ：。。 ？     —    2  选】用较大的环》宽可减？少隧道？纵向接缝和漏水环节！、节约螺栓用量、】降低管片制作—费和施工费、—。。加快施？工进：度但受？运输和盾构》及机械设备能力的】制约故应《综合考虑 【 ： 11.《6.6  关于矿】山法施工的》结构设计 】  ？   第1款—  初？期支护的稳》定性判？别 【  ：。    《 ， 开挖宽度》小于10m的单【、双线？区间隧道初期支护】稳定性？的判别？可采用铁路隧道设计！规范TB《 10003—。附录F的方法大【跨度渡？线，隧，道及车站结构—初期支？护稳定性的判别应】通过专门《研究确定《   】  第2款》  锚喷《衬，砌和复合式衬砌初期！支护：的设计参数 —     ！    《对单、双线》区间隧道一般可参】考有关？规范及工程实例按工！程类比法决定—其设：计参数某些特殊【地形、地质》条件：下(如浅埋、偏压、！膨，胀性围？岩、：。原始：地应力过大》的，围岩等)及大跨度渡！线隧道或车》站结：构的初期支护应通】。过理论计算按主要承！载结构确定其设【计参数 —   》     》。 土质隧道的—初期支？护应采用包括—超前支护、格—栅钢架？或钢拱架、》钢筋网片和喷射混】凝土等组合的支【护方式其设计—应满足以下要求【 —        初！期支护？厚，。度不应小于200】mm并？。不宜超过35—0mm； 》 ，   —      初期】支护：中，的钢拱架宜优先【选用钢筋格》栅根据需《要钢拱架间距可采用！500mm～—100？0，mm钢筋格栅—的主筋直径不宜【小于18mm； ！      ！   ？初期支护《。厚度不大于30【0，mm时宜在》其内侧设置单层钢】筋网片；《初期支？护厚度大于》300mm时可考虑！在其内外侧设置【双层钢筋网片； ！。 《     》   初期支护各分！。节间应采用可靠的】。连接 《 《    第》3款  二次—衬砌的设计 ！   《      1【。  第四《纪土层中的》浅埋：结构、流变性—或，。膨胀性围岩》中的结构、提前施】。作二次衬砌的结构】以及施？作二次衬砌后—外部荷载增大的【结构除？满足本条第2款的要！求外尚应考虑—由初期支护和二次】衬砌共同承受外部】荷载可采《用荷载-结构模型根！据已：有结构复合衬砌的】现，场实测资料整—理归纳的压力值作】为二次衬砌的计算】荷载 《     】    2  对于！初期支？护和二次衬砌交替】施作的大跨度车【站结构或连拱结【构可采用地层-结】构模型或荷载-结构！模型根据初期支【护和：二次：衬砌之间的》构造特点和应力传递！特点按施工》过程分析确》定二次衬《。砌的受力情况— ： ： ，     》    3  由于！喷射混凝土难以完】。全满足地铁工程的耐！久性要求应通过加】强二次衬砌的方法】来保证矿山法—结构的？耐久性要求所—以长期使用阶段【复合衬？砌的受力分》析应考虑初期—支护刚度下降以后外！部荷载向二次衬【。砌的转移 》     ！    4  考虑！到浅埋？条，件下及？Ⅴ级～Ⅵ级》围岩中？外部荷载数》值及分？布的不确定性—以及城？。。市地下水位变—动的可能性》从安全？角度考？虑二次衬砌宜采用钢！筋混凝土结》构 【11.6.7  】沉管法施工的隧道】。结构设？计 ？   —  第5《款 ： 管节？接头形式的选择应】综合考虑隧》道的横断面尺—。。寸、：外部荷？载和温差等在沉【管隧道？中产生的纵》向应力？和变形量、抗震【设防要？求、接头《处，理的：施工工？艺的难易程》度，和经济性等因素【地震：设防区？。、隧：道横：断面较大或沉管【。段较长的隧道应优】。先选用柔性接头 】 ，