6》.4：  管道《应力计？算和柔性分析 】 《 ， 6.？4.：1  管道应力计算！可分为简易》。。应力计算和详—细应力计算并应符】合下列规定》 ， 》    1 — 当更换已成功【应用的管线时可采用！简易应力计算—；  】   2  当与】已，分析实施《过管线是《同类管线时可采用简！易应力？计算； 【。     3  ！按本规？范第：6.2.5》条，～第6.2.7条】规定设置膨》胀节的管线》可，采用简易应力计算；！   】  ：。4  其他管线宜】进行详细《应力计？算 6】.4：.2  简易应力计！算应包括下列—计，算内容 《    】 1  《设计压力引起的环】向应力；《 —  ：  2 《。 ，。设计压力《引起的轴向应力； ！  —   3  自【重引起的轴向弯【。曲应力； —    【 4  均布—和集中载荷作用下的！挠曲变形《；  】。   5《  L形膨胀节和】Π形膨胀节的面内弯！矩和离面弯矩引【。起的应力；》  【   ？。6  其他持续载荷！、偶然载《荷引起的应》力； 【     7—  轴向压缩稳【定，和外：。压，稳定； 【     8 】 支架处直径大【于，6，00mm管道—的应力； 》    】 9  其他—需要：计算的应力 ！ ， 6.4.3  详！细应力计算宜采用计！算机辅助《应力分析《并应包括下》列计算内容 【 《    《1  设《计压力引《起的环向应力—； ？     2！ ， 设：。计压力？引起的轴向应力； ！ 》    《3  热膨胀引起的！轴向应？。力，； 【    4 — 自重引起的轴【。向弯曲应《力； 【。 ， ，   5  热【膨胀和内《压引起的弯》曲应力？； ： ， 《    6  【其他持续载荷—、偶然载荷或—热载荷？引，起的应？力，。； 《   》  7 《 均布和集中载【荷作用下的挠—曲变形； 》 ：    — 8  支架处直】径大：于600mm—管道的应力； ！     9 ！ 其他需《要计算的应力 ！ 6.4.【4  ？计算热膨《胀和：热，载荷所采用的—设计温差△T—应按下列公式计【。算 【 ，  —  ： 式中△Td—设计温差(℃)【。； ？ 《       【   Tp》工艺温度(℃)； ！ ： ？     》     T—a环境温度》(℃)按式(6.】4.4-1)—。和式(6.》4.：4-4)《计算可？取最低温度；—按式(6.4.4】-2)和式(6.4！.4-3)计算【可，取最高温度； ！ ？        】  c系数输送【液体介？质时取0.85输送！气体介质时》取0.8； ！        ！   Tas预计安！装，温度：(℃：) 《 ： 6.4.5  弯！。头、三通《的柔性系数f、应力！增大系数SIF和内！压应力乘子的—确定应符合下—列规定 】     1  弯！头(图6.4.【5-1)《可分为整体》弯头[图6.—4.：5-1(a)—]和拼接弯头[【图6.4.51(】b)：]弯：头的柔性《系数及？应力增大系数计【算，应符合表6.4.5！-1的规《。定 —     2—  三通(图6.】4.5-2》)可分为等径整【体三通？[图6.4.5【-2：(a)]《、异径整体三—通[图6《.4.5-2(b)！]、等径拼接三【通[图6《.4.？5-2(《c)]、异径拼接】。三通[图6.4.】5-2(《d)]三通的柔性】系数及应力增—大系数？计算：应符：合表6.4.5-2！的规定 ！ 6.4！.5-1  弯头】 ， R-弯】头的曲率半》径；r-弯》头半径；td-弯头！设计厚度 ！ 表6.4.5-1！。  弯？头的柔性系数及应力！增，大系数 【 《     】注表中f为柔性系数！SIF？为应力增大系数m】为内压应力》乘子 】 ， 6.4.！5-2  三通 】。。。 ：。 ？Di-管道内—径；：tM-主管壁厚【；tB？-支管壁厚；Di】M-主？管内：径；DiB-支【管内径 】 表6？.4.5-2  】三通的柔性》系数及应《力增大系《数 《 ， 【     注—tM为？三通主管的厚度【Di为？三通主管的内径D】iB为支《管内径t《B，为支管靠近连接处】的厚度 ！6.：4.6  直管的】应力计算应》符合下列规》定 【 】 》 ？ ， ，6.4.7  输】送介质为液体且内径！。大于600》m，m的管道《支架处的《管道轴向应力—、环：向应力和剪切—应力计算《应符合下《列规定 ！   ？ 1 ？ 支架处管道的轴】向弯：。曲应力应按下列【公式计算 】 ？ ，     式！中ρL管《道输送液体密度(k！g／m3)； ！ ？        】 ， L跨距(m)【；  】。   ？      Di管！道内径(m)； 】  —  ： ， ，   ？  td管道设计厚！度(m)； 【      ！ ，    《γ1、γ2与支架】包角θ有关的系数】应按：表，6.4.7-1选】用； 》   》      —  ：θ支架包角(图【6.4.7) 【。 表—6.4.7-—1 ： ，γ1、γ2系—数 》 》 】 图6？。.4.7  支架包！角 《     【2  支架》。处管道的最大剪切】应力应？按式(6.4.7-！3)计算且应—符，合式(6.4.【7-4)的规定 ！ ，。 ， — ： ，  ： 式中γ《。3与：。支架包角θ有—关的系数应按—表6.4.》7-2选用； 】 ： ： ，    《   ？。  ρL管道输【送液体密度(kg／！m3)； 【  《  ：    《   tt纤—维增：强塑料？管，道总厚度(m—)；： —     》 ，。    [τ]层合！板的：许用剪？切应力(M》Pa)按本规范式(！。4.3.8-4【)计算？取，值 表6！.4.7《-2  γ3系数 ！ ， — 《    3 — 支架？处管道的环向弯曲】应力应？按，下列公？式计：算   ！      —1)横截面》最低：点应按下式计—。算 《 ？    ！。 式中b1支架【的宽：度(m？)； 】。        】 ， W均布载荷(【N，／m)？； ： ？        ！   γ4与—支，架包角θ有关的【系数当管道未—与支架固定在一起时！应按表6.4.7】-3选用；当管【道，。和支架固定在—一起时应取表—6.4？.7-3中给定【值的1／10 ！ 表6.—4.7？-3  γ4—系数 ！    】     2)横截！面支架包《角点：处应按下式计算 】 ？ 》   》  式中γ》5与支架包角θ【有关的系数》应按表6.4.7-！4选用 ！。表6.4.7—-4 γ5系—数 】 ， 6.4.8！  直？管的变形计》算应符合《下，列规定 ！  【     》  3)当管—壁采用Ⅰ型》和Ⅱ型？层合板时式(6.】4.8-《2)和式《(6.4《.8-3《)中的轴《向单元？拉伸刚度X》1max《应等：于环向单《。元拉伸？刚度：。X1amΦ》。泊松比vyx—和泊松比vx—y应取0.3 【。。 》   ？ 3 ？ 两端？为滑动？支架或导向支架【时的挠曲《变形应按下》列公式？计算 —。 ： 6【.4：.，9  弯《头的应力计》算应符合下列—规定：。 《  ！   式中》Mi：面内：弯，矩，(N·？mm)； —     】      SIF！Φi在面内弯矩M】 i作？用下的环向系数【；   ！。 ， ，。     》。 Mo离面弯矩(】N·mm)； ！     【。 ，     》SIFΦo在离【面弯矩？Mo作用下的—环，。向系数 《     ！3  设计》压力引起的轴—向应力应按下式计】。。算 ： — ，     4！  热膨《胀引起的轴向弯【曲，应力应按下式计算】 ！ ？ ，  ： 式中S《IFxi在》面内弯矩Mi—作用下的轴向系数；！ —         ！ SIFxo在【离面：弯，矩Mo作用下—的轴向系《数 6.！。4.10  三【通的应力计算应符合！下列规？定 ？ ， ： ， ，。   1  设计】压力引起的三通直管！环向应力应按下式计！算 ！  》。   式中Di主】管的：内径(mm》)； ？ ： ？       【   t《M主管最小厚度【(mm) ！     2  热！膨胀及其他载—荷，引起的无方向弯曲】应力应取三个连接处！的最大值无方—向弯：曲，应力应按下列公式计！算 【  【   式中DiB】支管直径(》mm)； 【。       ！ ，   ？SIFT三通的【应力增大系数；【。 —    《      —ts取？tM和SIFT×】。。tB的小者(—mm)； —      ！    《 tB支管壁—厚(m？m)：； —。   ？。 ，       【IB支管连接处【。的惯性矩(mm【4)：。  【   3  支【管扭：转应：力，应按下？式计算 【。 6！.4：.，11  《直管段的《。挠曲变形应》符，合本规范《第6：.3.4条的规【定挠曲？变，形，计算时应计》入下列载《荷组合 ！    1  均】布载荷？组合应包括》。管线管？内介质和管外—绝热等载荷；— 《 ： ，  ： 2  集中载【荷组合应《包括永久《性的点载荷》 —6.4.12—  管线《任意一处的最大组合！应力应包《括最大操作》内压产生的应力、】。设计温度范》围内热胀冷》缩引：起的弯曲应力、【。管道和管中介质及】附带绝热材料自重】引起的弯曲》应，力、外载荷引起的】弯曲应？力和支？。架，。位移引起的弯—曲应力等 — 《。6，.4.13  管】线任意？一处的轴《。向和环向应力应【符合：简化失效包络线【计算或最大》组合应力不得大【于许用应力最—大组合应力计算应符！合下列？。规定：。 《。     1 】 直管和弯头—的最大组合》应力应按《下列公式计》。算 ！。 ，  《   式中》σc最大环》向或轴向组合应力】最大环？。向组合应力》应按式(6.—4，.1：3，-，。1)计算最大轴向】组，合应：力应按式(6.4】.13-2》)计算； 】。  ？        】 ，σΦ最大环》向应力； 》   【       【 σx最大》轴向应力； 【 ？  ：     》。    σ》s扭转剪切应力【；，。   】   ？     σΦp设！计压力引起的环【向应力？；，  【  ：       σΦ！b热膨胀引起的环】向弯曲应力； 】 ？ ，      —    σ》。xp设计压力引起的！轴向应力； 】    —   ？    σxb热膨！胀引起？的轴向弯曲应—力；：。   】        】。σab自重引—。起的轴向弯》。曲应力； ！  ：。 ，        σ！ac带？约束端管线热膨胀引！起的轴向应力— ？ ？    2》  三通支管的最大！组合应力应按下式计！算， — —    3 — 直管的《。轴向压应力计算【。应符合下列规定【。 》       【  1)整体—管壁横截面受压【时应按下式》计算 ？ 【   —  式中Fs压缩】稳定：安全系数取值不【应小于4《；  】      —   ？。L全约束管线—系统的受压缩直管】段长度、带有端部压！。缩载荷的垂直—管段长度、管壁【横截面整体受—压缩：应力的无支撑管道】长度：(，m) ？ ，。    【。 ，  ：  2)《局部管壁《横截：面受压时应》按下式计《算 ？ —   —      3【)当管壁采用—Ⅰ型：和Ⅱ型层合板时【式(6.4.1【3-6)和式(6.！4.：13-？7)中的《轴向拉伸模量E1】。amx应等于环【向拉伸？模量E1amΦ 】。 《 6.4.14 】 采：用，失效包？络线分析时》应分别计算在包括】热膨胀载荷》的持续作用工况【、不：包括热膨胀》载荷：的持续作用工况和偶！然短时作用工况下】。管线各危《险点的轴向和—环向应力《。值该危险点的应力状！。态应在简化失效包络！线，内 ？