？ 6.4《  管？道应力？。计算和柔《性分：析 ！6.4.《1，  ：管道：应力计？算可分为《简易应力计算—。和详：细应力计算并应符合！下列规定 ！     1  当！更换已成功》应用的管《线时可采《。用简易？应力：。计算； ！    2  【当与已分析》实施过？管线是？同类管线时可采用】简易应力计算； 】。。 》    3 — 按本规范》第6.2《。。.5：条，～第6？.，2，.7：条规定设置膨胀【节的管线可采用简】。易应力计算；— —    《4，  其他管线宜进】。行详细？。应力计算 【 6《.4：.2：  简易应力计算】应包括下列计算【内容  ！   1《  设计《压力引起《的环向应力》； 》    》 2 ？ 设计压《力引起的轴向应力；！ 《 ，   ？  3  自—重引：。起的轴向弯曲应力】；，    ！ 4  《均布和集中载—荷作用下的挠曲【变形；？ — ，。 ，  5  L—形膨胀节和Π形膨】。胀节的面内弯矩【和离面弯矩引起的】应力； 《 ？   《  6  其—他持续载荷、—偶然载荷引起的【应力：； ？  》  ： ，7  轴《向压缩稳定和—外压稳定； 【    【 8  支架—处直径大于600】mm管道的应—力； 》。 ？    《。9 ：。 其他需要计算的】应力： 》 6.？4.3  详细应力！计算宜采用》计算机？辅，助应力分析并—应包括下列计算【内容  ！  ： 1  设》计压力？。引起的环向应力； ！ 》    2  设计！压力引起《的轴向应力》；   ！。  3 《 热：膨胀引起的》轴向应力； 【 ，   》  4  自—重引起的轴》。向弯：曲应：力； —     5 】 热膨胀《和内压引起的—弯曲应力； ！    》 6  其他持【续载荷、偶然载荷】或热载？。荷引起的应力； ！    【 7 ？ 均布？和集中？载荷作用下》的，挠曲变形； 【 《    8 — 支架处直径大【于，600mm管道【的应力； 】 ：    9  其】他需：要计算的《应力 】6.4.4》。  计算热膨胀【和热载荷所采用【。的设计温差△T应】按下列公《式计算 》 ： —   《  式中△Td【设计温差(℃—)； —。   《     》 ，  Tp《工艺温度(℃)；】    ！     》  Ta环境温度】(℃)按式》(6.4.》4-1)《和式(6.》4，.4-4)计—算可取最《低，温度；？按式：(6.4.4-2)！和式(6.4.【4-3)计算可取最！高温：。度； ？ 《        】   c系数输送液！体介质时取0.8】5，。输送气体介质时取0！。.8； 》    【   ？    Tas【预计安装温度—(℃) 【 6.4.—5  弯头、三通】的柔性系数f、应力！增大：系，数，SIF和内》压应力？乘子的？确定应符合下列规定！  【   1《。  弯头《(图6.4.—5-1)可分为整】。体弯：头[图6《.4.5-1(a】。)]和拼接弯头[图！。6.4.51—(b)]弯头的【柔性系数《及应力增大系—数计算应《符合表6.4.5-！1的规定《 ：    【 2  三》通(图6.》4.5-2)—可，分为等径整体三通】[图6.4.5【-，2(a)]、异径整！体三通[图6.【。4.5-《。。2(b)]、—等径拼接三通[图6！.4.5-》2(c？)]、异径拼接【三通[图6.—4，.5：-2(d)]三【通的柔性系数—及应力增大系—数计算应符合表6】.4.？5-2的《规定 — 《。 ？ 6.4.5-1 ！ 弯头 —。 R-弯头的曲！率半径；r》-弯头半径；td】-弯头设计》。厚度 ？。 》。。表6.4《.5-1  弯头的！柔性系数及》。应力增大《系，数， ： 【 ，    》 注表中f为柔【性系数SIF为应】力增大系数m为内压！应力：乘子 》 ： 《 6《.4.5-2—  三通 — D》i-管道《。内径；tM-—主管壁厚《；tB-支管—壁厚；DiM-主】管内径；DiB【-支管？。内径 — 表6.4—.5-2  —三，通的柔性系数及应】力增大系数 【 ？ ： ？     注tM！。为三：通主管的《厚度Di为》三通：主管的内径D—iB为支管内径t】B为：支管靠近《。连接处的厚度—。 ？ ？6.4.6  直管！的应力计算》应符合下列》规定 《。 《 ？ 》 《。 6.】。4，.7  输送介【质为液？体且内径大于6【00mm的管道支】架处：的，管道轴向应力、【环向应力和》剪切应？力计算应符合下列规！定 》   《  1  支架处】管道的轴向弯曲【应力应按下》列公：式计：算 ？ 》 ？  ？  ： 式中？ρ，L管道输送液体密度！(，kg／m3)； 】  —    《     L跨【距(m)《； — ，    《 ，     Di管】道内径(m)—； ： 《         ！  td管道—设计厚度(m)【； —      —。     γ1、γ！2，与支架包角θ—有关的系数应按【表6.？4，.7-1选用—； ：   【        】θ支架包角》。(图6.4.—7) 】。表6：。。.4.7-》1  γ1》、γ2系数 】 ？ 《 — 图6.4—.7  支》架包角 ！    2  支架！处管道的最大—剪切应力应按—式(6.4》.7-3)》计算且应符合—式，。。(，6.4.7-4)】的，规定 — 【    《 式中γ《3与支架包》角θ有关的》系数应按表6.4】。.7-？2选用；《 —      —    ρL—。管，道，输送液体密度—(kg／m3)【；   ！ ，       t】t，纤维增强塑料管【道总厚度(m—)，； ：     ！   ？   [《τ]层合板的许用】剪切应力(MPa)！。按，本规范式(4.3.！8-4)计算取值 ！ 表6【.4.7《-2  γ3系数】 】 ，     3】  支架《处管道的环向—弯曲应力《应按下列公式计算 ！     ！    1)横截面！最低点应按》下式计算 》 ！  ？  ： 式：中b1支架的宽【度(：m)； 《     ！      W均】布载：荷(N？／m)； — 《     》     》γ4与支《架包角θ有关—的系数当《管道未与支架固【定，在一起？时应按表6.4【.7-3选用；【当管道和支架固定在！一起时应取表6.】4.7？-3中？给定值的1》／10？ —表，6.4？.7-3《  γ4系数 】 》 《       【  2)横截面支】架包角点《处应按下式计—算 》 】    式中—γ5与支架》包角θ有《关的系数《应按表？6.4.7-4选】。。用 ？ 表》6，.4.？7，-4： γ5系数 — ？ ？ ？ 6.4.8 】 直管的变形计算】应符合下列规—定， ， ！ ，     》。 ，   3)当管【壁采用Ⅰ型和Ⅱ【。。型层合板时式—(6.4.》8，-，2)和式《(6.？4.8-3)中的轴！向单元拉伸》刚度X1m》ax应？等于环？向单元拉伸刚—度，X，1amΦ泊松—比vy？x和泊松比vxy】应取0？.3 》。     3】  两端为滑—动支：架或导向《支架时的《挠曲变形《应按下？列公式计算 【 】 6.4.9  ！弯头：的应力计算》应符合下《列，规定 — —。   《  式中Mi面内弯！矩(N·mm)； ！ 《   ？  ：   ？   SIFΦi】在面内弯《矩M i作用下的】。环向系数； ！      【   ？  Mo《离面：弯矩(N·mm)；！ ：      ！   ？  SIFΦ—o在离面弯矩M【o作用下的环向系数！。 ，  —   3  —。设计压力引起的轴】向，。应力应按《下式计算 ！ ： ？   《  4  》热膨胀引起的—轴向弯曲《应力应按《下式计算 ！ —     式中SI！Fxi在面内—弯矩：Mi作用下的轴向】系，数； —       】  ：  SIF》xo在离面弯矩Mo！作用下的轴向—系数 ？ ？ 6.4.1【0  三通的应力计！算应符合下列规定】 ：   —  1  设—计压：。力引起？的三通直管环向【应力应按下式—计算 ！ 《     式中Di！主管的内径(mm)！； —  ：       【  tM主》管最小厚《。度(mm) 【 ？     2  】热膨胀？及其他载荷》。引起：的无方向弯》曲应力应取三—个，连接处的最大值【无方向弯曲应—力应按下列公式计算！ 》 《     【式中Di《B支管直径(m【m)； 【     —      —SIFT三通—的应力增大系数；】 —         ！ ts取tM—和SIFT×—tB的小者(mm】)； 》 ： ，。         ！ t：。B支管壁厚(—。mm)； ！ ，      —。    《IB支管连接—处的惯性矩(—mm4) 】 ：    3》  支？管扭转应《力应按下式计算 ！ 】。 6.4.11】  直管段的挠【曲变形应《。符合本规《范第：6.3？.4条的规定挠曲变！形计算？时应计？入下列载荷组合 ！ 《。    1  【均布载荷组合应【包括管线管内—介质和管外》绝热等载荷； 】   —  2  》集中载荷组合—。应包括永久性—的，。点，载荷 【 6.4.1—2，  ：管线任？意一处的最》大组合？。应力：应，包括最大操作内压】产生的应力、设计温！度，范围内热胀冷缩【引起的弯曲》应，力、：管道和管中介—质及附带绝》热材：料自重引起的—弯，曲应力、外》载荷引起的弯曲应力！和支架位移引起的】弯曲应力等 — ： ？6.4.《13  管线任【意，一处：。的轴：向和环向《应力应符合简化【失效包络线计算或】最，大组合应力不得大于！许用应？。力最大组合应力计算！应符合下《列规定 —     【1  直管和—弯头的最大组—合应力应按下列公式！。计算 《 【     式中！σc最大环向—或轴向组合应力【最大环向组》合应力应按式—(，6.：4.13《-1)计算最大【轴向：。组合应力应按—式(6.《。4.13-》2)计算； 】       ！  ：  σΦ最大环【向应力？；，  【 ， ，       【σx最大轴向—应力； 】 ，  ：        σ！s扭转？剪切应？力；  ！         ！σ，Φp设计压力—引起：的环向应力； 【    】     》  σΦb热—膨胀引起的环向【弯曲：。。应力：。； 》 ，       【    σxp【设计压力引起—的轴：。向应力； — ：    》      — σxb热膨胀【。引起：。的，轴向弯曲应力；【    ！       【σab自重引—起的轴向弯》曲应力； ！         ！  σac》带，约束端管《线，热膨胀引起的轴【向应力 《 》。 ，   2《  三通支管—的最大？组合应力应按下式计！算 《 ： —。     3  直！管的轴？向压应力计算应符】合，下列规定 —      ！   1)整体管】壁横截？面受压时应》按下式计算》 《 ， ：  —   式《中Fs压缩稳—定安：全系：数取值不应》小于：。4；： ，   【    《    L》全约束？管线系？统的受压缩直管段长！。度、带有端部压【缩载荷的《垂直管？段长度、管壁—横截面整体受压【缩，。应力的无支撑管道】长度(m) ！ ：     》   2)局部管】壁横：截面受压时应按下式！。计算 ！    】     3)当】管，壁采用Ⅰ型和Ⅱ【型层合板时式(【6.：4.13-6—)和式？。(6.4.1—3，-，7)中的轴向—拉，伸模量E1a—mx应等《于环向拉《伸模量E《1amΦ 【 6.4.14！  采用失效包【络线分析时应—分别计算在包括热】膨胀载？荷的持续作用—工况、？不包括？热膨胀？载荷的持续作—用，。工况：和偶然短时作用【工况下管《线各危险点的—轴向和环《向应：力值：该危险？点的应力状》态应在简化失效【包络线内 —