6.4 】 管道应《力计算和柔性分【析， ： 6.】4.1  》。管道应？力计算可分》为简易应力计算和详！细应力计算》并应符合下列规【定，。  【   1  当【更，换已成功应用的管】。线时可采用简易应力！计算； 》    【 2  当与已分析！实施：过管线是同》类管：线时：可采用简易应力计算！；， ：   —  3？  按本《规范第6.》2.5条《～，第6.2《.7条规定设—。置膨胀节的管线【可采用简易应力计算！； 《     4 ！ 其他？管，。线宜进？行详细应力计算【 —。6.：4.2  简易应力！计，算应：包括：下列计算内容 【    】 1  设计压力】引起的环向应—力； —  ？ ， ， 2 ？ 设：计，压力：引起的轴向》应力； —   》  ：3  自《重引起的轴向弯曲】应力；？。 ，   【  4  均—布，和集中载荷》作用下的挠曲变形】； 《 ： ，。    5  【L形：膨，胀节和？Π形膨胀节的—面内弯？矩和离面弯》矩引起的应力； ！ ？    《 6  其他持续】载荷：、偶然载荷引—。起的应力； ！     7【  轴向压缩稳【定，。和外压稳定； 【   【。  8  支架【处直：。径大于600mm管！道，的应力； 【 ，     9 】 其他需要计算的】应力 】。6.4？.3  《详细应力计算宜采用！。计算：。机辅：助应力分析并—应包括下列》计算内容《    ！ ，1  设计压力引起！的，环向应力；》 ，   【。  ：2 ： 设计？压力：引起的轴向应力【； 《     3】  ：热膨胀引起的—轴，向应力； 】     4【  自重引》起的轴向弯》。曲，应力；？ 》。     5—  热膨胀》和，内压引起的弯曲【。应力：； 》     6【。 ， 其他持续载荷、】偶然载荷或热—载荷引起的应—力； 《    【 7  均布—和集中载荷作—用下的挠曲变形【。； 【    《8 ：。 支架？处，直径大于600m】m管道的应力；【    ！ 9  《其，他需要计算的应【力 6】.4.4  计算热！。。膨胀和热载》荷，所采用的《设计：。温，差△T应按下—列公式计算 】。 】    《 ，式中△？Td设计温差(【℃)； ！    《    《  ：Tp工艺温度(℃】)； —   《    《    Ta环【境温度(℃)—按式：(6.4《.4-1)》和式(？6.4.4-4)计！算可取？最低温度；按式(6！.4.4-2)【和式(6.4—.4-？3)：计算可取《最，高温度；《    ！     》  c系数输送【液体介质《。时取0.《85输送气体介【质时取0.8；【 《 ，     》      T【as预？计安装温度(—。℃) ？ 6—.，4.5？  弯头、三通的】。柔性系数f、—应力增大系》数SI？F和内压应力乘子】的确定应符合—下列规定 ！     1 【 弯头(《图6.4.5-1)！可分为整体》弯头[图《6.：4.5-1(a)]！和拼：接弯：头[图6.4.51！。(b)]《弯头的？柔性系数及应力增】大系数计《算应符合表6.4.！5-1？的规定 】 ，。   ？ 2  三通—(图：6.4.5-2【)，。可分：为等径整《体三通？[图6.4.5-2！(a)]《、异径整体》三通[？图6.4.》5-2(b)]、等！径拼：接三通[《图6.4.5—。-2(c)》]、异？径拼接？三通[图6.4.】5-2(《d)]三通》的柔性系数及—。应力增大系数计算应！符合表6.》4.5-2的—规，定 《 【 6.4》.5-1  —。弯头： ： 《R-弯？头的曲率半径；r-！弯头半径；》td-弯头设计厚】度 ： 》表6.4.》。5-1  弯头【的柔性系数及应力增！大系：数 《 【     注【表中f为柔性—系数SIF为应【力增大系数m为内压！应力乘子 【 】 ，6.4.《。5-2？  三通 】 Di-管道【内径；tM-主【管壁厚；tB-支管！壁厚；DiM-【主管内径；Di【B-支管内径 ！ 表6.4.5！。-2：  ：三通的柔性系—数及应力增》大系数 【 《  》   注tM为三通！。主管的厚度D—i为：。三通：主，管的内径《DiB为支管—内，径tB为支管靠近】连接处的厚度— ： 《6，.4.6  直管的！应力计？算应符合下列—规定 【 ， 《 — 【 6.？4.7  输送介】质为液体且内径大于！60：0m：m的管道《支，。。架处的管道》轴向：应力、环向应力和】。剪切应力计算应符】合下列规定 【 ：    》 1  支架—处管道？的轴：向弯曲应力》应按下列公式计算 ！ ： —   》 ， 式中？ρL管？道输送液体密度(】。kg／？。m3)？； ： ：  《。。         ！。L跨距(m》。)； 】 ，。     》。 ，   Di管—道内径(《m，)； 》 ，  ？  ：   ？    t》d管道？设计厚度(m—。)，；  】  ：       γ1！、γ：2，与支架包角》θ有关的系数应按】表6.4.》7-1？选，用； 》    —   ？    θ支—架包角(图》。6，.4.7)》。 ， ， 表6—.4.7《-1  γ1、γ】2系数 【 ！ 图6.4！。.7  支架包角 ！    】 2  支架—处管道？的最大剪切应力应】按式(6.4.7】-3)计算且应【符合式(6.4.】7-4)的规定 】 ！     式中γ！3与支架包角θ有关！的系：数应按表6》.4：.7：-2选用；》   】        】ρL管道输送液【体密度(kg—／m：3)； 《    】     》  tt纤维增强塑！料管道总厚度(m)！；，   】 ，    《  ： [τ]层合—板的许用剪切应【力(MPa)—按本规范式》(4.3.》8，-4)计算取值 】 《 表6.4.7-2！  γ3系数 【 ： ， — ，     3  】支架处管道》的环向弯《曲应：力应：按下列公式计算 ！。 ， ？      —  1？)横截面最低点应】按下式计算 【 】     式中】b1支架的宽—。度(m)； 【  》       【  W？均布载荷《(N／m)； ！     【      γ【4与支？。架包角？θ有关的系数当管】道未与支架固定在一！。起时：应按：表6.4《。.7-？3选用；当管—道和支架固》定在一起时应取表】6.4.7》-，3中给定《值的1？。／，10 — 表6《.4.7-3  γ！4系数 — ： —     》    2)—横截面支架包角点处！应按下式计算 】 《 —    式中—γ5与支《架包角θ有关的系数！应按表6.4.7】-4选用 【 ？表6.4《.7-4 》γ，5系数 — ？ 6【.4.8《  直管的变形计算！应符合下《列规定 ！    ！     3—)当管壁采用Ⅰ型】。和Ⅱ型层合板时式(！6.4.8-—。2)和式(6.4.！。8-3)中的轴【向单元拉伸》刚度：X1max》应等于环向》单元拉？伸刚度X1a—mΦ泊松比v—yx和泊松比v【。x，y应取0.3 ！    — 3 ？。 两端为滑动支架或！导向支架《时的挠曲变形应按下！。列，公式：计，算 ？ ： 》 6.4.【9 ： 弯头的应力计算应！符合下列《规定 【。 ？     式！中Mi面内弯矩(】N·mm)； ！      】 ，。    S》IFΦ？i在面内弯矩—M， i作用下的环【向系数； ！  ：。   ？  ：    Mo离【面，弯矩(N《·mm)； —。    】       S】IFΦo在离—面，弯矩Mo作用下的环！向系数 ！    3  设】。计压力引起的轴【向应：力应按下式计算 ！ ！     4 【 热膨胀引起的轴向！弯曲应力应按下【式计算？ ： 【  《   式《中SIFxi在【面内弯矩《。Mi作用《下的轴向《系数； ！     》   ？。 ， S：IFx？o在离面《弯矩M？。。o作用？下的轴向系数— ：。 6.4【.10？  三通的应力计算！应符合下列规定 ！    【 1  设计压力引！起的三通直》。管环向应力应—按下式计算 】 》 ？     式中Di！主管：的内径？(mm)《； 【 ，      —   tM主管最小！厚度(？mm) 《     ！2  热膨》胀及其他载荷引起的！无方向弯曲应—力应取三个》连接处的《最大值无方向弯曲应！力应按下列公—。式计算 》 》 《     式—中Di？B支管直《径，(mm)； — 《    《     》  SIFT三【通的：应力增大系数—；   ！   ？  ：   ts取tM和！SIFT×t—B的小？者，(mm)； ！ ：      —  ：  t？B支管壁《。。厚(mm《)，。；   ！        】IB支管连接处的惯！性矩(mm4)【 》     》3  支管扭转应力！应按下式计算 ！ — 6.》4.：11  直》管段的挠曲变形【应符合本规范—第6.3.4条【的规定挠曲变形计】算时应计入下列载荷！组合： ： 《   ？ 1 ？ 均布载荷组合应】包括管线管》内介：质和管外绝热等【载荷；？。。。 》。   ？  2 《 集中载荷组合应】包括永久《性的点载荷 【 ， 6.4.1】2  管线任—。意一处的最大—组合应力应包—括最大操作内—压产生的应力、【设计温度范围内【热胀冷缩引起的弯】曲应力、管》道和管中介质—及附带绝热》。材料自重引起的弯】曲应：力、外载荷引—起的弯曲应力和【支架位移引》起的弯曲应力等 ！ ？ 6.4《.13  管线任】意，一处的轴向和环向应！力应符合简化失效】包络线计算》或最大组合应力不得！大于：许，用应力？最大组合应力计算】应符：合，下列规定 【  《   1 》 直管和《弯头的最大组—合应力应按下—列，公式计算 【 》     】式中σc最大环【向或轴？向组合应力》。最大环向组合应【力应按式(6.【4.13-1—)计算最大轴向【组合：应力应按《式(6？.4.13-—。2)计算；》。   】 ，      — σΦ最大》环向应力；》 》       【   ？ σx？最大：轴向应？力； — ： ，        】 σs扭转剪切应】力； 》       ！    σΦp设计！压力引？起的环向应》力；： 》  ：    《     》σΦb热膨》胀引起的环》向弯曲应力； 】     】 ，    《。 σx？p设计压力引起【的轴向应力》； 《 ：。  ：。。  ：       【σxb热《膨，胀引起的《轴向弯曲应》力； ？  —       【  σab自重【。引，起的轴向弯》曲应力； 》 》    《 ，。。 ，    σ》ac带约《束，端管线热膨胀引起】的轴向应力》   】  2？  ：三通支？管的最？大组合应力应按下式！计算 【 ？  》。   3  直【管的轴向压应力【计算：。。应，符合：。下列规？定 《      】   1)整体【管壁：横截面受压时应按下！。。式计算 ！ ：     】式中Fs《压缩稳定安全系【数取值不应小—于4； 》   —     》 ， ， L：全约束？管线系统的受压缩】直管：段长度、带有端部】。压缩载荷《的垂直管段长度、】管壁横截面整—体受压缩应力的无支！撑管道长度(m) ！     ！。  ：  2)《局部管壁横截面【受压时应《按下式计算 —。 ， ： ： ？       ！  3)《当管壁采《。用Ⅰ型？。和Ⅱ：型层合板时式—(6.4《.13-6)和式】。(6.4.13-7！)中的轴向拉—伸模量E1》a，。mx应等于环向【拉伸模量E1a【m，Φ ？。。 ： 6.4.14】 ， 采用？失效包络线分析时应！分，别计算在包括热膨胀！载荷的持续》。作用工况、不包括】热膨胀载荷的持续作！。用工况和偶然短时作！用工况下管线各【危险点？的轴向和环向应力值！。该危险点的应力【状态应在《简化失？效包络线《内， ：