？。 4：.3：  单？层板和层《合板性能 》。 ， —4.3？.1  纤维—增强塑料设备和管道！的纤：维增强塑《料，单层板力学性—。能宜通过铺层实测法！确定当？采用铺层计算法时玻！璃纤维增强》塑料：单层板性能应符合下！列规定 ！。    1  单层！板材料的力学性【能应按表4.3.1！-1取值 【 表4.—3.1？-1 ？ 玻璃？纤维增强《。塑料单层《板材料？的力学性能 — 【 ， ：     》注1  表中—ξ为玻璃纤维—布的经向占总纤【维质量的比例； ！。 ，   》      2  ！。表中θ为《缠绕：角代表纤维缠绕方向！与筒体或管道轴向】x的夹角 】  ？   ？2 ： 缠绕角度》与纤维缠绕层环【。向和轴？。。向单元？拉伸模量宜》按表4.3.1【-2取值《 表【4.：3.1？-2：  ：缠绕角度与纤维【。缠绕层环向》和轴：向单：元，拉伸模量 】 — ？ 3  】缠绕角度与纤—维缠绕层泊松比宜】。按表4.《3.1-3取—值 ：。。 ？ ， 表4？.，3，.1-3  —缠绕角度与》纤维缠？绕层泊？松比： — 】    【 注1 x为—筒，体或管道轴向y为筒！体，或管道环向； 】 ？。。。       【 ， 2  泊松—比vyx是》计算由y《方，向应：。力，引，起的x方向应—变，。。泊松比vxy是计算！由x方向应》力引起的y方向应】变  】   4  —单层板的玻璃纤维】质量含量应符合下】列规定 》      ！   1)》短，切原丝毡宜为25％！～35％； 【 ， ？       【 2)纤维布宜为4！5％～55％； ！。 ：   《 ，    《 3)纤维缠—绕，纱宜为6《0，％～：7，5％ 》 ， 4.3》.2  纤》。维增强塑料层合板的！力学性能参》数可按层合板理论的！铺层计算《法或铺？层，实测：法，进，行，计算并应《符合下列《规定 《 ，     【1  ？当缺：少实测参数或历【史，数据时应采用下【列铺层计算》法计算 【。 ：       【 1：)层合板的单元【拉伸刚度和》单元拉？伸强力应《分别按？下列公式计》算 ？ — ，     【式中X1am层【合板的单元》拉伸刚度(》N／mm)； 】      ！   ？  U1am层合板！的单元？拉，伸强力(N／—。。mm)； 》   【  ：    《  n？i第i单层板的层】数； 》 ：    《       【Wi第i单层—板，的纤维单《位面积质量(k【g／m2)； 【   【       【 Xi第i单层板】。的单元拉伸模量【[N／(mm·kg！／m2)]；采用纤！维缠绕层当》缠绕角小于15【°，、计算？环向拉伸模量时【应取：值为0；当缠绕【角大于75°、【。。计算：轴向拉伸模量—时应取值为0； ！   —  ：      Ui第！i单：层板的单元》拉，伸强度[N／(mm！·k：。g／m2)] 】 《   ？  ：   2)》层合：板的拉伸模量—应按：下列公式计算— ：。 》 ：  《   ？式中E1am层合板！。的拉：伸模量(《MPa)； 【    【      — td层合板的结】构层计算厚度(m】m)； 【 ，    《       【ti第i层单—层板的结构》计算厚度(m—。m)； —   》        m！g第i层单层—。板的纤维质》量百分含量值；【 》 ，       【   W《。i第i单层板—的纤维单《位面积质《量(kg／m2【)； — ：    《      ρr树！脂固化后的》密度(kg》／m：3，)； 》   》    《   ？ ρg纤维的密【度(kg／m3)】 — ，     》  3)层合板的弯！曲模量应按下列公】式计算 — 》   —  式中Eb层合板！的弯曲模量》(MPa《)；  ！     》    Wi第i单！层板：的纤维单位面积质】量，(kg？／m2)； 【    【 ，   ？。   Xi第i【单层板的单》元，拉伸：模量[N／(m【。m·kg／》。m2)？]； 【   ？。   ？    《 hi第i层单【层板的中心》与层合板中心(【图，4.3.2)的距离！(mm？)；  ！    《     h—0层合板的中性面与！层合板？中心的距离(mm)！ 【 ？ ， 图4.3.—。2  第i层—单层板？。的中心与层合板中】心的距？离hi示意图 【 《     2 【 当采用铺层—实测法？时单层板和》层，合，板性：能检测应符合下列】规定 】   ？    《 1)试验样板应】按设计铺层制作每个！检测项目的》加，工试样不应少于15！个，； ？      ！ ，  2)单层板和层！合板性能检测项【目应符？合，表4.3.2-1的！规定； — 表4.—3.2-1 — 单层板和层合【板性：能检测项目 — ？ 【   ？  注？“√”？。表示应？检项：目“○”《表示宜检项目“【”表示无《需，检测项？目   ！  ：    3)—试样数据《的置信度应》按下列公《式计算 ！ 《   《  式中J1—am预设《。铺层性？能，的典型值； — 《    《      — ，J预设铺层实—测性能的平均值【；，。 — ，        】 tt分布临界值可！按表4.3.2【。-2取值；》 《   《      —  s标准偏差； ！ ：    —。  ：。   ？  J？实，测数值； 】。       】   ？。 N试样数量 】 表4.【3.2-2 t【分布临界值 ！。 ？ 》 Ⅰ 设备—设计安全系数与【许用：。应变： 【 4.3《.，3  ？设备力学性能的设计！安全：。系数确？定应符？合下列规定 】。  《  ： 1  设》计安全系数应按【下列：公式计算 》 ： ！    式中K【设计安全系数不得】小于6.0； 【。。 ？    》   ？。 ，  ： F屈曲《安全系数《不得小于4.0； ！     ！   ？   K1材料性】能，的试验和验证分项】设计系数； ！       】    K2化【学环境的分项设计系！数； —        ！   K3设计【温度和？树脂热变形温—度(HDT》)影响的分项—设计：系，数； 》 ：  ：    《     K4层合！板长期？性，。能的分？项设计系数 ！。 ： ，   2《  当无法确—定分项设《计系数？时设：计安全系数不得低于！。10.0屈曲安【全系：数，不得低于5.0 ！ 4.3.】4， ， 材料？。性能的试验和验证】分项设计系数K1】的取值应《符合下列规定 】 ，     1 ！ 当：设计所用层合—板力学性《能值采？用铺层计《。算法确定、单层【板性能采用本—规范表4.3.1-！1中的性能值时【K1的取值应符【合下列规定》 》 ，        】1)当？有18？个月内制造同类【层，合板设？计的：。产品：业绩并有可接—受的该产品性能的】历史：数据时K1应取2】。.0； 《 ，   —   ？   2)当有12！个月内制《造同类层《合板设计的产品【业绩并有可接受的】该产品性能的历史】数据时K《。1应取1.5； ！   —  ：  ：。  3)当》有12个月内—制，造，同类层合板》设计的产《品业绩并对单—层板性能采用5【个数据一组的试验】验证获得5个—试，样的平均《值和去掉5个试样】中最大值、》最小：值后：的3个试样的平【均，值两个平均值的【。小者应大《于本规范表》。4.3.1-1【。中的性能值》时K1应取》1.：3，； ？   —      4)】。当有12个》月内：制造同类层合—板设计的产品—业绩并对设计所用】层合板力学性能采用！5个数据一组—的试验验证获得5个！试样的平均值—和，去掉5个试样中最】大值：和最小？值后的3个试样的平！均值：两个：平均值的小者应【大于：设计所用层》合板力学《性能：值时K1应取—。1.2 》 《。    2  当设！计所用层合板力学性！能值采用《铺层计算法》确定、单《。层板性？能采用？铺层实？测法：确定或单层》板性能采用原—有的铺层实测法数】据，但，。对该单层板性能采】用5个数《据一：组的试验《验证获得5个—试样的平均值—和去：。掉5个试《样，中，最大值？和最小值后的3个】试样的平均值两个】平均：。值，的小者应大于该【。单层板性能数—据时K1应》。取1.1 —     】3  当设计所用层！合板力学性能值采用！铺层实测法并—。从试验室模拟—试，样上取样《每项性？能检测？数，据不应少于15个】进行试验验》证时K？。1应取1《.1 ？   【  4？ ， 当设？计所用层合板力学性！能值采用铺层实测法！并从设备样》品上取样《每项性能检测数据不！应少于1《5个进行《。试，验验证时《K1应取1》.0 【 4.3.5 【 化学？环境的分项》设计系数K2的【。取，值应符？合本：规范附录A的规【定 【。4.3.6 —。 设计温度和树【脂热变形温度H【D，T影响？的分项设计系数【K3应按下式计算且！K3：取值范围应为1.0！～1.？4 】     ！式中Td《设，。计，温度； — ？ ，        】 HDT树脂—的，热变形温度 【 4.3.7！  层合《板长期性能的—分项设？计系数K4》应按表4.3.7取！值并应符合下列规】定 — ，    1  当同！时采用短切原丝毡、！纤维布？、纤：维缠绕纱制造层【合板时？K4值应按主要【纤维成分《取值； 》 ：     2【  当计《算屈曲安《全系数F时K—4值应？采用弯曲值； 】 ， ，     —3  ？当计算设计》安，。全系数K载荷中同时！有拉伸和弯曲时K4！值应取拉伸值 【 表—4.3.7 — 层合板《长期性？能的：分，项设计系数K4【 【 4.3.！8  设《备层合板许用应变】和许用单元载荷【的确定应《符合下？列规定 —     【1  ？树脂的？许用应？变值ε？ar应按《下式计算且不得大】于表4？.3.8《-1中的《规定值 】 ： ：   》  式中εar树】脂的许用应变值(】％)； 《 ：。    —。。  ：。     ε—r树脂浇铸体的【断裂延伸率(％【) — 表4.3.8-】1  树脂的许用应！变值 ？ 【 ？     2 【 层合板的许用应】变值应按下式计算】 — 》     式—中ε：1am层合板的许】用应：变值； ！        】  X1《am层合板的单元拉！伸刚度(《N，／，mm)应按本—规范式(《4.3.《2-1)《确定； —   》       【。 K：设计安全系数应【按本规范式(—4.3.3-1【)，确定； 》  》 ，。        】U1am《层合板的单元拉【。伸，强力(N／mm)】应按本规范式—(4.3.2-【2)确定 】     3【 ， 设备层《合板的许用应—变εd应取式(【4.：3.8-1》)和式(4》.，3.8-2》)计算值中的小值】当无法？确定式(4.—3.：。8-1)和式(【4.3.《8-2)计算值时】许用应变应按0.0！01取值 》  —   4  —当设备试《压时树脂的测—试应变？。值εtest不得大！于表4.《3，.8-2《的规定值 》 表4.】3.8-2  【树脂的测试应变【值 【 —    5 — 设备层合板—。的许用？单，元载荷应按下—式计算？ ！ ？    式中—[，q]：设备层合板的—许用：单元载荷(N／【mm) ！    6 — ，设备：。层合板的许用—剪切应力应按下【式计：算 — ： ， 《    式中[【。τ]设备层合板的许！用剪切应力(—MPa)； ！   《    《 ，   τ设备层合】板的剪切强度(M】Pa)可按现—行国家标《。准纤：维增强塑《料冲压？式剪切强度试验【方法GB／T 1】450.2的—规定检测获取；【当无检测值时可取】50； —   》 ，     》  K设计》安全系数应按本【规范第4.3.3条！的规定取值 】 ？ Ⅱ？。。 ，管道许用应力—与许用应 ！ ？。4.：3.9  管道的】层合：。板许用应力应为层合！板，。的弹性模量乘以【许，用应变层合板的【弹性：模量应？按本规范第》4.3.2条的规】定取值层合板—的许用？应变应按指》。定值法或《长期性能测试法确】。定许用？应力值的确定应【符合下列《规定： 》    《 1  当》采用指？定值法确定许用应】变时在不包括—水压试验载》。荷的偶然短时载【荷和包括热》膨胀载荷的持续【载荷工况《下应取本条计算的】许用应力值； 【 《。     2  】当采用？长期性能测试法确定！许用应变时在不【包括热膨《胀载荷的持续载【荷工况下应》取本条计《算的许用应力—值； —    》 3  《当采用长《期性能测试法确定许！用应变时在包括热膨！胀，载荷的持续载荷工】况下应按本条计算】许用应力《值的125％确【定； 》 ？   ？ ，4  当采用—长期性？能测试法确定许用】应变：时在偶然短时载荷】和不包括热膨胀载荷！的持续载荷工况【下应按？。本条计算许用应【力值：的133％确定 ！ 4.3【.10  当采【用指定值法时在【腐蚀环境和温度【条件下管道层合板许！。用应变的确定应【符，。。合下列规定》  【   1  —腐蚀环境的划—分应按设定化—学环境下浸泡非受力！试样的？弯曲强度损失—率确定并应》符合下列规》定   ！      1【)，试，样厚度应为4mm～！6m：m应按模拟制—品的流程进行固【化并应在设计温度下！整体：浸泡6个《月； 【       【  2)腐蚀环境Ⅰ！时相对？于，。初始弯曲强度—其强度损失应小【于或等于2》0％； — ，。    》     3)腐】。蚀环境Ⅱ时相—对于：初始弯？曲强度其强度损【失应大于20％并应！小于或？等于：50％； —。。   —      —4)当试样弯曲强】度损失大于5—0％时？。应更：换树脂或纤维 】   —  2  温度条】。件的划分应由树【脂的：热变形温度》HDT与设计温度之！间的差值确定—并应符合下列规定 ！     ！    1)温度条！件Ⅰ时设计温度【应小于或等于(【HDT40》)℃：；  】      — 2)温《度条件？Ⅱ，时设：计，温度应小《。于或等于(HDT2！0)℃？并应大于《(HD？T40)℃ 】 ， ，     》3  当腐蚀环境和！温度：条件确定后腐蚀环】境和温度条件与应变！。等级应按表4.3】.10-1的规定选！用 【表4.3.10-】1  ？腐蚀环境《和温：度条件与应变等【级 ： ？。 ？     ！。4  当应变等级确！定后应变等级—与，许用应变值》应按表4.》3.1？。0-2的规定选用】 表4.！。3.10-》2  应变等级与】许用应变值 【 】  ？   5  当采】用多层纤《维缠绕结构、—缠绕：角度在±15°和】±75°之间时【应进行各《向异性弹性》计算层？合板的应变值不得大！于许用应变值当【不，进行：各向异性弹性—计算时许用应变值不！应大于0《。.0009 】。 ： 4.3.11  ！当采用长期性能测】试法时试验应—符合现？行国家标准玻—璃纤维增强塑料夹砂！。。管GB／T 2【123？8的有关《规定试样端部—应为自由《端密封其《环向许？用应变值应按下式】计算 ？。 ， ： 《。     】式中εd设计—寿命下的许用应变】值，； 【 ，         ！Di进行长》期性能测《试的管道试样内径(！mm)； 【    —   ？。    p97.】5设计？寿命下97.—5％置信下限的失】效内压(MP—a)； 《    】       X1！am试样《。的层合板单元拉【伸刚度(N／mm】)当无？此，。值时可按现行国家标！准玻璃纤维增强【塑料树脂含量试【验方法GB／T 】2577对试样进】行烧蚀试验得到每一！。个试样的纤》维单位面《积，质量和铺层结构其平！均，值，再按本规范式(4】.3.2-》1)计算； 】      】。   ？。。  K？设计：安全系数不应—小于1.5 ！ ：4.3.12  】当，疲劳载荷的循环【次数大于《1000次或应力波！动范围大于20％】的许用应力时按【本规范表4》.3.10》-2：选用的许用应变值或！按本规范式(4【.3.1《。1)计算的许用应】变值还应再除以【疲劳：修正系数KnK【n应按下式计算【 ？ — ，     式中K！n，疲劳修正系数； ！    【       n设！计，。寿命期内的》应力循环《次，数； 】      — ，   Aσ在一个】疲劳循环内的应力】波动范围； ！ ， ，   ？      — σ：n在一？个疲劳循环内的最大！。应力 》 ： ，4.：3，.13  》管道层合板的许用应！变值应小于树—脂断裂延伸率—的10％ — ： 4.3》.14  》当采：用长期性能测试法】确定层合板的—许用应变值》并计算得到许用应力！值时应进行管道【和管件的简化失【效包络线计算和判定！并应符合下列规定】   】。  1  长期性能！测试：法得到短期》环向失效应力—。σsh及长期保留率！R且按现行国家标】准纤维增强热—固性：塑料管轴向拉伸性】能，试验方法GB／【T 5349得到的！轴向拉伸强度值【σsa、《双轴应力比r应分别！按下：列公：。式计算 》 》 ：  《   式中σsh长！期性：能测试法得到短【期，环向失？效应力(M》Pa：。)； 【    《 ，   ？   σsa短期】。轴向拉？伸强度值(M—Pa)可按现—行国家标准纤维【增强热固性塑—料管轴？向拉伸性能试—。验，方法GB／T— 5349检测取】值； 《     】     》 t进行长期性【能测试的管道试样】结构层？壁厚(m《m)； —      】     》R长期？保留率？(％)； 】    》。。       p】L97.《5％：LCL设计寿命L】时97？.5％置信下—限的失效内压(MP！a)； ！      —    《p697.5％【LCL外推曲线回退！到6min时97.！5％置信下限的失】效内压(MPa)】；，。 ？      】     r双【轴应力比可按—式(4？.3.14-3)】。计算当无数据时【部件的缺省双—。轴应力比《值可按表4.3.1！4选：择 【表4：.3.14》  缺？省双轴应力比值 】 —    】 2  简化失【效包络线《的数据计算应包括】纯内水压作用状态(！21)的许》用，环向应力《σah(2》:1)、《许用轴向应力σ【。al(2:1—)、：纯轴：向拉伸状态》(01)的许用【轴向应？力σa？l(0:《1)并应分》别，按，下列公式计算 【 — 《     式中σa！h(2？:1)纯内水—压作用状态》(21)《的许用环向应—力(MPa)； ！ ： ：  ：        】σal(2:1)纯！内水压作用状态(】。21：)的许用《轴向应力(》MP：a)； ！         ！ σal(0:【1)纯轴向拉伸【。状，态(01)》的，许用轴向应力(MP！a)；？。 —      —    K设计【安全：系数不应《小于1.5 —    】 3  由式(【4.3.14-4)！～式(4.3.14！。。-6)计《算的三个应力值连接！成的折线应为简化失！效包络线(图—4.3.14)【管道的安全》性应：根据：。轴向和环向应—力计算值在简化失】效包络线内来确【定 — — 图：4.：3.14《。  简？化失效包络线—示意图 》 ， 1-简—化失效包络线— ， ，