9》  檩条与墙梁【设计： ？ 《 9.1  】实腹：式，檩条设计《 ， 9】.1.2  部【分钢结？构手册Z形檩条斜卷！边角度按4》5，°偏小对翼缘的约】束不：利在浙江大》学等单位所做—的连续檩条受力试验！中可观察到斜卷边为！45°？时的檩？条嵌套搭接端头【有明显的展平趋【势，按有限？元理论分析卷边对翼！缘的约？束，与卷边角《度的sin》。2θ成正比故—建议斜卷边角度6】0°为宜 》。 9.【1.3 《。 计算嵌套搭接方式！组成的连续檩—条的挠度和内力时需！考虑嵌套《搭接松动的影响浙江！。大学和杭《萧钢构所做的嵌套搭！接连续檩条的—试，验情况？是斜卷边《角度：为60°嵌套搭【接的内檩条》翼缘宽？度小于外檩条宽度】5mm嵌套》搭接长度为檩—条跨度的10—％(单边为5％)试！验结：。果表明为考虑嵌套搭！接的松？动，影响计？算挠度？时双檩条搭接段【可按0.5》倍的单檩条刚度【拟合；计《算，内力时可按均—匀连续单檩条计算但！支座：处要释放《10％的弯矩转移到！跨中钢构企业需【根据各自的技—术标准由试验确【定檩条？因嵌：套搭：接松动引起的刚度】。变化 ？ ：。   》  檩条采用多【跨静定梁模》。式挠度小、内力【。小当跨度较大—时有较好的经—济性如以连续梁模式！的，反弯点作为多跨静】定梁的分段节点【。跨中：檩，条长度？约为0.7L考虑】到安装？施工的方便》建议跨中檩条长度】宜为0？.8L檩条的稳定】性按节点间檩条或】反弯点之间檩条【。为简支梁模式计算要！求檩条端头》。节点处应有抗扭转】能，力宜：用槽钢、角钢或【。冷弯薄？壁型：钢在两面夹住檩【条的：腹板连？接点的？两侧各布置》不少：于两个竖向排—列的螺栓 》 9.1】.4  建议卷边的！宽厚比(过去习惯称！卷边高厚比对—于，。斜卷边容易引起混】。乱故统一改称—宽厚比)不宜大于】13根据《如下 【 —     式中a卷！边宽度(mm)【。；  】    《     b—翼缘宽度(mm【) 【    常规的檩】。条规格按照式—(1)可得到表【。1的数值《值，得注意的《。是当翼缘宽度大于8！0mm时所》需檩条壁厚超—过本规？。范基本设计规定的】最，小用材？厚度1.《。5mm按本条规定檩！条，设计符合经济—合理性 ！表1  檩条—合适的卷边宽—度和最小用》材厚度(mm) 】 》 ？  《 ，  注tmi—n为按本规范第3】.4节的构造要【。求及本条规定得到的！最小：板件厚度 ！ ，9.1.5 — 本条对CEC【S1022》002规程作—了较大修改说明如】下  】。  ： 1  轻钢结构的！屋面坡度通常不大于！1／10且屋面板的！蒙皮效应对》。于檩条有显》著的侧向支撑效【果故仅需依据—腹，。。板，平面内计《算其几何特》性、荷载、》内，力等无需计》算垂直于腹板的荷】载分量作用无需对Z！形檩条按主惯性【矩计算应力和—挠度可大大简化计算！澳大利亚G.J.H！ancock教授】来华所？做的研？究报告称《“气：囊试验表明檩—条在风吸力作用下的！变，形仅发生在腹板【平面内”支》持上述？的计算方法；另一方！面主惯性矩虽—然比垂？直于腹板的惯性矩大！。。。。但主轴的截面高度】也比腹板平面内的】截面：高度大因此这两者】计算的抗弯模—。量，相差并？不，大按主轴计算的抗弯！模量稍小而风荷载(！风荷载？垂直于翼缘)—作用弯矩按主轴计算！也稍小显然按腹板平！面，内，计算其几何特性【、，荷载、内力》。等是：方便的、合理的对于！屋面坡？度大于1／》1，0且屋面板蒙—皮效应较小者宜考虑！计算侧向荷载作【用 》     2 】 国家标准冷弯薄壁！型钢结构技术—规范GB 》。。50018-—2002的》翼缘屈曲系数—是0.9《。8考：虑板组效应后约为】1，.3(板组效应【系数：大于1.0)—过于保守根据陈绍蕃！教授的“卷边—槽钢：的局部相关屈曲和】畸变屈？曲”(2002年】第23卷第》。1期建筑结构—学报)、浙江大学吴！金秋的硕士论文“】斜卷：边檩条的弹》性屈曲？分，析”及美国A—ISI设计》指，南的计算公式宜取翼！缘的屈曲系数—。为3.0经过国家】标准冷弯薄壁型钢结！构技术规范》GB 50》。018-200【2规定的《板组效应(翼缘板】组效应？系数稍小于1.0】)方法修正》后屈曲？系数可能《会稍有减小但仍【远大于？1.3当《翼缘的板组效应【系数大于《。1，.0则说明》腹板屈曲《能，力大于翼缘屈曲【能力腹？板，。设计高度不足意味在！相同用钢量》前提：下有效截面几何特性！可随腹板高度的增】加而增加构》件的承载能》力，可随之提高；—反之则说明腹板【屈曲：能力小？于，翼，缘，屈曲：能，力其设？计高度已用足再仅】仅，提高截面高》度效果不好 】 ，     对【于嵌套搭接构成【的连续檩条在嵌套搭！接段内具有》双檩条强度》根据浙江《大学和杭萧钢构【所做的试验研究【5根：在支座处破坏的双檩！条强度承载能—力平均值为》理论：。计算值的93.8】％故其承载能力【需要0.9系数【予以折减本条采用】几何特性值折—减为0.9的—办法 【     》3，  当有内衬板固定！在受压下翼缘时相当！于有密？集，。的小拉？条在侧向《约束下翼缘故无需考！虑其整体稳》。定性 《 9》.1：.6  檩托焊在】。。屋面梁上使运输【不方便较容易碰坏】当檩条高厚比不超过！200时可考虑取消！檩托直？接在檩条的》下翼缘冲孔》用螺栓连接此时檩条！由腹：板承：压传力需验》。算腹：板的承压屈曲能力(！即，Web 《Cr：ippli》ng)本条直接引用！North》 A：me：rican S【peci《fication】 for the ！D，esig《n of Co【ld-Fo》rmed S—teel Str】uctural【 Members】2001年版本的计！算公式该计算公【式由试验研究得【出 — 9.1.9 【 吊挂集《中荷载？直接作？用在檩条的翼缘上有！较大的偏心扭矩【檩条易产生畸性变】形故集？中荷载宜通过—螺栓或自攻》钉直接作用在檩条的！。腹板：上传力镀锌的—冷弯薄壁型钢构件不！适合采用《焊接施工方式一【是高空焊《接，质量难以控》制，；二是焊《点防锈？困，难，故建议采用螺—栓或自攻钉连—接 【9.1？.10 《。 采用？连续檩条有很好【的经济效益根—据浙江大学和同济】大学所做的》连，续檩条力学试验连续！檩条：。的刚度随嵌》套搭接长《度的：增加而增加》当嵌套搭接》长度趋近10％【的檩：条跨度时再增加搭接！长度对檩条刚度影响！很小；？。另一方面《嵌套搭接长度—取，10％(《单边为？。5％：)，的跨：度，可，。满足：搭接端头《的弯矩值不大—于跨中？弯矩由此跨中—截面成为构件验算】的控制截《面故：规定连续檩条的【搭，接，长度2a宜不小于1！0％的檩条跨—度但：需注意对于端跨【的檩条为满足—搭接端头《的弯矩？不大于跨中弯—矩需要加大搭接【长度50％ ！  ？   檩条》之间的拉条和—撑杆应设置》在，檩条的受压》部位由于《恒载和活载组合下】檩条上部受压恒【载和风载组合下檩条！下部受压需同时考】虑这两种《工况故应《。采，用双层拉条体系当檩！条下翼缘《连接有内衬板—时，该内衬板可》。代替下？层拉：条体系的作》用，可仅设上层拉条体】。系；：如拉条采用两—端分别靠近上、【下翼缘的连接方式(！图9.1.》10-？。3(a))则要求】屋面板能约束檩条上！翼缘的侧向位移 ！