。。 ， ， 9？  檩条与墙梁设计！。 ： ： —9.1  》实腹式檩条设计 ！ 》 9.1.2—  部分钢》结构：手册Z形檩条—斜卷：边角度？按4：5°偏小对翼缘的】约束不利在浙江【大学等单位所—做的连续檩》条受力试验中可观】察，到斜卷边为45°时！的檩条嵌套搭—接，端，头，有明显的展平趋势按！有限元理论分—析卷边对翼》缘的：约束与卷边角度的】sin2θ成—正比故建议斜卷边角！度60°《为宜 】9.1？.3 ？ 计：算嵌套搭接方式组】成的连续檩》条的挠度和内力时】。需考虑嵌套搭接松动！的影响浙江大学【和杭萧钢构所—做，的嵌套搭接连续【檩条的试验情况【是斜卷？边角度为《60：°嵌套搭《接的内檩条》翼缘：宽度：小于外檩条宽度5m！m嵌套搭《。。接长度为《檩条跨度的1—0％：。(单边？为5％)试验结【果表明为考》虑嵌套搭接的—松动影响计算挠【度时双檩《条搭接段可按0.5！倍的单檩《条刚度拟合》；计算内力时可【。按均匀连续单檩条计！算，。但支座处要释放1】0％的弯矩》。转移到跨《中，钢构：。。企业需？根，据各自的技术标【准由：试验确定檩条因嵌套！搭接松动引起的刚度！变化 ？ ：  《   檩条采用多】跨静定梁模式—挠度小、内力小当跨！度较大时有较—好的经济性如以连续！。梁模式的《反弯点作为多跨静定！梁的：分段节点《。跨中檩条长度约【为0.7L考—虑到安装施》工的：。方便建议跨中檩条长！度宜为0.》8L檩条的》。。稳定性按《节点间檩条或反弯点！之间檩条为简支梁模！式计算？要求檩？条端头节《点处应有抗扭转能力！宜用槽钢、》角钢或冷弯》薄壁型钢在两面夹住！檩，条的：腹板连？接，点的两？侧各：布置不？少于两个竖向排列】的螺栓 》 9》.1.4《  建议卷边的宽】厚比(过去习惯称】。卷边高？厚比对于斜卷边【容易引起混乱—故统一改《称，宽厚比)不宜大于1！3根据？如下 【 ， ？ ？    式中—a卷边宽度(mm)！； ？  》      —   b翼》缘宽度(《mm) 【   《  常规的檩条规格！按照式(《1)：可得到？表1的数值值得注意！的是当翼缘宽度大】于80mm》时所需檩条壁—厚超过本规范基本设！计规定的最》小用材厚度1—.5mm按》本，条规定檩条设计符合！经济合理性 ！ 表1  —檩条合适的卷边宽】度和最小用》材厚度？(mm) 》 》 ？。     注t！min为按本规【范第3.4节的【构造：。要求：及本条规定得到的最！小板件厚度 ！ 9.1.5  ！本，条对C？E，CS102200】2规程作《了较：大修改说《明如：下 《     【1  轻钢结构的】屋面坡度通常—不大于1／10【且屋面板的蒙皮效】应对于檩《。条有显？著的侧向支撑效果故！仅需依据腹板平【。。面，内计算其几何特性、！荷载、内力》等无需？计算：垂直于腹板的—荷，载分量作用无—需对Z形《檩条按？。主惯性矩计》算应力和挠度—可大大简《化计算澳大利亚G】.J.Hanc【。o，ck教授来》。华，所，做的研究报告称“】气囊试验表》明檩条在《风，吸力作用下的变形仅！发生在？腹板：平面内”支持上【述的计？算，方法；另一方面主惯！性矩虽然比垂直于腹！。板的惯性《矩大但主轴》的截面高度》也，比腹板平面内—的截面？高度大因此这—两者计算的抗弯模量！相差并不《大按主轴计算的【抗，弯，模量稍？小而风荷载(—风荷：载垂：直于翼缘)作用【弯矩：按主轴计算也稍小显！然按腹板平面内计算！其几何特性、荷载、！。。内力等是方便的、合！。理的对于屋面—坡度大于1／10】且屋面？板蒙皮效应较小【。者宜考虑计算侧向荷！载作用 》   —  2 《 国家？标准：冷弯薄壁型》钢结构技术规范GB！ 50018-20！02的翼缘屈曲【系数是0《.，98考虑《板组效应后约为【1.3？。(板组效应》系数大于1.0【。)过于保《守根据陈绍》蕃教授的“卷边槽】。。。钢的局？部相关屈曲》和畸变屈曲”—(，。2002《年第：23：卷第1期《建筑结构学报)、】浙江大学吴》金秋的硕士》论文“斜卷边檩条的！弹性：屈曲分析”及美国A！ISI设计指南【的计算公式宜取翼】缘的：屈，曲系数为《3.0经过国家标】准冷弯薄壁型—钢结构？技术规范G》。。B， 50？01：8-20《。02规定的》板组效应(翼—缘板组？。效应系数稍小于【1.0)方法修正后！屈曲系数可能会稍】有减小但仍远大于1！.3：当，翼缘的板组效应系数！。大于1.0则说明腹！板屈曲能力大于翼】缘屈曲能《力腹板设计高—度不足意《。味在相同用钢量【前提下有效截面【几何特性可随—腹板高度的增加而】增加构件的》承载：能力可随之提高【；，。。反之则说明腹板屈曲！能力小？于翼缘屈曲能力其设！计高度已用足再仅仅！提高截面高度效果不！好  】   对于嵌套搭接！构成的连续檩条在嵌！套搭接段内》具，有双：檩条强度根据浙江】大学和杭萧钢构所做！的试验？研究5根在支座处破！坏的双？檩条强度承载能力】平均值为理论—计算值的《93.8％故其【承载能力需》要0.？9系数予以折—减本条？采用几何特》性值折减为0.【9的办法《  【。 ，  3？  当有内》衬板固定在受压下】翼缘时相当于有密】集的小拉条在侧向约！束下翼缘故无需考虑！其整：体稳定性 ！。。 9.1.6  】檩托焊在屋》。面梁上？使运输不方便较【容易碰坏当檩条高厚！比不超过200【时可：考虑取消檩托直接在！檩，条的下？。翼缘冲孔用螺栓【连接：此时檩条《由腹板承压》传力需验算腹—板的承压屈》曲能力(《即，Web？ C：rippling】)本条直《接引用North】 Americ【an Specif！i，cat？ion for t！h，e Design ！of Co》ld-？Formed St！。eel？ St？ructu》ral Me—。m，bers200【1年版本的计算公】式该计算公式由试】验研：究得出 【 9.1》.9 ？ 吊挂集《中荷：载直接作用在—檩条的翼缘》上有较大的偏心扭矩！檩条易产生畸性【变形故集中》荷载宜通过螺栓【或自攻钉直接—作用在檩《。条的腹板上传力镀锌！的冷弯薄壁》型钢构件不适合采】用焊接施工方式一是！。高空焊？接质量难以》控制；二《是焊点？防锈困难《故建：议采用？螺栓或自攻钉连接 ！ 9.【1，.1：0  采《用连续檩条有很好的！经济效益根》据浙江大学和—同济大学所做的连续！檩条力？学试验连续檩条【的刚度随嵌套搭接长！度的增加而增加【当嵌套搭《接长度趋《近10％的檩—条跨度时再增—加搭接？长度：对檩条刚度影—响很小；另一方面嵌！套搭接长度》取10％(单—边为5％《)的：跨度可满足搭接端】头的弯矩值不大于】跨中弯矩《由此跨中截面—成为构？件验：算的控制截面故规定！连，续檩条的搭接长度2！a宜不小于1—0％的檩条跨度【但需注意对于端【跨的檩条《。为满足搭接端头【。的弯矩不大于跨【中，弯矩需要加大—搭接长度50％ 】    】 檩：条之间的拉》条和撑杆应设置在檩！条的受压部位由于恒！载和活载组合下檩】条上部受压恒载和风！载，组合下檩条》下部受压《需同时考《。虑这两种工况—故应采用双层拉条体！系当檩条下翼—缘，连，接有内衬板时该内衬！板可代替下》层，拉条体系的作用【可仅设上层拉条体】系；如拉条采用【两端分别靠近上、】下翼缘的连接—方式(图9.1.】1，0-3？(a))则》要求屋面板》能，约束檩条《。上翼缘的侧向—位移 ？ ，