9  【檩条与？墙梁设计 — —。。 ， 9.1 》 实腹式檩条设计】 ？ ： 9.1—.，2  部分钢结构手！册Z：形檩条？斜卷边角度按45°！偏小对翼缘的约【束不利在浙江大【学等单位所》做的连续檩条受【力试验中可观—。察到斜卷边为45°！时的檩条《嵌套搭接端头—有明显的展》平趋势按有限元【理论分析卷》边对翼缘的约束与】。卷边角？度的sin》2θ成正比故建议斜！卷边角度6》0°为宜 》 ？ 9.1》。.3 ？ 计：算嵌套搭接》方式组成的连续【檩条：的挠度和内》力时需考《虑嵌套搭《接松动的《影，响浙：江大：学和杭萧钢构所做】。的嵌套搭接》连续：檩，条的：试验情况是斜卷【边，角度为6《0°嵌套《搭接的内《。檩条翼缘宽度小于外！檩条宽？度5mm嵌套搭接长！度，为檩：条跨度的《10％(单边—。为5％？)试验结果表明【为考虑？嵌套：搭，接的松动影响计算挠！度时双檩条搭接【段可按0《。.，5，倍的单檩条刚—度拟合？；计算内力》时，可按：均匀连续单檩条计算！但支座处要释放【10％的《弯矩转？移到跨中钢构—企业需根《据各自的技》术标准由试验确定】檩条因嵌套搭接松】动引起的刚》度变化 【     檩条采！用多跨静定》梁模式？挠度：。小、内力《小当：跨度较大时有较好的！。经济性如以连—续梁：模，式，的反弯点《作为多？跨，静定：梁的分？段节点跨中檩条长】度约为0.7L【考虑到？安，装施工的方便—建，议跨中檩《条长度宜为0.8L！檩条的？稳定性？按节点间檩条或反弯！点，之间檩条为》简支梁模《式计算要求》檩条：端头节点处应有抗】扭转能力宜用槽钢】、角钢或冷弯薄【壁型钢在两面夹住檩！。条的：腹，板连接点的两—侧，各布置不少于—两个竖向排列的【螺栓 — 9？.1.4  建议】卷边：的宽厚？比(：过去习惯《称卷边高厚比对于斜！卷边容易引起混乱】故统一？改称宽厚比)不【宜大于13根据如】下， 【。。    】 式中a卷边宽度(！mm)； 】 ，        】   b翼》缘宽度(mm) ！  》   常《规的檩？条规格？按照式？(1)可得到—表1的数值值—得注意的是当翼【。。缘宽度大《于80mm时所需】檩条壁厚超过—本规范基《。本设计规定的—最小用材厚度1.5！。mm按本条》规定檩条设计符【合经济合理性 】 ， 表1  檩条！合适的卷边》宽度：和最小用材厚度(m！m，) ： — ：   》  注tmin为】。按本规？范第3？.4节的构造要求】及本条规定得到的最！小板件厚度 ！ ， 9：.1：.5  本条—对CECS1—022002规程】作了较大修改说【明如下 】    《 1  轻》钢结构的屋面坡度】通常不？大于1／10且屋面！。板的蒙？皮效应对于檩条有】显，著的侧向《支撑效果故》仅需依据腹板平【。面内计？算其几何特》性、荷？载，、内力等无需计算】垂直于腹《板的荷载分》量作用无需对Z形】檩条：按，主惯：性矩计算应力—和挠度可大大简化计！算澳大利亚G.J】.H：anco《ck：教授来华所》。做的研究报告称“】气囊试？验表明檩《条在风吸力作—用下的变《形仅：发生：在腹板平《面内”支持》上，述的：计算方法；另一方面！主惯性？矩虽：然比垂直于腹板的】惯性矩大但主轴的】截面高度也比腹【板平面内的截面高】度大因此《这两者计算的抗【弯模量相《差并：。不，大按主？轴计算的抗》弯模量稍小而—风荷载(风荷载垂直！于翼：缘，)作用？弯矩按主轴计算也】稍小显然按腹板平】面内计算《其几何特性、荷载、！内力等是方便的【、合理的对于屋面】坡度大于1／10且！屋面板蒙皮效应较小！者宜考虑计算侧向】荷载作用 —     2！  国家标准冷弯薄！壁型钢结构技—。术规：范GB 50018！-200《2，。的翼缘屈《曲系数是0.—98考虑板组效【应后约为1.3【(板组效应系—数大于1.》0)：过于保？守根：据陈绍蕃教授的“】卷边槽钢的》局部：相关：屈曲和畸《变屈曲”(200】2年第？。23卷第1期建筑】结构：。学报)、浙江大学吴！金秋的硕士论文“】斜卷边檩条的弹性屈！曲分析”及美—国，AISI《设计：指南的计《算，公，式宜取翼缘的—屈曲：系数为3.0经过】国家：标准冷弯薄壁—型钢结构技术规【范，G，B 50018【-20？02规定《的板组效应》(翼缘板组效—。应系：数稍小？于1.0)方法【修正后屈曲》系数可能会稍有减】小但仍远大于—1.：。3，。。当翼缘的板》组效应系数大—于，1.0则说明—腹板：屈曲能？力大于翼缘屈曲能】力腹：板，设计：高度不？足意味？在相同用钢量前提下！有效截面几何特【。性可：随腹板高度的增加】。而增加构件的承载能！力可随之提高—；反之则《说明：腹板屈曲能力小于】翼缘屈？曲能力其设计高【度已用足再仅—仅提高截面高—度效果不好 — 《     对于嵌】套搭接构成》。的连续檩条在嵌套】搭，接，段，内具有双檩条强度根！据浙江大学》和杭萧钢构》。所做的试验研—究5根？在支座处破》坏的双檩条强度【承载能力平均值为】。理论计算值的9【3.8％故其承载】能力需要0.9【系数予？以折减？。本条：采用几？何特性值折减—为0.？9的办法 【     【3  当有内衬板】固定在受压》下翼缘时相当—于有：密集的小拉条在【侧向：约束下翼缘故无【需考虑？其整体稳定》性 9】.1.6 》 檩托焊在屋面梁上！使运：输不方？便较容易《碰坏当檩条高厚比】。。不超过200—时，可考虑取《消檩托直接在檩【条的下翼缘冲孔用】螺栓连接此时檩条】由腹板承压传力需】验，算腹板的承》压屈曲能力》(即Web C【ripp《ling《)本条直接引用【Nor？th： Ameri—。can？ Sp？ecific—ati？。on fo》r th《e Design ！of： Cold-F【。ormed Ste！el St》ruct《ura？l Mem》bers200【1年版本的计—算公：。式该计算公式—由试验研究得出【 ？ 9.》1.9  吊挂【集，中荷载直接》。作用在？檩条的翼缘上有【较大的偏心扭—。矩檩条易产生畸【性变形故《集中荷载《宜通过螺栓或—自攻钉直《接作用？。在檩条的腹板上传力！镀锌：的冷弯薄壁型钢构件！不适合采用焊—接，。施工方式一》。是高空？焊，接质量难以控制；】。二是焊点防锈—困难故建议采用螺栓！或自攻钉连》接 ？ 9》.1.10  采用！。连续檩条有》很好的经济效益根】据浙江大学和同济大！学所做的《连续檩条力》学试验连《续，。檩条：。的刚度随嵌套搭接长！度的增加而增—加，当嵌套？搭接长度趋》近10？％的檩条跨度时再】增加搭接长度对【檩，条刚：度影响很小》；另：一，方面：嵌套搭接长度取10！％(单边为》5％)的跨度可【满足搭接端头的弯矩！。值，不，大于跨中弯矩由此跨！中截面成为构—件验算的《控制截面故规定【连续：。檩条的搭接长度【2a宜？不，小于10％的檩条跨！度但需注意对于端跨！的檩：条为满足搭接端头的！弯矩不大《于跨中弯《矩需要加大搭接【长度50％ 【 ，    — 檩条之间的拉【条和撑杆应设—置在檩条《的受压部位由于【恒载和活《载组合？下檩条上部受—压恒载和风载组【合下檩条下》。部受压需同时考【虑这：。两，种工况故应采用双层！。。拉条体系当檩条【下翼缘连接》有内衬？板时该？。内衬板？可代替下层拉条体系！的作用？可仅设上层》拉条体系；如拉条采！用，两端分别靠近上、】下翼缘的《连接方式(图9【.1.10-3(a！))则要求屋面板】能约束？檩条上翼《缘的侧向《位移 《