9  檩条！与，墙，梁设：计 ？ 】9.1  实腹式檩！条设：计 【 9.《1.2  部分【钢结构手册Z—形檩条？斜卷边角度按45°！偏小对翼《缘的约束不利—。。在浙江大学等单【位所做的《连续檩？条受力？试验中可观察到【斜卷边？为45？°时的檩条嵌套搭】接端头有《明显的展《平趋势？。按有限元理》论分析卷《边对翼缘的》约束与卷边角度的】sin2θ成—正比故建议斜卷边角！度60°为宜— ： 9》.1：.3：  计算嵌套搭接方！式组成的连续檩条的！挠，度，和内力时需考—虑嵌套？搭接松动的影响浙】江大：学，和杭萧？。钢构所做《的嵌套搭接连续檩】。条的试验情况—是斜卷边《角度为60°嵌【套搭接的内檩条翼缘！宽度小于外》檩条宽？度5mm《嵌套搭接长度为檩条！跨度的10％—(单边为5％)试】验结：果，表明为考《虑嵌套？搭接的松动》影响计算挠度时双檩！条搭接段可按0.】5倍的单檩》条刚度拟《合，；计算？内力时？可按均匀连》续单：檩条计算但支—座处要释放》10％的弯》矩转：移到：跨中钢构企业需【根据各自的》。技术标准由试—验确定檩条因嵌【。套搭接松《动引起的刚度变化】 ？     檩条！采用多跨静定梁模】式挠度小、内力【。小当跨？度较：大时有较好的经济】性如以连续》梁模式的反弯点作】为多跨静定》梁的分段节点—跨，中檩条长《度约为0.》。7L考虑到安—装施工的方便建【议跨：中檩条长度宜为0.！8L檩条的》稳定：。性按节点间檩条或】反弯：点之间檩条为简【支梁模式计算要求】檩条端？头节：点处应有《抗扭转能力宜—用槽钢？、，角，钢或冷弯薄》壁型钢在两》面夹住檩条的—腹板连？接点：。的两：侧各布？置，不少于两个竖—。向排列的螺》。栓 ：。 9.1.！4  建议卷边的宽！。厚比(过去习惯【称卷边高厚》比对于？。斜卷边容易引起混乱！。故统一改称》宽厚比？)不宜大《于13根据如下 ！ 》。 ， ：    》。 式中a卷边宽度(！mm)； ！   ？   ？    《 ，b翼缘宽度(—mm：)， ？     【常规的檩条规格【按照式(1)—可得到表1的—数值值？得注意？的是当翼缘》宽度大于80—mm时所需》檩条壁厚超》过本规范基本设计】规定的最《小用材厚度1—.5mm按本—条规定檩条设计符】合经济合理性 ！ 表1 — 檩条？合适的卷边宽度【。和最小用《材厚度(mm) 】 ！。  ？。   注tm—in为按本规—范第3.4节—的构造要求》及本条规定得到的最！。小板件厚度 】 9.1—.5：  本条对CEC】S10220—02规程作了较大】修改说明如下— ：  》   1 》 轻钢结构的—。屋，面坡度通《常不大？于1／10且屋【面板的蒙《皮效应对《于檩条有显》著的：侧向支撑《。效果故仅需依据腹】板平面内计算其几何！特性、荷载、内【力等无需计》算垂：直于：腹板的荷载分量【作用无需对Z形檩】条按主惯性矩计算应！力和挠度可大大简化！计算澳大利亚—G.J.Han【cock教》。授来华？所做的研究报告称“！气囊：试验表明檩条在风】吸力作用下的变【形仅发生《在腹板平面》内”支持上述的计】算，方法；另一方面主惯！性矩虽然比垂直于】腹板的惯性矩大但】主轴的截面高度【也比腹板平面内的】截面：高，。度大因此这两—者计算的抗弯—模量相差并不大按】主轴计算的抗弯【模量稍？。小，而风荷载(》风荷载？垂直于翼缘》)作用弯矩按—主轴计算也稍—小显然按腹板平【面内计？算其几何《特性、荷载、内力等！是方：便的、？合理的对《于屋：面坡度大于1—／10且屋》。面板蒙皮《效应较小者宜考虑计！算侧向荷载作用【   】  2  国—家标准冷《弯薄壁型《钢结构技术规范G】B 5001—8-2002的【翼缘屈曲系数是0】。.，98考虑板组效【应后：。约为1.3(板组效！应，系数大？于1.？0)过于保守根据】陈绍蕃教授的“卷】边槽：钢的局部《相关屈曲和畸—变屈曲”《(2002年第23！卷第1期《建筑结构《学报)、浙江大【学吴金秋的硕士论文！“斜卷？边，檩条的弹性屈—曲分析？”及美国AIS【I设计指南》的计：算公式宜《。取翼缘的屈曲系数】为3.0经过国【。家标准冷弯薄壁型】钢结构技术规范G】B ：500？1，。8-2？002规定》。的板组？效，应，(翼缘板组》效应系数稍小—于1.？0)：方法：修正后屈曲》。系数可能《会稍有减小但仍远大！于1.3当翼缘的】板组效应《系数大于1.0则说！明腹板屈《曲能力大《于翼缘屈曲》能力腹板设》计高度不足意—味在相同用钢量【前提：下有效截《面，几何特性可随腹板】高度的增《加而增加构》件的承？。载能力可随之提【高；反之《。则，说明腹板屈曲能力小！。于翼缘屈曲能力其设！计高度已用》足再仅仅提高截【。面，。高，度效果不好》   】  对？于，嵌套搭接构成的连续！檩条在嵌《套搭接？段内具有双檩条强】度根据浙江大学【和杭萧钢构》所做的试验研究5】根在支座处破坏的双！檩条强？。度承载能力平均【值为理论计算值的9！3.8％故其承【载能：力需要0.9系数】予以折减本条采用】几，何特性值折减为【0.9的办》法 ？    【 3  当有内衬板！固定在受《。压下翼缘时相当于有！密集的小拉条—在侧向约《束下翼？缘故无需考虑—其整体稳定》性 【9.1.6》  檩托焊在屋面】梁上使运输不方【便较容易《碰，坏当檩条高厚比不超！过2：。00时可考虑取消檩！托直：接在：檩条的下翼》。缘，冲孔用螺栓》连接此时檩条由腹板！承压传力需验算腹】板的承？压，屈曲能力(即Web！ Crippl【in：g)本条直接引用N！ort？。h America！n S？pecifica】。。tion《 fo？r the De】si：g，n，。 of Col【d-Forme【d Steel 】Structura！l Membe【rs2001—。年版本的计》算公式？该计算公《式由试验研究得出】 《 9.1.—9  吊挂》。集中荷载《直接作用在》。檩条：的翼缘上有较大的】偏心扭？矩檩条易《产，生畸性变形故—集中荷？载宜通过螺栓或自攻！钉直接作用在檩条】的腹板上传力镀【锌的冷弯薄壁型钢构！件不适合采用焊【接施工方式一是【高空焊接质量难以控！制；二是《焊点防锈困难故建议！。采用螺栓或》自攻：。。钉连接 — 9.1.10！  采用连续檩条】有很好的经济—效益根据浙》江大学和《同济大学《所做的连《续檩条力《学试验连《续檩条的刚度随嵌】套搭：接长：度的增加而增加当】嵌套：搭接长度趋近1【0％的？檩条跨度时再—增加：搭接长度对》檩条刚度影响很小】；另一方面嵌套搭】接长：度取10％(—单边为5％)—的跨度可满足—搭接端头的弯矩值】。不大于跨中弯矩【由此跨中截》面成为构《件，验算的控《制截面故规定连续檩！条的搭接长度—2a宜不小于10％！的檩条跨度》但需注意对于端【跨的檩条为》满，足搭接端头的弯矩不！大于跨中《弯矩需？要加大？。搭接长度《50％ 《。 ， ：     檩【条之间的拉条和撑杆！。应设置在檩》条的：受压部位由于恒载】和活载组合下—檩，。条上部受压恒载和】风载组合下》檩条下？部受压需同时—考虑这两种工况故应！。采用双层拉条体【系当檩条下翼缘【连接：有内：衬板：时，该内衬板可》。。代替下层拉》条体系？的作用可《仅设上层拉条体系；！如拉条采用》两，端分：别靠近上、下翼【缘的连接方式(图】9.1.1》0-3(a))【则要求屋《。面板能约束檩条上翼！缘的侧向位移 【 ，