， ， 9 《 檩条与墙梁设【计 》。 《 9.1  【实腹式檩条设计 】 ？ 9.—1.2  部分钢结！构手册？Z，形檩条斜《卷边角？度按45°》偏小对翼缘的—约束不利在浙江大学！。。等单位所做的—连续檩条受力试【验中可观察到—斜卷边为《45°时《。的檩条嵌套搭—接端头有明显的展】平趋势按有限元【。理论分析卷》边对翼缘《的约束与卷边角度】的sin2θ—成正比故建议斜卷边！角度60°为—。宜 9】。。.1.3  计算嵌！套搭接方《式组成的连续—檩条：的挠度和内力时【需考虑嵌套搭接松动！的影响浙江大学【和杭萧？钢构所做的嵌—套搭接连续檩条的】试验情况是斜卷边角！度为60°》。。嵌套搭接的》内檩条翼《缘宽度小于外檩【条宽：。。度5mm嵌套搭【接长度为檩条跨度的！1，0％：。(单边为《5％)试《验结果表《明为考虑《嵌套搭接的松动【影响计算挠》度时双檩条搭接【段可按0.5倍的单！。。檩，。条刚度拟《合；计算内力时【可按均匀连》续单檩？条计：算，但支座处要释放1】0，。％的弯矩《转移到跨中钢构【企，业需根据各》自的技术标准由试验！确定檩条因嵌套【搭接松动引起的【刚度变化 ！   ？。  檩？条采用多《跨静：定梁：模式挠度《小、：内力小当跨度较大时！有较好的经济性如以！连续：梁，模式的反弯点—作为多跨静定梁的分！。段节点？跨中檩？条长度？约为0.《7L考虑《到安装施工的方【便建议跨中》檩条长度宜为0【.8：。。。L檩条的稳定—性按节？点间檩条或反弯点之！间檩条为简支梁模】式计算要求檩条【。端头节点处应有抗扭！转能力宜用槽钢【。、角钢或冷弯薄壁】型钢在两面夹—住，檩条的腹板》。。连接点？的两：侧各布置不》。少于两个《竖向排列《的螺栓 【 9.1.4【  ：建议卷边的宽—厚比(？过去：习惯：称卷边高厚比对【于斜卷？。边容易引《起，混，乱故统一改称宽厚】比)不宜大于13】根据如下 ！ ， 》 ，    式中—a卷：边宽度(mm)； ！ 》       【 ，  b翼缘宽度(m！m) ？  — ，  常规的》檩条规格按照式【(1)可得到表1的！数值值得注意—的是当翼缘宽—度大于80mm时】所需檩条壁》厚超过本规范基【本，设计规定《的最小用材厚度【1.5mm按—本条规定檩条设计符！合经济合理性 【 表1【  ：。檩条合？适的：卷，边宽度？。。和最小用材厚度(m！m) 【 ，   】  ：注tmi《n为按本《规范第？3.4节的构造要】求及本条规定—得到的最小板—件厚度 【 9？.1.5《  本条对》CECS1》022002规程作！了较大？修改：说明如下 ！。   ？。  1？  ：轻钢结构的屋面【坡度通常《。不大于1／》1，0且屋面《板的蒙皮效应对【于檩条有《显著的侧向支—。撑效果故仅需依据】腹板平面《。内计：算其：几何特性、荷—。载、内力等无需计】。算垂：直于腹板的荷载分量！作用无？需对Z形檩条按【主惯性矩计》算应力和挠度可【大大简？化计算澳大利亚G】.，J，.Hancock教！授来华所做》的研究报告称“【气囊试验表明檩【条在风吸力》作用下的《。变形仅？发生在腹板平面内】”支持上述的计【算，方法；另一方面主】惯性矩？虽然比垂直于—腹板的惯《性矩大但主轴—的，截面高度也比腹板】。平面内的截面高度大！因此：这两者计算的抗弯模！量相差并不》。。大按：主轴计算《的抗弯模量稍小【而风荷载(》风荷载垂直于翼【缘)作用弯矩按【主轴计算也》稍小显然按》腹板平？面内计算其几何【特性、荷《载，、内力等是方—便的、合《理的对于屋面坡度】大于：1／1？0且：。屋面板蒙皮效应较】小者宜？考虑计算侧》向荷载作用 — ？     2 】 国家标准冷—弯薄壁型钢》结构技术规范GB】 ，50018-20】02的翼缘屈曲系数！。是0.98考虑【板组效应后约—为1：。.3：(板组效应系数大】。。于1.0)过—于保守？。根据陈绍蕃教授的“！卷边槽钢的局部相关！屈曲和畸《变屈曲”《(20？02：年第23卷第1【期建筑结构学报)、！浙江大学吴金秋【的硕士论文》“，斜卷边檩条的弹【性屈曲分析”及【美国AISI设【计指南？的计算公式宜取【。翼，缘的屈曲系数为【3.0？经过国家《标准冷弯薄壁型【钢结构技《术规范G《B 50018-2！00：2规定的板组效【应(翼缘板组效应系！数稍小于《1，.0)方法修正后屈！曲系：。数可能会稍》有减小但仍远—大于1.《3当翼缘《的，板组：效应系数大》于1.0《则说明腹板屈曲能】力大：于翼缘屈《曲能力腹板》设计高度不足意味在！相同用钢量》前提下？有效截面几何特性可！。。随腹板高度的增加】而增加构件的承载】能力可随之提高；反！之则说明腹》板屈：曲能力小《。于翼缘屈曲》能，力其设计高》度已用足再仅仅【提高截面《高度效果不好— 》     对于嵌套！搭接构成的连—续，。檩条在嵌套搭接段内！具有：双檩条强度根据浙江！大学和杭萧钢构所做！的，试验研究5根在支座！处破坏的双》檩条强度承》载能力平均值为理论！计算值的93.8％！故其承载能力需要0！.9系数予以—折减本条《。采用几何《特，。性值折？减，为0.9的办法 ！ 《。    《3  当有内—。。衬板固定在受—压下翼缘《时相当于有》密集的小拉条在侧向！约束下翼缘》故无需？考虑其整《体稳：定性 9！.1.6  檩托】。焊在屋面梁上使运输！不方便较容易—碰坏当檩条高厚比不！超过200时可考虑！取消檩托直接在【檩条的下《。翼缘冲孔用》螺栓连接此》。时檩条由腹板承【。压传力需《验算腹板《的承压屈曲能—力(即W《e，b Crip—pling)本条直！接引用North】 A：merican 】S，pec？i，fication ！。for 《the De—si：gn：。 of C》。o，ld-Form【ed： Steel St！ructur—al Me》mbe？r，s2001》。年版本的计算公式该！计算公？。式由试验《研究得出 ！ 9.1.9  】吊挂：集中荷载直》。接作用在檩条的翼缘！上有较大的偏心扭】。矩檩条易产》生畸性变形故—集中荷载宜通过螺】栓或自攻钉直接作】用在檩？条的腹板上传—力镀锌的冷弯薄壁】型钢构？件不适合采用焊接】施工方式一是—高空焊接《质量难以《控制；？二是焊点防锈困难】故建：议，。采用螺？栓或自攻钉》连，接 ？ ， 9《.1.10  【采用连续檩条有很】好的经济效》益根据浙《江大学和同济大【学所做的连续檩条力！学试验连续檩条【的刚度随嵌套搭接长！度的增加而增—加，。当嵌：套搭接长度趋—近，10％的檩条跨度】时再：增加搭接长度对【檩条：刚度：影，响很：小；另一方面嵌套搭！接长度取10—％，。(单边为5％—。)的跨度可》满足搭接端头的【弯矩值不《大于跨中弯矩由【此跨中截面成为【构件验？算，的，控制截面故规定连续！檩条的搭接长度【2，a，宜不小？于，10％的檩条—跨度但需注意对【于端：跨的：檩条为满足搭—接端头的弯》。矩，不，大于跨中弯矩需【要加大搭接长度5】。0％  ！ ，  檩条之间的拉】条和：撑杆应设《置在檩条《。的受压部位由于恒载！和，活载：组合：下檩条上《部受压？恒载和风载组合下】檩条下部《。受压需同时考虑这】两种工况《故应采用双》。层拉条体系当檩条下！。翼缘连接有》内，衬板时？该内衬板可代替下层！拉条体系《。的作用可仅设上层拉！条体系？；如拉条采用—两端分别靠近—上、下翼缘的连接】方式(图9.—1.10《-3(a))则要求！屋面：板能约束檩条上【翼缘的？侧向位移 —