9 — ，檩，条与墙梁设》计 】 9.》。1  实腹式檩条设！计 】 9.？。1，.2  部分钢结】构手册Z形檩条斜卷！。。边角度？。按45°偏小对翼缘！的约束不《利在浙江大》学，等单位？。所做的连续》檩条受力试验中可】观察到斜卷边为45！°时的檩条嵌套【搭接：端，。头有明显的》展平趋？势按有限元》理，论分析？卷边对？翼缘的约束与—卷边角度《的sin2θ成正比！。故，建议斜卷边角—度60°为宜 【 9—.1.3 》 计算嵌套》搭接方式组成—的连续檩条的—挠度和内力时需【考虑嵌套搭接松动的！。影响：浙，江大学和《杭萧钢构所》做的嵌套搭接连【。。。续檩条的试》验情况？是斜卷边角度为【60°嵌套搭接【的内檩？条翼缘宽《度小于外檩条宽度】5m：m嵌套搭接长度【为檩条跨度的—10％(单边为【5％)试验结果【表明为考虑》嵌套搭接的松动影响！计算挠？度时双檩《条搭接段《可按0.5倍—的单檩条《刚度拟合；计算内力！时可：按均：。匀连续单《檩，条计算但支座处要释！放10？％，的，弯矩转移到跨—中钢构企业需—根据各？自的技术标》准由试验《确定檩？条因嵌套搭接—松动引？起的刚度变化 ！  《  ： 檩条采用多跨【静定：梁模式挠度小、内】力小当跨度较大时有！。较，好的经济《性如：以连续梁模式的反】弯点作为多跨静定梁！。。的分段节点跨—中，檩条长度约为0【.7：L考虑？到安：装施工的方》便建议？。跨中檩条长度—。宜，。为0.？8L：檩，条的稳定性》按节点间檩条或【。反弯点之间》檩条：为简：支，梁模式计算要求檩条！端头节点《。处应有抗《扭转能力宜用槽钢、！角钢或冷弯》薄，壁型钢？在，两面夹住檩条—的腹板连接点—的两侧各布置—不少于？两个竖向排列—的，螺栓 ？ ， ？。 ，。9.：1.4  建议【卷边的宽厚比(过去！习惯称卷边高—厚比对于斜卷边容易！引起混？乱故统一改称—宽，厚比)不宜大于1】3根据如《下 】 《     式中a卷！边宽度(mm)【；  】  ：       b】翼缘宽度(》mm) 】     常规的檩！条规格？按照式(1)可得】到表1的数》值值得？注意的是当翼缘【宽度大于80mm】时所需檩《条壁厚超《过本规？范基本设计规定的最！小用：材，。厚，度1.5mm按【本条规定檩条设【计，符合经济合理性【 表1 ！ ，檩条合适《的卷：边宽度？和，最小用材厚度(m】m，) 《 ！  ： ， 注t？min为按本规【范第：3，.4节的构造要【求及本？条规：定得到的最》小板件厚度 】 ， 9.1.5  ！本，条对CECS1【022002规程作！了较：大修改说明如—下 ？     】。1， ，。 轻钢结构》的屋面坡度通—常不大于《1，／10且屋》面板的？蒙皮效应对》于檩条有显》著的侧向《支撑效果故》仅，需依：据腹板平面》内计算其《几何特性、荷载、】内力等无需计算垂直！于腹板？的荷载分《量作用无《需对Z形檩》条按主惯性矩计算】应力和挠度可大大】简化：计算：澳大利亚《G.J？.Hancock教！授，来华所做的研究报】告称“气囊》试验表明檩条在风】吸，。力作用？下的：变形仅发生》在腹板平面内—”支持上述的—计算方法；另一【方面主惯性矩虽然】比垂直于腹板的惯性！矩大但？主轴的截面高度【也比腹？板平面内的截面高度！大因此这两》者计算？的抗弯模量相差并】不大按主轴计算的】抗弯模量《稍小而风《荷载(风荷》载垂直于翼缘—)作用弯矩》按，主轴计算也稍小【显然按腹《板平：面内计算其几—何特：性、荷载《、内力等《是方便的、合理【的对于屋面坡度大】于1／10且—。屋面：板蒙：皮，效应：较小：者宜考虑计算侧【向荷载作用 【   —  2  》国家标准冷》弯，薄壁型钢结构技术】规范：GB 50018-！2002的翼缘屈曲！。系数是？0.9？8，考虑：板组效应后》约为1.《3，(板组效《应，系数大于《1.0)过于保守根！据陈绍蕃《教授的？“卷边槽钢》的局部相关》屈曲和畸变屈曲”】(2002年第【23卷第1期建筑结！构学：。报)、浙江大—学吴金秋的》硕，士论文“斜卷—边檩条的弹性屈曲】分析”及美国AIS！。I设计指南的—计算公式宜取—翼缘的屈曲》系数为3.0经过国！家标准冷弯薄—壁型：钢结构技《术，规范G？B 50018【-20？02规定的》板组效应(翼缘【板，组效应系数稍—小，于1.0)方法【修正后屈曲系数可】能会：稍有：。。减小：但，仍远大？于1.3当翼—缘的板组效应系数】大于1？.0则说明腹板【屈，曲能力大《于翼缘？屈曲能力腹》板设计高《度不足意味》在相同用钢量前提】下有效截面》几何特性可》随腹：板高：度的增加而增加构件！的承载能《力，可，随之提？高；反之《则说明腹《板屈曲能力小于翼缘！屈曲能力其设计高度！已用足再《仅仅提高《截面高度效果不好】 —    对于嵌【套搭接构成的连续檩！条在嵌套搭接—段内具？有双檩条《强度根据浙江—。大学和？。杭萧钢？构所：做的试？。验研究5根在支座处！破坏的？双檩条强度承—载能力平均值为理】论计算值的》93：.8％故其》承载能力需要0.9！系数：予以折减本》条采用几何特性值】折，减为0.9的办【法  】 ，  3  当有内衬！板固定在《受压下？翼缘时相当于有【密集的小拉》条在侧向约束—下翼缘故无需考虑】其整体稳《定性 9！.1.6 》 ，檩托焊在屋面梁上使！运输：不方便较容易碰坏】当檩条高厚比不超过！。200时可考虑取消！檩托直接在檩条的】下翼缘？冲孔用螺《栓，连接此？时，檩条由腹板承压传力！需，验算腹？板的承压屈曲—能力(即《Web 《Crippli【ng：)本条直接引—用North 【American】 Spe《cific》。atio《n for t【he ？D，esign of ！Cold-F—or：med 《Ste？el： ，Str？uctur》al Member！s20？01年版《本的计？。算公式该计》算公：式由试？验研究得出》 ：。 ？。 ，9.：1.9 《 ，吊挂集中《荷载直接《作用在？。檩条的翼《。。缘上有？较大：的偏心扭矩檩—条易产生畸性变形】故集中荷载》宜通过螺栓或自攻】钉，直接作用在》檩，条的腹板上传力镀锌！的冷弯薄壁型钢构】件不适合采用焊接】施工：方式一？是高空焊接质量【难以控制；二是焊】点防锈？困难故建议采—用螺栓或自攻钉连】接 《 ？9.1.10 【 采用连续檩条有】很好的经济》。效益根据浙江大学和！同，济大学所做的连【续檩条力学试—验连续檩条的刚度随！嵌套搭接《长度的增《加而：增加当嵌《。套搭接长度趋近【10％的檩条跨度时！再增加？搭接长度对檩条刚】度影响很小；另【一，方面嵌套《搭接：长，度取：10％？(单：边为5％)的跨度】可满足搭接端—头的弯矩值》。不大于跨《中弯矩由此跨—中截面成为构—件验算的控制截【面故规定连续—檩条的？搭，接长度2a宜不小】于10％的》檩条跨度但需注【意对于？端跨的檩条为满足搭！接，端头的弯《矩不大于《跨中弯矩需要—加大搭接长度5【0％ ？     ！檩条之间的拉条和撑！杆应设置在檩条的受！压部位由于恒载【和，活载组？合下檩条上部受压恒！载和风载《组合下檩条下部【受压：需同时考虑这—两种工况故应采【用双层？。。拉条体系当檩条下】。翼缘连接有内衬板】时该内衬板》可代替下层拉条【体系的作《用可仅设《上层拉条体系；如】拉条采用《两端分？。别靠近上、下翼【缘的连接《。方式(图9.—1.10-3(a】))则要求屋面【板能约束《檩条上翼《缘的侧向位移— ：