9.1.2  部分钢结构手册Z形檩条斜卷边角度按45°，偏小，对翼缘的约束不利。在浙江大学等单位所做的连续檩条受力试验中，可观察到斜卷边为45°时的檩条嵌套搭接端头有明显的展平趋势。按有限元理论分析，卷边对翼缘的约束与卷边角度的sin2θ成正比，故建议斜卷边角度60°为宜。

9.1.3  计算嵌套搭接方式组成的连续檩条的挠度和内力时，需考虑嵌套搭接松动的影响。浙江大学和杭萧钢构所做的嵌套搭接连续檩条的试验情况是：斜卷边角度为60°，嵌套搭接的内檩条翼缘宽度小于外檩条宽度5mm，嵌套搭接长度为檩条跨度的10％(单边为5％)。试验结果表明，为考虑嵌套搭接的松动影响，计算挠度时，双檩条搭接段可按0.5倍的单檩条刚度拟合；计算内力时，可按均匀连续单檩条计算，但支座处要释放10％的弯矩转移到跨中。钢构企业需根据各自的技术标准，由试验确定檩条因嵌套搭接松动引起的刚度变化。

    檩条采用多跨静定梁模式，挠度小、内力小，当跨度较大时，有较好的经济性。如以连续梁模式的反弯点作为多跨静定梁的分段节点，跨中檩条长度约为0.7L，考虑到安装施工的方便，建议跨中檩条长度宜为0.8L，檩条的稳定性按节点间檩条或反弯点之间檩条为简支梁模式计算，要求檩条端头节点处应有抗扭转能力，宜用槽钢、角钢或冷弯薄壁型钢在两面夹住檩条的腹板，连接点的两侧各布置不少于两个竖向排列的螺栓。

9.1.4  建议卷边的宽厚比(过去习惯称卷边高厚比，对于斜卷边容易引起混乱，故统一改称宽厚比)不宜大于13，根据如下：

    式中：a——卷边宽度(mm)；

          b——翼缘宽度(mm)。

    常规的檩条规格按照式(1)可得到表1的数值，值得注意的是：当翼缘宽度大于80mm时，所需檩条壁厚超过本规范基本设计规定的最小用材厚度1.5mm。按本条规定檩条设计符合经济合理性。

表1  檩条合适的卷边宽度和最小用材厚度(mm)

    注：tmin为按本规范第3.4节的构造要求及本条规定得到的最小板件厚度。

9.1.5  本条对CECS102：2002规程作了较大修改，说明如下：

    1  轻钢结构的屋面坡度通常不大于1／10，且屋面板的蒙皮效应对于檩条有显著的侧向支撑效果，故仅需依据腹板平面内计算其几何特性、荷载、内力等，无需计算垂直于腹板的荷载分量作用，无需对Z形檩条按主惯性矩计算应力和挠度，可大大简化计算。澳大利亚G.J.Hancock教授来华所做的研究报告称：“气囊试验表明，檩条在风吸力作用下的变形仅发生在腹板平面内”，支持上述的计算方法；另一方面，主惯性矩虽然比垂直于腹板的惯性矩大，但主轴的截面高度也比腹板平面内的截面高度大，因此这两者计算的抗弯模量相差并不大，按主轴计算的抗弯模量稍小，而风荷载(风荷载垂直于翼缘)作用弯矩按主轴计算也稍小，显然，按腹板平面内计算其几何特性、荷载、内力等是方便的、合理的。对于屋面坡度大于1／10且屋面板蒙皮效应较小者，宜考虑计算侧向荷载作用。

    2  国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018-2002的翼缘屈曲系数是0.98，考虑板组效应后约为1.3(板组效应系数大于1.0)，过于保守，根据陈绍蕃教授的“卷边槽钢的局部相关屈曲和畸变屈曲”(2002年第23卷第1期《建筑结构学报》)、浙江大学吴金秋的硕士论文“斜卷边檩条的弹性屈曲分析”及美国AISI设计指南的计算公式，宜取翼缘的屈曲系数为3.0，经过国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018-2002规定的板组效应(翼缘板组效应系数稍小于1.0)方法修正后，屈曲系数可能会稍有减小，但仍远大于1.3。当翼缘的板组效应系数大于1.0，则说明腹板屈曲能力大于翼缘屈曲能力，腹板设计高度不足，意味在相同用钢量前提下，有效截面几何特性可随腹板高度的增加而增加，构件的承载能力可随之提高；反之，则说明腹板屈曲能力小于翼缘屈曲能力，其设计高度已用足，再仅仅提高截面高度效果不好。

    对于嵌套搭接构成的连续檩条，在嵌套搭接段内，具有双檩条强度。根据浙江大学和杭萧钢构所做的试验研究，5根在支座处破坏的双檩条强度承载能力平均值为理论计算值的93.8％，故其承载能力需要0.9系数予以折减，本条采用几何特性值折减为0.9的办法。

    3  当有内衬板固定在受压下翼缘时，相当于有密集的小拉条在侧向约束下翼缘，故无需考虑其整体稳定性。

9.1.6  檩托焊在屋面梁上使运输不方便，较容易碰坏，当檩条高厚比不超过200时，可考虑取消檩托，直接在檩条的下翼缘冲孔用螺栓连接，此时檩条由腹板承压传力，需验算腹板的承压屈曲能力(即Web Crippling)，本条直接引用《North American Specification for the Design of Cold-Formed Steel Structural Members》2001年版本的计算公式，该计算公式由试验研究得出。

9.1.9  吊挂集中荷载直接作用在檩条的翼缘上有较大的偏心扭矩，檩条易产生畸性变形，故集中荷载宜通过螺栓或自攻钉直接作用在檩条的腹板上传力。镀锌的冷弯薄壁型钢构件，不适合采用焊接施工方式：一是高空焊接质量难以控制；二是焊点防锈困难，故建议采用螺栓或自攻钉连接。

9.1.10  采用连续檩条有很好的经济效益，根据浙江大学和同济大学所做的连续檩条力学试验，连续檩条的刚度随嵌套搭接长度的增加而增加。当嵌套搭接长度趋近10％的檩条跨度时，再增加搭接长度对檩条刚度影响很小；另一方面，嵌套搭接长度取10％(单边为5％)的跨度可满足搭接端头的弯矩值不大于跨中弯矩，由此，跨中截面成为构件验算的控制截面，故规定连续檩条的搭接长度2a宜不小于10％的檩条跨度，但需注意，对于端跨的檩条，为满足搭接端头的弯矩不大于跨中弯矩，需要加大搭接长度50％。

    檩条之间的拉条和撑杆应设置在檩条的受压部位，由于恒载和活载组合下檩条上部受压，恒载和风载组合下檩条下部受压，需同时考虑这两种工况，故应采用双层拉条体系，当檩条下翼缘连接有内衬板时，该内衬板可代替下层拉条体系的作用，可仅设上层拉条体系；如拉条采用两端分别靠近上、下翼缘的连接方式(图9.1.10-3(a))，则要求屋面板能约束檩条上翼缘的侧向位移。