9  檩】条与墙梁设计 】 【。 9.1  —实腹式檩条设计 】 》 ，。 9.1.2  】部分：钢结构手册》。Z形檩条斜》卷边角度按45【°偏小？对翼缘的约束—不利在浙江》大学等单位所做的】连续檩条受力试【验中：可观察到《斜卷边为45°【时的檩条嵌套—。搭接端头有明显【的展平趋《势按有限元理论分】析卷边？对翼缘的约束与卷】边角度的《。s，in2θ成正—比故：建议斜卷《边角度60°为宜 ！ 》9.1.3  计算！。嵌套搭接《方式组成的连续檩】条的：。挠度和内力时—需考虑嵌套搭接松动！的影响浙江大学和杭！萧钢构所做的嵌套】搭接连续檩》条的试验情况是【斜卷边角度为—60°嵌套搭—接的内檩条翼缘【宽，度小：于外檩条《。。。宽度5mm嵌套搭接！长度为？檩条跨度的10【％(单边为5％)】试，验结果表《明，为考虑嵌《套搭接的《松动影？响计：算挠度时《。双檩条搭接》段可按0.5倍的】单檩：条刚度？拟合：；计算内力时—。可，按均匀连续单檩【条计算但支座—处要：释放10％的—弯，矩转移到跨中钢【构企业？。需根据？各自的技术标准由】试验确？定檩条因嵌套搭接】松动引起的》刚度变化 ！     檩—条采用多跨静定【。。梁模式挠度小—、内力小当》跨度较大《时有较好的》经济性如以》连续梁？模式的？反弯点作为多—。跨静定梁的分段节点！跨中檩条长度约为】0.7L考虑到安】装，施工的方《。便建议跨中檩条长】度宜：为0.8L檩条【的稳定性《按，。节点间檩条或—反弯点之间檩条为】简支梁？。模式计算《要求檩条端头节点】处应有抗扭》转能力宜《用槽钢、角钢—或冷：弯薄壁型钢》在两面？夹住：。檩条的腹板》连接点的两侧—各布：置，不少于两个竖向排列！的螺栓？ 》 9.1.4 【 建议卷《边的：宽厚比(《过去习惯称卷边【高厚比对于斜卷边容！易引起混乱故统【一改称宽厚比—)不宜大于13【根据如下 ！ ？     式！。中a卷边宽度(mm！)； — ，    《。    《   b翼缘宽【度，(mm)《 —   ？ 常规的檩》条规格按照式(1)！可得到？表1的数值》值得：。注意的是当》翼缘宽度《大于80mm时所】需檩条壁《厚超过本规范基本设！计规定的《最，小用材厚度1—.5mm按本条【规定檩条设计符合】经济合理性 】 表1  【檩条合适的卷边宽】度和：最，小用材？厚，。度(mm) 】 》    【。 注tm《in为按本》规范第？3.：4节的构造要求【及本条规定得到的最！小板件厚度 】 9.1.【5  本条对—CE：CS10《22002规—程作了？较大修改说明如下】。 》。  ：   1  轻钢结！构的屋面坡度通常】不大于？1／10且》屋面板的蒙皮效应对！于檩条有《显著的侧向》支撑效？果，故，仅需依据腹板平【面内：计算其几何特性【、荷载、内力等【无需：计算垂直于》腹板的荷载分量作用！无需：对，Z形檩条按主—惯性矩计算应力【和挠：度可大大简化计【算澳大利亚G.J.！Ha：ncock》教授来？华所：做的研究报告称“气！囊试：验表：明檩条在风吸—。力作用下的》变形仅发生》在腹板平面内”支持！上述的计算方—法；另一方面主惯】性矩虽然比垂—直于腹板的惯性矩大！但主轴的截面高【度也比？腹板平面内的截【面高度大因此—。这两者？计算的抗《弯模量相差并不【大按主？轴计算的抗弯模量】稍小而风荷载(风荷！载垂直于翼缘)作】用弯矩按《主轴计算《也稍小显然》按腹板平面内计【算，其几何特《性、荷？载、内？力，等是方？便的、合《理的对于屋面坡度】大于1／10且屋面！板，蒙皮：效，应较：小者宜？考虑计算侧向荷载】。作用 》 ，     2 】 国家标《准冷弯薄《。壁型钢结构技术规范！GB 50018-！2，002的翼缘—屈曲系数是0.9】8，考虑板？组效应后《约，为1.3(板—。组效应系数大于【1.0)过于保守】根据：陈绍蕃教授》的“卷？边槽钢的局部相关】屈曲和畸《变屈曲”(200】2年第23卷第1期！建筑结构学报)【、浙江大学吴金秋】的，硕士论？文“斜卷边》。。檩条的弹性屈曲分】析”：及美：国AISI》设，计指：。南的计算公》式宜取翼《缘的：屈曲系数《为3.0经》过国家？标准冷弯《薄壁型钢《结构技术规范GB ！50018》。-200《2规定的板》组效应(翼缘—板组效应系》数稍：小于1？.0)方《法修正后屈》曲系数可能》会稍：。有减小但仍远大【于1.3当翼缘【。的板组效应系数【。大于1.0》则，说明腹板屈曲能力大！。于翼缘屈曲能力腹板！设计高度《不足意味在相同【用钢量前提下—有，。效截面？几何特性可随腹板高！度的增加而》增加构件《的承载？能力可随之提高；反！之则说明腹》板屈：。曲能力小《于翼缘屈《曲能：。力其设计高度已用】足，再仅仅提高》截面高度效果不【好  】   对于》嵌套搭接构成—的连续檩《条在嵌套《搭接段内具有双【檩条：强度根据浙江大学】和杭萧？。钢构所做《。的试验研究5根在支！座处破坏的双檩【条强度承载能力平均！值为理？论，。计算值的《。。93.8％故其承载！能，力需：要0.9《。系数：予以折减本条—采用几？何，。特性值折减为0.9！的办法 《   【  3  当有内衬！板，固定在受压》下翼缘时相》当于有密集的小拉条！在侧：向约：束下翼缘故》。无需考虑其整体稳】。定性： ， 9—.1.6《  檩托焊在屋面】梁上使运输不方便】较容易碰坏当檩条】高厚比不超过—200时可》考虑取消檩托—直接在檩条的下翼缘！冲孔用？螺栓连？。接此时？檩条由腹《板承压传力》需验算腹板》的，承压屈曲能力(即W！eb Cr》ipplin—g，)本条直接引用N】orth Am【erican S】pecif》。ic：ation f【or t《he Desig】n ：of： C：old-Form】ed St》e，el S《tru？c，tur？al Member！。s2001年版本的！计算公式该计算公】式，由试验研究》得出 》 9.1.【9  吊挂集—。中荷载直接作用在】檩条的翼缘上有较大！的偏心扭矩》檩条易产生》畸性变形故集中荷载！宜通过螺栓或自攻】钉直接作用在檩【。条的：腹板上传力镀锌【的冷弯？薄壁型钢构件不【适，。合，采，用焊接施工方式【一是高空焊》接质量难以控制；】二是焊？点，防锈困难故建议采】用螺栓或自攻钉【连接： 9【.，1.10  采用连！续檩条有很好的经济！效益根据浙江大【。学和同济大》学所做的《。连续檩条《。力学试？验连续檩条的—刚度随嵌套搭—接长度的增加而增】加当嵌套搭接长【度趋近1《0％的？。檩条跨？度时再增加搭接长度！对，檩条刚度影响很小】；另一方面嵌套搭接！长度取10％—。(单边为5％)的】跨度可满足搭接端头！的弯矩值不大于跨中！弯矩：由此跨中截面成为】构件验算的控制截面！故，规定连？续檩条的搭接长度】2a宜不小于10】％的檩条跨度但需】注意对于端跨的【檩条为？满足：搭接：端头的弯矩不大于跨！中弯矩需要加—大搭接长度50【％   ！  檩条之间的【拉条和撑《。杆应设置在檩条【。的受压部位由于恒载！和活载组合下檩【条上部受压恒载和】风载组合《下檩：条下部受压》需同：时考虑这两种工况故！应采：用双层拉条体—系当：檩条下翼缘》连接有内衬》板时该内衬板可【代替下层拉条—体，系，的作用？可仅设上层拉条体】系；如拉条采用两端！分别靠近上、下翼】缘的连接方式(【。图9.1.10-】3，(a))则要求屋面！板能约束檩》条，上翼缘的侧向位移 ！ ，