9  檩】条，与墙梁设计 — 》 ？ 9.1  —实腹式檩条设计【 》。 9《.1.？2  部分》钢结构手《册Z形檩条斜卷边】角度：按45°偏》小，对翼：缘的：约束不？利在浙江大》学等单位所做的【连续檩？条受力试《验中可观察到斜【卷边为45°时的檩！条嵌套搭接端头【有明显？的展平趋势按有【限元理论分析卷边】对翼缘的约束与卷】边角：度的sin2θ成】正比：故建议斜卷》边角度60°为宜】 9【.1.3  计算】嵌套搭接方》式组成的连续檩条】的挠：度和内力时需—考虑：嵌套搭接《松动的影响浙—江大学？和杭萧钢《构所做的嵌套搭接】连续檩条的》。试，验情况是斜卷边角】度为60°》嵌套搭接的》内檩条翼缘宽度小】于，外檩条宽度5m【m，嵌套搭接长度为檩】条跨度？的10％(单边为】5％)？试验结果表明为【考，虑嵌套搭接的—。松动影响计算—挠度：时双：檩条搭接《段可按0.5倍的】单檩条？刚度拟合；计算【内力时？可，按均匀连续单檩条】计算但支座》处要释放10％的】弯矩转移到跨中【钢构企？业需根据各》自的技术标准由试验！确定檩条因嵌套搭】接松动引起的—刚度变化 【。     【檩条采？用多跨？静定梁模《。式挠度小、》内力小当跨度较大时！有较：。好的经济性如以连续！梁模式的反弯点作为！。多跨静定梁的分段】节点跨中檩条—长度约为0.7【L，考虑到安装》。施工：的方便建议跨中【檩，条长：度宜为？0.8L檩条的稳定！性按节点间檩—条或反弯点之间檩】条为简支《梁模式计《算要求檩条端头【节点处应有抗扭转能！力宜用槽钢》、，角钢或冷《弯薄壁型钢在—两面：夹住檩？条的腹板连接点的】两侧各布置不少于】两个竖？向排：列的螺？栓 《 ： 9：.1.4  建议卷！边的宽厚《。比，(过去习惯称—卷边高？厚比对于《斜卷边容易引起【混乱故统《一改称宽厚比)不宜！大于13根据如下】 》   ！  式？中a卷边宽度(【m，m，)； 》  《 ，    《    b翼缘【宽度(mm)— ： ？    《 常规？的檩条规格按—照式(1)可—得到表1的数值值得！注意的？是当翼缘宽度—大于80mm时所需！檩，。条，壁厚超过本规范基】本设：计规定的最小用材】厚度1？.5mm《按本条规定檩条【设计符合经济—合理性 《 表1【  檩条合适的【卷边宽？度和最小《。用材：厚，度(mm) 】。 ， 】 ，   注tmin】为按本规范第3.】4节的构造要求【及本：。条规定得到的最【小，板件厚度《 —9.：1.5  》本条对CECS【102？2002规程—作了较？大修改说明如下 】  —。   1  —轻钢结构的屋—面，坡，度通常不《大于1／1》。0且屋面板的蒙皮效！应对于檩条有—显著的侧《向支撑效果故仅需】依据腹板平》面内计算其》几何特性、荷载【、内力？等无需计算垂直于腹！板的荷？。载分量作用》无需对Z形檩—条按主？惯性矩计算应力【和挠度可大》大简：化计算澳大利亚G】.J.Ha》nc：ock教授》来，华所做的《研究报告称“气囊试！验表：明，檩条在风吸力作用下！的变形仅发》生，。在腹板平面内”【支持上？述，的，计，。算方法；另一—方面主惯性矩—。虽然比垂直于—腹板的惯性矩大【但主轴？的截面？高度：也比：腹板平？。面内的截面高—度大因此这两者计算！。的抗弯模量相差并】不大：按主轴计算的抗弯模！量稍小？而风荷载《(风荷载垂直于【翼缘：)作用弯矩》按主轴计算》也稍小？显然按腹板平—面内：计算：其几何特性、荷载、！内力等是方便—的、合理的对于【屋面坡？度大于1／》10：且屋面板蒙皮—效应较小者宜考虑计！算侧向荷载》作用 【     2  国！家标准冷《弯薄：壁型钢结构技术【规，范GB 50—018-2002的！。翼缘：屈曲系数是》。0，.98考《虑板组？效应后约为1.3】(板组效应系—数大于？1.0)过于保守】根，。据陈绍蕃教授—。的“卷边槽》钢，的局部相《关屈曲和畸》变屈曲”(》2002年第23卷！第1期建筑》结构学报《)、浙？江，大学吴？金秋的硕士》。论文“斜卷边檩条】的弹：。。性屈曲分析”及美】国AISI设—计指南？的计算？公式宜取翼缘的【屈曲：系数为3.0经【过国：家标准？冷弯薄壁型》钢结构技术规范G】B 50018-2！002规定的板【组效应(翼缘板【组效应系数》。稍小于1.0)方法！修正后屈曲系数可能！。会稍：有减小但仍》远，。大于1.3》当翼缘的板组效应】系数：大于1.0则说明】腹板屈曲能力大【于翼缘屈曲能力腹】板设计？高度不足意味在相同！用钢量？前提：下有效截面几何特】性可：随腹板高《度的增？加而增加构件—的承载能力可随之】提高；反之则说明】腹板屈曲能力小【于翼缘？屈，曲能力？其设计高度已—用足再仅仅》提高截面高度—效果不？好  】   对《。于嵌套搭接构成的连！续檩：条在嵌套搭接段内】具有双檩《条强度根据浙—江大学和杭萧—钢构所做的试验研】究5根在《支座处破《坏的双？檩条强度承载能力平！均值为？。理论计算值》的93.8》％故其承载能—力需要0.9系数】予以折减《本，条采用几何特—性值：折，减，为0.9的》办法：。 —    3  当】有内衬？板固定在受压—下翼缘时《相当于有密集的小拉！条在侧向《约束：。下，翼缘故无《需考虑其《整体稳定性 — 9.【1.6  》檩托：焊在屋？面梁上使运》输不方便较容易【。。碰坏当檩条高厚比】不，超过200时可考】虑取消檩托直接【在檩条的下翼缘冲】孔用螺栓连接—此时檩条由腹板【承压传力需验算腹】板的承压屈曲能【。力(：即，Web Cr—。ippling)本！条，直接引用Nort】h America！n Specifi！cation fo！r the D【esig《n o？f ：Col？d-Formed】 St？e，el Struct！ural Mem】bers20—01年版本的计【算公：式该计算公式由试验！研究得出 【 9.1—.9  吊》挂集中荷载直接作】用在檩条的翼—缘上有？较大的偏心扭—矩檩条易《产生：畸，性，变形：故集中荷载宜通过螺！栓或自攻钉直接【作用在檩条的—腹，板上传力《镀锌的冷弯薄—壁型钢构件不适【。合采：用焊接？施工方式一是高空】焊接质量难》以控制？；二是焊点防锈困难！故建议？采用螺栓或自—攻钉连接 】 9.1.10 ！ 采用？连续檩条有》很好的经济效益根据！浙江大学和同济【大学：所做的？连续檩条力学—。试验：连续檩条的刚—度随嵌？套搭接？长度：的增：。加，而增加当嵌套搭接长！度趋近10》％的檩条跨》度时再增加搭接长】度对檩？。。条，刚度影响很小—；另一方《面嵌套搭接长度取】10％(单边为5％！)的跨度《可满足搭接端—头的弯矩值不大于跨！中弯矩由此跨中截面！成为构件验》算的：控制截面故规定【连续檩条的搭—接长度？2a：宜不小于1》0％的？檩条跨度但》需注意对《于端跨？。的檩条为满足搭【接端头的弯矩不大】于，跨中弯矩需》要加大搭接》长度：。50％ 【 ，     檩条之间！的拉条和撑杆—应设置？在檩条的《受压部位由于恒载】。和活载组合下檩条】上部受压《恒载和风载组—合下檩条下部—受压需同时考—虑这两种工况故【应采用双《层拉条体系当檩条】下翼缘连接有内衬板！时该内衬《板可代替《下层拉条体系的【作用可仅设上层【。拉，条体系？；如拉条采用两端分！别靠近上、下翼【缘的连接方式(图9！.1.1《0-3(a))【则要：求屋面？板能约束《檩，条上翼缘的侧—向，位移 《