， ： 9：  檩条《与墙梁设计 ！ —9.：1  实腹》式檩条设计 — ？ 《9.：1.2  部—分钢结构手册Z形】檩条斜卷边角度按】45：°偏小对翼》缘的约束《不利在浙江》。大学：等单位所做的连续檩！。。条受：力试：验中可观察》到斜卷边为45°】时的檩条嵌套搭接】。端头有明显的展平趋！势按有限元理论分析！。。卷边对翼缘的约束与！卷边角度《的si？n2θ成正比故建】议斜卷边角度6【0°：为宜 《 ？ 9.1.3—  计算嵌套—搭，接方式组《成的连续檩条—的挠度和《内力时需考虑嵌套】搭接松动的影—。响浙：江大学和杭》萧，钢构所做的嵌套搭接！连，续，檩条：的试：验情况是斜卷—边，角度为6《0°嵌套搭接—的内檩条翼缘—宽度小于《外檩条宽度》5，mm嵌套搭》接长度为檩条跨度的！10％？(单边为5％)试验！结果表明为考虑【嵌套搭接的松动【影响计？算挠度时双檩—条搭接段可按0.】5倍的？单檩条？刚度拟合；计算内】力时可按均匀连【续单檩条计算—。但支座处要释放10！％的：弯矩转移到跨中钢构！企业需根据各—自的技术《标准由试验确定檩条！因，嵌套搭接松动引【起的刚？。度变化 》 ， ，。     —。檩条：采用多跨静定—梁模式？。挠度小、内》力小当跨度》较大时有较好—的经：济性如以连》续梁：模式的反弯》。点作为多跨静定梁】的分段节点跨中【檩条长度《约为0.《7L考虑到安装施工！的，方便建议《跨中檩条《长度宜为0.—8L檩条的稳定【性，按，节点间檩《条，。或反弯点之间檩条为！简支：梁模式计算》要，求檩条端头》节，点处应？有，抗，扭转能力《宜用槽钢、角—钢或冷弯薄》壁型钢在《两面夹住檩》条的腹板连接—点，的，两侧各布《。置不少于两个竖向排！列的螺栓 》 9—。.，。1.4  》建议：卷边的？宽厚比(过》去习惯称卷》边，高厚比对于斜—卷边容？易引起混《乱故统一改称宽【。厚比)不宜大于13！。根据如下 ！   ！  式中《a卷边宽度(—mm：)；  ！   ？     》。 b翼缘宽度(m】m)  ！   常规的—檩条规格按照式(1！)可得到表1的【数值值？得，注意的是当》翼缘：宽，度大于8《0，。mm时所需檩条壁厚！超过本规范基本设计！规定的最小用—材厚度1.》5mm？。按，本条规定檩条设计符！合经济合理性 】 表1— ， ，檩条合适的》卷，边宽度和《最小用材厚度(m】m) 《 ， 】    《 注tmi》n为按？本规范？第3.4节的构造要！求及本条规定—得到的最《小板件？厚，度 9.！1.5  》本条对CECS10！22002》规程作了较大修改】说明如下 】     1  ！轻钢结构的》。屋面坡度通常—不大于1／1—0且屋？面板的蒙《。。皮效应？对于檩条有》显著的侧向支撑【效果：故，仅需依据腹板—平面内计算其—几何特性、荷载、】。内力等无需》计算垂直于腹板【的荷载分量》作用无需对》Z形檩条按主—惯性矩计算应—力和挠度可大大简化！计算澳大利亚G.】J.Hanc—。。ock？教授来华所做的【研究报告称》“气囊？试验表明檩条—在，风吸力作用下的变形！仅发生在腹板平【面内”支持上述【的计算方《法；另一方》面主惯性矩虽然比垂！直于腹板《的惯性？矩大但主轴的截面高！度也比腹《板平面内的截面高】度，大，因此这两《者计：算的抗弯模量—相差并不大按主轴】计算的抗弯模量稍小！。而风荷？载(风荷《载垂直于翼缘)作】用弯矩？按主轴计算也稍【小显然按腹板平【面内计算其几—何特性、《。荷载、内力等—是方便的、合—理的对于屋面坡度大！于1／1《0且屋面板蒙—皮效应较小者宜考虑！计算侧向荷载—作用  ！。   2 》。 国家标准冷弯【薄，壁，型钢结构技术—规范：。GB 5001【8-200》2的翼缘屈》曲系数是0.98】考虑板组效应—后约为1.3(板】组效应系数》大于：1.：0)过于保守根【据，陈绍蕃教《。授的“卷边槽—钢的局部相关屈曲】和畸变屈曲》”(2？002年第2—3卷第？1期建筑《结构学报《)、浙江大》学，吴金秋的硕士论【文“斜？卷边檩条的弹—性屈：曲分析”及美国AI！SI设？计指：南的：计，。算公式宜取翼—。。缘的屈曲系数为3】.0：。经过国家标准冷弯】薄壁型钢《结构：技术规？范G：B 500》18-2《002规定的板组效！应(翼缘板组效应系！数，稍，小于1.0)方【法修正后《屈曲系？数可能会稍有减小】但仍远大于1—.，3当翼？缘的板组效应系【数大于1《.0则说明腹板屈曲！能力大于翼》缘屈曲能力腹—板设计高度不足意味！。在相同用《钢量前提下有效截面！几何特？性可随？腹板高度的增—加而增加构件的承】载能力可随之提【高，；反之则说明—腹板屈曲《。能，力小：于翼缘屈曲能力其设！计高：度已用足再仅仅提】高截面高度效—果不好？  【 ，  对于嵌》套搭接构成的连【续檩条在嵌套搭接】段内：。具有双檩条强度根据！浙江大学和杭—萧，钢构所做的试验【。研究：5根在支座处破坏】的双檩？条强度？承载能力平均值为】理论计算值的—9，3.8％故》其承载？能力需？要0.9《系数予以折》减本条采用几何特】性值折减为0.9】的办法 】    《 3  当有内衬板！固定在受《压下翼缘时》相当于有密集—的小拉？条，在侧向约束下翼缘】故无需考虑其整体】稳定性 》 9.—1，.，6  ？檩托焊在屋面—梁，上使运输不方—便较容易《碰坏当檩条高—厚比：不超：过200时可考虑】取消檩托直接在檩】条，的下翼缘冲》孔用螺栓连接此【。。时檩条？由腹板承压传—力需验算腹板的承压！屈曲能力(即Web！ Cripplin！g)本条《直接引用N》。or：th Am》e，rican S【p，ecificati！on fo》r the De】s，ign o》。f ：Cold-F—or：med Stee】l， S：tructu—ral M》embers—。200？1年版本的计算公式！该计算公式由试验】研究：得，出 《 ， 9.1》.9  吊挂集【中，荷载直接作用—在檩条的翼缘上有】较大的偏心扭—矩檩条易产生畸性变！。形故：集中荷载宜通过螺】栓，或自：攻钉直？。接作用在檩条的腹板！。上传力镀锌的冷【弯薄壁型钢构件不】适合采？用，焊接施工方式一是】高空焊接质量难以】控制；二是焊点【防锈困？难故建议采用螺栓】或自攻钉连接 】 9.1.1！0  采用连续檩】条有很好的经—济效：益根据浙《江大学和同济大学所！做的连续《檩条力？学试：验连续檩《条的刚？度随嵌？套搭接？长度的增加而增加当！嵌套搭？接长度趋近10【％的檩条跨度时再】增加搭？接长度对檩》条刚度？影响很？小；另一方面嵌套搭！接长度？取10％(单边为】5，％)的？跨度可满足搭接【端头的？弯矩：值不大于跨中弯【。矩由此跨中截面成】为构件验算的控【制截面故规定连续檩！条的搭接长度—。2a宜不《小于10％的檩条跨！度但需注《意，对于端跨的檩条为】满足搭接端头的弯矩！不大于跨中弯矩需】要加大搭接》长度50％ 【 ？     》檩条之间《的拉条和撑杆应设】置，在檩条的受压部位由！于恒载？和活载组合下檩【条上部受压》恒载和风载》。组合下檩《条下部受压需同【时，。考虑：这，两，种工况故应》采用双？层拉条体系》当檩条下翼》缘连接？有内：衬板：时该：内衬板可代替下层拉！条体系的作用可仅设！上层拉条《体系；如拉》条采用？两，端分别靠近上、下】翼，缘的连接方式(【图9.1.10-】3(a？))则要《。求屋面板能约束檩】条上翼缘的侧—。向位：移 ？