9》  檩条与墙梁设计！ ： 》 ， ，。 9.1《  实腹式》檩条设计 【 ： 9.1.2】  部分钢结构手册！Z形檩条《斜卷边角度》按45°偏》小对：翼缘的约束不利【在浙：江大学等单位—所做的连《续檩条受力试—验中可观察到斜卷】边为45°时的【檩条嵌套《搭接端头有》明显的展平趋势【按有限元理论—分析卷？边对翼缘的》约束与卷边》角度的sin2【θ成正比故建—议斜：卷边角度60°【为宜 》 9.1—.3  计算—嵌套搭接《方式组成的连续檩】条的挠度和内力时需！考，虑嵌套搭接松—动的影响浙江大学和！。杭萧钢构所做的【嵌套搭？接连续檩条的试验】情，况是：斜卷边？角度为60》。°嵌套搭接的内檩】条翼缘宽度小于【外檩条宽度5mm】嵌，套搭接长度》为，檩条跨度的》10％？(单边？。为5％)试验结果表！明为：考虑嵌套搭》接，的松动影响计算【挠度时双檩条—。搭接段可按0.5】倍的单檩条刚—度拟：合；计？算内力时可按—均匀：连续单檩条计算但支！座处要释放10％的！弯矩转移到跨中【钢构企业需根据【各自：的技术标准由试验】确定檩条《因，嵌套：搭接松动引起的刚度！变化 —     檩条】采用多跨《静定梁模式挠度小、！内力小当《跨，度较大时有》较好的经济性如以】连续梁模《式的反弯点作—为，多跨静定梁的分【段节点跨中檩—条长度约《为0.7L》考虑到安装》施工：的，方便建？议跨中檩条长—度宜为？0.8L檩条—的，稳定性按节》点间檩条或反弯点之！间，檩条为简支梁模式】计算要？求檩条？端头节点处》应有抗扭转能力宜】用槽钢、角钢或冷弯！薄壁型钢在两—面夹：住檩条的腹板连接】点的两？侧各：布置不少于两个【竖向排列的螺—栓 【9，.1.？4  建议卷边的】。宽，厚比：(过：去习：惯称：卷边高厚比对—于斜卷边容易—引起混？乱故统一改称宽【厚比)不宜》大于13根据—。如下 【   ！。  ：式中a？卷，边宽度(m》m)； ！       【 ，。  b翼《缘宽度(mm—) ： ：   》  常规的》檩条规格按照—式(1)可》得到表1的数值值得！注意的是当翼缘【。宽度大？于80mm时—所需檩条壁厚超过】本规范基本》设，计规定的最小用【材厚度1.5mm】按本条规定》檩，。条设计符合》经济合理性 】 表1》  檩？条合适的卷边宽【度和最？小用材厚《度(mm) ！ 】    注tmin！为按：本规范第3.4节的！构造：要求及本条规定得】到的最小板》件厚度 ！9.1？。.5  本条对【C，。ECS1022【00：2规程作了较—大修改说明》如下 ？ 《     1 【 轻钢结构的屋面坡！度通常不大于1／】。10：。且屋面板的蒙皮效应！对于檩条有显著的】侧向支撑效果故【仅需依据腹板—平面内计算其几何特！性、荷载、内力等】无需：计，算垂直于腹》板，的荷载分量作用无】需对Z形檩条按主】惯性矩计《算应力和《挠度可大大简化计算！。澳，大利亚？G.J.Hanc】ock教授来华所】。。做的研究报告称“】气囊试验表》明檩条在风吸力作】用下的变形仅发【生在腹？板平面内”支持上】述的计算方法—。。；另一方面主惯性】。矩虽然比垂直于腹板！的惯：。性矩大但主轴的截】面高度？也比腹？板平：面内的截面》高度大因此这两者计！算的抗弯《模量相差并不—大按主？轴计算的抗弯模量】稍，小而风荷载(风荷载！垂直于翼《缘)作用弯矩按【主轴计算也稍小【显然按腹《板平：面内计算《其几何特性、荷载、！内力等是方便的、合！理的对于屋面坡度大！于，1／10且屋面【板蒙：皮效应较《小者宜？考虑计算侧》向荷载作用》。。  【   2 》 ，国家标准冷弯薄壁型！钢，结构技术规范GB】 50018-20！02的翼缘》屈曲：系，数是0.9》8考：虑板：。组效应后约为—1.3(《板组效应《系数大于1.0)过！于保：守根据陈绍》蕃教授的“》卷边槽钢的局—部相关屈曲和畸变屈！曲”(？。2002年第—23卷第1》期，建筑结构学报)、】浙，江大学吴《金秋的硕士论文“斜！卷边檩条的》弹性屈？。曲分析”及》美国AISI设【计指南的《计算公式宜》取翼缘的屈曲系数为！3.0经过》国家标准冷弯薄【壁，型钢结构技术规范】GB ？50018-—2002规定的板组！效应(翼缘板组【效应系数稍小—。于1.0)方法修】正后屈曲系》数可能？会稍有减小》但仍远大《于，1.3当翼缘—的板组效应系数大】于1.0则说明腹】板屈曲能力》大于翼？缘屈曲能力腹板设】计高度不足意味【。在相同用钢量—前提下有效截—面几何特性可随【腹板高度的增加而】增加构件的承载能力！。可随之提高；—反之则说明腹板屈曲！能力小？于翼：。缘屈曲能力其设计】高度已用《。足再仅仅提高截面高！度效果不《好 —     对于嵌】套搭接构《成的连续檩条在【嵌套搭？接段内具有双檩条】强度根据浙》江大学和杭萧钢构所！做的试验研究5根在！支座处破坏的双檩条！强度承载能力平均值！为理论计算值的93！.8％故其承—载能力需要0.9系！数予以折减》本条采用几何特【。。性，值折减为0.9【的办法 ！ ，   3  当【有内衬板固》定在受压《下翼缘时相当于有】密，。集的小拉条》在侧向约束》下翼缘故无需—考虑其整体》稳定性 】 9.1《.6  檩托焊在屋！面梁上使运》输不方？便较容易碰坏当檩条！高厚比不超过2【00时可考虑取消】。檩托直接在檩条【的下翼缘冲孔用螺】。栓，连接此时檩条—由腹板？承压传力《需验算腹板的—承压屈？曲能力(即Web】 Cri《ppling)本条！直接：引用No《rth A》。merican S！pec？ific《ation —for 《the 《Desi《gn： of？ ，C，。。old？。-F：orm？ed Ste—e，l ：Structu【ral 《Members【2001《年版本的计算公【式该计？算公：式由试验研究得【出， —9.1.9》  吊挂集中荷载直！接作用在《檩条的翼《缘上有较《大的偏心扭矩—檩条易？产，生畸性变形》故集：中荷载宜《通过螺栓或自攻【钉直接作用在檩【条的腹板上》传力：镀锌的冷《弯薄壁型钢构—件不适合采用焊接施！工方式一是高空【焊接：质量难以控》制；二是焊点—防锈困？难故：建议：采用螺栓《或自攻钉连》接 9.！1.10  采用连！。续檩：条有很好的经—济，效益根据浙江大【学和同济大学—所，做的连续檩》条力学试验》连续檩条的刚度随嵌！套搭接长《度的增加而增加当嵌！套，。搭接长度趋近10】％的檩条跨度时【。再增加搭接长—度对：檩条：刚度影？响很小；另一方【面嵌：套搭接长度取10％！(单边为5％)的跨！。度可满足搭接端头的！弯矩值不大于—跨，中弯：矩由此跨中截面成为！。构件验算《的控：制截面故规》。定连续檩条的搭接】长度2a宜不—。小于10％的檩条跨！。度但需注意对于端】。跨的檩条为满足搭接！端头的？弯矩不？大于跨中《弯矩需要加大—搭接长度《50％ 》 ：     檩条】之间的？拉条和撑杆应—设置在檩条》的受压？部位由于恒载和活载！组合下檩条上部【受，压恒载和风载—组合下檩条下部【受压需同《时考虑？这两种？。工况故应《采用双层《拉条体系当檩条下】翼缘连接有》内衬板时该内衬板】可代替下层拉条体系！的作用可《仅设上层拉》条体系？；，如拉条采《用两端分别靠近【上、下？翼缘的连接方—式(图9.1—.10-3(—a)：)则：要求屋面板能—。。约束檩条上翼缘【的侧向位移 【