9》  檩条与墙梁设】计 】 9.1  】实，腹式檩条设计 ！ ： 9《.1.？2  部分》钢结构手册Z—形檩条斜卷边—角度按45°偏【小对翼缘的》约束不利在浙—江大：学等单位《所做：的连续檩条受力试】验中可观《察到斜卷边为45°！时的檩条《嵌套搭接端头—有明：。显的展？平趋势按有限元【。理论分？。析卷边对翼》缘的约束与卷边角度！的s：in2？θ成正比故建—议斜卷边《角度60°为宜 】 9.【1.3  计算【嵌套搭接方》式组成的连续檩条的！挠度：和内力？时需考？虑嵌套搭接松—动的影响浙江大学】和杭萧钢构所做【的嵌套？。搭接：连续：檩条的试验情况【是斜卷？边角度为60°嵌套！搭接的内檩》。条，翼缘宽度小于—外檩条宽度5mm】嵌套搭接长度为檩】条，跨度：的，10％？。(单边为5％—)试验结《果表明？为考虑嵌套搭接的松！动影：响计算？挠度时双檩条—搭接段可《按0：.5倍的单》檩条刚度拟合—。；计：算内力时可按—均，匀连续单檩》条计算但《支座处要释放10％！。的弯矩转移到跨【中钢构企业需根据】各自的技术标—准由：试验确定檩条因嵌】套搭接松动》引起的？刚度：变化  ！   檩条采用多跨！静定梁模《式挠度小、内—力，。小当跨？度较大时有较好的经！济性如？以连续？梁模式的《反弯点作为多跨静】定梁的分段节点跨中！檩条长度约》为0：。.7L考《虑到安装施工的方便！。建议跨中檩条长度】宜为0.8L檩条的！稳定性按节点—间檩：条或反弯点之—间檩：。条为简支梁》模，。式计：算要求檩条》端头节？点处应有抗扭转能】。力宜用槽钢、角【钢或冷弯《薄壁型钢在两面夹】住檩条的腹板连接】点的两侧《各布置不少于两个竖！向排列的螺栓 】 9.—1.4  建议【卷边：的宽厚比(过去习惯！称，卷，边高：厚比对于斜卷—边容易引起》混乱故统一改称【宽厚比)不宜大于】13根据如》下 《 ？ ：    【 式中a卷边宽【度(mm《。)； 》 ：         ！ ， b翼缘宽度(m】m，)   ！  常规的檩条规格！按照式(1)可得】到表1的数值值【得，注意的是当翼—缘宽度大《。于80mm时所需檩！条壁：厚超过本规范基本】。设计规定的最小【用，材厚度1.5mm按！本条规？定檩条设《计符合经《济合理性《 —表1  檩条合【适的卷？边宽度和最小用【材厚度(《mm) 【 ， ？ ？    《 注tmin—为按本规范第3【.4节的构造—要求及？本条规定得到的【最，小板：件厚度？ 9.1！.5  《本，条对CE《CS102》2002《。规程作？了较大修改说明【如下  ！   ？1， ， 轻钢结构的屋面】坡度通常《不大于1／1—0，且屋面板《的蒙皮效应对—于，檩条有？。显著的侧向支撑效果！故仅：。需依据腹板》平面内？计算其几《何特：性、荷载、内—力等无需计算垂直于！腹板的荷载分量作用！无需对Z形檩条【按主惯性矩计算应力！和挠度可大》大简化计算澳大利亚！G.J？.H：an：cock教授来华所！做的研究报告—称，“气囊试验表明檩条！在风：。吸力：作用下？的变形仅发生在腹】板平面？内”支持上述的计算！方，法；另？一方面主惯》。性矩虽然比垂直于腹！板的惯性矩大但主轴！的截面高《度也比腹板平面内的！截面高？度大因此这两者计算！。的抗弯模量》。相，差并不大按主轴计算！的抗弯？模量稍小《而，风荷载？(风荷载《垂直于？翼缘)作用弯矩按主！轴计：算也稍小显然—按腹板平面》内计：。算其几何特性、【荷，载、内力等是方便】的、：合理的对于》屋，面坡度？大于1／《10且屋面》板蒙皮效《应较小者宜考虑【。计算侧向荷》载作用 《 ？     2 】 国：家标准冷弯薄壁型】钢，。结构技术规范G【B ：50018-—2002的翼缘【屈，曲系数是《0.98考虑板组】效应后约为》1.：3，(板组效应系数大】于1.0)》过于保守根据陈【绍蕃教授的“卷边】槽钢的局部相关【屈曲和畸变屈曲【”(200》2年第23卷第【1期建筑结》构学报)《、浙江大学吴金【秋的硕士论文“【斜卷边？檩条的弹性屈曲分】析”及美国AI【S，I设计指南的计【算公式宜取翼缘的屈！曲系数为3.0经过！国，家标准冷弯薄壁型钢！结构技术规范GB】 50？01：8-：2002规》定的板组《。效，。应(：翼缘板组效应系【数，稍小于1《.0)方法修—正，后屈：曲系数可能会—稍有减小但仍远【大于1.3当—翼缘：的板组效《应系数？大于1.0则—说明：。腹板屈曲能力大于】翼缘屈曲能力腹板】。设计高度不足意味在！相同用钢量前提【下有效截面几何特性！可随腹板高》度，的，增加而增加构件的承！载，能力可随《之提高；反之—则说：明腹：板屈曲能力》小于翼缘屈》曲能力其《设，计高度已用足再仅仅！提高截面高》度效果不好 ！ ：    对》于嵌套搭接构成的连！。续檩：条在嵌？套搭接段内具有双】檩条强度《根据浙江大》学和杭萧钢构—所做的试验研究5根！在，支座处破坏的—双檩条强度承—载能力平均值为理论！计算：值的9？3.8？％故：。其承：载能力需要0—。.9系数予以折【。减本条采用》几何特？性值折减为0.【9的办法 ！     3  】当有内衬板》固定在？受压下翼缘》时相当于有密集的】小拉条在侧》向约束下翼》。缘故无需考虑—其整体稳定性 【 ， ： 9.1.—6  檩《托焊在屋《面梁上使运》输不方便《较容易碰坏》当檩条高厚》比不超过2》00时？。可考虑取消檩托【直接在檩条的—下翼缘冲《孔用螺栓连接此【时檩条由腹》板承压传《力，。需验算腹板的—承压屈曲能力(即W！。eb Cr》ipplin—g，)本条直接》引用Nort—h Americ】。an S《p，ecific—ation —。for the【 Desi》gn： of Co—ld：-Forme—d Steel S！tructura】l ：Membe》rs2001年版】本的计算公式该【计算公式由试—验，研，。。究得出 】 9.1.9—。  ：吊挂：集，中荷载直接作用【在檩：条的翼缘上有较大的！偏心扭矩檩条易产】生畸性变形故—集中荷载《。宜，通过螺？栓，或自攻钉直接—作用在檩条的腹【板，上传力？镀锌的冷弯薄壁型】钢构件不适合采用焊！接施工？方式一是高空焊【接，质量难以控制；二】。是焊点防锈困难故】建议采？用螺栓或自攻钉连接！ 《 9.1.—。10  《采用：。连续檩条有很—好的经济效益根据】浙江大学和》同济大学《所做的连《续檩条？力学：试验连续檩条的刚】度随：嵌套搭？接长：度的增？加而增加《当嵌套搭接长—。度趋近1《。0％的檩条跨度【时再：增加搭接长度对檩条！刚度：影响很？小，；另一？。方面嵌套搭接长度取！10％(单边为5】。％)的？。跨度可满《足搭接端头》的弯矩值不大于跨中！弯矩由？此跨中截面》成为构件验算的【控，制截面故规定—连续檩条的搭接长】度2a宜《不小于10％—的檩条跨度》但需注意《对于端跨的檩条为】满足搭接端》头的弯矩不大于【跨中弯？矩需要加大搭接【长度50％ 】。    — 檩条？之间：的拉条？和撑杆应设置在【檩条的？受压部位由于恒【载，和活载？组合下檩条》上部受压《恒，载和风载《组合：下檩条下部受压需】同时考虑这两—种工况故《应，采，用双：层拉：条体系？当檩条下翼缘连接有！内衬板时该内衬【板可：代替下层拉条体【系的作用可仅设上】层拉：条体系；如拉条【采用两？端分别靠近》上，、，下翼：缘的连？接，方式(？图9.1.》10-3(》a，。。))则？要求：屋面板能约束檩条上！翼缘的侧向》。位，移 ？