： ， 4  管网计算】。 4！.0.1 》 管网起点是从干粉！储存容器输出—容器阀出《口算起？单元：独立系统和组合分】配系统均如此计【算管：网，起点压力《是干：粉储存容器的输出压！力管网起点压力不】应大于 2.5M】Pa 是依据—干粉储存容》器的设？计压力确定的管网】最不利点所要求【。的，压力是依据喷头【工作压力规》定的这里《等效采？用了日本标准日【本消防法施行规则】第 ：21： 条1 指出喷头】工作压力不》应小于0.1—M，Pa  — 注本规范【压力取值除特别【说明外均指表压【  4】.0.4《  为使干粉灭【火系统管道内干粉】与驱：动气体？不，分离干粉驱》动气体二相流要维持！一定流速《即管道内流》量不得小《于允许最小流—量 Qmin依【此等效采用了英国标！准推：荐数据室内灭火装置！和设备·《干粉：。系统规范BS 53！06:pt7198！87给出《。对应 D《N25管子的最小流！量Q：min为 1.5】kg/s D—N25 管子的内】径， ，d 是 27mm ！由此得管径系数 】 》其他国外《。标，准没提供管径系数】KD数？据主张采《用生产厂家提供的数！据在搜集《到的资？料中：有两组数据所得管】径系数KD》值，与本规定接》近具体？如表： 1： 所示  》 — 注①【 取自美国 An】sul 公司干粉灭！火系统,P4—1 对？应气：固，比μ：＝0.058   ！ ， ？ ② 取《自日本灭火》设备概论日本工业】出版：社 197》2 ：年版 P270【 ；或见消》防设备全书陕西科】学技术出版社—。 1990》 ，年版 P126【3 对应气固—比μ＝0《。.0：44：  》 应该指出以上】计算得到的》是最：。大管径值根据—需要实际《管径值？应取比计算值较【小的恰当数》值经：济，。流速：。时管径值随驱动气】体系数？μ而异当μ＝0【.044 时经济】。。流速时管径》系数KD＝1—0～11 即—其最佳管道流量是允！许最小流量的 【4～：5 倍另外当厂家】以实测数据给出流】量 (Q)一管【径 (d) 关系】。。时应该采用厂—家提供的数据—实际管径《应取系列值  】 ： 4.0.5 】 关于管道》。附件的当量长度应该！按厂家给出的实测当！。量长度值取值—但目前实际》。还做不？。到不给出数据又无法！设计计？算按周亨达给出【的管：道附：件的：。当，量长度计算式为LJ！＝k×？d 其？中是k当《量长度系数 —(m/m《。m) ； 9—0°：。弯头取 《0.040 —三通的直通部—分取0.025 三！。通的侧通部分取 0！.07？5 下面一同给出国！外，管道附件当》量长度数据做—比较 ( 见表 2！)  ？ — 注① 东！京消防厅预防事【务审查·检查基准东！京防灾指《导，协会 1984 】年出版P436【   《 ②》 美国？ Ansul公司】干粉灭火系统图表 ！7   《 ， 《③ 周亨达》主编工程流体力学】冶金工？业出版社《 199《5 年出版 —P124～1—35  《。 ： 显然按周】亨达计算式计算值】误差偏？。大而国外《数据是在《。一定驱动气体系数下！的测定值考虑—到日本数《据比 Ansul ！数据通用性》更好些暂时推—荐该组日本》数据作为《参考：值  4！。.0.？。。6  设《计管：网时应尽量》设计成结构对—称均衡管网使干【粉灭火？剂均匀分布》于防护区内但在实践！。中不：可能做？到管网结构绝对精】确，对称布？置只要对称度在土5！％范围内《就可以？认，为是结构对称均衡】管网可实现喷粉的】。有效均衡见图2在】系统中可以使—用不同喷《射率的喷嘴来调整管！网的：不均衡见图 3 】  ！ ， 注所有—喷嘴均以同》一，流量喷射     ！  ：   ？   注喷嘴—分别以 R,2R】 或 4《R流量喷射  【 ， 《该计算式系等效采用！室内灭火装》置和：设备·干粉系—统规范BS —5306《:，pt71《9887.2 规】定  — 应该指出在调】研中也见《到，。了非均衡系》统但本规范》。主张管网应尽—量设计成《对称分流的》均衡系统所》以前半句采用“【宜”字；《均衡系统可以—是，对称结构也可以是】不对称结构结构对称！与不对称的分界在对！称度所？以后半句采用—“应”字  】 4《.0.7  国【外标准没《。提供压？力损失系《数△p/L 数据】主张采？用生产厂家提供【的数据本计算—式是依据沿》程阻力？的计算导出的其推导！过程如下 — 根据—周建刚等人就粉体】高浓：度气体输送进行的】。试验研究结果(【 引自周建刚、沈】熙身：、马恩祥等》著粉体高浓度气体输！送控：制，与分配技术》北京冶金《工业出版社 19】96 年出》版， ，P，109～143【) 管道《中的压力损失计【算式为  【 ！式，中，△，p管道？中的压力损失— (Pa) ； 】。 《 △pq《。气体流动引》。起的压力损失 【(，Pa：) ；  】。 ， ，△pf气《体携带的粉状物料】引起：的压力损失 (Pa！) ； 《 》 λ：q驱动气体》的摩擦？阻，力系：数；：  λf！。干粉：的摩擦阻力系—数；  】 μ驱动气体—系数； 《 —ρQ管道内驱动【气体密度 (kg】/m3) ；  】 υ—q管道内驱》动气体流动速度 (！m/s) ； 【 d管】。道内径 (m) 】；  ？ L—管段：计算长度 (—m)： ，  把公！式 ：(2) 和公—式 (3) 代人】公式 (《1)： 并移项得 — ： ： 【 式中△p》。/L管段《单位长度《上的压力《损失： (Pa/m—)   》 《当μ＝0.》0286～0.14！3 时有 》 ？ 》 式中 【g重力？加速度 (》m/s2)》 ；取 9.81】   》。 ？在常温下得管道【中，驱动气体密度—ρQ的表达》式为  ！ρQ＝（10—p，e＋1）《ρq：0 》 式中《ρq0常态下驱【动气体？密度 (kg/【m3) 《；  》 p《e，。计算管段末端压【力 ：(MPa)( 【表，压 ) 《  驱】动，。气，体在管道中的流【速， wq 《可由其体积流—量 QQv(Q【Qv：＝μ：×Q/？ρQ) 和管道【内径 d 表示即】有 ：   ！ ？ 将(△p/L) ！以 M？Pa/？。m 作单位p—e以：。 MPa 作单位 ！d 以 mm 作单！。位整理上述各式【并化简得 》 ： ，。。 ： —由于气固二相流体】在管道中的流—。速很大所以沿—程，阻，力损失系数λq按】。。水力粗糙《管，的情况计算即  】 λ—q＝[1.14-】2，1g(？△/：d)]？-2 【 公式来《自周：亨达主编工程流体力！。学北：京冶金工业出版社】。1995 年出【版， P12《0，  ： ？ 应该》指，出当厂家《以实测？曲线：图给：出△：p/：L ：之值时应该》采，用厂家提供》的数据  】。 4.《0.8～4.0.】10 ？ 在公式 (4.0！.7-1) 中取】常温下管道中—驱动：气体密度 ρQ【的表达？式为ρQ＝(10P！e＋1)ρ》q0公式中Pe为】计算管段末端压力】。按理说应《该取高程校正前【管段平均压力—Pp代替公式(4】.0：.7-1) 中P】e计：算结果才《是△p？/L的真值可那【。时计算管段首端压力！P，b还是未《知数：无法求得高程校【正前管段平均压【力Pp 《 《 通过公式 (【4.0.8)— 已估算出高程校】正前管段首端压【力故可估《算出：高程校正前》。管段平均压力P【p 【为求得高程》校正前管段首端【压力Pp《真值应采《用逐：步逼近法逼近误差】当然是越《小越好公式 (4.！0.：9-2？) 已满足工程要求！  管】道节点压力计算有两！种计算顺《序一种是从》后向前计算顺序已】知管段末端压力Pe！求管段首端》压力Pb这种计【算顺序的优》点是避免能源—浪，。费；另一《。种是从？前向后计算》顺序已知管段首端压！力，Pb求末端》压力Pe这种—计算顺序方便选【取干粉储存》容器当采用从—前向后计算顺序时】。对以上计算式—移项处理即》可  】 —另外注意当采用【上式计算时求取【 (△p《/，L)i时《需要用Pb代替公式！ (4.0.—71) 《中，的Pe — ？。为了：使设：。计者掌？握该节点压力计【算方法下面举例说明！其中管？壁绝对粗糙度厶按】镀锌钢？管取 0.》39mm( 见周】亨达主编工程流【体力学北京冶金【工业：出版社？ 19？95 年出版—P253)》  ： 《 [例1]已—知，末端压力Pe＝0】.15Mpa,干粉！输送速率Q＝2【kg/s,d(DN！。2，5)＝27m—。m,管段计算长【度L＝1m》流向：与水平面夹角—γ＝-9《0°：常态下驱动》气体密度《ρq0？＝1.165—k，。g/m？3，,干粉松密度ρf】＝850kg/【m3,气《固，比μ＝0.0—44（？如图4所示管段【） — 求管？段首端压力Pb ！ ？ ，解 《 ， 》 】 即管段首端压力为！Pb：＝，0.：156Mpa 【 ？ [例《2，]已知首端压力【。Pb＝0.48【M，pa：,干粉输送速—率Q：＝20kg/—s,d＝(DN【65)＝66—。。mm,管段》计算长度L＝60】m流向与水》平夹角？γ＝0？°，常，态下：驱动：气体：密度ρq0＝1.】165k《g/m3干粉松密度！ρf＝85》0kg/m3,【气固比μ＝0.04！4（如图5所示管】。段） 《 求》管段：末端压？力Pe？ —解 》   — ？ 因【为γ＝0 所—以 LY×s—inγ？＝0 即不需要【高，程校正  》 ：。 即管段—末端压力Pe＝P】e＇＋ 0 ＝0.！2785(M—P，a)：   】4.0.1》2，  管？网内：干粉的残余量 【mr的计算式是按】管网内？残存的驱动气体的】质量除以驱动气【体系：数而推导出》来的管网内残存【的，驱动气体质》量为 ρQVD 当！Pp以 MPa【 作单位时 — PQ【＝ (1《0pp＋1》)ρq0 — 所以有 】。mr＝？VD(？10：pp＋1)ρq【0/：μ 应该！指，出理论上讲干粉【储存容？。器内干粉《剩余量为  】 m《s ：＝ Vc《(10p0 —＋ 1)ρq0/】μ ？ 式中Vc】干粉储存容器—容积 (m》3)   》 但此【。时Vc是《未知数；另外驱【。动气：体系数卢是理论上】的平均值实肛上【对单元独立系—统，和组合分配系—。。统中干粉需要量最】多的防护区》或，保，护对象来说到喷射】时间终了时》气固二相《流，中含粉量已很小【按公式 (4.【0.12-2—) 计算《得到的管网》内，干，粉残余量已》含很：大裕度因此按 m】＋，mr之值初》选一干粉储存容【器然后加上》厂，商提：供的ms《值作为mc值可以说！够安全 】 4.0.14  ！非液化驱动》气体在？储瓶内？遵，从理想气《体状：态方程所以》。可按公式 (4【.0：.14-1) 和公！式， ，(4.0《.14-2) 计算！驱动气？体储存量液化驱动】气体在？储瓶内不遵》从，理想气体状态—方程：所以应？按公式？(4.0《.14-3》) 和？公式： (4 《 0.14-4) ！计算驱动气体—储存量 ！4.0.15 【 清扫管《道内残存干粉—所需清？扫气体量《取 10《。 倍：管网内驱动气—。体残余量为经验【。数据 当！。清扫气？体采：用储瓶盛装》时应单独储存；【若单位另《有，清扫气？体气源采用管道【供气：则不：。受此限制  ！ 要求清扫工【作在 48h 内完！成是依据干粉灭火系！统应：在 48h —内恢复要求规定的】  ？