4  【管，网计：算 — 4《.0.1《  管网起点是从干！粉储存容器输出【容器阀出口》算起单元独立系【统和：。组合分配系统—均如此计算管网起点！压力是干粉储存容器！的输出？压力管网起点压【力不应？。大于 2.5M【Pa ？是依据干粉储—。存容：器的设计压力确【定的管网最不—利点所要求的—压力是依据喷—头工作压力规定的这！里等效采用了—日本：标准日本消防法施行！规，则第： 21 条1— 指出喷头工作【压力不？应小于0《.1MPa  】。 注》本规范压《。力取值除特别—说明外均指表压【  【4.0.4  为】使干：粉灭火系《统管道内干粉与驱动！气体：不，分离干？粉驱动气体二相【流要维持一定流【速，即，。管道内流量不得小】于允许最小流量 】Qmin依此等效】采用了？英国标准推荐数据】室内灭火装置和设备！·干粉系统》规范B？S 5306:p】t719《88：7给：。出对：应 DN《。25：管子的最小流量Qm！in为 1》.5k？g/s 《。DN25 管子的】内径 ？d，。 是 ？2，7mm 由》此得管径《系数 《 《其他国外标准—没提：供管径系数K—。D数：据，主张采用生产—。厂，家提供的《数据在搜集到的资料！中有两？。组数：据所得管径系数K】D值与本规定接近具！体如表 1 —所示 ？ 《 】注① 取自》美国 Ansu【l 公司干》粉灭火系统,P4】1 对应气固比μ＝！0.05《8 ：  【② 取自日》本灭火设《备概论日本工业出】版社 ？1972 年版 P！270 ；或见【消防设备全书—陕西科学技术出版】社 1990— 年版 《P1263 对应】。气固比？μ＝0.《04：。4，  《 ？应该指出以上计算得！到的：是最大？管径值根据》需要：实际管径值应取比计！算值较小的恰—当数值经济流速时】管径值随驱动气体】系数μ而异当—μ＝0.044 】。时经济流速时管径】系数KD＝10～1！1 即其最佳管道】流量是允《许最小流量的 【4～5 倍另—外当厂家以》实测数据《给出：流量 (Q》)一管径 (d) ！关系时？应，该采用厂家》提供的？数据实际《。管径应取《系列值  》 4—.0.5 》。 关于？管道附件《的当：量长度应该按厂家】给出的实测当—量长度值《取值：但目前实际还做不】到不给出数据又【无，法设计计算按周亨】达给出的《管道附件的当量长度！计，算式为L《。J＝k×d》 其中是《k当量长度系—。数， (m？/mm？) ； 90°弯头！取 0？.040 三—通的直通部》分，取0.025 三】通的侧通《。部，分取 0.》075 下面一【同给出国外》管道附？件当：量长度数据做比较】。 ，(， 见表 《2)  】 【注① 东京》消防厅预防事—务审查·检》查基：。。准东京防灾指导协会！ ，。1984《 年出版P436 ！。 ， ： 《② 美国 Ansu！l公司干粉灭火系】。。统图表？。 7   — ③ 周亨达！主编：工程流体力学—。冶金工业出版社【 1995 —年出版？ P12《4～135   】 显—然按周亨《达计算式计》算值误差《偏大而国外数据【是，在一定？驱，动气体系数下的【测定值考《虑到日本数据比 A！n，。sul 数据通用】性更好些暂》时，推荐该组日本数据作！为参考？值，  ：。 ？ 4.《0.6  设—计管网时应尽量设计！成结构对称均衡【管网：使干粉灭火剂—均匀分布于防护区内！但在实？践中：不可能做到管网【结构绝对精》确对称布置》只要：对称度在土》5％范围内就—可以认为是结构对】称均衡管网可实【现喷粉的有效均【衡见图2《在系统中可以使用不！同喷射？率的喷嘴来调整管】网，的不均衡见》图 3   】 ？。 注所】有喷嘴均以同一流】量喷射？  ：  ：       【  注？。喷嘴分别以 R,】2R 或 》。4R流量喷射  】 该计【算，式系等？效，采，用室内灭火》装置和设《备·干粉系》。统规范BS》。 5306》:pt？719887.2】 ，。规定  》 《应该指？出在调研中也见到】了非均衡系统但本】规范主张管》。网应尽量设》计成对称分流的均衡！系统所以前》半句采？用“宜”字；均【衡系统可以是对称结！构也可以是》不对称结构结构【对称与？不对称的分界在【对称度所以后半句】采用“应”字 【 4【.0.7  国外标！准没提供压力损【。。失系数△《p/L 数据主张】。采用生？产厂家提供的数【据本计算式是依【据沿程阻力的计算】导出的？其推导过程如—下 ： 《 根据？周，建，刚等人就粉体高浓度！气，。体输送进行的试验】研究：结果( 引自—周，建刚、沈熙身—、马恩祥等著—粉体高浓度》气体输送控制与【分配技术北京冶【金工业出版社 1】996 年》。出版 ？。P109～143】) 管道《中的压？力损失？。计算式为 》 【 式中△】p管：道中的压力损—失 (Pa) ； ！ ， △p—。q气体流《动引：起的压力损》失 (Pa) ；】  》 △pf气体【携，带的粉状《物料引起《的压力损失 (P】a) ；  【 ， λ《q驱动气体》的摩擦阻力系数； ！ λf干！粉的摩？擦阻力？系数；？ ， 》 μ驱动气体系数；！  【ρQ管道内驱动【气体密度 (kg/！m3) ； — ？。。。 ， υq管》道内驱动气体流动速！度 (m《/s)？ ；  》 ： d管道内—径 (m)》 ；  — L管段计算长！度 (？。m)   》 把—公式 (2) 和】。公，式 (3) 代人】公式： (：1) 并移项—得  】 》 式中△《p/L管段》单位长度《上的压力损失 【(Pa/m)   ！ 当μ＝】0.02《。86～0《.143《 时有  — ： ：。 ： 《式中 g重力—加速度 (m/【s2) ；取 【9.81  — ， ： 在常温下得】管道：中，。驱动气体密》度，ρ，Q的表达式为 【 ρ【Q＝（1《0pe＋1）—ρq0？。 式中】。ρq0常《态下驱动气体密【度 (kg/—m，3) ；  ！ pe计算管段】末端压力 (—MPa)( 表压】 ) ？  —。 驱动气体在管道】中的流速《 wq 可》由其体积流》量 QQv(QQv！＝，μ×Q？/ρ：Q) 和管道—内，径 d 表》示即有  ！   ？ ： 将(△p/L！) 以 MPa【/m 作单位—p，e以 MP》a 作单位 d 】以 mm 作单位整！理上述各《式并化？简得： ！。 由《于气：固二相？流体：在管道中《的流速很大所以沿】程阻力？损失系数λ》q按：水力粗糙管的情【况，计算：即  》 λq》。＝[1.14-【2，1g(△/d)]-！2 公】式来自周亨达主编】工程流？体力学北京冶金工业！出版社1995 年！出，。版 P120—   【 应该指出当厂【。家以实测《曲，线图给？出△p/L》 之值时应该采用】厂家提供的数—据，  4】.0.8《～4.0.10【  在公式 (【4.0.7》-1) 中取常温】下管道中驱动气体密！度， ρQ的表达—式为ρ？Q＝(10P—。e＋1)ρq0公】式中：Pe：为计算管《段末端？压，力按理说应该取【高程校正前》管段：平均：压力：Pp代替公式(【。4.0.7-—1) 中《Pe计算结果才【是△p/L的—真值可那时计算【管段首端压力P【b还是未知数无【法求得高程校正前】管段平均压力Pp ！ 通过公式！ (4.0.8【)，。 已估？算出高程校》正前管段首端压力故！可估算出高程校【正前管段《平均压力Pp—。 —为求得高程校正前管！段首端压力Pp真】值应：采用逐步逼近—法逼近误差当然是越！小越好？。公，式 (4.0.9】-2) 已》满足：工程要求  ！ 管道节点—压力计算有两种计算！顺序一？种，是从后向前》计算顺序已知管段】末端压力Pe—求管段首端压力P】b这：种计算顺序的优点是！避免：能源浪费《；另：一种：是从前向后计算顺】序已：知管段首端压—力Pb求《末端压力Pe这【种计算顺序方—便选取干粉储存【容器当采《用从前向后计—算顺序时对》以上计算式》移项处理即可  ！ 】 另？外注意当采用—上式计算时求取【。 (△？p/L)i》时需：要用Pb《代替公？式， (4.0.7【1)： 中的Pe — 为了使设！计，者掌握该《。节点压力计算—方法下面举例说【明其中管《壁绝对粗糙度—厶按镀锌《钢管取 0.39】mm( 《见周亨？达主编工程流体【力学北京冶金—工，业出：版社： 1995 年【出版P253—)  —。 [？例1：]已知末《端压力Pe＝0.】15Mpa,干粉】输送速率Q＝2kg！/s,d(DN25！)＝27mm,管】段计算长《。度L＝1m流向与】水平：面，夹角γ＝-9—0°常态下驱—动气体密度ρq0＝！1.165》kg/m3,干粉松！密度ρf＝850】kg/m《3，,气固比μ＝0.】044（如图4【所示：管段） 【 求管段》首端压力Pb ！。 ， ， 解 《 ， 》 — 即管—段首端压力为Pb＝！0.156Mpa ！ ： [例2]【已知首端压力Pb】＝0.4《8Mpa,干粉【输送速率Q＝20k！g/s,d＝(D】N65)＝》。66mm,管—段计算长度L＝60！m流向与水》平夹角？γ＝0°常态—下驱动气体密度【ρq0＝1.16】5，kg/m3干粉松】密度ρf《＝850《kg：。/m：。3,气固比μ＝0.！044（如图5【所示管？段） — 求管段末端【压力Pe — 《。解 【。  ？ ：。。 ？ 因为γ】＝0 所以 LY×！sinγ＝0— 即不需要高—程校正  ！ 即管段末端压力P！e＝Pe＇》＋ 0 ＝0.2】785(《MPa)  — ： ？ 4.0.12【 ， 管网内《干粉的残余量 【m，r的计算《式是按管网内残【存的驱动气》。体的质量除以—驱动：气体系数而推导出】来的管网《内，残存的驱动气体质量！为 ρQVD 当】Pp：以 M？Pa 作《单位时 【 ， PQ＝《 (10p》p＋1)《ρq0 》 《所以有？。 mr＝《VD(10pp＋1！)ρq0/μ 】 应该指出理！论上讲干《粉储：存容器内干粉剩【余量为  】 ：ms ？＝， Vc(10p0】 ＋： 1)ρ《q0/？μ ： 式中【Vc干粉储存容器】容积： (m3)  【。 但【此时Vc是》未，知数：；另外驱《动气：体系数？卢是理论上的—平均值实肛上对单元！独，立系统和组合分【。配系统中干粉需【要，。量最多的防护区【或保：护对象？来，说到喷射《。时间终了时》气固二相流中含粉量！已，很小按公式 —(4.0.》12-2) —计，算得：到的管网内干粉【残余量已含很大【裕，度因此按 》。m＋mr之值初【选一干粉《储存容器然后加【上厂商提供的—。。ms值作《为，mc：值，可以说够《安全 【 4.0.》14 ？ 非：液化驱动《气体在储《瓶内遵从理》想，气体状？。态，方程所以可》。按公式 (》4.0.14-1)！ 和公式 》(，4.0？.1：4-2)《 计算驱动》气体储存量》液化驱动气体在【储瓶内不《遵从理想气体—。状态方程所》以应按？。。公式(4.0.1】4-：3) 和公式 (】4  0.1—4-4) 计算驱】。动气体？储存量 】 4.0.15 】 清：扫，。管道：。内残存干粉》所需清扫气体量取 ！10 倍管网—内，。驱动气体残》余量：为经验数据 】 当清扫气体采！用储瓶盛装时应【单独储存；若单位】另有：清扫气体气源采用】管道供气则不受此限！制  — 要求《清扫工作在 48】h ：。内完成？是，依据干粉灭火系统】应在 48h 【内恢复？要求规定的  【 ，