4》  管？网计算 》 4.】0.1  管网起点！是从干粉储存容器】输出容？器阀出口《算起单元独立系统】和组合？分配系统均》如此计算管》网起点压力是干粉】储存容器的输出压】力管网？起点压力不》应大于 2.5MP！a 是依据干—粉储存容器的设【。计，压力确定的管网最】不利：点所要求的》压力是依据喷头【工作压力规定的这里！等效采用了日—本标准日本消—防法施行规》。则第 21 —条1 指出喷头工作！压力：不应小于0.1【MPa？  ： ， 注本规范】。压力取值除特别说明！外均指表压  】 4.—0.4  为使【干粉灭火系统管道内！干粉与驱动气体【不分离干粉》驱动气体二相流要维！持一定流速即—。管道内流量不得小】于允许？。最小流？量 Qmin依此等！效采用了英》国标准推荐数—。据室内灭火装置和设！。备·干粉系统规范B！S， 5306:—pt719887】给出对应 DN【25管子的最—小流量Qm》in为？。 1.5k》。g/s 《。DN25 管—子的内径 d 是】 2：7mm 《由，此得：管径系数 】 ， 其他国外标准没提！。供管径系数K—D数据主张采用【生产厂家提供的【数据在搜集到—的资料中有两—组数：据，所得管径系数—K，D值：与本规定接近具【。体如表 1 所【示，  】 注① 取！自美：国， A：nsul 公司干粉！灭，火系统,P41 对！应气固比《μ＝0？.05？8   《 ② 【取，自日本灭火》设备概论日本工【业，出版社 1972 ！年版 P270 ；！或，见消防设备全书陕西！科，。。学技术出版社 19！。90 年版 P1】263 对应气固】比μ＝0.044 ！ ： ： 应该指》。。出以上计算得—到，。的是最大管径—值根据需要实际管径！。值应取比计算值较】小的恰当数值经【济流速？时管径？值随：驱动：气体系数μ》。。而异当？。μ＝0.044 】时，经济流速时管—径，系数KD＝10【～11 即其最佳管！道流：量是：允，。许最：。小流：量，的 4～5 倍【另外当？厂家以实测数—据给出流量》 (Q)《一管径 (d)【 关系时《。应该采用厂家提供】的数：据实：际管径应取系列值】  【4.0.5  【关于管道附件—的当量长《度应该按厂家给出】的实测当量长度值】取值但目前》实，际还做？不到不？给出数据《又无法设计计算按周！亨达给出的管道附】件，的当量长度计算【式为LJ《＝k×d 其中【。是k当量长度—系数 (m/m【。m)： ； 9《0°弯头取 0.0！40 三通的直通】部分取0.》025 三》通的侧通部分—取 0.07—5 下面一同给出】国外管？道附件当《量长度数据做比较】 ( 见表 2) ！ ： 《 》 注① 东京消【防，厅预防事《务审查·检》。查基准东京防灾【指导协？会 1984 年出！版P436  【 —② 美？国 Ansul公司！。干粉灭？火系统图表 7【   — ③ 周》亨达主编工程流【体力学冶《金工：业出版社 19【95 年出版— P：12：4～135   ！ 《显然按周亨》。达计算式计算值误差！。偏大而国外数据是在！一定驱动气体系数下！的测定？值考虑到日本数据】比 Ansul 数！据通用性更好些暂时！推，荐该：组日本数据作为参考！值  》 ， 4.0.6  ！设，计管网时应尽量设计！成结：构对称均衡管—网使干粉灭火—剂均匀分《布于防护区》内但在实践中不【可能做？到管：网结构绝对精确【对，称布置只要对称【。度在土5％范围内就！可，以认为是结构—对称均衡管》网，可实现？喷粉的有效均衡见图！2在系统中可—以使用不同喷—射率的？喷嘴来调整管—网，的不均？衡见图 3   】 《 ？ 注所有【喷嘴均以同一流量喷！射，       【    《  注？。喷嘴：分别以 R,2R】。 或 4《R，流量喷射  【 该计算【式系：等，。效采用室内灭火装置！。。和设备·干》粉系统规《范BS？ 5306:p【。t719《88：7.2 规定  ！ 应该指出在！调研中也见》到，了非均衡系统但【本规范？主张管网应尽量设计！成对称分《流的均衡系统所【。。以前半句采用—“宜”字；》均，衡系统？可以是对称结构【也，可以是不对称结构】结构对称与不对【称的分界在对称度所！以后半句采用“应”！字，  《。 4《.0.7  国【外标准？没提供压力损失【系数△？p/L 数据—主张采？用生产厂家提供【。。。的数：据本计？算式是依据沿程阻】力的计算导出—的其推导过程如下】 根【据周：建刚等人《就，。粉体：高浓度气《体输送进行的试验研！究结：果( 引自周—建，刚、沈熙身、马恩祥！等著：粉体高浓度》气体输？送控制与分配技【术北京冶金》工业出版《社 1996 【年出版 P109～！143) 管道中的！压力：损，失，计算式为  — ： — 式中》。。△p管？道中：的，压力损失 (Pa)！ ，； — △pq气体—流动引？起的压力损失 (P！a，) ；？  ？ 《△pf气体携—带的粉状《物料引起《的压力损失》 (Pa《) ；  — ？ λq驱动气体【的摩擦阻力系数；】 ， λ【f干粉的摩擦阻力】系数；  》。 ？ μ驱动》气体系数；  】 ρQ—管道内驱动气体密度！ (kg/m3) ！； ： ： υq管道内！驱动气体流动速【度 ：(m/？s) ；  【。 ， d管》道内径 (》m) ；  — 》L管段计算长度【 (m) 》  — 把：公式 (2)— ，和公式 (3) 】代人公式 (—1)： 并移项《。得  《。 — 式》中△p？/L管段单位长度】上，的压力损《失 (P《a/m)《  ： ？ 当《μ＝0.02—86：～，0.143 时有 ！ ： — ？ 式中 g》。重力：加速度 (m/【s2) ；》取 9.81 【  ？ ， 在常》。温下：得管道中驱动气体密！度ρQ的表达式为】  ρQ！＝（1？0，pe＋1）ρ—q，0 【式中ρ？q0常？态，下驱：动，气体密度《 ，(，kg/m3》) ； 《。 pe】计算管段《末端压力 (—。MPa)《( 表？压 )   【 驱动气体在！。管道中的流速— wq 《可由其体积流量 Q！Qv(QQv＝μ×！Q/ρ？Q，) ：和管道内径》 d 表示》即有：。  《   】 将(《△p：。/L) 《以 MPa/m 】作，单位：pe以？ MPa 》作单位 d 以【 mm 作单位【整理上述各》式，并化简得 【 ？ 由【于气固二《。相流体？在管道中的流速【很，。大所以沿程阻力损】失系数？λq：按水力粗糙管的情】。况，计算即  — λ》q＝：[1.？14-21g—。。(△/？。。d)]-《2 — 公式来自周—亨达主编工程—。流体力学北京冶【金工：业出版社《1，995？ 年出版 P120！   】应，该指：出当厂家以实测【曲线图给出△—p/L 之值时【应该采？用厂家？提供的数据 — ：。 ， ， 4.0.—。8～4.《0.10《  在公式 (4】。.0.7-1)【 中取常温下管道中！驱动气体密度— ρQ的《表达式为ρ》Q＝(10Pe【＋，1)ρq《。0，公，式中Pe为计算管】段末端压力按—理说应该取高—程校：正前管段平均压力】Pp代替《公式(4.0.7-！1) 中P》。e计算？结果才是△p—。/L的真《值可那时计算管段】首端压力《Pb还是未》知数无法《求得高程校正前管段！。平均：压力Pp 】 通过公》。式 (4.》0.8) 已估算出！高，程校正前管段首【端压力故可估算【出高程校正前管段平！均压力P《p ： ？ ：为求得高程》校正前？管段首？端压力P《p真值应采用逐步】逼近法逼近误差当】然是越小越》好公式 (》4.0.9-2)】 已满足工程要求】  【管，道节点压力计算有两！种计：算顺序一种是—从，后，向前计算顺序—已知管段《末端压力Pe求管段！首端压力Pb这种计！算顺：序的：优点是避免能—。源浪：费；另一种是—从前向后计算—顺序：已知管段首端—压力Pb求》。末端：压力Pe这种计算】顺序方便选取干粉】储存容器《当，。采用从前向后—计，算顺序时《对以上计算式移【。项处理即可 — ？ 《 另外注意！当采用上式计算时求！。取 (△p》/L)i时需要用】Pb代替公式 【(4.0.71)】 中的P《e ： ：。 为了使—设计者？掌握该节点压—力，计算方法下面举例说！明其：中管：壁绝：对粗糙度厶按—镀锌钢管取 0.】3，9mm？( ：。。。见周：亨达主编《工程：流体：力学北京冶金—工业：出版社 19—95： 年出版P25【3)  》 [例1【]已知末端压力【Pe＝0.15M】pa：,干粉输送速率Q】＝2kg/》s,d(DN—25)？＝27m《m,管段计算长【。度L＝1m流向与水！平面夹角γ》＝-90°》常态下驱动气体【密度ρ？q0＝1.16【5kg/m》3,干粉松密度ρ】f＝850》kg/m3,气固】比μ＝0.》044（如图4【所示管段） — 》求管段首端压力Pb！。 解 ！ 《 《 【 即管？段首端压《力为P？b＝0.1》56Mp《a 《 [《。例2]已知首—端压力Pb＝0【.48Mpa,干】粉输送速率Q—＝20？。kg/？s,d＝(DN6】5)＝66mm【,管段计《算长：度L＝60》。m流向与《水平：夹角γ＝0°常【态，。下，驱动气体密度—ρq0＝1.16】5kg/《m3干粉松密—度ρf＝850k】g/m3,气固比μ！＝0.044（如图！5所示管段）— 》 求：。管段末？端压力Pe ！ ：解 》 ：  】。 因为γ＝！0 所？以 LY×》si：n，γ＝0？ 即不需《要高：程校正  】 即管段末—端压力Pe＝Pe】＇＋： 0 ＝0.—278？5(MP《a) ？  【4，.，。。0.12  —管网内干《粉的残余《量 mr的计算【式是按管网内—残存的驱动气体【的，质量：除以：驱动气体系》数而：推导出来《的管网内残存—的驱：动气体质量为— ρQVD》 当P？p以 MPa 【作，单，位时 》 ， ：PQ＝ (10【pp＋？1)ρq0 — 所—以有 mr＝VD(！10pp＋1—)ρq0《/μ ？。 应该【指出理论上讲干粉储！存容：器内干粉剩余量为 ！ ， 《 ms 《＝ Vc(1—0p0？ ＋ 1)ρq0/！μ 》 ， 式中Vc干—粉储存容器容积 】(m3)   ！。 但此时V【c是未知数；另【外驱动气《体系数卢《。是理论上的平均值实！肛上对单《元独立系《统，和组合分配系—统中干粉《需要量最多的防护区！。或保：护对象来说到—喷射时间终了时【气，固，二相流中含粉—量已很小按公式【 (4.0.12-！2) 计算得到【的管网？内干粉残余量已含很！大裕：度因此按《 m＋mr之值初】选一干粉储存—容器然后加上—厂，商，提供的ms》值作为mc值可【以说够安全 — ， 4.0.】。14  非液化驱动！。气体在储瓶内遵【从理想气体》状态方程所以可按】公式 (4.0【.14-1》) 和公式 (4.！0.14-》2) 计算驱—。动气：体储存量液化驱【动气体在储瓶内不遵！从理想气体》状，态方：。。程所以？应按公式《(，4.0.1》4，-3) 和公式 】(4  0.14】。-4) 《计算驱动气体储存量！ ： 《。4.0.15 【 清扫管道内残【存，。干粉所需清扫气体】量取： ，10 倍管网内驱动！气体残余量为经验】数据 当！清扫气体采用储【瓶盛装时应单独储】存；若单位另有【清扫气？体气源采用管道供】气，则不受此限》制  《 要》求清扫工作》。在 48h》 内完成是依—据干粉灭火系统应】在 48h》 内恢复要求—规定的  —