。 4  【管网计？算 》 4.0.1！ ， 管网起点是从干】粉储存容器输出【容，器阀出口算》起单元独立系统【和组合分《配系统均如》此计算管《网起点压力是干粉】储存容器的输出压】力管：网起：点压：力不应大于 2.5！MP：a 是依《据干粉储存容器的】设计：压力确定《。的管网？最不利点所》要求的压《力是依据喷》头工作压力》规定的这《里，等效：采用了日本标准【日本：消，。防，法施行规则第 【21 ？条1 指出》喷头：工作压力不应小于】。0.1MPa—  — 注本规范压—力取值除特别—说明外均指表压【  》 ， 4.0.》4  为使干粉【灭火系？统管道内干》粉与驱动气体不分离！。。干粉驱动气体二相】流要维持一定流速】即管道？内流量？不得小于允》。许最小？流量 ？Qmi？n依此等效采—用了英国标准—推荐数据室内灭【火装：。置和设备《·干粉系统》规范BS 5—30：6:pt71988！7给：出对应 DN25】管子的？最小流量Qm—in为 1.5kg！/s DN25【。 管子？的内径 d 是 】27m？m 由此得管径系数！ ： ？。 其他国外标准没提！供管径？系数KD数据主张采！。用生：产厂家提供的—数据在搜集到的资】料中有两组数—据所得？管径系？。。数KD值与本规定接！近具体？如，表， 1： 所示  — ： 注！① 取自美国 A】ns：ul 公《司，干粉灭？火系统,P4—1 对应气》固比μ＝0.—058  》 ② 取！自日本灭《火设备？概论：日本工业出版社【 1：972 年版 【P270 》；或见消《防设备全《书陕西科学》技，术出版社 》1990 》。年版 P12—63 对应气固比μ！＝0.044  】 应—该指：出以上计算得—。到的：。是最大管《径，值根据需要实际【管径值应取比计算】值较小的恰当数【值经济流速时—管径值随驱》动，气体：系，数μ而？异当μ＝0.04】4 时经济流—速时管径系数K【D＝：1，0～11《 即其最佳》管道流量是允许最】小流：量的 4～5 【倍另外当厂家以【实测数？据给出流量 —(Q)一《管径 (d》) 关系《时应该采用厂家提】供的数据实际管径】应取系列《值  】4.0.5  关于！管道：附件的？当量长度应该按厂】家给出的实》测当量长《度值取值但目前实】际还做不到不给出】数据又无法设计【计算按周亨达给出】的管道？附件的当量长度计算！式为L？J＝：k，。×，d 其中是》k当量长度》系数 (m/m【m，) ：； 90°弯头取 ！0.：040 三通—的直通部分取0.】。025？ 三：通的：侧通部分取 0【.07？5 下面一同给【出国：外管道附《件当量长度数—据做：比较 ( 见表 】2)  — — 注①》 东京消防厅预【防，事务审查《·检查？基准东京防灾指导】协会 1984 年！出版P4《36：   《 ： ：② ：美国 Ans—ul公司干粉—灭火系统图表— 7：。  ： —③ 周亨《达主编工《程流体力学冶—金工业出版》。。社，。 1995 年出】版 P12》4～135  【 ？ 显然按周亨达！计算式计算值误差偏！大而：国外数据《是，在一定驱动》气体系数下的测定值！考虑到日本数据【比 Ansul 】数据通用性》更，好些暂时推荐该【组日本数据作为参考！值  》。 ， 4.0》.6  设计管【网时应尽《量设：计成结构对》。称均：。衡，管网使干粉》灭火剂？均匀：分布于防护区内【但在实践中不可能做！到管网结构绝—对精确对称布置【只要对称度在土【5％范围内就可以认！为是结？构对称？均衡管网《可实：现喷粉的有》效均衡见图2—在，系统中可以》使用不同喷射率的】喷嘴来调整管网的】不均衡？见图 3   】 — 注》。。所有喷嘴《。均，以同一流量》喷射      】       注喷！嘴分别以 R—,，2R ？或 4R流》量喷：射  —。 该计算式系等效！采用室内灭火装置】和设备？·干粉系统规范BS！ 5306:pt7！19：887.2 —规定  【 应？该指：出在调研中也见【。到了非均衡系统但本！规，范主张管《网应尽量设计成【对称：分流的均衡系统所以！前半句采用“宜【”字：；均衡系统可—以是对称《结构也可以是—不对称结构结—构，。对称与不《对称的分界在—对称：度所以后半句采用“！应”字  ！ 4.0《.7  《国外标准没》提供压力损失系数】△p/L 数据主张！采用生产厂家提供的！数据本计算式是依】据沿程阻力的—计算导？出的其？推导过？程，如下 】根据周？建刚等人《就粉体高浓度气体输！送进行的试验研【究结：果( 引《。自周建刚、沈—熙身、马《恩祥等著《粉体高？浓度气体输》送控：制与分配技术北【京冶金工业出版社】 1996 年出版！ P109～14】。3) 管《道中的？压力：损失计？算式为  — ？ ？ 《式中△p管道中【的压力？损失 ？(Pa)《 ； △！pq气？体流：动引起的压力损【失 ：(Pa) ； 【 ， △p【f气体？携带的粉状物料【引起的压力损失 】(Pa？) ；  ！ λq驱动气体的摩！擦阻：力系数？；  【 ，。λf干粉的摩—擦阻力系数》； ： μ驱】动气体系数； 【 》。 ρQ管道内驱动】气体密度 》(kg？/m3) ；  】 υq【管道内驱动气—体流动？。速度 (m》/s) ；  ！ ： d管道《内径 (m》。) ；  【 ， L管段计—算长度 (m—)   《 把公式 ！(2) 《和公式 (3—)，。 代人公式 (【1) 并移》项得 ？ — 式中△！p/L管段单—位长度上《的压力损失》 (：Pa：/m)   ！ 当μ＝0—.02？86～0.》。14：3 时有  ！ 】式中 g《重力：。加速：度 (m/s—2) ；取 9.8！1   ！在常温？下得管道中驱—动气：体密：度ρQ的表》达式为  》 ， 《ρQ＝？。（，10p？e＋1）ρq—。0 式】中ρq0《常态下驱动气体【密度： (k？g，/，m3) ；  【。 》pe：计算管段末端压力 ！(MPa)》(， 表压 )   】 驱动气体！在管道中《的流速 wq 可由！其体积？流量 QQv(【QQv＝μ》×Q/ρQ) 和管！道内：径 ：d 表示即有—  —   【 将：(△p/L) 以 ！MPa/《m 作单位pe以 ！MPa 作单位 】d 以？ mm 作单位整】理上述各式并—化简得 】 ？。 ？ 由于气固二相流】体在管道中的流【速很大所以沿—程阻力损失》系数λq按水—力粗糙管的情况计算！即  》。。 λq》＝[1.《14-21》g(：。△/d)]-2 ！ 公》式来自周亨达主编】工程：流体力学《北京冶金工》业出版社19—95 ？年出版 P120 ！  【应该指出当》厂家以实测曲—线图给出《△p/L 之—值时应该采用厂【家提供的数》。据  》 4《.0.8～4—.0.1《0  在公式 (4！.0.7-1) 中！取常温？下管道中驱动—气体：。密度 ρQ》的表达式为ρQ【＝(10Pe—＋1)ρq》0公式中Pe为计算！管段末端压力按【理说应该取高程校】正前管？段平：均压力Pp代替【公式(4.》0.7-1) 中】Pe计算结》果才是△p/—L的真值可》那时计算管段首端】压力Pb还是未知】。数无法求得高程校正！前管段平均》压力Pp ！ 通过？公式 (《4.0.8》) 已估算出高程】校，正前管段首》端压力故可》估算出高程校正前管！段平均压力》Pp 《 为求—得高：程校正前《管，段首端压力》Pp：真值：应采用逐步逼—近法逼近误差当然是！越小越好公》式 ：(4.0《.9-2) 已【满足工程《要求  — 管道节点压力！计算有两种计算顺序！一种是从后向前计算！顺，序，已知管？段末端压力P—e求管段首端—压，力，Pb：。这种计算顺序—的优点是避免能【源，浪费；？另一种是《从前向后计算—顺序：已知管段首端压力P！b求末端压力—。Pe这种计》算顺序方便选取干粉！储存容器当》采用从前向》后计算？。。顺序时对以上—计算式移项处理即可！  【 ， ： ： 另外注意当—采用上式计算—时求取 (△p【/L)i《时，需要用Pb代替公式！ (4.0》.7：1) 中的Pe ！ ： ， 为了使设》计者掌握该节点压】力计算方法下面举】例说：明其中管壁绝对粗】糙度厶按镀锌钢【管取 0《.39m《m( 见周亨达主编！工程流体力学北京】冶金工业《。出版社 19—95 年出》。版P253)—  》 [例《1]：已知末端压》力Pe＝0.15M！pa,干《粉输送速率》Q＝2kg》/s,d(DN【25)＝27—mm：,，管段计算长度L＝1！。m流向与水平面夹】角γ＝-9》0°常态下驱—动气体？密度ρq0＝1.1！65kg《/m：3,干粉松密度ρ】f＝850kg/】m3：,气：固比μ＝0.—04：4（如？图，4所示管段）— ， 求管段首！端，压力P？b 解 ！ 【 【 即管段首【端压：力，为Pb？＝0.？156Mp》a， 》 [例？2]已知《首端压力Pb＝0.！48Mpa,干粉输！送速率Q＝20kg！/s,？d＝：(DN65》)＝66m》m,管？段计算长度L＝【60m流向与—水平夹角γ＝0°常！态下驱？动气体？密度：ρ，q0＝？1，.165k》g/：。m3干粉松密—。。度ρf＝850k】g/m3,气固比】μ，＝0.044（如】图，5所示管段） ！ ？求管段末端压力【Pe — 解 】 ，  ？ ？ ： ： 因为γ＝0】 所以？ LY×s》。in：γ，＝0 即不需要【高程校正《  即】管段末端压力Pe＝！P，e＇＋ 0 ＝0.！278？5(MPa》) ：  ？ 4.0.】12  管网内干】粉的残余量 mr的！。计算式是《按，管网内残存的驱【动气体的《质量除以《驱动气体《系数而推导出来的管！网内：残存的驱《动，气体质量为 ρQ】VD 当Pp以【。 MPa 作单位】时 【PQ＝ (10pp！＋1)ρ《q0 — 所以有 mr】＝VD(10pp＋！1，)ρq0《/μ： 应该指！出理论上讲干粉储存！容器内干粉剩余量为！  ms！ ，＝ Vc《(10p0》 ＋： 1)ρ《q0/μ《 ， 式中【Vc干粉储存—容器容积 (—m，3)   》 但此时】V，c是未知《数；另外驱动气体系！数卢是理论上—。的平均？值实肛上对单元独】立系统和组》合分配系统中干粉】需要量？最多的防护区或保】护对：。。象来说到喷射时间终！了时气固二相流中含！粉量已很小按公式 ！(4.0.12【-2) 《计算得到的》管网内干《粉残余量已含很大】裕度因此按 m＋】mr之值初选一干】粉储存容器然后加上！厂商提供《的ms？值作为mc值可以说！够，。安全： ：。 4.0.1！4  非液化驱【动气体在储瓶—内遵从理《想气体状态》方程所以可按公式 ！(4.0.》。14-1《) ：和，公式 (4.—0.14-2) 计！算驱动气《体储存量《液化：驱动气体在储瓶【内不遵从理想气【体状态方程所以应】按公式(4.0【。.14？-3)？ 和公式 》。(4  0.1【4-4) 》。计算驱动气体储存量！ 《 4.0.1【。5  清扫管—道内：。残存：干粉所？需清扫气《体量取？ 10 倍管网内】驱动气体残余量为】经验数据《。 》 当清扫气体采【用储：瓶盛装时应单独储存！；若单位另有清扫气！体气源采用管道供气！则不受此限制—  ？ ： 要？求清扫工作》。在 48h —内完成？。是依据干《粉灭火系统应在【 48？h 内恢复》要，。求规定的《。。  ？