6.2 】。 计算？方法 ？ ， 《 6.2.1  ！露天：矿生：产剥离的松散—颗粒体经汽车、【铁路或胶带机—运输通过推土机、】装载挖掘机或排岩机！倾倒堆积在》沟谷或坡地上形成】排土：场属边坡《工程范？畴因此排《。土场稳定性分析可以！借，。鉴岩(土《)边坡？工程的计算方法稳定！性分：析中：基本模型的概化和】力学：参数的？。选择必须建立在现】场地质？调查形成的》初步判？断上即使摒除—了参：数取值上的经验和主！观因素极限平—。。衡分析所获取的【安全系数也》难以刻画《滑体变形破坏过程】、滑带流变性和非】刚性特征《(这恰？。恰，也是：排土场管理过程【中最：直观的现象)同时】由于引入了最小安全！系数的？搜索过程其最终结果！往往是一个小于【真实解的、》留有余地的安—。全系数？因此评价《结果要？真正服务和》。指导工程实》践还应构架以安全系！数为核心以》失效概率(》评价：的确定性《问题)和变形破坏】机理(启动和形式、！终止条件)为基本点！的全面？评价系统《。采用允许变》。形和部分破坏的【设计理念关联安全】等级与控制标准考】。虑，降雨及？地震工况组合—建立了以安》全系数为主综—合应力场、位移场、！塑性区分布特征【的综合评《价方法？。稳定性计算分析采用！工程地质勘查—、室内？外，试验、工程类比现】场检测并通过以极】限平：衡计算为主》要手段的稳定状【态评价(《安全系数和破坏概率！)和机理预测分【析(启动机理、变形！与破：坏形式)排土工艺(！见本规范附》录A排土场初步分】类与说明)决定了】排土：场在废石《颗粒的分层特征堆】置，形状要素《确定了？整体：几何：形态因？。此计算？方法根据排》土工艺、堆置形状】要素和潜在的破坏】。方式不同而不同 】。 ？。 6？.2：.2  由于—模型和参数的不【确定：性，是岩土工《程，的固有？特征因？此分析？中宜采用定》。性，分析与定量计算相结！合，基于定性分析初步判！定，模型代表性和参【数，的合理性并确保定量！计算结果和现状拟合！ —6.2.《3 ： ，采，用工程地质类—。比法时应结合—类，似排：土场破坏机理—、主要影响》因素等判《别破坏方式基—于不同排土台—阶即排弃点的—既有滑坡的特—。。性，特征遵循类似性、】系统性、选择性、】。目标控制《、可：比度等工《程类比条件对工程条！件(排土工艺、【土，场规模及堆置—尺寸效？应，。)和地质《条件(地基》及排：土料物理力》。学性质、坡高、坡比！和坡型降雨和地震】。或爆破震动诱发【)进：行，类比获取潜在的破坏！机制 》 6.2—.4：  基于对》国内：外露天矿山》排土场的综合—调，查分析表明排土场】。潜在失稳模式有【三种沿排《土体-原始山体表】面接触带滑坡、排】土本体(内部)【近程滑动、排—土场基？础滑坡 》 《    沿排土场】堆置的基《底表面-《。。原始山体《表，面接触带产》。生的：。滑，坡主要控制因—素是基底表面倾角】及其与排弃》物之间的强度指【标差异由于排土【场形成初期全—部排：弃表土强度低结构疏！松，大气降雨后必—。然形：成排弃？物与基底表土层的】渗透差异水易沿【着基底表面滞—流，浸润：后，容易软化强度降【低当：排土体和地基接【触带：抗剪强度《。小于排土场》物料：。。本身的抗剪强度则构！成堆石体滑体—的滑动面产生沿基】底表层的顺坡向【破坏  ！。   因此》当破：坏，。。模，式为沿表土》-基岩？界面：或排土体《-，地基界面折线破【坏时：可采用传递系—数法、J《anb？u法或强度折减法】。；当破？坏模式为沿表土-】基岩或排土体-地基！的单一平面破—。坏时可采用B—i，sh-o《p，法、强度折减法或】瑞，。典，条分法 》 ？     排土【本体：(内部)《。近，程，滑动及排土》场基础滑坡本—体滑动？指地基岩层相对稳定！。而散体岩石力学性】质相对较差排土堆】高到一定程度后外荷！载作用(《如继续堆载》或排土设备加—载)下地基沉陷【诱使排弃物压密变】形增大？。处，于极限平衡后排土】场后：部一定范《围内由于自重先期】压实沉陷而》。形成的主动楔形【区，在其：他外力？及降雨等因素—的诱发？下下部阻《挡被动？。楔难以？支撑导致排弃—物料内部滑坡最常见！的排土场内部滑【坡引：发因素有两》个一是内因主—。要受物料特性自身】影响：如排土料《中黏土或细颗—粒含量？较高时由于》压实：沉降在？边，坡内：部的孔隙压力—增高应？力，集中降低了潜—在滑：动面的摩阻》力；或者由》于岩土混排在排土场！内，形成软弱层在雨【水作用下同样降【低了：潜在滑动面》的摩阻力而》。形成滑坡《；二：。是外因主要受堆高】、水浸润或爆—破震动影响排土场】台阶高度超》过散：体岩：石堆积极限高—度下部阻挡被—动，楔难以？支撑而滑《坡水浸润或爆—。破震动是诱发和降低！排土体自《。身性质导致排土场】。内部滑坡一般为网弧！形滑面滑坡面穿【过边坡？内部而出《露，于坡面？这种滑动《一般距离不远一次滑！动后随？即稳定若继》续排土则再一次【发生滑动排土过程中！一般都会发生—这类滑坡模式的第】二潜：在，滑面一般平》行于或略大》于排弃物《。料，的自然安息角这个潜！在滑面也就是排弃物！料内部弱面形—成这种？弱面：的原因在于》 》     (1【)由于排土场堆【置方式不当所造【成的弱面《诸如在排土场—。由坚硬岩石》组成的坡面》上排放大面积—薄薄一？层黏土而《形成的人工》弱，面； ？    】。 (2)由于气候】造，成的弱面当冬季【寒冷时坡面》上存有较《厚的冰雪层若在其】上排弃土《岩则形成冰雪夹层当！春天骤暖时冰—雪融化沿冰雪夹【层的、表面浸润的土！岩形成气候弱面排土！场基础滑坡指排【土场地基较为软【。弱或地基含软弱层或！正断层时加上水、】过载或边坡过陡等因！素，而导致在上》部土场作用下产生】滑移：和底：鼓进而牵引》上部：土场滑坡在排—土场形成过》程，中，随着排弃高度的不断！增加排弃物料的重力！加大基底土层持【。力层厚度亦随之加深！当排弃物达到一【定，水平时基底》持力层遇有连续性好！。的、强度低的黏土软！弱带或？软塑带软弱带被挤】压产生塑性流动挤】出下部基底隆起剪切！而，产生破坏 》    】 排土本体(内部)！近程：滑动及排土》场基础滑坡滑—动面：基，本为：圆弧：状因此对这种—破坏模式为网弧破坏！时，可采用？Morgen-【st：er：n-price法】、Bisho—p法、Spen【c，er法或强度折减】法当破坏模式为沿】表土-基岩界面或排！土体-地基界面折】线破坏时《可采用传递系数法、！Janbu法或强】度折：减法：；当破坏模式为沿表！土-基？岩或排？土体-地《基的单一平面—破坏时可采用传【递系数法、》强度折减法；当破坏！模式为圆弧破—坏时：可采用Morg【enste》rn-pric【e法、Bis—h，op：法、S？pence》r法：或强度折减法—。。 ， ， 6.2.5！  工程实践—。中为了减少征地最大！限度增？。加容量往往利用【凹形山？谷的夹持效应形成】了凸形排土场边坡这！是不：可回：避的现实通过—凹形地基转移—承受排土体下—部的水平力阻止散体！指向坡面的水平【位移(？最大：值点也是《。潜在滑动面》。的，出露点)有利于排】土场的稳定大—。量的工？程实例表明》上宽下窄山谷—形排：土场自然安息角往往！高，于，平地型或坡》面堆积型其根本原因！正是由于排土场【的空间效应使—然级配、岩》性、粗粒含》量相同的《排土散？体即使自然安—息角一致设计的【排土场？边坡角也会存在较】大差异分析中—必须根据地基地【形兼顾排土工艺(关！键是推？进方式)分别对待】仅用2D分析—必然导致较大的误】差甚至形成错误【判，断无益？于工程实践其—结果是安全性和经济！性，完全不能统一因【。此排土场《稳定性论证应采取】极限：平衡法与有限元【、有限？差，分、离散《元，等数值计算法—综合：进，行分析同时规范编】制过程中展开—。的专题研究成—果表明排土场堆置】为空：间谷堆型或曲率【半径小于2倍的堆置！。高度：时应采？用三：维模型计算计算【方法可采用严—格，三维极限《。平，衡方法？或三维强度折减方】法考虑到《国内各设计院技术】水平和设《计经验的差异兼顾设！计技术水平》发展的需《。。要没有要求在设【计，阶段的稳定性—计算采？。用数值方法而限【定在稳定性论证阶】段，也是保证排土场【安全稳定《性论证的可》靠性 ？ ，