6.2【  ：。计算方法 》。 【6.：2.1  》露天矿？生产剥离的松—散颗粒体经汽车【、，铁路：或胶带机运输—通过推土机》、装载挖掘机或排】岩，机倾倒堆积在沟【谷或坡地上形成排土！场属：边坡工？程范畴因此排土场】稳定性分析可以借】鉴岩：(土)边坡》工程的计《算方法？稳定：性分析中基本模型的！概化和力《学参数的选》。择，必须建立《在现场地质调—。查形成的《。。初步判断上即—使，摒除了参数取值上】的，。经，验，和主观因《素极限平衡分析所】。获取的安全》系数：也难：以刻画滑体变形破】坏过：程、滑带流》变性和非刚性特征】(这恰？恰也是排土场管【。理过程中最直—观的现？。象)同时由》于引入了最小安全】。系数的搜索过—程其最终结果往往是！一个小于真实解【的、留有余地的安全！系数因此《评价结？果，要真正服务和—指导工？。程实践还《应构架以安全—系数为核心以失效】。概率(？。评价的确定》性，问题)和《变形：破坏机？理，(启动和形式、终止！条件)为基本点的】全面评价系统采【用允许变形和部【分破坏的设计—。理念关联《安全：等，级与：控制：标准考虑降雨及地震！工况组合《建立：了以安全系数—为主综合应力场、】位移场、塑》性，区，分布特征的》综合评价方》法，。稳，定性计算《分析采用工程—地质勘查、室—内外试验、工—程类比现场检测并】通过以极限平衡计】算，为主要手段》的稳定状态评—价(安全《。系数和破坏概率)和！机理：预测分析(启动【机理、变形与破【。坏形：。式)排土工艺(见本！规，范附录？A排土场初步分类与！说明)决定了—排，土场在？废石颗粒的分—层特征堆置形—状要：素，确定了整体几何形】态因此计算方—法根据排土工艺、】堆置形状要素和【潜在的破坏》方式：不同而不同 ！ 6？.2.2  由于】模型和参《数的不？确，定性是岩土工—程的：。固，有特征因此分析【中宜采用定性—分析与定量计算相】结合基于《。定性：分析初步《判定：模型代表性和参数】的合理性并确保定】量计算结果》。和现状拟合》 ： ， ， 6.2.3 】 采用工《程地质类比法时应】结合类似排土场破】坏，机，理、主要影响—因素等判《别破坏方式基于【不同排土台阶即【排弃点的《既有滑坡的》特性特征遵》。循类似性、系统【性、选择性、—目标控制、》可比度等工程类比条！件对工程条件—。(排土工艺、土【场规模及堆置尺寸】效，应)和地质》条，件(地基及排—土料物理力学性质】、坡高、坡比和【坡型降雨和地震【或爆破震动诱发)进！行类比获取潜在【的破坏机制 — ？ ， 6：.2：.4  《基，。于对国内外露—。天矿山？排土场的综合—调查分？析表明排土场潜在】失稳模式有三种沿】排土体-原始—山体表面接触带滑】。坡、排土本体(内】部)近程《滑动、排土场—基础滑坡 》。 《     沿排土场！堆置：的基：底表面-原始—山体表面接》触带：产生的滑坡主要控】制因素是基底表【面倾角及其与排弃】物之间的强度指标差！异由于排土场形成】初期：全部排？弃表土强度低结【构疏松大《气，降雨后必《然形成排弃物与基底！。。表土层的《渗透：差异水易沿着基底】表面滞流浸润—后容易？软化强度降低当排土！。体和地基接触—带抗剪强度小于排】土场物料《本，。身的：抗剪强度则构成【堆石体？滑体的滑动面产生沿！基底：表层的顺坡》向破坏 《 ？ ，     因—此当破坏模式为沿】表土-基《。岩界面或排土—体-地？。基界面折线破—坏时可采用传递【。系数法、Jan【bu法或强》。度折减法；当破坏模！式为沿表土-基【岩或排土《体-地基的》单一平？面破坏时可采—用，Bi：sh-op法、强】度折减？法或瑞典条分法【   】  排土本体(内部！)近程滑动》及排土场《基础滑坡《本体滑动指地基岩层！相对稳定而散体岩】石力学性《质相对较差排—土堆高到一定程度】后外荷载作用(如】继续堆？载或排土《设备加载)下—地基沉陷诱使—排弃物压密》。。变，形增大？处于极限《平衡后排《土场：后部一定范围内【由于自重先》期压实沉《陷而形成的主—动楔：形区在其他外力及】降，雨等因素的诱发下下！部阻挡被动楔难【以支撑导《致排弃物料内—部滑：坡最常见的排土【场内部滑坡引发因】素有两个一》是，内因主要受物料【特性：自身：影响如排土料中黏土！或，细，颗粒含？。量较高时由于压实沉！降在边坡内部—。的，孔，隙压力增高应—。力集中？降低了？潜在滑动面的摩【阻力；或者由于【岩土混排在排土场内！。形成软？弱层在雨水》作用下同样降—低了潜在《滑动面的摩阻力而形！。成滑坡；二是外因主！要受堆高、水浸【润或爆？破震动影响排土场台！阶高度超过散体【岩石堆积《极限高度下部阻挡】被动楔难《以，支，撑而滑坡水》。浸润或爆破震—动是：诱发和？降低排土体自—身性质导致》排土场内部滑坡【。一般为网弧形滑【面，滑坡面穿《过边：坡内部而出露于坡】面这种滑动一般距离！。不远一次滑动—后，随即稳定《若继续排土则再【一次发生滑动—排土过程《中一：般，都会发生《这类滑？坡模式的第》二潜在滑面一般【平行于？或略大于排弃—物料的？自然：安息角这个潜在滑面！也就：是排弃物料内部弱】面形成这种弱—面，的原因在于 【   —  (1)由—于排土场堆置方式不！当所造成的弱面诸】如在排？土场：由坚硬岩石组成的坡！面上排放《大面积薄《薄一层黏《土而形成的人工弱面！； —     (2)】由于气候造成的【。弱面当？冬季寒冷《。时坡面上存有较厚】的冰雪层《若在其上排弃土【。岩，则形成冰雪夹层当】春天骤暖《时冰雪？融化沿？冰雪夹层的、表面浸！润的土岩形》。。成气候？弱面排土场基础滑】坡指排土场地基较为！软弱或地基》含软弱层或正断【层时加上水、过【载或边坡过陡等因】。。素而：。导致在上部土场作】用，下产生滑移和底鼓】进而牵引上部—土场滑坡在排土场】形成过程中随—着，排弃高度的》不断增加排弃物料】的重力加大基底土】层持力层厚度亦随】之加深当排弃—物达到一定水平时基！底持力层遇》有连续性好》的，、强度低《。的黏土软弱带或软】塑带软弱带被挤压产！生塑性流动挤出下】部基底隆《起剪切而《产生破坏 —    【 排土本体(内部)！近，程滑：动及排土场基—础滑坡滑动面—基本为圆弧状因此对！这种破坏模式为网】弧破：坏时可采用Mo【r，gen-stern！-price法、B！ishop法、【Spenc》er法或强度折【减法当破坏模式【。为沿：表土：-基岩界《面或：排土体-地基界面折！线破坏时可采用传递！系数：法、Janb—u法或强《。度，折减：法，；当破坏《模式为沿表土—-基：岩或排土体-地基的！单一平面破坏时可】采用传递《系数法、强度折减法！；当破坏模式为圆弧！破，坏时可采用Mor】。gen？st：ern？-pric》e，法、Bish—op法、《。Sp：encer法或强】度折：减，法， 》 6.2.5  工！程实：。践中为了减少征地最！大限：度增加容量往往利】用凹形山谷的—。夹持效应形》成了凸形排土场【边坡这？是不可回避的现【实通过凹形地基转】移承受排土体—下部：的水平力阻止散【体，。指向坡？面的水平《位移(最大值点也】是潜在滑动面—的出露点)》有利于排土场—的稳定大量》的工程实例表明【上宽下窄山谷—。形排土场自然安息角！往往：高于：平地型或《。坡面堆？积型其根本原因正是！由于：排土场的空间效应使！然级配、岩性、粗粒！含量相同的排土散体！。即使自？然安息？角一致设计的—排土场边坡》角也：会存在？较大差异分析中必】须根据地基地形【兼顾排土工艺(关】键是推进《方式)分别对待【仅，用2D分析必然导】致较大的误差甚【至形成错误判—断无：益于工程实践—其结果？是安全性《和经济性《完全：不能统一因》此，排土场？稳定性论证》应采取极限平衡法】与有限元、有限【差分、离《散元等数值计算【。法综合进行分析同】时，。规范编？。制过程中展》开的专题研究成果表！明排土场堆置为空间！谷堆型或《曲，率半径小于2倍的堆！置高度时应采用三维！模型：计算计算《方法可采《。用严格三维极—限平：衡方法或三维—强度折减方法—考虑到国内》各设计院技术—水平和设计》经验的差《异兼顾设计技术【水平发展的需要【没有：要求在？。设计阶？段的稳定性计—算采用？。数值方法而限定【在稳定性论证—阶段也是保证—。排土场安《全稳定性论证—的，可靠：性 ？