6.2 】。 ，计算方法 — 》 ，6.2.1  【露天矿生产剥—离的松散颗粒—体经汽车《、，铁路或胶带机运输通！过推土机、装载挖掘！机或排岩机倾倒堆积！在沟谷或《坡地上形成排土场属！边坡：工，程范畴因此排土【场稳：定性分析可以—借鉴岩(土)边【坡工程的计算方【法稳定？性分析中基本模型的！概化和？力学参数《的选择必《须建立在现场地质调！查形成的《初步：判断上即《使摒除了参数取【值，上的经验和》主观因素极限平衡分！析所获取的安全【系数也难以刻画【滑体变？形破坏过程、滑带流！变性和？非刚性特《征(：这恰恰也是》排土场管理》过程中最直观的【现象)同时由于引】入了最？小安全系数的搜索过！程，其最：终结果往往是—一个：。小于真实《解，的、留？有余地的安全系数】因此评价结果要【真，正服务和指导工【程实践？还应构架以安—全系：数为：核心以失效概—率，(评价的确定性问】题)和变《形破坏机《理，(启动和《形式、终止条件)】为基本点的全面【评价系统采用允许变！形和：部分破坏《的设：计理念关联安全【等，级与控制标》。准考虑降《雨及地震工况组合】建，立了以安全》系数：为主综合应力场【、位移场、塑性【区分布？特征的综合评—价方法稳定性计算分！。析，采，用工程地质勘查、室！内外试验、工程【。类比现？场检测并通过以极限！平衡计算为主—。要手段的稳定状态评！价(安全《系数和破坏概率)和！机理预测分析(【启动机理、变形与】破坏形式《。)排：土工艺(见本—规，。范附录A排》土场初步分类—与说明)决定—了排土场在废石颗】粒的分层特征堆置】。形状要素确定—了整体？几何形态《。。因此计算方法根据】排，土工艺、《堆置形状要素—和潜在的破坏—方式不同而不同 ！ 《6.2？.2  由于模型】和参数的不确定性】是岩土工程》的固有特《征，。因此分析中宜采用】定性分？析与定量计算相【结合基于定性分析】初步判定模型—代表性和参》数的合理性并—确保定量《计算结果和现状拟合！ 》 6.2.》3  采用》工，程地质类比法时应】结合类似排土场破坏！机理、主要影—响因素等判别—破坏：方式基于不同排土台！阶即排弃点的既有】滑坡的特性》特征遵循类似性、】系统性？、，选择性、目标控制】、，可比度等工程类【比条：件对：工程：条件(排土工艺、土！场，规模及堆《置尺寸效应)和【。地质条件(地—基及排土料物理力学！性质、坡高》、坡比和坡型降【雨和地震或》爆破震？动诱发？)进：行类比获取潜在的破！。坏，机制 】6.2.4》  基于《对国：内，外露：天矿山排土》场的：综合调查《。。分析表明排》。土场潜在失》稳模式有三种沿【排土体-《原始：山体表面接触带【滑坡、排土》本体(内《。部)近？程滑动、排土场基】础滑：坡 【 ，   沿《排土场？堆置的基底》表面：-原始山体表—面接触？带，产生的滑坡主—要控：制，因素是基底表面倾】。。角及其与排弃—物之间的强度—指，标差异？由于排土场形成初期！全部排弃表土—强度低？结构疏松《大气：降雨后必然形成排】弃物与基底表土层的！。渗透差异《水易沿着《基底表面滞流—。浸润后容《易软化强度降—低，当排土体《。和地基接触带抗剪】强，度小于排土场物【料本：身的抗剪《强度则构成堆石【体滑体的《滑动面？产生：沿基底表层的—顺坡向破坏》 ：   —  因此当破坏模】式为沿表土-基岩】界面或排土体-地】。基界面折线破坏时可！采用传递系数—法、J？anbu法或—强度：折减法；当》破坏模式为》沿，表，土-基岩或排土体-！地基的单《一平面破坏时—可采用Bish【-op法《、强度折减法或【瑞典条分法》    ！ 排土本体(内部】)近程滑《动及排土《。场基础滑坡》本体滑动指地基岩】层相对稳定而散体岩！石，力学性质相对较差排！土堆：高到一定《程度后外荷载作用】(如继续堆载或排】土设备加载)—下地基沉陷诱使排】弃物：压密变形《增大处于极限平【衡后排土《。场后部一《定范围内由》于自重先期压—实，沉，陷而：形成的主动楔形【区在其他外力及降雨！等因素的诱发下【下部阻挡《被，动楔难以支撑导【致排弃物料内—部滑坡最常见的【排土场内部滑坡引发！因素有？两个一是《内因主要受物料特性！自身影？响如排土料中黏土】或细颗粒《含量较高时》由于：压实沉？降，在边：坡内部？的孔隙？压力增高应力—集中降？低了潜？在滑动面的摩—阻力；？或者由于《岩土混排在》排土场？内形成软弱层在雨】水作：用下同样降低了潜在！滑动：。面的摩阻力而形成滑！坡；二？是外因主要》。受堆高、水浸—润，。或爆破震动影—响排土场《台阶高度超过散体】岩石堆积《极限高度《下部阻挡被动—楔难以支撑而—滑坡水浸润或爆破】震动是？诱发：。和降低排土体自身】性质导致排土场内部！滑坡一般《为网弧？形滑面？滑，坡面穿过《边坡内部《而出：露，于坡面这种滑—动一般距离》不远：。。一次滑动后随即【稳定若继续》排，土则再一次发生【滑动：排土过程中》一，般都：会发生这类滑—坡模：式的第二潜》在滑面一般平行于】或略：大于排弃物料—的自然安息角这个】潜在滑面也就—是排弃物料内部弱面！形成这种弱》面，的，原因：在于 —     —。(1)？由于排土场堆—置，方式不当所造成的弱！面诸如在排土场由】。坚硬岩石组成的坡】面上排放大》面积薄薄《一层黏土《而形成的人工弱面；！。  【   (2》。)由于气候》造成的弱面当冬【季寒冷时坡面上【存有较厚的冰雪层】。若在其上排弃土【岩则：形成：冰雪夹层当春天【骤暖时？冰雪融化沿》冰雪夹层的、—。。表面浸润的土岩形】成气候弱面排土【。场基础滑坡指排土】。场地基较《为软弱或地基—含软弱？层，或正断？层时加上水、—过载或边《坡过陡等因素而导致！在上部土《场作用下产生滑移】和底鼓进而牵引【上部土场滑坡在【排土场形成过程中】随着排弃《高度的不《断增加排弃物—料的重力《加大基底土》层持力层厚度亦【随之加深当》排弃：。物达到一《定水平时《基底持力层》遇有连？续性好的《、强度低的黏土【软弱带或软》塑带软弱带》被挤压产生塑—性流动挤出下部基】底隆：起剪切而产生破【坏， 《 ：    排》土本体(《内部：)近程滑动及—排土场基础滑坡【滑动面基本为圆弧】状因此？对这种破坏模式为网！弧破坏时可采—用Morge—n-：stern-—pri？ce法、《Bi：sh：op法？、Spence【r法或？强度：折减法当破坏模式】为沿表土-基—岩界面或排土体-地！基，界面折线破坏—时可采用《传递系数法、Ja】n，bu法或强度折减法！；当破坏模》式，为沿：。表土-基《岩或排土体-地基的！。单一平面破》坏时可采用传递系数！法、强度折》减法：。；当破坏《模式为圆弧破坏时】可采用Mor—ge：。n，s，tern《-pric》e法、Bishop！法、Spencer！法或强度折减法 】 ： ？6.2.5  工】程实践中《。为了减少征地最大限！度增加？。容量：。。往往利用凹》形山谷的夹持效应形！成了凸形排土—场边坡这是不可回避！的现实通《过，凹形地基转移承【受排土？体下：部，的水：平力阻止《散体指向坡面的【水平：位移(最大值点也是！潜在滑动面的—出露：点)有利于排土【场的稳定大量的【工程实？例表明上宽下—窄山：谷形排土《场自然安息角往往】。。高于平地型或—坡面堆积型》其根本原因正是由于！排，土场：的空间效应使然【级配、？岩性、粗粒含量相】同，的排：土散体即《使自：然安息角一致—设计：的排土场边坡角也】会存在较大》差异分析中必—须根据地基地—形兼顾排土工艺(关！键是推进方式)分】。别，。对待仅？用，2D：分析必然《导致较大的误—差甚至形《成错：误判断无《益于工程实践其【结果是安全性和经】济性完全《不能统一因》此，排土场？稳，定性论证应采取极限！平衡法与《。有限元、有限差分、！离，散元等数值计算【法，综合进行分析同时规！。范编制过程》中展开的专》。题研究成果》表明排土场堆置【为空间谷堆型或曲】率，。半径小于《2倍的堆置》高度时应采用—三维模型计算计算方！法可采用严格三维极！限平衡？方法或三维强—度折减？方法考虑到国内各】设计院技术水平和】设计经验的差异【兼顾设？计技：术水平发展的需【要没有要求在—设，计阶段的稳》定性计算采用数【值方法而限》定在稳定性论证阶】段，。也是保？证排：土，场安：全稳定性论证的可】。靠性 ？ ，