6.—2  ？计算方法 】 ： 6.《2.1  》露天：矿，生产剥？离，的松：散颗粒？体经汽车、铁—路或胶带机运输通过！推土机、装载挖掘机！。。或排岩机倾倒堆积】。在沟谷或坡地上形】成排土场属》边坡工程《范，畴因此？排土场稳定》性，分析可以《借鉴岩(土)边【坡工程的计算方法】稳定性分析》。。中基本模型的概【化和力？学参：数的选择必须建【立在现？场地质？调查形成的初—步判断上即使—摒除了参数取—值上的经验》和，主观因素极》限平衡？分析所获取的安【全系数也《。难以刻画滑体—变形破坏过程—、滑带流变性和【非刚性特征(这【恰恰：也是排土场管理过程！。中最：直，观的现象)》同时由于引入了【最小安？全，系数的搜索》过程：其最终结果往往是】。一个：小于真实解的—、留有？余地的安全系数【因此：评价结果要真正【服务和指导工程【实践：还应构？架以：。安全：系数为核心以—。失效概率(评价的】确定性问题)—和变形？。破坏：机理(启动和形【式、：终止条件)为基【本点的全面评价【系统：采用允许变形和部分！破坏的设计》理念关联安全等级】与控制标准》考虑：降雨及地震》。工况组？合建立？了以安全《。。系，数为主？综合应力《场、位移场、塑性区！。分布特征的》综合评价方法稳定性！计算分析采用—。。工程地质勘》查、室内《外试验、工程类比现！场检测并通过—以极限平衡计算为】主要手段的》。。稳定状态评价(安】全系数和《破坏概率)和机理】。预测分析(启动【机理、变形与—破坏形式)排土工艺！(，见本规范附录A排土！场初步分类与说明】)决：定了排土场在—废石颗粒的分层特】征，堆置形状要素确定了！整体几何形态因【此计算方《。法根据排土工—艺、堆？置形状要素和潜【在的破坏方式—不同而不同 】。 ， 6.2.2 】 由于模型和参数的！不确定？性是岩土工程—的固有特征》因此分析中宜—采用定性分》析与定？量计：算相结合基于—定性分析初步—判定：模，型代表性和》参数的合理性并【确保定量计算结果和！现状拟合 ！ 6.2.3—。  采用《工程地质《类，比法时应《结合类似《排，土场：破坏机理、主要【影响因素等判别破坏！方式基于不同—排土台？阶，即排弃点的》既有滑坡的特性【特征遵循类似性、】系统性、选择性、】目标控制、可—比度等工程》类比条件《对工程？条，件(排土工艺—、土场？规模及堆置尺—寸效应)和》地质条？件(地基《及排土？料物理力《学性质、坡高、坡】比和坡？型降雨和地震或爆】。破震动诱发)进【行类比获取潜—在的破坏机制 【 6.【2.4  》基于对国内外露天】矿山排土《场的综？合调查分析表明排土！场潜在失稳模—式有三种沿排—土体-原始山体表】面接触带《。滑坡、排《土本：体(内部)近—程，滑动、排《土场基础《滑坡 ？     ！沿排土场堆置的基】。底表面-《原始山体表面接触带！产，生的滑坡主要控【制因素是基底表面】倾角及？。其与排？弃物之间的》强，度指标差异由于排】土，。场，形，成初期全部排—弃表土强度低结构疏！松大气降雨后必然形！成排：。弃物与基底表土【层的渗透差异水【。易沿：。。着基底表面滞流【浸润后容易软化【强度降低当排土体】和地基？接触带抗剪强—度小于排土场物【料本身的抗剪强度】则构成堆石体滑【体的：滑动面产生》沿基底表层的顺【坡向破坏 【   》  因此当》破坏模式为》沿表土？-基岩？界面或？排土：体-：地基：界面折线破》坏时可采用传递系数！法、Janbu法】或强度折《减法；当《破坏模式为沿表【土-基岩或排土【体-地？基的单一平面破【坏时可采用Bish！-op法、强度折减！法或瑞典条分—法  】   排土》本体(？内部)近《程，滑动及排《。土场基？础滑坡？本体滑动指地基岩层！相对稳定而》散体岩石力学性质相！对较：差排土？堆高到一定程—度后外荷载》作用(如《继续堆载《或排土设备加—载)下地基沉陷诱使！排弃物压密变形【增大处于极限平衡】后排：土场后部一定范【。围内由于自重先期】压实：。。沉陷而形《成的主动楔》形区在其他外—力及降雨等因素的】。诱发下下部阻挡【。被，动楔难以支撑导致】排弃：物料内部滑坡最常】见的：排土场内部滑坡引发！因素有两个一是内因！主要受物料》特性自？身影响如排土料中黏！土或：。细，颗，粒含量较高时由于】压实：沉降：在边坡内部的孔隙压！力增高应力集中降低！了潜在滑动面的摩阻！力；或？者由于岩土》混排在？排土：场内：。形成：软弱层在雨水作用】下同样降《低了潜在滑动面的】。摩，阻力而形成滑—坡；二是外因—主要受堆《高、水浸润》或，爆破震动影响排【土场台阶高度超【过散体岩石堆积【极限高度下部阻挡】被动楔难以支撑【而滑坡？水，浸润或爆破》震，动是诱发和降低排土！体自身性质导致排土！场内部滑坡》一般：为网弧形《滑面滑坡面穿过边】坡，内部而出露于坡【面这种滑动一般【距离不远一》次滑动后《随即稳定若继续排土！则再一次发生—滑，动排土过程中—。。一般都会发》生这类滑坡模式的】第，二潜在滑《面一般平行》于或略大于排弃【物料：的，自然安息角》这，个，潜，在滑面也就》是排：弃物：料内部弱面形—。成，这种弱？面的：原因：在于 《 ，     (1！)由于排土场堆置】方式不当所造成的弱！面诸如在排土场由】坚，硬，岩，石组成的坡面—上，排放大面积薄薄【一层黏土而形—成的人工弱面； 】 ？   《  (2)由于【气候造？成，的弱：面，当冬季寒冷时坡面上！存有较厚的冰雪【。层若在其上排—弃，土岩则？形成：冰雪夹？层当春天骤》。暖时冰？雪融化沿冰雪夹层】的、表面浸润的土】。岩形成气候弱—面排：土场基础滑》坡指排土场地—基较为软弱或地基】含，软弱层或正断层时加！上水、过《载或边坡过》。陡等因？素而导致在上部土场！作用下？产生滑移和底鼓进】而牵：引上部？土场滑坡在排土【场，形成过程中随着排弃！高，度的不断增》加排弃物《料的重力加大基底土！层持：力层厚度亦随之【加深当排弃》物达到一定水平时基！底持力层遇有连续】性好的、强》度低的黏土》软弱带或软塑带【软弱带被挤压产生塑！性流动挤出下部【基底隆起剪切而产】生破坏 — ：  ：   排土本体【(内：部，)，近程滑动《及排：。土场基？础滑：坡滑动面基本为圆弧！状因此？对，这，种破坏？模，式为网弧破坏时可】采用Morge【n-ste》rn：-pr？ic：e法、Bisho】p法、？Sp：e，ncer法或强度】。折减：法当破？坏，模式为沿表》土-：。基，岩界面或排土体-地！基界面折线破坏时可！采用传递系数法、】Janbu法或强度！。折减：法；当破坏模式为沿！表土-基岩或排土体！-地基的单》一平面破坏》时可采用传》递系数法、强—度折减？法，；当破坏模式—为，。圆弧：破坏时可《采用Morgens！tern-pric！e法、Bishop！法、Spence】r法或强度折减法】。 —6，.2.5  工【程实践中为了减少征！。地最大限《度，增，。加容量往《往利：用凹形山谷的夹持效！应形成了凸形排土】场边坡这《。是不可？回避：的现：实通过凹形地基转】移承受排土体—下部的水《平力阻止《散体指向坡面的水】平位移(最大—值，。点也：是潜在滑动面的【出，露，点)有利于排土场的！。稳定大量的工程实例！表明上宽下窄山谷】形排土？。场，。自然安息《。角往往高《于平地型或》坡面堆？积型其根本原因【正是由于《排，土场：的空间效应使然级】配、岩性《、粗粒含量》相同的排土散—体即使自然安息【。角一：致设计的排土—场边：坡角也？会，存在较大差异分【析中必须根据地基地！形兼：顾排土？。工艺(关键是推进】方式)分《别，。。。对待仅用2D分析必！然导：致较：大的误差甚至形【成错误判断无益【于，工程实践其结果是】。。安全：。性和经济性完全不】能统一因《此排土？场稳定性论证—应采取极《限平：衡法与有限元、有限！差分、离散元等【数，值，计算法综合进—。行分：析同时规范》编制过程中展开的】专，题研究成果》表明排土《场堆置？为空：间，谷，堆型或曲率半径【小于2倍《的堆：置高度？时应采用三维模型计！算计：。算方法可采用严格】三，维极限？平衡方法或三维强度！折减方法考虑到【。国内各设计院技【。术水平和《设计经？验，的，差异：兼顾设计技术水平】发展的需要没有要求！在设计？阶段：。的稳：定性计算采用数值方！。法而：限定在稳定性—论证阶段也是保【。证排土场安全稳定】性论证的可靠性【 ：