6.—8  泄《压和：放空设施《。 】。6.8.1》  本？条是设置安全—阀，的要求？ ， ？     1 ！ ，顶部：操作压？力大于？0.07MPa（表！压）的设备即为压力！容，。器应设置安》。。全，阀，  ： 》  ：  2  蒸馏塔、！蒸发塔等气液—传质设备由于停【电、停水、停回【流、气提量过大、】原料：带水（或轻组分）过！多等诸多原因均可】能引：起，气相负？荷突增导致设备超】压所以塔顶操—作压力大于》0.03MPa（表！压）：者均：应设安？。全，阀 6.！8.4  本条是参！照国家标准城—镇燃：气设计规《范GB？ 50028—-93（《2002年版）的有！关规定制定的 【 6.8.！5 ： 国内早期设计的】克劳斯？硫回：收装置反应炉—采用爆？破片防止设备—。超压破坏但在爆破】片爆破？时设备内《。的高温有毒气体排】入装置区大气—中污染？了操作？环境甚至危及操作人！。员的人身安全  】    】 由于克劳斯硫磺】回收：反应炉？、再热？炉等设备的操作压力！低可能产生的爆炸压！力亦低采用》提高：设备设计《压力的方法防—止超压破坏》不会过分增加设备】壁厚有时这》种低：。压设备为满足刚度要！求而增？加的厚？度就：足以满足提高设计压！力的要求因》此采：用，提高设备设计压力】的方法防《止超压破坏不会增】加投资或只需增【加很小的投资—化，学当量的烃-空气混！合物可能产生的【最大爆？炸，压力约为爆炸前压】。。力（绝压《）的7～8倍必要时！可用：下式计算爆炸压【力 【Pe＝？Pf· T》e/：Tf·（me/【mf）（1》） 《    — 式中 P》e爆炸压《。力（kPa）—(绝压）；  【     ！   ？  Pf混》。合气体爆炸》前压力（kPa）(！绝，压，）；  】 ，     》    Te/Tf！爆，炸时达到温度及【爆炸前温度（K【），。；  》 ？ ，     》 ，  ：me/mf爆—炸后及爆炸前气体标！。准体积比（包括不】参加反应《的，。气体如 N2等【） 6】.，8.6  》为，确保放空管》道畅通不得》在放空管道上设切断！阀或其他截断设施】。；，对放空管道》系统中可能存在的积！液及：。由于高？压气体放空》时压力骤降或环境】温度变化而形成【的冰堵应《采取防止或》消除措施  ！     1【  高、《低压：放空管压差大时分】。别设置通常是必要】的，高、低压放》。空同时排入同一【。管道若处置不当【可能发生《事故例如四川—气田开发初期某厂】酸性气体紧》急放空管与》DN：100原料气—。放空管相连并—接入：40m高的放空火炬！。发，。生过原料气与—酸气同时放》空时由于《。原料气放空量—大、压力高（4【MPa）使》紧急放空管压力上】升，造成酸性气体—系统压？力升高？致使酸性《气体水封罐防—爆孔憋爆的事故【 ？     高、！低压放空《管分别设置》往，往还可降低放空【系统的建《设费用故大》。型站：场宜优先《选择这样的放空系】统 》 ：    《2  当高》压放：空气量较小或—。高、：低压放空的压—。。。差不：大（：例如其压差为—0.5～《1，.0：MP：a）时可只设一个】放空系统以简化流程！这时：必须：对可能？同时排放的》各放空点背》。压进：行，计算使放空系统的压！降减少到《不会影响各排放点】安全：排放的程度根据美】。国石油学会》标准泄压和减—压，系，统导则API 【RP5？21规定《在，确定放？空管系尺寸时应使可！能同时泄《放的：各安全阀后的累积】回，压限制在该安全阀定！压的1？0％左右 【 6.8.7 ！ 本条是对火—炬设置的要求  ！ ：。 ，     1  火！炬高度与火炬—筒中心至油》气站场各部位的距】离，有密切关系热—辐射计算的》目，的是保证火炬周【围不同？区域：所，受热辐射均在允许】。范，围内现将美》国石油学《会标准泄压》。和减压系统导则 】API 《R，P ：5，2，1，的有关计算部—分摘录如下供参【考   ！     》  1）本计算包括！确定火炬筒直径【、高度并《根据辐射热》计，算确定火《炬，筒中心至必》须限制？辐射热强度》（或称热流密度【）的受热点之间【的安全距离火—炬对环境的影响如】噪声、烟雾、—光度及可燃气体焚烧！后，对大：气的污染不包—括在本计《算方：法内  《 ， ，    —     2）计】算条件？  ？    【     ① 视排！。放气体为理想气体】； ： ： 《    《    ② —火炬：出口处的排放气体允！许线速度与声—波在该？气体中的传播速度的！比值：马赫数按下》述，原则取值  — 《    《     》对，。站场发？。生事故原《料或产？品气体需要》全部排放时》按最大？排放量计算马赫数】可取0？.，5；单个装置开【、停工或事故泄放】按需要？的最大气体》排放量计算马赫数】可取0.《2  《 《 ，   ？    ③ 计算】火炬高？度时按表3确定允许！。的辐：射，热强度太阳的—。辐射热强度约为0.！79～？1.04kW/m2！ 对允许暴露时间】的影响很小》    ！      —④ 火焰中心在火】焰长度的1/2【处 】    】 注当 q 值大于！6.3？kW/m《2时操作人》员不能迅速》撤离的塔上或—其，他高架结构平台梯】。子应：设在：。。背离火？炬的一侧  】 ，        ！。 3）计《。算方法？    ！   ？   ①火炬筒出】口直径 ！ ，     ！式中： d火炬《筒出口直径(m)】。； —     》    W》排放：气质量流率(kg/！s)； 《  【    《   m《马，赫数；？  》      【   T排放气【体温：度(K)；  】  》       【K排放气绝热系【数；  【      【   ？M排放气体平均分】子量；  》     ！。    P》火炬筒出口》内侧压？力(kPa)—（绝压）  ！  ？  ： 火：炬筒出口内》侧压力比《出口处的大》。气压略高简化计算】时可近似为等—于，该处的大气压—。必要时可按下式计算！。 ？ 》 ，     【式中 ？P0当？地大气压《（kPa）(—绝，压）：；  ？   【。   ？   V气体流速】（m/s）  】 ，。     【  ：  ②火焰长度及火！焰中心？位置  《 ：     【   ？ 火焰长度》随火炬释放的总热】。量变化而变》化，火焰长？度 L 可按图 】1 确定 》 》 《   《  火炬释放的总】。热量按？下式计算《 — ，   Q ＝ HL！·， W（4） 【 《    式中 【Q火炬释放的总热量！（kW）；  【。 》  ：      —。。H，L排放气的低发热】值（kJ/kg） ！    ！ 风会使火焰倾斜】并使火焰中》心位置改变风—对火焰在水平—和，。垂直方向上的偏移】影响可根《据火炬筒顶部风【速与火炬《筒出口气《速之比？。按图 ？2 确定 【 ： ，    《。。火焰中心与火炬筒】顶的垂直距离Y【c及水平距离 Xc！按下：列公式计算》 》。 ： 《 《 ？     》   ③火炬筒高度！火，炬筒高度《按下列公式计算（】。参见图 3》） 】 ， 】。。    》 式中？ H火炬筒高—度(m)《；  】        】Q火炬释放总热【量(kW)；  ！   —      F辐】射率可根据排放气】。体，的主要成分按—表4取？。值；  》      ！   q允许—。热辐：。射强度(kW/m】2)按？表3规定取值；  ！     ！    Yc、X】c火：焰中心至火炬—筒顶的垂直距—离及水平距离(m】)，；  】       【 R受？热点至火炬筒的水平！距离（m）；  】 ， ， ？      —  h受热》点至火炬筒下—地面的垂直高差【（，。m）；？  ：  —    《  ： ，τ辐：射系数该系数与火焰！中心至受热点的【距离及大《气相对湿《度、火？焰亮度等因》素有关对明亮的烃类！。火焰当上述》距离：。为30～150m时！可按下式计算—辐，射系数？ ？ 《 ：  《   式中 r大】气相对？湿度（？％）；  — 《 ，  ：     D火焰中！心至受热点》的距离（m）—(见图 3》） ： 《 —     2  液！体、低热值气体、】空气和惰性气体进入！火炬系统将影响火】炬系统的《正常操作《有资料介绍》热，值低：于，8.3？7MJ/m3—的气体不应排入【可燃气体《排放系统 】。 6.8.8  ！从保：护，环境及安全上考【虑可燃？气体应尽量通过火】炬系统排放含—。。硫化氢？。等有毒气体的—可燃气更《是如此？。    ！ 美国石油学—会标：准泄压和减压—系统：导则A？PI R《。P521 认为【可燃气体直接排入】大气当排放口—。速，度大于？150m/s时可】燃气体？与空气迅速混合【。并稀释至可》燃气体爆炸下限【以下：是，安全的 — ： ，6.：8.9  甲、乙类！液体排放时由于状】。态条件变《化可能释放出大量叫！燃气体这些气体【如不经分离会从污油！系，统扩散？。出来成为火》灾隐患故在这类【液体放空时》应先进入分离—器使气液《分离：后再分？别引入各自的放空】系统     【设备、容器内残存】的少量可《燃液体不得就地【排放：。或排入？边沟、下水》道也是为了减少火灾！事故隐患并有—利于保护环境 【 6.8】.10  积存于管！线和分离设备中的硫！化铁粉末在》。排入大气《时易自燃成为—火源四川某输气管道！末站分？离器放空管管口曾发！生过这种情况故应】在，。。这种排污口设喷水】冷却设施 】 6.8.12 ！ 天然气《管道清管器收发筒】排污：。已实现低压排放【经分离后排放可【在保证安全》的前：提下减少占地 】