？ ，6.8  泄—压和放空《。设施 【 ： 6.8.》1  本条是—设置安全阀的要求】  —     1 【 顶部？操作压力大》于0.07》M，Pa：（表：压）的设备即为压力！容器应设《置安全阀《 ，。 ？  《   ？2，  蒸馏塔、—蒸，发塔：等气液传质设备由】于停电？、停水？、，停回流、气提量【过大、原料带水【。（或轻组分）过【多等诸多原因—均可能引起气相负荷！突增导致《设备超？压所以塔顶操—。作压力大于0.03！MPa（表压）者】均应：设安全阀 —。 6.8【.4：。  ：本，条是参照国家标准】城，。镇燃：气设计规范GB 5！0028-93【（2002》年版）的有关—规定制定《的 《。 ？6.8？.，5  国内早期【设计的克劳斯硫【。回收装置反》应炉采用爆》。破片防止设备超压破！坏，但在爆破《。片爆破？时设备内的高—温，有毒气体排》入装置区大》气中污染《了操作环境甚至危及！操作人员的人身【。安全：  ？   —  由于克劳—斯硫磺回收反应【炉、再热炉等设【备的操作压力低可能！产生的？爆炸压力亦低采用】提高设备设计压力的！方法：。防止超压破坏—不会过分增》。加设备壁厚有时这种！低压：设备为满足刚—度要求而增加的【厚度就足以》满足：提，高设计压力的要【求因此采用提—。高设备设计压力的方！法防：止超压破坏》不会增加投资或只需！。。增加很小《的投：资化：。学当量的烃-空气】混，合，物可能？产生的最大爆炸【压力约为爆》炸前压力（绝—压，），的7：。～8倍必要时—可，。用下式计算》爆炸：压力 【 P：e＝：Pf· Te/T】f，·（me/m—f）（1） ！     —式中 Pe爆炸【压力（kP》a）(？绝压）；《  【         ！Pf混合气体爆【炸前压力（kP【a）(绝《压）； 《 ：     】 ，   ？ Te/Tf爆炸时！达到温度及爆炸前温！度（K）； —    ！     》 me？。/mf？爆，炸后及爆炸》前气体标《准体积比（包括不】参加：反应：。的气体如《 N2等） 】 ， ， 6.8《.6  为》确保：放，空管：道畅通？不得：在放空管道》上设：切，断阀或其他截—断设施；对放空管】道系统中可能存【。在的积液《及由：于高：压，气，。体放空时压力—骤降或环境》温度变化《而形成？的冰堵应采取防止】或消除措施  ！     1 ！ 高、低压放—空管压差《大时分别设置—。通常是必要》。的高、低压放空【同时排入同一—管道若处置不当【可能发生事故例【如四川气田开发初】期某厂酸《性气体紧急》放空管？与DN100原料】气放空管相连并【接，入40m《高的放空火炬—发生过原料气—与酸气同时放空【时由于原料气放空】量大、压力高（4M！Pa）使紧急放空】管压：力上升造成酸—性，气体系统压》力升高致使酸性气体！水，封罐防爆孔憋爆的】事故 ？ ：  《   高、》。低压放空管分—别，设，置往往还可降低【。放空系？统的建设费用—故大型站场》宜优先选《择这样的放空系【统 —     2 【 当高压放空气【量较小或高、低【压放：空的压差不大（例如！其，压差为？0.：5～1.0MPa】）时可只设》一个放空系统以简】化流程这时必须【对可能同时排放的】各放空点背压进行计！算使：放空系统的压降【减少到不会影—响各排放点安全排】放的程度《根，据，美国石油学会标准】泄压和减压系统【导，。则AP？I RP521规定！在确定放空管—系尺寸？时应：使可能同《时泄放？的各安全《。阀后的累《积回压限制在该【安，全阀定压的10％左！右 6.！8，.7  本条是对】火，炬设置的要求 【 》     1 【 火炬？高度：与火炬筒中心至油】气站场各部位的距】离有密切关系—热辐射计算的目的是！保证火炬周围—不同区域所受热辐射！均在允许范围—内现将美《国石油学会标准泄】压和减压系统导则 ！API RP— ，521的有关—计算：部分摘录如下供【参考  ！     》。   1《）本计？算包括确定火炬筒】直径、高《度并根据《辐射热计算》确定火炬筒中心【至必须限制辐射热强！度（或？称热：。。流密：度）的受《热点之间的安—。。全距离火炬对环【境的影响如噪—声、：烟雾、光度及可燃】气体焚烧《后对大气的污染不】包括在本计算—方法内  》   【     》 2）计算条件【  ：    】 ，  ： ， ① 视《排放：。气体为理《想气体？；  ？。 ：    —     》② 火？炬出口？处的排放气体允许】线速度与声波在【该气：体中的传播》速度的比值》马赫：数按下述原则取值 ！ ： ？  ：。     》 ， 对站场发生事故原！料或产品气体需【。要全部排放时按最大！排放量计算马赫【数可取0.》5，；单个装置开、停】工或事故泄放按需要！的最大气体排放【量，计算马赫数可—取0.2  —  —    《   ③ 计—。算，火炬高度时按表3】确定允许的》辐射：热强度太阳的辐【。射热强？度约：为0.79～1【.04kW》/，。m2 对允许暴露】时间：的影：响很小  》 ：  《     》。  ：④ 火焰中心在火焰！。长，度的1/2》处 】     ！。注当 q 值大于】6.3kW/m2】时操作人员》不能迅速撤》离的塔上或》其他：高，架，结构平台梯子应设在！背离火炬的一侧 】 ，   【      3【）计算方法  【     ！    ①火炬筒出！口直径 ！   】 ， 式中 d》火炬筒出口直径(m！)，； 《 ：        】 W排放气质—量流率(kg/【s，)；  】   ？      —m马赫数；  】 ， ：    《     T排放】。气体温度(K—)；  《 》 ，。     》  K？排放：气绝热系数；  】 ？    》。。  ：   M排放气【体平均分子量—；  ？ ，   —    《  P？火炬筒出口内—侧压力(kPa)（！绝压）  》     ！火炬筒？出口内侧压》力，比出口？处的大气压略—高简化计《算时可？近，似为等于该处的大气！压必：要时可？按下式计算 — 《   ！  式中 P—。0当地大气压（kP！a）(绝压）；  ！ ？ ， ，       【 ，V气体流速（m/s！），  【 ，       【②火焰长《度及火焰中心—。位置  《     ！ ，   火焰长—度随火炬释放的总热！量，变化而变化火焰长度！ L： 可按图 1 确】定 ： ！ ，     火炬释放！的总热？。量按下式计算 】 ：。  ？   ？Q ＝ HL—· W（4）— ？     式】中 Q火炬》释放的总《热量：（，kW）；  】 ？     》   HL排—放气：的低：发热值（kJ/k】g）  — ？  ：  风会使火焰【倾斜并使火焰中心位！。置改变风对火—焰在水平《和垂直方向上的偏移！影响：可根据火炬筒—顶部：风速与火炬》筒，出口气速之比按图】 2 确定 】     【火，焰中：心与火？炬筒顶的垂直距离】Yc及水平距—离 ：。Xc按下列》公式计算 】 】 《   《      —③火：炬筒高度火炬筒高】度按下列公式计【算（参见图》 3）？ 》 ！ ？   ？  式？中 H火炬筒高度(！m，)； ？ —        Q！火，炬释放总热量(【kW)；  ！        ！ F辐射《率可根据排放气体】的主要成《分按表4取值；  ！     ！。。。 ， ，。 ， q：允许热辐射强度(k！W/m？2)按表3规定取值！；  【     》。    Yc、【Xc：火焰中心至火炬筒顶！的垂直距《离及水平距离(【m)；  ！   ？      R【受热：点至火炬筒的—水，平距离？（，m）；  】   《。      h【受热点至火炬筒下】地面的垂直高差（m！）；  【   《   ？   τ辐》射系数该系数与【火，焰中心？至受：热点的距离及大【气，。相对湿度、火—焰亮：度等因素有关—对明亮的烃类—火，焰当上述距离—为30～1》50m时《可按下式计算—。辐射系数 》 ： 】   ？。  式中 r大【气相对湿度（％）】； ：   】      D火焰！中心至受热点—的，距离（m）(见图】 3） 【 》  《   2  液【体，、低：热值气体《、空气和惰性—气体进入火炬—系统将影响火—炬系：统的正常操作有资料！介绍热值低于8.3！7MJ/m3的【气体不应《排入可燃气体排【放系统 【 6.《8.8？ ， 从保护环境及安】全上：考虑：可燃气体《应，尽量通过火炬系【统排放？含硫化氢《等有毒气体的可燃气！更是如此 ！ ，   ？ 美国石油》学会标准《泄压和减压系统导】则，API RP5【21 认为可燃气体！直接排入《大，气当：排放口？速度大于150m/！s时可燃气体—与空气迅速》混合并？。。稀释至可《燃气体爆炸》。下限以下是》安全的？ 6.8！.9  甲、乙类液！体排放时由》于状态？条件变化可能释放出！大量叫燃气》体这些？气体如不经分离会从！。污油系统扩散出【来成为火灾隐—患故在这《类液体放空时应先】进入分离《器使气液分》离后再分别引入各】自的放？空系统     设！备、容器内残存的】。少，量可燃液体不得就地！排放或排《入边：沟、下水道》也是为了减少火灾事！故隐患并有利于【保护环境 【 ？。6.8？.10  积存于】管线和分离设—。备中的硫化》铁粉末在《排入大？气时易自燃成为火】源四川某输气管【道末站？。分离：器，放空管管口曾—发生：过，这种情况故应在【这种排污口设喷水冷！却设施 》 ，。 6.》8.：12  《天，。然气管道《清管：器收发筒排污已【。实现低压排放经【分离后排放可—在保证安全的—。前提下？减少占地 —