6.—8  泄压》和放空设施 ！ 6》.8：.，1  本条》是设：置安全阀的》要求：  ：。     ！。。1，  ：顶部操作压力大于0！.07MPa（表压！。）的：设备即为压力容器应！设，置安全阀  ！ ：。   ？ 2： ， 蒸馏塔、蒸发塔】等气液传质设备【由于：。停电、停水、停【回流、气提量过【大、原料带水（或轻！组分）过多等诸【多原：因均：可能引起气相负荷突！增导致？设备超压《所以塔顶操作压力大！于0：.03MPa（【表压）者均应设安】全阀 】6.8.4》  本条《是，参照国家标准城镇】燃气：设计规范GB 50！028-93—（2002年版）的！有关规定制定—的 《。 ？6.：8.5  国内早】期设计？的，克劳斯硫回收装【置反应炉采》用爆破片防止设备超！压破坏但在爆破片爆！破时：设备：内，的高温有《毒气体排入装置区大！气中污染了操作【环境甚至危及操作人！员的人身安全 【  【   由于克劳斯硫！磺回收反应炉、再】热，炉等设备《的，操作压力低可能产】生的爆炸压力亦【低采用提高设备设计！。压力的方《法防止？超压破？坏不会过分增加【。设备壁厚有》时这种低压设备【为满足刚度要求而增！。加，。的厚：度，就足以满足提高【设计压力的要求【因此采用提高设备】设计压力的》方法：防止超？压破坏不会增加【投资或只需增加很】小的投资化》。学当量的烃-空气混！合，物可能产生的最【大爆炸压力》约为爆炸前压力（】绝压）的7～8倍】。。必要时可用》下式：计算爆炸压力 【。 P—e＝Pf· —Te/T《f·：（me/mf—）（1） —。    【 式中 Pe爆炸】压力（kPa）【(绝压）；》  【。   ？      —Pf混合气》体爆炸前压》力（kP《a）：(，绝压）；  ！  ？    《    T》e/：Tf爆炸时达到温度！及爆炸前温度（K】。）；  ！。    《。    《 me/mf—爆，炸后：及，爆炸前气体标准体积！比（包括不参加【。反应的气体如 【N2等） 【 ， ：6.8.6 —。 为确保《放空管道畅》通不：得在放空《管道上设《切，断阀或其他截断设施！；对放空管》。道系统？中，可能存在的积液及由！于高压气体放空时压！力骤降或环境—温度变化而形成【。的冰堵应采取防止】或消除措施  【 ：  《   ？1  ？高、：低压放空《管压差大《时分别设置通—常是必要的高、【低，压放空同《时，排，入同：一管道若处置不当可！能发：生事故例《如四川？气田开发初期某【厂酸性气《体紧急放空管—与D：。N100原料气放】空管相连并》接入40m高的放】。空，火炬发生过原料气与！酸，气同：时放空时由于—原料气放空量大、压！力高（？4MPa）使紧急放！空管：压力上升造成—。酸性：气体系统压力升高】致使酸性气体水封罐！防爆孔憋爆的事故】 《     高、】低，压放空管分别设置往！往，还可降低放空系统的！。建设费用故大—型，站场宜优《先选：择这样？的，放空系统 ！   ？  2 《 当高压放空气【量较小？或高、？低压放？空的压差不大—（例如其压差—为0.5～1.0】MPa）时可只【设一：个放空系统以简化】流程：这时必须对可—能同时排放》的各放？。空点背压进行计算使！放空系统《的压降减少到不【会影响各排放点安】全排：放的程度根据美【国石油学会标—准泄压和减压系【统，导，则AP？I RP521规定！在确定放空管系尺】寸时应使《可能同时泄放—的，各安全阀后的累积回！压限制在该安全阀】定压：的1：0％左右 ！ 6.8.》7  本条是—对，火炬设置的要求 】    ！ 1 ？ 火炬高度与—火炬：筒中心至油气—站场各？。部位的距离有密【切关系？热辐射？计算的目的是保证】火炬周？围，。不同区域所受热【辐，射均在允许范—围内：现，将美国？石油学会标准—。泄压和？减压系统导则— API R—P ：521的有关计算】部分摘？。录，如下供参《考  】     》。   ？1）本？。计算包括《确定火炬《筒直径、高度并根】据辐：射热：计算确定《。火炬筒中心至必【须限制辐射热强【度（或称热流密度】）的受热点之间的】安全距离《火，炬对：环境：的影响如噪》声、烟雾、光度及】可，燃气体焚烧后对大气！的污染不包括在本计！。算方法内  — 《    《     2—）计算条件 — ：      ！。   ① 视排放】。气体为理想气体【；  ？。 ：      】  ： ，② 火炬《出口处的排》放气体？允许线速度与声波】在该气体中的传播速！度的比值《。马赫数按下述原则取！值   ！       对】站，场发：生事故原料或产【品气体需要全部排】放时按最《大排放量《计算马赫数可取0.！5；单个装置开【。、停工？或事故泄放》按需要的最》大气：体，排放量计算马赫【数可取0.2  ！    【。。 ，    ③ 计算火！炬高度时《按表3？确定允许的辐射【热强度太阳的辐【射热强？度约为0.7—9～：1.04kW/【m2 对允许暴露时！间的影响《很小  【      【   ？④ 火焰中心在【火焰长度的1/2】。处， ？ ！ ，   注《当 q 值大于6】.3kW/m2时】操作人员不》能迅速撤离的塔上】或其他？高，架，结构平台梯子应设在！背离火炬的一—侧   ！       3】）计算方法  【    】     ①火【炬筒出口直径 ！ ！ ， ，  式中 d火【炬筒出口直径(【。。m)； ！       【 W排放气质量【流率(kg/s)】；  ？    】     m马赫】数；  》    【 ，    T排放气体！温度(K)》；  —   《 ，     K排放】气绝热系数；  ！ 《 ，       【M排放？气体平均分》子量；  】        ！ P火炬《。筒出口内侧压力(】。。k，P，a)（绝《压） ？  【   火炬筒出口内！侧压力比出口处【的，大气压略高》简化计算时可近似】为等：。。于该：处的大气压必要【时可按下式计算 】 ？。 》     式】中 P？0，当地：大气压（kP—a）：(绝压）；  【 《         ！V气体流速（m/】s）  《 ：。      】   ②火》焰长度及火》焰中心位置  ！   》 ，     火焰长】度随火炬《释放的？总热量变化而变【化火焰长《度 L 可》按图 1 确定 】 【 ：  ？ ， ， ，。火炬释？放的：总热量按下式—。计算 】    Q ＝ 】。。HL· W》（4） 】  ： ，  式中 Q—火，炬释：放的总热《量（kW）；—  【   ？  ： ，。  HL《排放气的低发—热值（kJ/k【g）  【     风【会使火焰倾》斜并使火《焰，中心位置改变风【对火焰在水平和【垂直方？向上：的偏移影响可—根据火炬筒》顶部风速与火炬筒】出口气速之》。比按图 2 —。确定 】    火焰中心与！火炬筒顶《的垂直距《离Yc？及水平距离 Xc按！下列公式计算— 《 【 —    《     ③火【炬筒高度火炬筒高】度按下列公式计算】（参见？图 3） 【。 ： ， ， 》 》    《 ，式中 H火》炬筒高度(m)【；  《  》      — Q火炬释放—。总热量(kW—)；  — ，  ？。。 ，    《  F辐射率可【。。根据排放气体—的主要成《分按表？4取值；  ！   《   ？   ？q允许热辐射强度】(kW/m2)【按表3？规定取值；  ！   》     》 Y：c、Xc火》焰中心？至火炬筒顶的垂直】距离及水平》距离(m)》；，   】 ，      —R受热点至火炬筒】的，水平距离（m）【；  《 ：      【   h受热点至火！炬筒下地面的垂直】高差（m《。）；  《    】     τ辐射系！数该系数与火焰中】心至受热点的—距离及？。大，气相对湿度、火焰】亮度等因素有关对】明亮的烃类火焰【当上述距离为3【0，～150m时—可，按下式计算》辐射系数 — ： 】  ：  式中 r大气】相对：湿度（％）》；  】    《    D火焰中】心至受热点的—距离（m）(见图】 ，。3） 】 》    《 2  《。液体、？低热值气体》、空气和《惰性：气，体进入火《。炬系统将影响火炬系！统的正？常操作有资料介绍】热，。值，低于8？.37MJ/—。m3的气体不—应排入可燃气体排放！系统： ： ， ？6，.8.？8  从保护环【境及安全上考虑【可燃：。气体应尽量通过火】炬系统排放含硫化氢！等有：毒气：体的可燃气更—是如此 》    【。 ，。美国石油学会标【准泄压和减压系【统导则API R】P52？1， 认为可燃气体直接！排入大？气当排放口速度大】于150m》/s时可《燃气体与《空气迅速混合并稀释！至可：燃气体爆炸》下限：以下：是安全的 ！ 6.8.9  甲！、乙类？液，体排放时《由于状态《条件：变化可能释放出大量！叫，燃气体这《些气体如不经—分离会从污油系统】扩散出？来成为火灾》隐患故在这类—液体放空时应—先进入分离器使气】液分离后再分—别，引入各自《的放空？系统     设】备，、，容器内残存的少量可！燃液体不得就地排放！或，排入边沟、下水【道也是为了减—少火灾事故隐患并】有利于保护环—境 — 6.8.10  ！积存于？管线和分离设—备中的硫化铁粉【末在排入大气—。时易自燃成》为火源？四川某输气》管道末站分离器放】空，管管口曾发生过【这种情？况故应在这》种排污口《设喷水冷却设施 ！ 6.8.】12  天然气【管，道清管器收发—筒排污已《实现低压排放经分】离后排放可在保证安！。全的前提下减少占】地 ： ，