附录G【 ：构件变形能力计算方！法
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G.1】 钢筋和钢骨混】凝土：构件变形能力—计算方法
！。
？G.1.1》 钢筋混凝土和钢！骨混凝土构件的弯】曲，。变形能？力应基于《。材料的标准强度【根据截面《的弯矩-曲率—(M：。-)分析得出—截面：弯矩-曲《率曲线等效》为理想弹塑性折线】形式(图G.1【.1)截《面弯矩-曲率—分析中所用轴向力】应根据地震时可【能存在的荷载作用进！行内力？组合得到
！
图】。。G.1？.1 钢》筋混凝？土，和钢骨混凝土构【件截面弯《矩-曲率关系
！
？1-混凝土开裂；2！-受拉钢筋首次【屈服；3-截面等效！屈服点；《
，
4-极】限变形点；》M，＇y-第一根钢筋屈！服弯矩；My-等效！屈服弯矩；
！
Mu-极—限弯矩？；＇y-第一—根钢筋屈服曲率；】 ，y-等效屈服—曲率； u-—极限曲率
【
：
G.1.2 】在截面的弯矩-【。曲率关系(》图G.1《.1)中弹性段应通！过M-？曲线上表征第一根钢！筋屈：服，的点：(＇：yM＇？y，)在该屈服》。点之后应按Ⅰ区和】Ⅱ区面积相等的原则！确定等效屈》服弯矩My和等效屈！服曲：率 y且应符合下】列规定
《。
】 1 《截面等效屈服点【对应的构件塑—性铰区转角由塑【性铰：区各截面《曲，率沿塑性铰区长【度积分得出对自【由端受横《向集：中力的悬臂柱—构件[？。图G：.1.2-》1(a)]》可按下式简化计算】
【
— 式中θy【塑性：铰区：转，角(rad)；【
：
— ， 【Lp塑性铰区长度(！。m)L？。p＝1.0D—。D，取水平力作用—方向：截面高度(m)
！
—
，
图《G.1.2-—1 钢筋混—凝土和？钢骨混凝《土构件简化》曲率分布
！
： 2《 截面极限—变形点对应的构件塑！性铰区转角应—按下式？计，算，
《
》
G.1.3 ！。 钢筋混凝土和钢】骨混凝土构件变形能！。力计算应采用约【束混凝土《应力-应变(图G.！1.3)
》
—。。
图G.】1.3？ 混凝土应力-】应，变关系
》
：
1-约束—混凝土；2-—无约束混凝土；f】c-混？凝土应力；εc【-混凝土应变；【
f＇】cc-？约束：。混凝土抗压强—度；εcu-—约束混凝土》极限应变；
】
εcc-【。约束：混凝土抗压强度对应！的应变；
】
，
Ese《c-约束混凝土抗】压强：度对应？的割线弹性模量；】
f＇】c-混凝土抗压强度！标准：值；ε°c》u-无？约，束混凝土极》限应变；
】
ε°cc-抗】压强度标《准值对应的应变；】Ec-混凝土弹【性模量
—
：。
，G.1.4 — 约束混《凝土应力《-应：变关系可由下列公式！确，定，
：
【。
式】中ε混？凝土应变《；
】 】 fc混《凝土应力《(MPa)》；
！ 】Ec弹性模量—(MPa)；
】
！ εcc】。约束混凝土抗压强】度对应的应变—；
？
！ ？ f＇c混—凝土抗压强度标【准值(MPa)【；
！ 【 f＇？cc约束混凝土抗】。压强度可取1.25！倍的混凝土抗压【强度标准值(M【Pa)
！G.1.5 【混凝土？极限：压应：变可按下《。式计算
—
《
？
，
？ ：式中ρs箍》筋的体积配箍率ρ】s＝ρx＋》ρy；
》
：。
《 【 ρx？、ρy箍《筋沿截？面，两个主轴的》体积配箍《。率；
《
》 ？ 》 f：。kh箍筋抗拉强【。度标准值(M—Pa)；
—
】 《 εRsu—箍筋的折减极限【应变取0.》。09
》
？G.1.《6 钢《筋应力-应变关系可！采用双线性应力-】应变：关系模型(图G.】1.6)
！
：。
》图G.？1.6 钢筋双线！性，应力-应变关—系模型
！1-钢筋受拉；2-！钢筋：受压
】。G.1.7》 ， 钢：筋材料应力-应【变关系应按下列【公式确定
！
】 ？式中ε钢材》应变；
【。
】 《σ钢材应力(M【Pa)；
【。
！ ， fs》y钢材？抗拉强度《标准值(MP—a)；
！ ！ ，εsy屈服应变【；
—
》 ， 》Es弹性模量—(MPa《)
【。。G.：1.：8 保护层混【凝，土可采用无约束混凝！土应力？-应变关《系(本规《范图G.《。1.3)并应按【下列公式计算
】
：
？
—。
】 式中ε混凝—土应变；
》
》 】 ， f：c混凝土应力—。(M：Pa)？；
：。
，
》 ， ？ Ec【混凝土弹性》模量(MPa)；】
：
！ f—＇c混凝土抗压强度！标准值(MPa)；！
：
《 ！ ε°c《c混凝土抗压强度】标准值对《应，的应变取《0.00《2；
】 【 ： ε°c《u，无，约束混凝土极限压应！。变，取0.003—。5；：
？
？ 《 —ε°sp《无约束混凝》土剥落压应变取0】.005；
】
】 f°c】。u混凝土达》到极限压应》变ε°cu时—的应力(MP—a)；？
：
，
】 ， f°s【p混凝土剥》落后：应力取0
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