附录G ！构件：变形能力计算—方法
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G【.，1， 钢筋和钢骨混凝！。土构件变形能力【计算方法
】
？
G.1.1 【 钢筋？混凝土和钢骨—混凝土构件的弯【曲，变形能力应基于材料！的标准强度根据截】面的弯矩-曲率(】M-)分析得出截面！。弯，矩-：曲率曲？线等：。效为理想《弹塑性折线形式(】图G.1.》1)截面《弯矩-曲率分析中所！。用轴向力应根据地】震时可能存在—的荷载作用进—行内：力组合得到
】
，
》
图《G.1？.1 钢》筋混凝土和钢—骨混凝土《构件截面弯矩-曲】率关系
！1-混凝土开裂；】2，-受拉钢筋》首次屈服；3-截】面等效屈服点；
】
，
，
？4-极限变形点；】M，＇y-？第一根？钢筋屈服《。弯矩；My-—等，效屈服弯《矩；
？
Mu-】极限弯？矩；＇y-第一根】钢筋屈服曲率—； y-等效屈服曲！率； u-》极限曲？率
【G.：1.2 《 在截面的弯—矩-曲率《关系(图G》.1.1)中弹性】段应通过《M-曲？线，上表征？第一：根钢筋屈服的—点(＇yM＇—y)在该屈服点之】后应按Ⅰ区和Ⅱ区】面积相等的》原则确定等效屈服】弯矩My和》等效屈服曲率 y】且应符合下》列规定
【
《 1 截面等】效，屈，服点对？应的构件塑》性铰区转角》。由塑：性，铰区各截面曲率沿塑！性铰区长度》。积分得出对自由端】受横向集中力的【悬臂柱构件[图【G.1.《2-1(a》)]可按下》式简化计算
！
，
！ ：式中θy塑性铰区】转角(rad)；】
—。 《 ？ Lp塑性铰】区长度？(m)Lp＝1【.0DD取水平力】。作用方向截面高度】(m)
》
《
？
：
图G？.1.2-1 】钢筋：混凝土和钢骨混凝土！构件：简化曲？。率分布
》
2！。 截面极限变形】点对应的《。构件：塑性铰区转》角应按下式计—算
》
》
？G.1？.3 钢筋—混凝土和《。钢骨混凝土构—件变形？能力计算应采用【约束：混凝土应力-应【。。变，(图G？。.1.？3，。)
】
图G.1！.3 混凝土应力！-应变关系》
1【-，。约束混凝《土；2-无》约束混凝《土；f？c-混凝《土应：力；εc《-混：凝土应变；
！。。
f＇c》c-约束混凝土抗】压强度；εcu【-约束混凝》土极限应变；—
《
，
εc？c-约束《混凝土抗压强度对应！的应变；
】
Ese》c-约？束混凝土抗压强【。度对应的割》线弹性模量；
【
》f＇c-混凝—土抗压强度标准值】；ε°cu》-无约束《混凝土极《限应变；
—
，
ε°cc-】抗压强？度标准值对应的【应变；Ec》-混凝土弹性—模量
【
，G.：1.4 约束混凝！土应力-应变关【系可由？下列公？式确：定
？
《
《
《 式中ε混—凝，土应变；
》。
，
— ？ f—c混凝土应力—(MPa)；—
？
，
《 ， 《。 E《c弹性模量(M【。Pa)？；
【 】 ， εcc约束—混凝：土抗压？强度对应的应变；
！
【 ： 》 f：＇，c混凝土《抗，压强度标准值(M】Pa)？。；，
【 【 f？＇cc约束混凝土】。。抗压强度可取1.】。25倍的混》凝土抗压强度—标准值(MPa)
！
：
G.1.【5 混凝》土极限压《。应变可按下式—计算
】
！ 式中ρs箍筋的体！积配箍率ρs＝【ρx＋ρy；
【
— — ρ《。x、ρy《箍筋：沿截面两个主轴【的体积？配箍：率，；
！ ？。 ？ fkh箍筋抗拉！强度标准值(MPa！)；
【。
】 ， εRsu箍筋】的折减？极限应变取0.【。09
【
G.1.6— 钢筋应力-【应变关系《可采用双线》性应力-应变关系模！型(图？G，.1.？6)
！。
图G【.1.？6 钢筋双线性应！力-应变关系—模型
》
？1，-钢筋？受拉；2-钢筋受】压
：
《
G.1.》。。7 钢筋材料【。应力-应变关系应】。按下列公式》确定
！
？
式中】ε钢材应《变；
？
】 》 σ？钢材应力(MPa】)；：
【 】 fsy钢材抗拉强！。度标：准值：(MPa)》；
】 《 ： εsy屈服】应变；
【。
！ Es弹性【模量：。(MPa)
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？
G.1.8【 保护层混凝土可！采用无约《束，混凝土应力-应【。变关系(本规范【图G.1.3)并】应按下列公式计算
！
—
】。
式中！ε混凝？。。土应变；《
《
》 【fc混凝土应力(】M，Pa：)；
《
【 【Ec：混凝土？弹性模量(MPa】)；
—。
【 f＇c】混凝土抗压强度标准！。值(M？Pa)？；
—
： ！ε°cc混》凝土抗？压强度标准》值，对应的应变取—0.：002；
】
？ ！ε°cu无约束混】凝土极？限压应变取0.0】035；
》
！ 《 ε°s》p无约束混凝土【。剥落压？。应变取0.005】；
《。
：
—。 ， f°cu混！凝土：达到极限压应变【ε°cu时的应【力(MPa)；【
：
》 ： 《 f°s—。p混凝土剥落后应】力取0
》
