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附录？G ： 构件变形能力【计算方法《
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G】.1 钢筋和【钢骨混凝土构件变形！能力计算《方法：
，
【G.1？.1 钢筋混【凝，土和：钢骨混凝土构件的】弯曲变？形能力应《基于材料的标—准强度根据截面的】弯矩-曲率(M【-)分析《得出截？面弯矩-《曲率曲线等效为【理想弹塑性折线形】式(图G《.1.1)》截面弯矩-曲率分析！中所用轴向力—。。应根据地震时可能】存在的荷载》。作用进行《内，力组合得到
—
《
—
图G.1.1 】。。 钢筋混《凝，土和钢骨混凝土构】。件截面弯矩》。-，曲率关系《
1【-混凝土开裂；【2-受拉《钢筋首次屈》服；3-截面等【效屈服？点；
4！-极限变形》点；M＇y-第一根！钢筋屈？服弯矩？；My-《等效屈服弯》矩，；
【Mu-极限》弯矩：。；＇y-第一根【钢筋屈服曲率；【 y-等效屈服【。。。曲率； u-极【限曲率
《
G.1.！2 ？在截面的弯矩-曲】率关系(图G.1】.1)中弹性段应】通过M-曲》线上表征第一根钢】筋屈：服的：点(＇？yM＇y《)在该屈服点之后应！按Ⅰ区？。和Ⅱ：。区面积相《等的：原则确定《等效屈服弯》矩My和《等效屈？服曲率 《y且应？符合下列规定
【
《
： ？1 截面等效【屈服点对应的构【件塑性铰区转角【由塑性？铰区各截面曲率沿】塑性：铰区长度《积分得出对自—由端受横向集中【力，的悬臂柱《构件[图G.1.】2-1(a)—]可按？下式简化计算
】
《
，
？
式【中θy塑性铰—区转角(r》ad)；
—
》 【 Lp塑性—铰，区长度(m)Lp＝！1.0DD取—水平力作用方向截】面高度(m》。)
《
？
《
图G《.1.2-》1 钢筋》。。。混凝土和钢骨—混凝土构件》简化曲？率分布？
【 2 —截面极限变形点对应！的，构件塑性《。铰区：转角应按《下式计算
【
》
G.1.】3， ：钢筋混凝土和钢骨混！凝土构件变形能【力计算应采用—约束混？凝土应力-应变(】图G.1.3)【
，
，。
》
，
图G.1】.3 ？ 混凝土应力-应】。变关：系
—。
1-约束混凝土；！2-：无约：束混凝土；fc-混！凝土应力；εc-混！凝土：应变；
】
，f＇cc-约束混】凝土：抗压强度；》εcu-约束—混凝土极限应变【；
》
ε？cc-？约束混凝土》抗压：强度对？应的应变；
【
Ese【c-约束混凝土抗】压，强，度对应的割线弹【性，模量；
【
：。f＇：c，-，。混凝土抗压》强度标准值；ε°c！u-无约束混凝土】极限应变；
！。
ε°cc-【抗压强度《标准值对《应的应变；E—c-混凝土弹性模】量
G.！1.4 》约束混？凝土应力-应变【关系可由下列—公式确定
》。
：
【
式中ε！混凝土应变；
】
：。
，。
： 】 fc混凝》土应力(M》P，a)；
—
，
《 — ：Ec弹性模量—(MPa《)；
？
》 》 εcc约！束混：凝，土抗压强度对应的应！变；：
— ？ ？ ， f＇c—。混凝土抗压强度标准！值(M？Pa：)；：
：
】 f【＇cc约束混凝土抗！压强度可取1.2】5倍的混凝土抗压强！度标准值(MPa)！
G.1！.5 混》凝土：极限压应变可按【下，式计算
【
》
式中！。ρs箍筋的体积【配箍率ρs＝ρ【x＋：ρy；
！ — ，。 ρx、ρy】箍筋沿截《面两个主轴的体积】配箍率；《
？
！。 fkh【箍筋抗拉强度标【准，值(M？。Pa)；
【
【 《 εRsu箍【筋的折减极》。限应变？取0.09》
G【.1.6《 钢筋《应力-应变关—系可采用双线性应】力，-应变关系》模型：(图：。G.：1.6)
》。
】
图G.1.】6 钢《筋双线性应力-应变！关系模型《
》。
1-钢《筋受拉；《。2-钢筋受压
！
？G.1.《7， 钢？筋材料？。应力-应变关系【应按下列公式确定
！
：
—
：
？ 式中ε钢材应变！；
：
》 ： ？ σ钢材】应力(MP》a)；
—
！ fsy钢】材抗拉强度标准值(！MPa)；
！
】 εsy屈服！应变；
【
，
》 ？。 ： Es弹《性模量(M》Pa：)
？。
：
G.1.8 ！保，护层混？凝土：可采用？无约束混《凝土应力-》应变关系(》本规范图《G.1.3)并【应按下列公式计算】
：
—
—
式！中ε混？凝土应变；
！
》 》 ：fc混凝土》应力(？MPa？)；
》
《 ！Ec混凝土弹—。性模量(MPa)；！
《
！ ， ：f，＇c混凝土抗压强】度标准？值(：MPa)；
—
《
》 《 ε？°cc混《凝土抗压强度标准值！对应：的应：变取0.00—2；
？
：。
》 【 ε°cu无约束】混凝土极限压应【变取0.00—35；
》
】 ε【°sp无约束混凝】土剥落？压应变取0.00】5；
》
》。 】f°cu混凝—。土达到极限》压应变ε°cu时】的应力(MP—。a)；？。。
【 ： f】°sp？混凝：土，剥落：后应：力取0
》
