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附录G 】 构件变《形能力计算》。方法
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G.1 — 钢筋和钢骨混凝】土构件变形能力计】算方法
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G.1—.1 钢》筋混：凝土和钢骨混凝土构！件的弯曲《。变，形能力应基于材料】的标：准强度根据截—。。面的弯？矩-曲率(M-)】。分析得出截面弯【矩-曲率曲线等效为！理想弹塑性折—线形式(图》G，.1.1)截—面弯矩-曲率分析】中所用轴向》力应根？据地震时可能—。存在的荷《载作：用进行内力组合得到！
】
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图G.1.1 ！钢筋混凝土和—钢骨混凝土构件截面！弯矩-？曲率：关系
1！-混凝？土开裂；2-受拉钢！筋首次屈服》；3-截《面等效屈服点；【
4【-，极限变？形点；M《＇y-第一根钢【筋屈服弯矩》。；My-等效屈服】弯矩；
—
：
M：u-极限弯矩—；＇y-第》一根钢筋屈服曲【。率； y-等效屈服！曲率：； u？-极限曲率》
G.】1.2 在截面】的弯矩-《曲率关？系，(图G.《1.1？)中弹性《段应通过M-曲线】上表征第一根钢筋】屈服的点(＇—yM＇y)在该【。屈服点之后应—按Ⅰ区和Ⅱ区面积】相，等的原则《确定等效屈服弯矩M！y和：等效屈？服曲率 y且应符合！下，列，规定：。
— 1 截面！等效屈服《点对应的构件—塑，性铰区转角由塑性铰！。区各截面曲》。率沿塑性铰》区长度积分得出对自！由端受？横向集中力的悬【臂柱：构件[图G.1.2！-1(？。a)：。]可按下式简化计算！
》
：
！式中θy塑性铰【区转角(ra—d)；
》。。。
》 【 Lp塑性铰【区长：度(m？)Lp＝《1.0D《D取水平力作用方向！截面高度(m)
】
—
图G.】1.2-1》 ， 钢筋混凝土和钢骨！混，凝土构件简化曲率分！布
】 2 截【面极限变形点对【应的：构件塑性铰区转角应！按下式计算
！
G！.，1.：3 钢筋》混凝土和《。钢骨混凝土构件【。变形能力计》算应采用约束混凝土！。应力-应《变(图G《.1.3)
】
，。
？
图G【.1.3 》 混凝土《应，力-应变关》系，
《
1？-约：束混凝土；2-无】约束混凝土；f【c-混凝土应力【；εc-混凝土应】变；：
f【＇，cc-约束混—凝土抗压强度；【εcu-约束—混凝土极限应变；
！
εcc】。-约束混《凝土：抗压强度对应的应】。变；
】Esec-》约束混凝土抗压【强度对应的》割线：弹性模量；
【
f＇c【-混凝？土抗压强度标准值；！ε°cu-无约【束混凝土《极限应变；
【
《ε°cc-抗压强度！标准值对应的应变】；，E，c，-混凝土弹性模量
！
：
G.1.【4 约束混凝【土应：力-应？变关系可由下列公】。式确定
《
，
》
—。 ： 式中？ε混凝土《应变；？
】 — fc混凝土【应力(MP》。。a)；
》
？。
— Ec弹】性模量？(MPa)；
【
，
— ε！cc：约束：混凝土抗压强—度对应？的，应变：；
？
— ： ？ f＇c—混凝土抗压强度【标准值？(MPa)；—
，
《
！ f＇c》c约束混凝土抗压强！度可取1《.25？倍的混凝土抗—压强度标准值(MP！a，)
：
？
：G.1.5 — 混凝土极限压应变！可按下式计算
【
【
式！中ρs箍筋的体积配！箍率ρs＝ρx【＋ρy；
【
！ ρx—、，ρy：箍筋沿截面两—个主轴？。的体积？配箍率；
【
《 【 fkh箍筋抗拉！强度标？准值(MP》a)；
《
？
，
， ， 》 εR—su箍？筋的折减《极，限应变取0.0【9
G.！1.6 钢筋【应力-应变关系【可采用双《线性应力-》应变关系模型—(图G.1.6)】
—
图G.！1.：6 钢筋双线【性应力-应变关系】模型
？
？
，
1-？钢筋：受，拉；2-钢筋受【压
《
？G.1.7 钢筋！材，料应力-应》变关系应《按下列公式确—定
】
【 ，。 式中ε钢》材应：变；
！ 《 σ—钢材应力(》MPa？)；
！ ， 【 fsy钢材抗拉】强度标？准值(？MP：a)；
—
《 】 εsy屈服应变】。；，
？
：
— E—s弹性？。模量(MP》a，)
G.！1.8 保护层混！凝土可采用无约束】混，凝土应力《-应变关系(本规】范图G.1.—3)并应《按下列公式计算
！
】
—
—。式中ε？。混凝土应变；
！
》。 》 fc混凝土】应力(MPa)；
！
！ E【c混凝土弹性模量(！MPa)；
【
！ f—＇c混？凝土抗压强度—标准：值，(MPa)；—
！ ， ε°c！c混：凝土抗压强度标准值！对应的应变取0【.002；
！
》 — ε：°cu无约》束混凝土极限压应变！取0：.00？3，。5，；
—
， ？ 》 ε°sp无【约束：。混，凝土剥落压应变取0！.005《；
《
：
： 】 f°cu混—凝土达到极限压【。应变ε°cu—时的应力(MPa】)；
《
】。 f°】。。s，p混凝土剥落—后应力？取0
《
