附录G【 构件变形能力】计算方法
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G.】1 钢《筋和钢骨混凝土构件！变形能力计》算方法
《
《
G.1—.1 ？ 钢筋混《凝土和钢骨混凝土】构件：的弯曲变形能力应基！于材料的《标准强度根据截【面的弯矩-曲率(】M-)分析得—出截面弯矩-曲率】曲线等效为理想弹塑！性折线？形式：(图G.1.1)】截面弯矩-曲率【分析中所用轴—向，力应根据地》震时可能《。存在的荷《载作用进行内力组】合得到
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，
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《
图G？.1.1 钢【筋混凝土和钢骨【混凝土构件截面弯矩！-曲率关系
—
：
1-混凝【土开裂；2-—受拉钢？筋首次屈《服；3-截面等效】屈服点；
！
4：-极限变《形点：；M＇？y-第一根钢筋屈】。服弯矩？；My？-等效屈服弯—。矩，；
【Mu-极限弯矩【。。；＇y？-第：一根钢筋《屈服曲率； —y-等效屈服曲【率； u-极限曲率！
《
，。
，G.1.2 【在，截面的弯矩-—曲率关系(图—G.1.1》)中弹性《段应：通过M-曲线上表】征第：一根：。钢筋屈服的点(【＇，。yM＇y)在该【屈服点之后应按【Ⅰ区和Ⅱ区面积相等！的原则确定等效屈】服弯：矩My和等效—屈服曲率 y且应符！合，下列规定
—
：
？ 1《 截面等效屈服】点对应的构件塑【。性铰区转角由塑性铰！区各截面曲率沿【塑性：铰区：长度：。积分得出对自由端】受横向集中力—的悬臂柱构件[【。图G.1.》2-1(a)]可】按下式简化计算
！
《
【 式中θy塑性！铰区转角(》。rad)《；
】。。 — Lp塑性铰区！长度(m《)，Lp＝1.》0DD取水》平力作？用方：向，截面高度(m—)
》
【
图G？.1.2《-1 钢筋混【凝土和钢骨》混凝土构件简化曲率！分布
！ 2 截面极！。限，变形点对应的构【件塑性铰区转—角应按下式计算【。
—
G.】1.：3 钢筋混凝土】和钢骨？混凝土构《件变形能力计算应】。采用约束混凝土应】力，-应变？(图G.1.3)】。
《
？
？
图G.》1.3 混凝土】应力-应变关系
！
？
，1，-约束？混凝：。土，；2-无《约束混凝土；fc-！混凝土应力；εc-！混凝土应变；
】
f＇cc】-约：束混凝土抗压—强，度；εcu-约束】混凝土极限应—。变；
《
εcc【-约：束混凝土抗压—强度对应的应变【；
《
？Ese？c-约束混凝—土抗压强度对应的】割线弹性《模量；
》
f＇c【-混凝土抗压—强度标准值；ε°c！u-无约束混—凝土极限《应变；
】
ε°c《c-抗压《。强度标准值对应【的应：变；Ec-混凝土弹！性模量
！。。G.：。1.：4 约束混凝土应！力-应变关系—可由下列公式—确定：
，
，
【
— 式中ε《混凝土应变；
【。
】 ？ ： fc混凝土应力！(MP？a)：；
：
！ 》 ，Ec弹？性模量？(，。MPa)；
—
》 ： 【 εcc约束—混凝土抗《。压强度？对应的应《变；
！ 】 f＇c混凝土抗压！强度标准《值(MP《a)；
】
！ f＇cc约束】混凝土？抗压强度可取1【.25倍《的混：凝土抗？压强度标准值(MP！a)
G！.1.5 》 混凝土极限压应】变可按下式计算【
？
》。
— ：式中ρs《箍筋：的体积配《箍率ρs＝》ρx＋ρ《y；
！ 】 ρx？、ρy箍筋沿截面两！个主轴的体》积配箍率；
】
：
， 《 f【kh箍筋抗拉强【度，标准值(M》Pa)？；
！ — εRsu箍【筋的折减极限应变】取0：.09
》
？
，G.1.6 【钢筋应力-应—变关系可采用双【线性应力-应变【关系模型《(图G？.1.6)
—
《
：。
：
图G》.1.6 钢筋双！线性应力-》应变关？系模型
《
1—-钢筋受拉》；2-钢筋受压【
G.】1，。.7 钢筋材料应！力，-应变关系应按下列！公式确定
—
—
》 式中ε钢【材应变？；
：。。
【。 【 σ：钢材应力(MP【a)；
《
！ 《 fsy钢材抗拉！强度标准《值(MPa)；【
！。 《 ε《sy屈？服应：变，；
【 】 Es弹》。性模量(MPa【)
—
G.1.8— 保护层混凝土】可采用无约束混【凝土应力-应变【关，系(本规范图—G.1.3)并应按！下列公式计算
】
：
《
，
《
— ： 式中ε混凝土应】。变；
【
《 ， —fc：混凝：土应力(MPa)】；
：
，
，
》 ： 《 ， Ec混凝》土弹性模量(M【Pa)？。；
》
！ f＇c—混凝：土抗：压强度？标准值(M》Pa)；
！
【 ε》°c：c混凝土抗压强度标！准值对应的应变【取0.002；
！
：
—。 ， ε°c】。u无约束《混凝土？极限压应变取0.0！035；
》
》 ！ ，ε°sp无约—束混凝？。土剥落压应变取0.！005；《
，
— — f°cu混凝！土达到极《限压应变ε》°，cu时的应力(M】。Pa)？；
》
？ ！f，°sp混《凝土剥落后》应力取0
—
