？ 11.2  【水力计算 ！ 11》.2.1  本【。条是新增加》的条文尾矿浆体【输送距离5km～1！0，km一般应做—小型静态《试验以了解水、尾】矿及浆体《的物理化《学性：质尾矿的密度、【粒，度分布及组成是【尾矿的重要》特性尾矿浆体—的极限浓度》和流：变参数是输送的【基础资料《。是小型静态试验必】做的项目对重大【工程输？送距：离大：于10？km的长距离尾矿】输送及特殊浆—体，(如颗粒粗、—密度大、浓》度高及有添加剂【)的输送《还应：做半工业性环管【试验以了解》尾，矿浆：体输送的《管道特性、操作特】。性和腐蚀特性为管】道输送提供依据 】 ： 11.—2.2？。  本条是新—增加的条文由于尾矿！浆体的流变参数【是尾矿浆体》“，。水力计算”的—重，要基础参数故新增】本条文 《   【  在水中加入尾矿！颗粒：增加了尾矿浆—体，的黏：度大多数情况下【还会使尾矿浆体【流型发生变化从牛顿！体转变为非牛—顿体 《    【 ，尾矿浆体《。的流变？参数与尾矿的—。浓度、尾矿细度等因！素有关 】。     》当尾矿浓度较低尾矿！颗粒较？粗，如大于50μ—m尾矿浆《体，具有牛？顿体特性其数学【模型是μ为黏度 】。     ！当，尾矿浓？度较高？尾矿：颗粒：较细如小于10μ】m～30μm—尾，矿浆体具有》非牛顿体特性 【   【  对尾矿浆—体而言大量试验结果！表明随着尾矿浆体】浓度的？提高多数表》现出宾汉体特性其】数学模？型是τB为》屈服：。应力η？为，刚度系数 ！     由于尾】矿含有一《定的细颗粒》细颗粒在有电解质】水中形成颗粒—表面吸？附，水膜吸附水膜牢【固地附？在细颗粒表面实际】上等于增加了尾矿的！。固体体积细颗粒【具，有絮凝作《用，当达到？一定浓度时絮—凝团互相搭》接形成絮网絮网中】间充：满了封闭水所有【这些：现象均使含有黏性】。细颗粒浆体》黏度增加尾》矿浆体？中的絮？网结构很容易产生】屈服应力 】     在【尾矿：浆体水？力计算？时用到的浆体流【变参数？应通过试验测定【出具体矿浆》样，品的宾汉体屈—服应力τB＝f(C！v)：。曲线和宾汉体刚度】系数η？＝f(Cv)曲线】或回归出计算式【以备应用 ！   ？  在没有条件测定！时可通？过计算确定本条文】说明中？牛顿体黏度μ(【P，a·：s)或宾汉体—屈服应力τB(【。Pa)和刚度系数】η(Pa·s)【可按费祥《俊公式计《算该公式引自费祥俊！所著：浆体与粒状物料输】送水力？学详见本条文说明】表2其中di粒【径中需有d5(m】m)、d1》0，(mm？)，的数：值 《 ， 表2  尾矿牛！顿体与宾汉体费【祥俊流变参数公【式 】 《 11！.2.3  本条规！定了计算选》矿厂排出的尾矿浆体！正常流量和正常流】速的计算方》法，  《    —。 尾矿浆《体输送？工程取决于选矿厂】排出的尾矿》流量和浓度对小【。型黑色和有色—浮选流程《选矿厂排《出的尾矿流量相对】较小：排矿浓度相》对较高？通，常为20％》～，30％尾矿》浆体输送流量—可，按选矿厂排出的【尾矿浆体正常流量设！计中型？。黑色：重选和有色》浮选流程是》否采取浓《缩设施？提高浓度减少流量输！送应经技术经济比】较后确定 — ： ，     》对大型黑色重选【和有色浮选流程选矿！厂排出？的尾矿流量相对【较大排矿浓度—。相对较？低通：常为：5％～15％为节水！节能：降低投？资和经营费》设计应？采用浓缩《设施可将浓度—。提高到3《0％：～50％此时尾矿浆！。体，输送流？程应按浓密机—。底流：排矿浓度计算—尾矿：浆体正常流》量 — 1：1.2.4  我国！多数尾矿《泵站首部设置矿浆】仓采用压《入式向矿浆》泵进料为适应流量】波动原规范规定【在正常流量基础上波！。动范围？取±10％根—。。。据，多年工程实践经验波！。动范围取±10％是！适宜的？故本条仍按±10】％，规定取值 ！ ，11.2《.5  尾矿—浆体输送临界—流速与摩阻损—失是尾矿浆体输【送设计的《重要参？。数对于该参数的【确定如果做半—工业性环管试—验可根？据相应的试验确定如！果未做试验可参【考相似工程试验、经！验数据、类似系统】运行资料和经验【公式：计算确定《 ：   —  关？。于经：验公式计算问—题由于影响尾矿浆】体输：送临界流速》与摩阻？损失：的因素复杂其中【。包括颗粒大小、粒径！分布：、尾矿？密度、颗粒形状、】尾矿浓度、浆体流变！参，。数、浆体流》量及过流断面—的边：界条件等国内外众多！的试验研《究及据？此归纳出的经—验，公式：都，。有一定局限》性很难普遍》适用加之经验—公式种类繁多众【说纷纭目前》在，正文中推荐出—公认的？。临界流速与摩阻损】失经：验公式确有难度根】据设计需要考虑【到我国历史》及现实情况临界流】速和摩阻损失—的计算方《法可参考以下方【法计算？。    ！ (1)尾》矿浆：体流态的定义及计算！方法 》 ？    《第一关于流》态判别式 】     尾矿浆！体流态采用相对【。体积浓度《值判：别对全部尾矿—浆，体的值？按，下式计算 【 ： ：  — ， ， 式中？ 相对体积浓度C】为距管内底》0.92《D处的体积浓—度CA为管中心【线0：.5D处《的体积浓度； 】。 ，       ！   ？  尾矿di级【粒径：权，重△Pi(以—。小数计)《的，相，对体：积浓度？； 《      】      —ωi：di：。粒，级的沉速(m／s】)见本？条文说明《表，3； —     —       K】。修正卡门常数K＝0！.，36； 【 ： ，   ？ ，      β【伊斯梅尔系数β＝】1； —       】     》U摩阻流速》(，m，／s)； ！         ！ ，  f刘《。德忠范宁摩》阻系数可按公式(8！)计算；《    ！    《    ε管道【内，壁粗糙度(mm)】钢管ε＝0》.，。0508mm—～0：.15mm；— ， ？   《        】。 D管道内径(mm！)； ？。   【     》    《Re雷诺《数； 》     【 ，    《 ， ρ1似均》质，浆体密度(kg／】m3)；《    ！      —  η似均质浆【体宾汉体刚度系数】(Pa？·s：) ： ：    — 第二关于流—态定：义与判？别   ！。  当 ≥0.【8且≥0.》。。5时定义为》似均质流态尾—矿浆体接《近，均质流为区别单相】均质流称似》均质流尾矿为细颗粒！载体：为全部浆《体尾矿浆体高—。。浓度长距离》管道输送应》采用似均《质，流，态； 【     当—。＜0.1时定义【为非均质流态尾【。矿为粗颗粒载体为】水，尾矿浆体输送比较少！见；： ， 》    当0.【1≤＜0《.8或 ≥0.8、！。且＜0.5》时定义为复合—流，态尾矿浆体中细颗粒！似均质部分来输送】粗颗粒非均质部【分的：组合流态称复合流】态，绝大多数尾矿浆【体属于复合流—态， —表，3  尾矿沉速【ω(m／s)计算】公式 】   】      (2)！复合流态短距离(】。L≤1？0km)尾矿浆【体输送经验公—式 —。     有关复合！流态：尾矿浆体输送临界】流速计算可按—刘德忠临界流速【公，。式、E.J.瓦斯普！临界流速公式和B.！C.克诺罗兹临界】流速：公，式计算？。影响尾矿《浆体：临界流速的》因素错综复杂目前尚！无公认的《公式表中列出—的公式供《设计参考应用时注】意应用条件》管道：输送临界流速见【本条文说明表4其】中ρk为《。。尾，矿浆体密度(kg／！m3)；ρ》1为尾？矿浆体细颗粒似【均质部分密度(k】g／m3)；ω为尾！矿颗粒在似均质部分！加权平均《。沉速(m《。／s)按表3—计，算；ωs为尾矿在】水中加权平均—沉速(m／s—)按表3计》算明槽输送见本条文！说明表5《其中h为临界水【深(m) 【 表4  【尾，矿浆体压力流临界流！速Vc(m》。／s)计算公式【 》 表5！  尾矿浆体明槽】输送临界流速V【。c(m／s)计算公！式 】     ！有关管道复合流【态尾矿浆体摩阻【损失计算如》下， 《 ： ，   第一进行似均！质流部分体积浓度C！1V和非均质—流部分体积浓度C】2V计算 【    — 在进行复合—。流态：尾矿浆体《摩阻损失之前—首先：需计算出《复，合流态？似均质流《部，分体积浓度C1【V和：非均质？流部分体《积浓：度C2V 【。     【尾矿浆？体复合流态整体体】积浓度为CV则有】 】。     】对复合流态尾矿浆体！中尾矿粒径》di权重△》Pi的浆体似均质】部分：体积：浓度为(C1V【)i：。非均质部分体积浓度！为(C2V)i则】有 》 ： ？    — 似均？质部分体积浓度C】1V和非《均质部？分体积？浓度C？2V：按下式计算 】 —    — 应：说明计算复》。合流态尾《矿浆体C1V和C】2V时需将尾矿【分，成较：窄粒级段进行—分段计算对尾矿【粒级di权重△【Pi的浆体试算步】骤如下？ ， ， ？    《 ，第一次试《算先设C1》V(0)＝C—V用C1《V(0)即CV【。按本条文说明表2尾！。矿牛顿体《与宾汉体费》祥俊流变参数—公式求出《宾汉体刚度系数【η(Pa·s—)和本条文说明公式！(，10)求出浆体密度！ρ1＝ρk(k【g／m3)按—本条文说明表3尾】矿沉：速ω：(m／s)计算【公式计？算尾矿di相—应的ωi(m—／s)按本条文说明！公式(6《)计算出《再按：公，式(14)计算出C！1V(1)该C1V！。(1)≠《。。C1V(0)＝C】V二者相差较大 】。 《     第二【次用：C1V(1)—重复第一次计—算得：。C，1V(2)该C1V！(，2，)≠C1《V(1)二者相【差较小 —     第n！次，用C1V(n-1】)重复？前次计算得C1V】(，n，)该C1《V(n)≠》C，1V(n《-1)但二者—接近 》    — ，第n+1次用C1】V，。(n)重复前次计算！得C1V(n—+1)？该C1V《(n+1)≈C1V！。(n)二者近似【相等达？到5位有效数—字相等即可此时【C1V(n》+1)？就，是最终求得的—复合：流态：。似均：质流：部分体积浓度C【。1V 【     同理可求！。出复：。合，流态非均质流部分体！积浓度C2V 【 ？。 ，。。     》。第二：管道复合流》态摩：阻损失按下式计算】 — 《   《  式？中ik复合流态摩阻！损失：。(mH2O／m【)； 《 ：    》       i】1似均质部分—摩阻损失《。(m：H2O／m)；【 ？ ，        ！   △i2非均质！部分摩阻损失(【mH2O／m—)；：  【    《  ：。 ， ， (C1D)i尾矿！颗粒在载体》。似均质部《。分沉降阻力》系数：； 》 ，。         ！  ω？i尾矿在载》体似均质《部分沉速(m／【s，)见本条文》说明表3； —。 ？  ？         ！K系数？复合流？态可根据似均质部分！占的比重多少酌量】选取若似均质部【分，占的比重多可—取K＝15》0若非均质部分占的！。比重多可取K—＝8：2；：。   】  ：   ？   λ达》西摩阻系数λ＝4f！(，范宁：摩，阻系数)； ！    》  ：  ：   S相》对密度 —       ！    第三—。进行明槽复合流态】浆体摩阻损失计算】。 ，   【     》  ： 对明槽输送C【。为距槽内底0.9h！(h为液面深—)，处的体积浓度 CA！为距槽内底0.【08：h，处的体积浓度—按公式？(2：2)计？算 《 ？ ：    【 式：中A过流《断面面？积(m2)》； 》     —。     》 X：。明槽湿周(m)；】 ？ ，        ！ ，  R水力半径【。(m) 【     尾矿明！槽复：合流态摩阻损—。。失只要将公式(【。。23)取代(6)】并在公？式(8)、(—9)、？(19)和》(20)《中将D＝4R—代入并？计算得似均质流摩】阻损失？i，1和非均质流摩【阻，损失△？i2二者之和即为明！。槽复合流态摩阻损】失ik 】     复合流态！尾矿浆体输送摩阻】损失ik等于细颗粒！似均质部分摩阻【损，失i1与粗》颗粒：非均质部分摩—阻损失△《。。i，2之和？细颗粒似均质—部分摩阻损》失i1按达》西-韦斯巴赫公式】(19)计算—粗颗粒非均质部分摩！阻损失△i2按E】.J.瓦斯》普-R？.杜兰德公式(【20)计算 】。     【    (》3)：尾矿浆体高》浓度长距离》(L：＞10km)—管，道，输送经验公式 】 ，。。 ，。。     尾矿】。浆体高浓度》长距：离管道输送应选【取合适的尾矿粒度、！输送浓度(》黏度：)流速等参数—满足≥0.》8且：。≥0.5的条件使绝！大部分？浆体形成似》均，质，流态该浆体在流【动时几？。乎没有粗颗粒沉积流！动，浆体处于比较稳定】状态 【    《 高浓度长距离管道！输送：似均质流态临界【流速可按《E.J.瓦》斯普、刘德忠公【式计算见本》条文说明表4高浓度！长距离管道输送似】均质流的输送—流速还？必，须大于过渡》流速宾？汉体过渡流速可按】。。汉克斯公式计算详见！本条文说明表6 ！。 表6—  ：宾汉体雷诺数Re】B划分？范围及范宁摩阻系数！f计算 】 ？    【。。 高浓度长距离【管，道输送似均质流态】摩阻损失按达西-】韦斯巴赫公式(【19)计算范宁【摩阻系数f可按【本条文说明公式(】8，)和表6宾汉体汉】克斯范宁摩阻—。系，数f计算二者取【大者：    ！ (4)我国—传统习？用的经验公》式   ！  对尾矿密度ρg！≤，3t／m3尾矿浆】体重量浓度C—w≤30％短距离】输送可按我国传【统习用的《经验公式《计算 《   —  我？国传统习用的尾矿】浆体输送临界流速可！按B.C.克诺【罗兹公式计算见本】规，范条文？说明表4 【    — ，我国传？统习：用的尾矿浆体输送】摩，阻损失？是把全部尾》矿，。。。浆体：都按似均质流态考虑！按，。达，西-韦斯巴》赫公式？(，19)计算达西摩阻！系数λ按φ.A.舍！维列：夫新钢？管摩阻？系数公式《计算 《 】。 11《.2.7  尾矿】浆，体输送自流》管道的最大设计充】满度是考虑流量【的波动？及流动中的波—浪影响并参考—现行国？家标准室外排水【设计规？范GB？ 50014—-20？06中？第4.？2.4条《的有关规《定制订的 — 11.2】.9  尾》矿浆：体输送明槽、自【流，管道及压力管道【最大设计流速—不宜超过临界流速】的1.3倍流速过大！会造成管槽摩阻损】失加大？磨蚀加剧最小流【速1.0m》／s是参《考现行国家标—准室：外排水设计规范GB！ 500《14-？2，006中第4.2】.4条的《有关规定《制订：的 ？