。 11.2】。  水力计》算 ？ 11.！2.1 《。 本条是新》增加的条文》尾矿浆体输送—距离5k《m～：10km一般应【做小型静态试验【以，了解水、尾》矿及浆体《的物理化《学性质尾矿的密度】、粒度分布及组成是！尾矿的重《。要特性尾矿浆体【。的极限浓度和流【变参数是输》送的基础资料是【小型：静，态试验必做的项目对！重大：工，程输送距离大—于10k《m的：长距：。。离尾矿输送》及，特殊浆体(如—颗粒粗、密度大【、浓度？高及有添加剂)的输！送还应做半工业【性环管试验》以了解尾矿浆—体输送的管道—特性、？操作特性《和腐蚀？特性为管《道输送？提供依据 【 11》.2.2  本条】是新：增加的条《文由于尾矿浆—体的流？变参数是尾矿—浆体“水力计算【”的重？要基础参数》故新增本《条文 ？  —  ： 在水中加》入尾矿颗粒增加了】尾矿浆体《的黏度？大多数情况下还会】使尾矿浆体流型【发生变？化从牛顿体转—变为非牛顿体—   】  尾？矿，浆体的流变参数与尾！。矿的浓度、尾矿细】度等因素有关 【  —   当尾矿浓【度较低尾矿颗粒【较粗如大于50μ】m尾矿浆体具有牛】顿体特？。性其数学模型—是μ为黏《度， 《     当尾】矿浓度较《高尾矿颗粒较细如】小于10《μm～？30μm尾矿浆体具！有非牛？顿，体特性 》。     对！尾矿浆体而言—大量试验结果—表明随着《尾矿浆体浓度的提高！多，数表现？出，宾汉体特性》其数学？模型是τB》为屈服应力η为刚】度系数 —     由】于尾矿含有一定【的细颗粒细》颗粒在有电解质水】中形成颗《粒，表面吸附水膜吸附】水膜牢固地附在【细颗粒表面实际上等！于增加了尾矿—的固：体体积细《颗，粒具有絮凝作用当】达到一？定浓度时絮凝团互相！搭，接形成絮网絮—网中间充满了封闭水！所有这？些现象均使含—有黏性细颗粒浆【。体，黏度增？加尾矿浆体中的絮网！结，构很容易产生—屈服应力 》     ！在尾矿浆体水力【计算时用到的浆体流！变参数应通过试验测！定出具体矿浆样品】。的宾汉体屈服应【力τB＝f(Cv】)，曲线和宾汉体刚度】系数η＝f(Cv)！曲线或回归出计【算式：以备应用 ！     在没有条！件测定？时可通过计算确定本！条文说明中牛顿【体黏度？μ(Pa·s)或宾！汉，体屈服？应力τB(Pa【)和刚度系数—η(Pa·》s)可按费祥俊公式！。计算该公式引—自费祥俊《所著浆体《与粒状物《料输送水力学详见本！条，文说：。明表2其中di粒径！中需有？d5(m《m)、？d10(mm)的】数值 — ，。 表2  尾矿【牛顿体与宾汉体费祥！俊流变参数公—式 《 【 ， 【11.2《.3：  本条规定了计】算选矿厂排出的【尾矿浆？体正常流量》。和正：常流速的《计算方法  】     尾矿！。浆体输？送工程取决于选【矿厂排出《。的尾矿流量》和浓度对小型黑色和！有色浮选流程选矿厂！。。排出的尾《矿流量？相对较小排》矿浓度？。相对较？高通常为20％～3！0％尾矿浆体—输送流量可按选矿】厂排出的《尾矿：浆体正常流》量设计中型黑色【重选和有色浮选流程！是否：采，取浓缩设《施提高浓度减少流】量输送应《经技术经济比较后】。。确定 《     】对大型黑色重—选和有色浮选流程】选矿：厂排出？的尾矿流量相对较大！。排矿浓度《相对较低通常为5】％，～15％为节水【节能降低投资和经营！费设计应采用浓缩设！施可：将浓度提《高到3？0％：。～50％此时—尾矿浆体输》送流程应《按浓密机底流—排矿浓度计》算尾矿浆体》正常流量 【 ， 11.2.4】 ， ，我国多数《尾，矿泵站首部设置矿浆！仓采用压《入式向矿浆泵进料】为适应流量波—动原规范规定在【正，。常流量基础上—波动范围取±1【0％根据多年工【程实践经验波动范围！取±10《％是适宜《。。的故本？条仍按±10％规】。定取值 》 ， 11.2.】5  尾《矿浆体输《。送临：。界流：速与摩阻损》失，是，尾矿浆体输送设计的！重要参？数对于？该参数的确定如果做！半工业性环管试验】可根据相《。应的试验确定—如果未做试验可【参，考相：似工程试《验、经验数据、类似！系统运行资料和经】验公式计《算，确，定 》     —关于经验公式计算】问题由于影响尾矿浆！体，输送临界流》速与：摩阻损？失的因素《。复杂其中包括颗【粒大小？、粒径分布、—尾矿密度、颗粒形状！、尾矿浓《度、浆体《流变参数、浆—体流量及过流断面】的边界条件》。等国内外《众多：的试验研究》及据：此归：纳出的？经验公？式都有一定局限性很！难普遍？适用加之经》验公式种类繁—多众说纷纭》。目前在正文中推荐出！公认的临界流速【与摩阻损失经验公】式确有？难，度根据设计需要考】虑到我国历史及【。现实情况临界—流速和？摩阻损失《的计：算方：。法可：参考以下方法计【。算 ：     ！(1)尾矿浆体流】态，的定义及计算—方法： ， 》    第一关【于流态判别式 】 ：  ？   尾矿浆体流态！采用相对体积浓度】值判别对《全部：尾矿浆？体的值按下式—计，算 —。 《。     【。式中 相对体积浓】度C为距管内底0】.，。92D处的体积浓度！CA：为，管中：心线0？.5：D处的体积浓—度； —        ！   ？ 尾矿di》级粒径权重△P【i(以小数计)【的相对？。体积浓度；》  【      —    《。。ωidi粒级的沉速！(m／？s，)，见本条文说明表3；！  【         ！ ，K，修正卡门常数K【＝0.？36； ！     》      β【伊斯梅尔系》数，。β＝1； 》  —       【   U摩》阻流速？(m／？s)； —      】   ？ ，。  ：f刘：德，忠范宁摩《阻，系数可按公式(8)！。计算； 】         ！。   ε《管道内壁《粗糙度(mm)【钢管ε＝0》.0508mm～】0.15m》m，； 【  ：      —   D《管道内径《(mm)； —。    】  ：     》 Re雷诺》。数； 》 ？      —     ρ—1似均质浆体密度】(kg／m3)； ！    】      —  η似均质浆体宾！汉体刚度系数(P】a·s) 》   【  第二关于—流，态定义与判别 ！ ， ，。     当 ≥0！.8且≥0》.5时定义为似均】质流态尾《。。矿浆体接《近均质流为》区别单相均质流【称似均质流》尾，矿为细颗粒载—体为全部浆体尾矿】浆体高浓《度长距离《管道输送应采用似】均质流态《； 【    当＜0.】1时定义为非均质】流态尾矿为粗颗粒】载体为水尾矿—浆体输送比较少见；！    ！ 当：0.1≤＜0.8或！ ≥0.8、—且＜0.5时定义为！复合流态尾矿浆【体中细？颗粒似均质部—分来输送粗颗粒非均！质部分的组合—流态：称复合流态绝—。大，。多数：尾矿浆体属》于复：合流态？ ， ？ 表3《  尾？矿沉速ω(m／s)！计，算公：式 】  —  ：   ？  (？2，)复：合流态短距》离(L≤10km)！尾矿：。浆体输？送经验公式》  【   ？有关复合流态尾矿】浆，体输送临界流速计算！可按刘德忠临—界流速公式、E.】J.瓦斯《普临界流速公—式和B.《C.克诺《罗兹：临界流速公》式计算影《响尾矿浆体》临界流速的因—素错综复《杂目前尚无公认的公！式表中列出的公式供！设计参考应》用时注意应用条【件管道输送临界流速！见本条文说明表【4其中ρ《k为尾矿浆体—密度(？。kg／？m3)；《ρ1：为尾矿浆体细颗粒】似，均，质部分密度(—kg／m3》)；ω为尾矿颗【粒在似均《质部分？加权平？均沉速？(m／？s)按表3计算【；，ωs：为尾矿在水中加【。权平均沉速(m【／s)按表3—计算明槽输送见【本条文说明表5其】中h为临《界水深？(，m) 】表4  尾矿浆体】压力流临界流速【Vc(m／s—)计算公《式 》 》 表5》  尾矿《浆体明槽输送临界流！速Vc(《m／s)计》算公式？ ， ！     有关管！道复合流态尾矿【浆体：摩，阻损失计算》如下 》 ，     第一进！行似均质流部分体】积浓度C《1V和非均质流【部分体积浓》度C2V计算— ？    — 在进行复合—流态尾矿浆体摩【阻损失之《。前首：先需计算出复合流】态似均质流部分【。。体积浓度C1V【和非均质流部分体】积浓度C2V 【    】 尾矿浆体复合流】态整体体积浓度【为CV则有 — 《  】   对复合流态】尾矿浆体中尾矿【。粒径di权重—△Pi？的浆体似均质部【分体积浓度》为(C1V)—i非均质部分体积浓！度为(C2V)i则！有 ： —。     ！似均：质部分体积浓度C】1V和？非均质部分体—。积浓：度C2V按下式计】。算， — ： ？     应—说明计算复合流【态尾：矿，。浆体C1V和C2】V时需？将尾矿分成较—窄粒级段进行分段】计算对尾矿》粒级di权重—△Pi的浆体试算步！骤如下？ —    《第一次试算》先设C1V(0)＝！CV用C1V(0】)即CV按本条文】说明表？2尾矿牛顿体与【宾汉体费祥俊流变参！数公式求出》。宾汉体刚《。度系数η(》P，。a·s)和本条【文说明公式(—10)？求出浆？。体，密度ρ1＝ρk【(kg？／m3)按本条【文说明表3尾矿沉】速ω(？m／s？)计算？。公式计算尾矿—di：相应的？ωi：(m／？s)按本条文说明】公式(？6，)计：算出再按公式(【14)计算出C1V！(1)该C1—V(1)≠C1【V(：0)：＝CV二者相—。差较：大 ：  — ，  第二次用C1】V(：1)重复第一—次计算？得C1V(》2)该C1V—(，2，)≠C1V(1)二！者相差较小》    ！ 第n次《用C1V(n-1】)重复前次计算得】C1V(n)该C】1，V(n)≠C1V】(，n-1？)但二者接近 【 》   ？ 第n+1次—用C1V《(n)？重复前？次计算得C》1，V，(n+1)该C1】V，(，n+1)≈C—1V(n)二者近似！相等达到5位有【。效数字相等即可【此时C1V(n+】1)就是最终求【得，的，。复合流？态似：均质流部分体积浓度！C1：V  】   同《理可求出《复合流态非》均，。质流部分体积浓度】C2V ！    第》二管道复合》流态摩阻损》失，。按下：式，。计算 ！ ， ？     式中i】k复合流态摩阻【损失(mH2O／m！。)； 】   ？       i1！似均质？部，分摩阻损失》(mH2O》。／m)；《 》 ，    《。      △【i2非均质部—分摩阻损失(—。mH：2O／m)； 【 ？ ：    《      —(C1D)i尾矿】颗粒在载体》似均质部分沉降阻力！系，。数；：   】 ，    《   ωi尾矿在载！体似均？质部分沉速(—m，／，s)见本条文—说明表3； 【 ？。    《 ，      —K系数复合流态可】根据似均质部分占】。的比重？多少酌？量选取若《似均质？部分占的比》。重多可取K》＝150若非均【质部分？占的比重多可取【。K＝82； 】 ，   《    《    λ达西摩】阻系数λ＝》4f(范《宁摩阻系数)—； 《     【。    《  S相对》密度 ？ 》   ？  ：     第三【进行：明槽复合流态浆体摩！。阻损失计算 【      ！     对明槽】输送C为距槽—内底0.9h(【h为液面深》)处的体积》浓度 C《A为距？槽内底0.0—8h：处的体积《。浓度按公式(22】)计算 》 ！     式—中A过流断面—面积(m2)—；， ： ？   ？  ：      X明槽！湿周(m)； ！       ！。    R水力【半径：(m) ！ ，   尾矿明槽【。复，合流：态摩阻损失只—要将公式(23【。。)取代(6)并在】公，。式，(8)、(9)、】(19)和(20)！中将D＝《4R代入并》计算得似均质流摩阻！损失i？1和非均质流—摩，阻损失△i2—二者之和即为明槽】复合流态摩阻损【失ik？ 》     复—合流态尾矿浆—体输送摩阻损失i】k等于细颗》粒似均质《部分摩阻损失i【1，与粗颗粒非均—质，部分摩阻损失△【i2之和细颗粒似均！质部分摩阻损—失i1？按达西？-韦斯巴赫公式(】19)计算粗—颗粒非均质部—分摩阻？。损失：△i：2按E？。.J.瓦《斯普-R《.，杜兰德？公式(20)—计算 】    《    (3)尾矿！浆体高？浓度长距离(L【＞10km)—。。管，道输送经《验公式 《 《     尾矿浆体！高浓度长距》离管道输送应选【取合：适的尾矿《粒度、输送浓度(】黏度)流速》。等参数满足≥0.】8且≥0.》。5的条件使》绝大部分浆体形【。成似均？质流：态该浆体在流—动时几乎《没，有粗颗？粒沉积流《动浆体处《于比较稳定状态【 —    高浓度【长距离管道输—送似均质流态临界流！速可按E.J—.瓦斯？普、刘德忠公式【计算见本《条，文说明表4高浓度】长距离管道》输送似？均质流的输送流【速还必须大》于过渡流速宾汉体】。过渡流速可按—汉克斯公式》计算：详见本条文说明表】6 ？ 《表6  《宾汉体雷诺》数ReB划分—范围：及范宁摩阻系数【f计算 《 【 ？ ，。    《高浓度长距离管【道，输送似均《质流态摩阻损失【按达西-韦斯巴赫】公式(19)计算】范宁摩阻系数f【。。可按本条文说明公】式(8)和表—6，宾汉体汉克斯范【宁摩阻系数f—计算二者取大—者  】   ？(4)我《国传统习用的经【验，公式 —   《 ， 对尾？矿，密度：ρg≤3《t／m3尾矿—浆体重？量浓度Cw≤3【0％短距离输送可】按我国传统习用【的经验公式》计算 】    我国传统习！用的尾矿《浆体输？送临界？流速可按B.C【.克诺罗兹公—式计算见本》规范条文说明表【4 ：  —   我国传统【习用的？尾矿浆体输送摩阻损！失是把全部尾—。矿浆体都按》似均质流《态考虑按达西-韦】斯巴赫？公式(19)计算】达西摩阻系数λ【按φ.？A.舍维列夫新钢管！。摩阻系数公》式计算 — 《 ， 11.【2.7？  尾矿浆体输送自！流管道的最大设计充！满度是考虑流—量的波动及流动中的！波浪影响并参—考现：行国家标准》。室外排水设计规【。范GB 50—014-2006】中第：4.2.4》条的有关规》定制订的 【 ？11.2.9 【 尾矿浆体》输送明槽、自流【管道：。及压力？管道最大设计流【。速不宜超过临—界流速的1》.3：倍流速过大会造【。成，管槽摩阻《。损失加大磨蚀加剧】最小流速1.—0m／s是参考现】行国家标准室外【排水设计规范GB ！50014-200！6中第4.2.4】。条的有？。关规定？制订：的 ？