11—.2  水力计算 ！ ？ ， ， ：11.2.1  】本条是新增》加的条文尾矿浆体输！。送距离5《km～10km一般！应做小型静态试【验，。以了解水、尾—矿，。及浆体的物理化学】性，。质尾矿的密度、粒】度，分布：及组成是尾矿的【重要特？性尾矿浆体的极限浓！。度和流变参数是输】送的基？础资料是小型静【态试验必《。做的项目对重大工程！输送距离大于1【。0km的《长距离尾矿输—送，及特殊浆体(—如颗：粒粗、密度大、浓度！高及有添加剂)【的输送还应做半【工业性环管试验以了！解尾矿浆《体输送的管道—特性、操作特—性和腐蚀特性为管】。。道输：送提供依据 — 《 11.2.2 】 本条是新增加【的条文由于尾矿【。浆体的流《变参数是尾矿浆【体“水？力计算”的重要【基础参数故新—增本条文 》 ：     在水！中加入尾矿颗粒增】加了尾矿浆体的【黏度大多《数情况下还会使尾矿！浆，体流型发《生变化从牛顿体转】变，为非牛顿体 】。 ，   《  ：尾矿：浆体的流变参—数与：尾矿：的浓度、尾矿细度】等因素？有关 《     】当尾矿浓度较—低，尾矿颗粒较粗如大于！50μ？m尾矿？浆体：具有牛？顿体特？性其数学《模型是？μ，为黏度 《。  —   当尾矿浓度】较，高尾矿颗粒较细如】小于10μm～3】0μm尾矿》浆体具？有非牛顿《体特性 》    【 对尾矿浆体—而言：大量试验结果表【明，。。随着尾矿浆》体浓度的提高多数】表现：出宾汉体特性其数】。学，模型是τB》为屈服应力》η为刚度系数—   】  ：由于尾矿含》有一定的细颗粒细】颗粒在有《电解质水中形—成颗粒表面吸附水膜！。吸附：水膜牢固地》附在细颗粒表面实】际，上等于？增加了尾矿的固体体！积细颗粒具有絮【。凝作用当《达，到一定？浓度：。时絮凝团互相—。搭接：形成：絮网絮网中间充满】了封闭水所》有这些现象均使含有！黏性细颗粒》浆体黏度增加尾矿浆！体中的絮网》结构很？容易产生屈服—应，。力 ？     】在尾矿浆体》。水，力计算时用到—的，浆体流变参》数应通过试》验测：定出具体矿浆样品】的宾：汉体屈服应力τB】＝f(Cv》)曲线和宾汉体【刚度系数η＝—。f，(C：v)曲线或》回，归出：计算：式以备应用》 》 ，。    《在没：。有条件测定》时可通过计》算，确定本条文说明中】牛顿体？黏度：μ(Pa·s)或】。宾汉：体屈服应力τ—B(Pa)和刚度系！数，η(Pa《。·s)可《按费祥俊公式—计算该公式引—自费祥俊《所著浆体与粒状物】料输：送水力学《详，见本条？文说明表2》其中di粒径中需】有，d5(mm)—。、d10(》。mm)的数》值 — 表：2  尾矿》牛顿体与宾汉体【费祥俊？。流变参数公式 ！ ， 》 】 11.2.3  ！本条规定了计算选矿！厂排出的尾》矿浆体正常流—。量和正常流速的【计算：方，法   ！   尾《矿浆体输送工—程取决于选矿—厂排出的尾矿流量和！浓度对小型黑—色和有？色，浮选流程选矿—。厂排：出的尾矿流》量相对较小排矿浓】度相对较高》通常：。为2：0％～30％尾矿浆！体输送流量可按选矿！厂排：。出的尾矿浆体—正常流量设计中【型黑色？重选和？有色浮选《流程是否《采，取浓缩设施提高【浓度减少流量输送应！经技术经济比较后】确定 ？ ？     对大】型黑色重选和—有色浮选流》程选矿厂排出的尾矿！。流量：相对较大排矿浓度】相对较？低，通常为5《％～15％为节水节！能降低投资和经营】费设计应采用浓缩设！施可将浓度提高到3！0％～5《0％此时尾矿—浆体输送《流程应按《浓，密机底流排矿浓度】。。计算：尾矿浆体正常—流量： ： 1》1，.2：.4  《我国多数尾矿—泵，站首部设置矿浆仓采！用，。压入式向矿浆泵进料！为适应流量波—动，原，规范规定在正—。常流量基础上波动】范围取±10％根据！多年：工程实践经验波【动范围取《±10％《是适宜的故》本条仍按±10％规！定取值 《 ： 1《1.2.5  【尾矿浆体《输送临？界流速与摩阻损【失是尾？矿浆体输送设计的重！要参数对于该—参数的确定如果【做半工业性环管【试验可根据相应【的，试验确定如果未【做试验可参考相【似工程试验、经验】数据、类似系统运】行资料和经验公【式计算确定 ！    》。 关于？经验：公式计算《问题由于影响尾矿】浆，体，。输送临界流速与摩】阻损失的因素复杂】其中包括颗粒大小】。、，粒径分布、尾矿【密，度、：颗粒形状《、尾矿浓度》、浆体流变参数、】浆体：流量及过流》断面的边界条件【等国内外《众多的试《验研究及据此归纳出！的经：验公式都有一—定局：限性很难普》遍适用加之经验公式！种类繁多众说—纷纭目前在正—文中推荐出》公认的临《界流速与《摩阻损失经验公式】确，有难：度根据设计需—要，考虑到我国》历史及？。现实情况临界流速】和摩阻损失的计算方！法可参考以下方【法计算 — ？    (》1)尾矿《浆体流？态的定？义及计算方法 ！    — 第一关于流态判别！式 ：     ！尾矿浆体流态采用】相对体积浓》度值判别对》全部尾矿《浆体的值按下式计算！ 《  ！  ： ，式中 相《对体积浓度C—为距管？内底0？。.，92D处的体积浓】度CA为管中—心线0.5D处【的体：积浓度； 【   》     》  ：  尾矿di—级粒径？权重△Pi(—。以小数计)的—相对：体积浓度； 【     】    《 ，  ωidi粒级的！沉速(？m／s)见本条【文，说明表3； — 》        】 ，  K修正卡—门常数K＝0.【36：；   ！。  ：    《 ，  β伊斯》梅尔：系数β＝1； ！     【     》  U？摩阻流？速(：m／s)； ！ ，  ：    《   ？   f刘德忠范宁！摩阻系数《可按公式(》8)：计算：； ？    【    《    ε管道【内壁粗糙度(mm)！钢，管ε＝0《.0508m—m～0.15mm；！  【         ！ D管道内径—(m：m)； 《  —    《      R【e雷诺数《；   ！       【  ρ1似》均质浆体密度—(kg／m3)； ！ 《 ，    《   ？   ？ η似均质浆体宾】汉体刚度系数—(P：a·s) —   —  第二关于流态】定义与判别 】     【当 ≥0.8且【≥0.5时定义【为似均？质流态尾矿浆体接】近均：质流为区别单相均质！流称似均《质流尾矿为》细颗：粒载：体为全部浆体尾矿浆！体高浓度长距离【管道输送应采用【似均质流态； 】 ：     当＜0！.1时定义为—非均质流态》尾矿为粗颗粒—载体为水尾矿浆【体输送比较少见【；   ！  当0.》1≤＜0《.8或 ≥0.8】。、且＜0.5时定】义为：复合流态尾》矿浆：体中细颗粒似均质部！分来输送《粗颗粒非均质—部分的组合流态称复！合流态绝大多—数尾矿浆体属于复合！流，。态 《 表3 — ，尾矿沉速《ω(：m／s)计算公式 ！ 》 》     》    (2)复合！流态短距《离(L？。≤，10：k，m)尾矿浆体输送经！验公式 】 ，    有关复合流！。态，尾，矿浆：。体输送临界流速计算！可按：刘德忠临界》流，速公式、E.J.】瓦斯：普临：界流速公式和B.】C.克诺罗》兹，临界流速公式计算影！响尾矿浆体》临界流？速的因素错综复【杂目前尚无公—认的公式表中列出】的公式？供设计参《考应用时注意应用】条件管道输送临【界流：速见：本条文说明表4其】中ρ：k为尾矿《浆体密度(kg／m！3)；ρ1为尾矿】浆体细颗粒似均【质，。部分：密度(kg》／m3)；ω为尾矿！颗粒在？似均：质部分加权平—。均沉速？(m／s)按表【3计算；ωs为【尾，矿在水中《加权平均《。沉速：(m／s)》按表3计算明—。槽输送见本》。条文说明表5—其中h为临界水【深(：m) 《 表4  】尾矿浆体压力流【临界流？速V：c(m／s)—计算公式 ！ ？ 表》5  尾矿浆—体明槽输送》临界流速Vc(m】／s)计《算公式 — ！    有》关管道复合流态尾矿！浆体摩阻损失计算】如下  ！   第一进行【似，均质流部分体—积浓度C1V和【非均质流部分体【积浓度C2V计算】    ！ 在进行复合流态尾！矿浆体？摩阻损失之前首【先需：计，算出复？合流态似均》质流部？分体积浓《度C1V和》非均质流《部分体？积浓度C2V 【  —   尾矿浆体复】合流态？整体体积浓度—为CV则有 【 ！ ，    对复合【流态尾矿浆体中尾】矿粒径di权—重△Pi的》浆体似均质》部分：体积浓度为(C【1V)i非均质部分！。体积浓度为(C【。2V)i则有 ！ 》 ：     似【均质部分体》积浓度C1》V和：非均质部《分，体积浓？度，C2：V按下？。式计算 —。 ？    ！ 应说明计算复合】。流态尾矿浆体C1V！和C2V时需将尾】矿分成较窄粒级【段进：行，分段计算对尾—矿粒：级di权重△—Pi的浆体试算步骤！如下 —    》 第：一次试算先设—C1V(《0)＝C《V用C1V(0【)即CV《按本条文说明表2尾！矿牛：顿体与宾汉体费【祥俊流？变参：数公式求出宾汉【体刚度系数η(P】a·s)和本—条文说明公式—(10？)求出浆《体密度ρ1＝ρk(！k，g／m？。3，)按本条文说明【表，。3尾矿沉速ω(m】。／s)计算公—式计算尾矿di相应！的ω：i(m／s》)按本条文》说明公式《(6)计算出再按】公式(14)计算】出C1V(》1)该C1V(1)！≠C1V(》0)＝CV二者相】差较大 》 《    第二—。次用C1V(—1)重复第一—。次计算得C1V(】2)该C1》V(2)《≠C1？V(1)二者相差】较小 【     第n【次用：C1V(《n，-1)重复前次计】算得C？1V(n《)该C1V(n)≠！C1V(《n-：1)：但二者接《近 【    第n+【1次：用C1V(n)重复！前次计算得C1【。V(n+《1)该C1V(n】。+1)≈C1—V(n)二者近似相！等达到5《。。位有效数《。字相等即可此时C1！V(n+《1，)就是最终求—得的复合《流态似均质流部分】体积浓度C1V 】 ： ？    同理可【求出复合流态—非均质流部》分，体积浓度C2V ！ ， ，  ？   第二管—道复合流态摩阻损失！按下式计算 ！ 】    式中ik复！合流态摩阻损失(】mH2O《／m)； ！         ！  i1似均—质，部分摩？阻损失(mH2O／！。m)； 】         ！  △？。i2非均质部分摩阻！损，失(mH2O—／m)； ！         ！  (C1D)i】。尾矿颗粒在载—。体似均？质部分沉降阻力系】数； — ，    《       ω】。i尾矿在《载，体似均质部》分，。沉速(m／s—)见本条文说明【表3； 【    》 ，      K【系数复合流态可根】据似均？质部分占的比—重多少酌量选取若】似均质部分占—的比重多可取K【＝150若非均质】部分：占的比重多可取K＝！82； 【     —      λ达西！。摩阻系数λ＝4【f(范？宁摩阻系数)；【。。 ：  》      —   S相》对密度 ！      —    第三—进行明？槽复：。合流：态浆体？摩阻损失计算 ！  《       【 ， 对：明槽：输送C为《距槽内底0》.9：h(h为液面深)处！的体：积浓：度 CA为距槽内】底0.？08h处的体积【浓度：按公式(《22)计《算 【   】  式中A过流【断面面积(m2【)；： — ，   ？    《  X明槽湿周(m！)；： ：  》        】 R水力半径(m)！ 》     尾矿明】槽，复合：流态摩阻损失只要】将公式(2》。3)取？代(6)《并在公式(8)【、(9？)、：(19？)和(20)—中将D＝4》R代入并计算得似】均质流摩《阻损失i1和非均质！流摩阻损失△i【2二：者之和即《为明槽复合流—态，摩阻：。。损失ik 】     复【合流态尾《矿浆：。体输送？摩阻损失《ik等？于细：颗粒似均质》部分摩阻损失—i1与粗颗粒非均质！部分摩阻损》失△i2之和细颗】粒似均质部分—摩阻损失i》1按：达西-韦斯巴赫公式！(19)计算粗颗】粒非均质《部分摩阻损失△【i2按E.J—.瓦斯普-R.杜】兰，德公式(20)计】算 ？     】    (》3)尾矿浆》体高浓度长距离(L！＞10km)—管道输送经验公式】 ，    】 尾矿浆体高—浓度长？距离管道输送应选取！合，适的尾矿粒度、【。输送浓度(黏度【。)流速等《。参数：满足≥0《.8且？≥0.5的条件使】绝大部分浆体—形成似均质流态该】浆体在？流动：时几乎没《有粗颗粒沉积—流动：浆，体处于比较稳定状】态 ？ 《    高浓度【长距离管《道输送似均质流态】临界流速可按E.】J.瓦？斯普、刘德忠公式计！算见本条文说明【表4高浓度长距离】管道输送似均质【流的：输送流？速还必须大》。于过：渡流速宾汉体过【渡流速可按汉—克斯公式计算详【见本：条文说明表6 】 表6  】宾汉体雷《诺数ReB划分范围！及范宁摩阻系数f计！算 ！   —  高浓度》长距离？管道输送《似均质流态》摩阻损失按》达西-韦斯》巴赫公式《(19)计算—范宁摩阻系数f【可按本条文说明公式！(8)和表》6宾汉体汉克斯范宁！摩，阻，系，数f计算二》者取大者 —  》   (4)—我国传？统习：用的经？验公式 ！    对尾—。矿密度ρg》≤3t／m3尾矿浆！。体重量浓《。度Cw≤30％【短距离输送》可按我国传统习用的！经，验公式计算 【  》  ： 我国？传，统习用的尾矿—浆体输送临界流速】可按B.C.克诺罗！兹公式？计算见？本规：范条文说明表—4 》。     我【国传统？习用的尾矿浆体输】送摩阻损《失是：把全部尾矿》浆体都？按似：均质流？态考虑按达西-韦】斯巴赫公《。式(19)》计算达西《摩，阻系数λ按φ.【A，。。。.舍维？列夫新钢管》摩阻：系数：公式计？算 ！ 《11：。.2.7  —尾矿浆？体输送？自流管道的最大设计！充满度是考虑流量】的波动？及，流动：中的波？浪影：响并参？考现行国家标准室】外排水设计》规，范GB 《50014-20】0，6，中第4.《2.4条的有关规】定制订的 》 ， ： 11.2—.9  尾》矿浆体输送明槽【、，。自流管道及》。压力管？。。道最：大设计流速不宜【超过临界《流，。速的1.3倍—。。流速过大会》造成管槽摩阻损失】加大磨蚀加剧最【小流速1.0—m，／s是参考现行国】家标准室《外排水设计规范G】B 50《01：4-2006中【。第4.2《.4条的《有关规定制》订，的 ？