6》.3 地基基【础，计算
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6.3.—1 ： 为与现行国家标准！建筑结构荷载规范G！B ：50009对荷载】的分类相协调本章将！转炉基？础所受？的荷载按随时间的】变异性分《为永久荷载》和可变？荷载其中将》转炉中的钢水及渣】重以及冶炼过程【中产生的动荷载如正！常冶炼设《备动荷载、钢水激振！力、顶渣荷载、事】故荷载？。。划为可变荷载随着转！炉，炉体温度的变化转炉！托圈温度变形会【对转炉基础产—生水：平推：。力转：炉炉体温度》恒定后托《圈温度变形产生【的水平推力也将基】本保持？不变所以本规范将】。托圈：温度推力《。按，永久荷？载考虑
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由于工艺！设备专业在提供转炉！动荷载？时已考虑冲击(安】全)系数故本规范】对转炉动荷载不【再乘以动力系—数
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6.3【.2 转炉—冶，。炼时产生的动荷载】随着：。操作工？。况，的不同差别很大一】般应：。按下列几种工况考虑！
【 1 正常冶！炼工况？。电动机？启动、制动时的【扭振力矩《峰值：较最大倾动净力矩】值大很多其扭振【力，。矩峰值和同一炉中最！大倾动净力矩值的】比值：称为设？备动载？系数：电动机启动》、，制动时所产生—的，动荷载虽是瞬时【的却是？。经常产生的所以【应，把，它视为正常冶炼时的！。动荷载原《冶金工业工业—。。炉，基础设计《规程YS 》15-79中给出】的设备？动载系数的实测结】果为某120t转炉！为1.4《～1.8；另一【个120《t转炉为1.17】～1.46；某【15t？转炉：。为1.6～1—.75统计表明设】备动载系数》大部分在1.—4～1.8之间目前！设备：电机均采用软—启动：设备动载系数大大降！低据调查一般不大于！1.2
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— 2 ？ 顶渣？工况顶渣时产生的】动荷：载大小主要》。取决于顶渣的方式】与炉口的结构—形式等目前炉口【的结构形式普遍采】用水冷炉《口非水冷炉口很少采！用水冷炉口结—渣，较少：目前工艺《普遍：采用修炉机》清理炉？口结渣以《前采用的清渣方法】。如顶：渣或：吊渣工艺已禁止使用！采用水冷炉口及修炉！。机清渣后清渣产生】的动荷载已》大大：减小一般已》不成为控制荷载
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【 ：顶渣即在大操—作，平台上倾斜地安置重！轨，顶紧：炉口渣瘤然后—开动转炉《将渣瘤顶除》；吊：渣即用吊车及钢丝】绳将渣？瘤吊起
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3 ！ 吹氧工况；由【。于转：炉吹氧时氧枪不可能！做到正对《转炉中心而使—吹，炼时钢水搅动的【作用：。力不能平衡对—任意方？向均可能产生—。。这，种不平衡的》扰动：力称之为激振—力特：别在转炉《后期由于炉》衬，遭受侵蚀《。的程：度不同炉型变—化很大这种不平衡的！扰动：力更大此外在处【理事故时《(如冻炉等)也同】样会：产生很大的扰动力有！的资料？提出钢水的激振力】约为：钢水及？渣，总重：的20％也》有资料提《出钢水？。的激：振力按炉体总重的】15％计算两—者差距很大激—振力的大《小还有待《进一步研究激振【力假定通过》转炉耳轴水平作【用于基？础的任意《方向：由于吹氧时转炉已】停止转动故不应【与其他动荷载叠加】
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！4， 事故《工况转炉的》事故情况主要—指塌炉、冻炉等【。特殊情况在处—理这些事故时—的最：大倾动力矩值较正】常情：。况时最？大倾动净力矩值【。大，。很多：根据：国内外资料事—。故时最大倾》动力矩值一般为正】。常情况时最大倾动】净，力矩值的2倍～3倍！
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6.3.7 转！炉坐落在基》础顶部转《。炉基：础常见？顶标高见表9地震会！对转炉基础产生很】大的水平《力所以本章》规定抗震设防区【的转炉基础设计时应！考虑地震作用
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—炉体及附属》设备自重《和钢水？及渣重、转炉—耳轴墩墙《。的地面以上部分【及其保护设》施自重的地震—作用可按《单质点模型采用底部！剪力法简化》计算
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》 厂房和平台计【算地震作用》时，建，筑的重力荷》载代：表值：应取结构和构配【。。件自重？。标准值？和各可变荷载—组合值之和各可【变荷载的《组合值系数可按【。现行国家《标准：建筑抗震《设计规？范GB 5001】1的：。。规，。定采用
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表9 》转炉基？础顶面标高统计【表
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注以车间！地坪标高为±—0.000计
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由于顶！渣由人？工操作可以随时【终止故在《顶渣：工况：时不同时《考虑地震作用—。
【 ， 由于事故工【况极少发生在事故】工，况发生地《。震的概？率就更低所以在【事故工况时也不考】虑，地震作用
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地】震发生时转》炉处在正常冶炼【工况和吹氧》工况的概率较大【。。所以本章规定仅在】这两种工况时考【虑地震作用由于工艺！提供的正常冶炼【工况和吹《氧工况荷载均为峰值！荷载比正常荷载【大很多(经调查基本！上为1.6》。倍及以上)再—考虑到？。地震：作用与此时的设【备动荷载同时产【生在同一方》向叠加的概率—因素所以规定转炉】基础地？震作：用，效应组合时这两种】工况动荷载的—组合值系数取0.】6
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