6.3 】。 地基基《础计算
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》6.3.1 【为与现行国家标准】建筑结构《荷载：规范GB 500】09对？荷载的分类相—协，。调本章将转炉—基础所受《的，。荷载按随时间的变】异性分为永久—荷载：和可变荷《载其中将转炉中的】钢，水及渣重以及冶炼过！程中产生的动—荷载如正常冶—炼设备动荷载、钢水！激振力、顶渣荷【载、事故荷载划为】可，变荷载随着转炉炉】体温：度的变化《转炉托圈温度变【。形会：对转炉基础产生【水平推？力转：炉炉体？温度恒定后托—圈温度变形产—生，的水平推力也—将基本保持不变所以！本规范将托圈温【。度推力按永》久，荷载考虑
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— 由于工—。艺设备专业》在提供转炉动—荷载时已考虑—冲击：(安：全)系数故本规范对！。转炉动荷载不再乘】以动力系数
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6.3.2— 转炉《冶炼时产《生的动荷载随—着操作？工况的不同差—别很：大一般应《按下列几种工—况考虑
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—1 正常冶炼工】况电动机启动—、制动时的》扭振力矩峰值较最大！倾动净力矩值大很】多其扭振力》矩峰值和《同一炉中最》大倾：动净力矩值》的比：值称：为设备动载系数电动！机，启动、？制动时所产生的动荷！载虽是瞬《时的却？是，经常产生《的所以应把它视为正！常冶：炼时的动《荷，载原冶金工》。业工业炉基础设【计规程YS 15-！79中给出的设备动！载，。。系数的实测结果【为某120t转炉为！1.4～1.8【。；另一个12—0t：。转炉为1《.17～《。1，.，46：；某：15t转炉为1【.6：～1：.7：5统计表明设备动载！系数：大部分在《1.4～1.8之】间目前设备电—机均采用软启—动，设备动载《系数大大《降低据调查一般【不大于1.2
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《 2 — ，顶渣工况顶》渣，时产生的《动荷载大小主要取决！于顶渣？的方式？与炉口？的，结构形？式等目前炉口—。的结构形式普遍采】。用水冷？炉口非水冷炉口很】少采用？水冷炉？口结渣较《少目前工艺普—遍采用修炉机清【理，炉口结渣以前采【用的清渣方法—如顶渣或吊渣工艺】已禁：止，使用采用水冷炉口】及修：炉机清渣后清渣产】生的动？荷载已大大减—小一般已不成为控制！荷载
《。
— ， 顶渣即在大操【作平台上倾斜地【安置重轨顶紧炉口渣！瘤然后开动转炉将渣！瘤顶除；吊渣即用吊！车及钢丝绳将渣瘤】吊起
！ 3 吹【氧工况；由于转炉】吹氧时氧枪不可能】做到正对转》炉中心而使吹炼时】钢水搅动的》。作用力不《能平衡对《任意方向均可能产】生这种不平衡的扰】。动力称之为激振【力特别在转》炉后期由于》炉衬遭受侵蚀的【程，度不同炉型》变，化很大？。。。这种不？。平衡的扰动力更【大此外在处理事【故时(如冻炉—等)也同样》会产生很大》的扰动力有的资【料提出钢水的激振】力约为？钢水及渣总重的2】0％也有资料提出】。钢水的？激振力按炉体—。总重的15％—计算两者差距很大】激振力的大小还有】待进：一，步研究激振力—假定通过转炉耳轴水！平作用于基础的任】意方向由于》吹，。氧时转炉已停止【转动故不《应与其他动荷载【叠加
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4 ！ 事故工况转炉【的事故情况主要【指塌炉、冻》炉等特殊《情，况在处理这些事【故时的最《大倾动力矩值较正常！情况时最大倾动净】。。力矩值大很多—根据国内外资料事故！时最大倾动力矩【值一般为正》常情况？时最大倾动》净力矩值《的2倍～《3倍
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6.3.7 】 转炉坐落在基础顶！部转炉基础常见【。顶标高见表9地震】会，对转炉基《础产生很大》的水平力所以本章】规定抗？。震设防区的转炉基】础设计时应考虑地】。震作：用
】 ， 炉体及附属设备！自重和钢水及渣重】、转炉？耳轴墩墙的地面以上！部分及？。其保护设施》自重：的地震作用可按单质！点模型采用底部剪】力法简化计算—
— ， 厂房和平台计！算地震？作用时建筑的重力荷！载代表值应取结【构和构配件自重标准！值和各可变荷载【组合值之和各可【变荷载的《组合：值系数可按现—。行国家标《。准建筑抗震设计【规范GB 5001！1的规定采用
】。
表9— ：转炉基础《顶面标高《统计表
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《 注以车间地坪标！高，为±0.000【计
】 ？由于顶渣由人工【操作可以随时终止】故在顶渣工况—时不同？时考虑地震作用【
】 ， ，由于事故工》况，极少发生在事故【工况发生地震—的概：率就更？低所以在《事故工？况时也？不考虑地震作—用
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地】震发：生时转炉《处在：正常冶炼工况和【吹氧工况《的概率较大所以【本章规定仅在这两】种工况时考》虑地震作《用由于工艺提供的】正常冶炼工》况和吹氧工况—荷载均？为峰值？荷载：比正常荷载大—很多(？经调查？基本：。上为1.6倍及以上！)再考虑《到地震作用与此【时的设？备动荷载同时产【生在同一方向叠加】的概率？因素所以规定转【炉基础地震作用【效，应组合时这两—种工况动荷》载的组？。。合值：系数取0.6—
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