6》。.3 《地基基础《计算：
，
？
6》.3.1 为与】现行国家标准—。。建筑结构荷》载规：范GB 50—009对《荷，载的分类相协—调本章将《转炉基础所受的荷载！按随：时间的变异》性分为永久荷载和】可变：荷载其中《将转炉？中的钢？水，。。及渣重以及》冶，炼，。。过程中产生的动荷载！如正常冶《炼设备？动荷：载，、钢：水，激振：力、顶？渣荷：载、事？故荷载？划为可？变荷载随着转炉炉体！温度：的变化转炉》托圈温度变》形会对？转炉：。。基础：产，。生水平推力转炉炉体！温度恒定后托圈【温度：变形产生《的水平推力也将【基，本保持不变所以本规！范将托圈温度推力按！永久荷载考》虑，
—。 由于工艺】设备专？业在：提供转炉动荷—载，时已考？虑冲击(安》。。全)系数故本规范对！。转炉：动荷载不再乘以【动力系数
》
6.3.！2 转炉冶炼【时产生的动荷载随着！操作工况的不同差别！。很大一般应按下【列几：种工况？考虑
？
《。
1— 正常《冶，炼工况？电动机启《动、制动时的扭【振，力矩：峰值：较最大倾动净力【矩，。值大很多其》扭振力矩峰值和同一！炉中最大倾动净【力矩值的比值称【为，设备动载系数电动机！启动、制动时所产生！的动荷载虽是瞬【时的却是经常产生的！所以应把它视为【正常：冶，炼，。时的动荷载原—冶，金工业工业炉基础】设计规程YS 【15-7《。9中给出的设备动】载系数的实测—结果为某《120t转炉为1】.4～？1.8；另一个【120t转炉—为1：.17～1.46】；某15t转炉为1！.6～1《.75统计表明设】备动载系数大部【分在1.4～1【.8之？。间目前？。设，备电机？均采用软《启动设备动载—。系数大大降低据调查！一般：。不，大于1？.，。2
？
》 ： ，2， 顶渣工况顶渣时！产生的动《荷载大小主要取决】于顶渣？的方式与《炉口的？结构形式等目—前炉口的结构形式】普遍采用水冷炉口非！水冷：炉口很？少采用？水冷炉口《结渣较少目前—工艺普遍采》用修炉机清理炉口】结渣以前采用的清】渣方法如顶渣—或，吊渣工艺已》禁止：使用采用水》冷炉口及修》炉机清渣后》清渣：产生的动荷》载已：大，大减小一般已不成】为控制荷载》
！ 顶渣即在大—操作平台上》倾斜地安置》重轨顶紧《炉口渣瘤然》后开动转《炉将渣瘤顶除—；吊渣即用吊车【及钢丝绳将渣瘤吊起！
【 3 吹氧】。工况；由于转—炉吹氧时氧枪不可】能做到正对转炉【中心而使吹炼时【钢水搅动的作用【力不能平衡》对，任意方向均》可能产生这种不平】。衡的扰动力称—之为激振力特别在转！炉后期？由于炉衬遭受侵蚀的！程度不？同，炉型变化很大这种】不，平衡的扰动》力更大此外在处理事！故时(如《冻炉：等)也同样会产【生很大的扰动力【有的资料提出钢水的！激振：。力约为？钢水：及渣总重的20％也！有，资料提出钢水的激】振力按？炉体总重《的15％计算两者】差距很大激振力【的大小还有》待进一步研究激振】力假定通《过转炉耳轴水—平作用于基础—。。的任意方向》由于吹氧时转炉已停！止转动故不》。应与其他动荷—载，叠加
》
4】 事故工况转炉】的事：故情况主要指塌炉】、冻炉等特殊—情况在处《理，这些事故时的最大倾！动力矩值较正常【情况时最大》倾动净力《矩值大很多根据【国内：外资料事故时最大倾！动力矩值一般为正常！情况时最大倾动净】力矩值的2》倍～3倍
！。
6.3.》7 转炉》坐落在基础顶部转炉！基础常见顶标—高见表9地震会对】转炉基？础产生？很，大，的水平力所以本【章规定？抗，震设防区《的转：炉基础设计时应【。考虑：地震作用
》
》 炉体及【附属设备《自重和钢水》及渣重、转炉—。耳轴墩墙的地面以上！部，分及其保护设施自】重的地震作用可按】单，质点模型采用—底，部剪力法简化计算
！
，
》 厂房》和平台计算地震作用！时建筑的重力荷载代！表，值应取结《构和构配件》自重标？准值：和各可变荷载组合值！之，和各可变《荷载的？。组合值系数》可按现行国》家标准建筑抗震设计！规范GB 5—00：。1，1的规定采用—
表9 ！ 转炉基础顶面标高！统计表
】
—
注—以车间地《坪标高为《。±0.00》0计
》
？ 由于顶渣由！人工操作可以随时】终止故在顶渣工【况时不同时考虑【地，震，作，。用
？
，
— 由于事《故工况极少发—生在事故工》况，发生地？震的：概率：就更低所以在事故工！况时也不考虑地震】作用
！。 地震发生时转！炉处在正常》。。冶炼工况《和吹氧工况的概【率，较大所以本章规定】仅在：这两种？工况时考虑》。地震作用《由，于工艺提供的正【常冶炼工况和吹【氧工况荷载均为峰】值荷载比正》常，。荷载大很多(经【调查基本《上为1？.6倍及以》上)：。再考虑到地》。震作：用与此时的设备动】荷载同时产》生在同一方向叠【加的概率《因素所以规定转炉基！础地震作用效应组合！时，这两种工况动荷【。载的组合值系—数取0？.6
《
