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6.3 地基！基础计算
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6.《3.1 为—与现：行国家标准建筑结构！荷载规范GB— 50009对荷】载的分类相协调本章！将，转炉：基础所受的荷载【按随时间《的变异性分》为永久荷《载和可变荷》载其中？将转炉中的》钢水及渣重》以及冶炼过程中产】生的动荷载如正【常，冶炼设？。备，动荷载、钢水激振力！、顶渣荷载、事故】荷载划为可变荷【载随着转《炉，炉，体温度的变化—转炉托圈温度变形】会对转炉基础产【生水平推力》转炉炉体温度—。恒定后托圈温—度变形产生的水【平推力也将基本保持！不变所以《本规范将托圈温【度推力？按永久荷载》考虑
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由于工】艺设备专业在—提，供转炉动荷载时已考！虑冲击(安全)系】数故本规范对转【炉动荷载不》再乘以动力》系，数，
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6.3《.2 转》炉冶炼？时，产生的动荷载随着】操作工况《的不同差别很大【。一般应按下》列几种工况考虑
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【 1 正常冶炼！工况电动机启动、】制动时的《扭振力矩峰值—较最大倾动净力【矩值大很多》其扭振力《。矩峰值和同一炉中】最大倾动净力矩【值的：比值：称为设？备动载系数电—动机启动、制动时】所产生的动》荷载虽？是瞬时的却是—经，常产生的所以—应把它视为》。正常冶炼时》的动荷载原》冶，金工业工《业炉基础设计规程】YS 15》-79？中给出的设》备动载系数》的，。实测结果为某12】0，t，转炉为？1，.4～1.8；【另一个120t转炉！为1.17～1【.，46；某15—t转炉？为1：.6～？1.75统计表明设！备动载系《。数大部分在1.4】～1.？8之间？目前设备《电，机，均采用软启动设备动！载系数？大大降低据调查一般！不大于1.》2
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【 2 顶渣工况】顶渣时产生的—动荷：载大：小，主要：取决于顶《渣的方式《与炉口的结构—形，式等：目前炉口的结构形】式普：遍采用水冷炉口非】水冷炉？口很少？采，用水冷？炉口结渣较少目前】工艺普遍采》用修炉机《清理炉口结》渣以前采《用的：清，渣方法如顶渣或【吊渣工艺已禁止使】用采用水冷炉口【及修：炉机清渣后清渣【产生的动《荷载已大大》减小一般《已不：成为控制荷载
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》 顶渣《即，。。在大操作《平台上倾斜地安置重！轨顶紧？炉口渣瘤然后开【。动转炉将渣》瘤顶：除；：吊渣即用吊车及【钢丝绳将渣瘤—吊，起
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3【 吹氧工况；由】于转炉？吹氧：时，氧枪不可能做到正对！。转炉中心《而使吹炼《时钢水搅动的作【用力：不能平衡对任意方】向均可能产生—这种不平衡的扰【动力称？。之为激振力特别在转！炉后期由于炉衬遭】受侵蚀的程度不同】。炉型：变化很大这种不【。平衡的扰《动，力更大此外在处【理，事故时(如》冻炉等)《也同样会产》生很大的扰动力有的！资料提出钢水—的激振力约为—钢水及渣总重的2】0％也有资料提【出钢水的激振—力按炉体总重的1】5％计算两者—差距很？大激振力《。的大小还有待—进一步研究激—振力假定通过—转炉耳轴水平—作用于基《。础的：任意：方向：由于吹？氧时转炉已停止转动！故不应与其他动【荷，载叠加？。
【 4 事故】工，况转炉？的事故情况主要【指塌炉、《冻炉等特殊情况在处！理这些事故时的最大！倾动力矩值较正常】情况时最大倾—动净：力矩值大很多根据】国内外资料事故时最！大倾动力矩值一【般，为正：常情况时最》大倾动净《力矩值的2倍～3倍！
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，6.3.《7 转炉坐落【在基础顶部转炉【基础常见顶标高【见表9地震会对转炉！基础产？生很：大，的水平力所以本章规！定抗震设防区的转炉！基础设计时》应考虑地震》作用
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炉体及】。附属设备自》重和钢水及渣重、转！炉耳轴墩墙的—地面以上部》分及其保护设施【自重的地震作用【可按单质点模型【。采，用底：部剪：力法简化计》。算，
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： ， 厂房和平【台计算地震作用时建！筑的重？力，荷载代表《值应取结构和—构配件自重标准值】和，各可变荷载组—合值之和各可变【荷载的组合值系数】可按现行国家标【准建筑抗震设计【规范：GB： 50011的规】定，采用
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表9 》 转炉基础顶面【标高统？计表
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— 注以车间地—坪标高为±》0.000》计
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由于顶】渣，。由人工操作》可以随时终止—故在顶？渣工况时不同时考】虑地震作用
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》 由于事故工况】极，少发生？在事故工况发生【地震的概《率，就更低所以在事故工！况时也不考虑地震】作用
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地震发！。生时转炉处在—正常冶炼工况和吹氧！工况的概《率较大所以本章规】定仅在这两》种工况时考虑地【震作用由于工艺提】供的正常冶》炼工况和吹氧—工况荷载《均为峰值荷载比正】常，荷载：大很多？(经调查《基本上为1.6【倍及以？。上)再？考虑到地《震作用与《此时：的设：备动荷载同》时产：生在同一方向叠加的！概率因素所以规定转！炉基础地震作用【效应组合《时这两种工况动荷】载的组？合，值系数取0》.6
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