6.3 】 ，地基基础计算
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，6.3.1 为与！现，行国：家标准建筑结—构荷载规范GB 5！000？9，对荷载的分》类相协调本章将转】炉基础所受的荷【载，。按随时间的》变异性分为》永久荷载和可变【荷载其中《将转炉中的钢水及】。渣重以及冶炼过程】中产生的动荷载如】正常冶炼设备动【荷载、钢水激振力、！顶渣荷？载、事故《荷载划为可》变荷载随着转炉炉】体温度？的变化转炉托圈温】度，变形会？对转炉基础产生水】平推力？转炉：炉体：温度恒定后托圈温度！变形产生的水平推力！。。也，将基本保持不变所】。以本规范《将，托圈温？。度推力按永久—荷载考虑《
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》 由《于工：艺设备专业在提供】转炉动荷载时—已考：虑冲击？(安全)系数故本规！范对转炉动荷载不】再乘以动力系数
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6.3.！2 ？转炉冶炼《时产生的动》荷载随着操作工况的！不同差别很大一【般应按下列几种工】况考虑？
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1 【 正常？冶炼工况电动机启】动、制动时的扭振】。力矩峰值较最大倾】动净：力矩值大很多其【扭振力矩峰值和同一！炉中最？大倾动净力矩值的】比值称为《设，备动载？系数电动机启动【、，。制动时所产生—。的动荷载虽是瞬时】的却是经常产生的所！以，应把：。。它视为正常冶炼时】的动荷载原冶—。金工业工业炉—基础设计《规程：YS 15-79】。中给出的设备—动载系数的实测【。结果为某《120t转炉为1.！4～1.8；—另一个？1，2，0t转炉为1.1】7～1.4》6，；某15t转—炉为1.6～1.】。75统计表明设【备动载系《数大部分在1.4】～，1.8之间目前【设备电机均》采用软启动》设备动载系》数，大大降低据调查【一般不大于1.2】
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》。。2 ？顶渣工况顶》渣时产生的》动荷载大小主—要取决于顶渣—。的方式与炉口的结构！形式等目前炉—口的结构形式—普遍采用水冷炉口】非水冷？炉口很少采用—水冷炉口结渣较少目！前工艺普《遍采用修炉机清理炉！口结渣以前采—用的清？渣方：法如顶渣或》吊，。渣工艺已禁》。止，使用采用水冷炉口】及修炉机清渣后【清，渣产生的《动荷：载已大大减小一般已！。不成：为控制荷载》。
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《。 顶渣即在大操【作平台上倾斜地【安，置，重轨顶紧炉口渣瘤】然后开动转炉将【渣瘤：顶除；吊《渣即用吊车及钢丝】绳将渣？瘤吊：起
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3】 吹氧工况；由】。于转炉吹氧时氧枪】不可能做到正对转炉！中心而使吹炼时钢】水搅动的《作用力？不能平衡对任意【方向均可能产生这种！不平衡的扰动力称之！为激振力特》别在转炉《后期由于炉衬遭【受侵蚀的程度不【。同，炉型变化很大这种】不，平衡的扰动力—更大：此外：在处理事故》时(如冻炉等)【。也同样会产生很大的！扰动力有的资—料提：出钢水的激振力约为！钢水及？渣总重的20％也】有资料提出钢水【的激：振力按炉体总重【。的1：5％：计算两者差距—很，大激振力《的大小还有待进一】。步研：究激振力假定通【过转炉耳轴水平作】用于基础的任—意方向由于吹—氧，。时，转炉已？停止转动故不应与其！他，动荷载叠加》
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》 ： 4： 事故工况转炉】的事故情况主要指塌！炉、：冻，炉等特殊《情况在？。处，理这些？事故时的最大—倾动力矩值较—正常情况时》最大倾动净力矩值】大很多根据》国内外资料事故【时最大倾动力矩【值一般为正常情况】时，最大倾动净力矩值的！2倍～3倍
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6.3.7！ 转？炉坐：落在基础《顶部：转炉基础常见顶【。标高见表9地震会对！转炉基础产生—很大的水平力—所以本章《规定抗震设》防区的转炉基础设计！。时应考虑地震作【用，
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— 炉体及—附属设备自重和钢】水及渣重、转炉【耳轴墩墙的地—面以上？部分及其保护设施自！重的地震作》用可按单质》点模型？采用底部剪力法【简化：计算
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【 ， 厂房和平》台计算地震》作用时？建筑的重力》荷载代表值应取【结构和构配件自【重标准值和各可变】荷载组合值之和【各可变？荷，载的组合值》系数可按现行—国家：标，准建筑抗震》设计规范GB 【50011的规定】采用
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表9》 ， 转炉基础》顶，。面标：。高统：计表
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【 注？以车间？地坪标高为±—0.：000计
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？ 由于顶渣由人工！操作可？以随时终止故—在顶：渣工况时《不同时考《虑地震作用
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】由于事故工》况极少发生》。在事故工况发—生地震的概率就【更低所以《在事故工况时也不考！虑地震作用》
！ 地震发生时—转炉处在正常冶【炼工况和吹氧—工况的概率》较大所以《本章规定仅》。在这两种《工况时考《虑地震作用由于【工，艺提供？。的正常冶《炼工况？和吹氧工况荷—载均为峰值荷载比】正，常，荷，载大很多(经—调，查，基本上？为1.6倍及—以上)再考》虑到地震《作，用与此？时的设备《动荷载同《时产生在同一方向】叠加的概率因素所】以规定？。转炉基础《地震作？用效应组合时这两】种工况动《荷载的组合值系数】取0.6
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