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6.3 【地基：基，础计算
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6.3.1【 为与现》行国家标准》建筑：结构荷？载规范GB 50】00：9对荷载的分类【相，协，调，本章将转《炉基础所受的荷载按！随时：。间的变异性分—为永久？荷，。载和可？变荷载其中将转【炉中的钢水及渣【重以及冶炼过—程中产生的动—荷，载如正常冶炼设备动！。荷载、？钢水激振力》。、顶渣荷载、事故荷！载划：为可变荷载随—着转炉炉《体温度？的变化转炉托—圈温度变形会对【。转炉基础产》生水平推力转—炉炉体温度恒定后托！。。。圈温度变《形产生的水》平推力也将》基，本保持不变所以【本规范将托圈—温度推力按永久荷载！考虑
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由于【工，。艺设备专业在提供】转炉动荷载时已考虑！。冲击(？安全)系数故本【规范对转炉动荷载】不再：乘，以动：力系数
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6.3.2 】转炉冶炼时》产生的动荷载随着操！作工况的《不同差别很大一般应！按下：列几种工况》考虑
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《 1 【正常冶炼工况电【动机启动、》制，动时的扭振力—矩峰值较《最大倾动净力矩值大！很多其扭振力—矩峰值和同一炉中】。最大：倾，动净力矩值的比值】称为：设备动？载系数电动机启【动、制动时所产【。生的：动荷载虽是瞬时的】。却是经常产生的【所以应把它视为正常！冶炼时的动荷载原】冶金工业工》业炉基础设计—。规程：YS ？15-79中给【出的设备动载—。系数的实测结果【为某1？20t转《炉为1？.4～？1.8；另一个【120？t转炉为1.17～！1.46；某15】t转：炉为1.《。6～1.75统计表！明设备动载系数【大部分在1.4～1！.8：之间目前设》备电机均采用—软，启动：设备动？载系数大大》降低据？调查一般不大于1.！2
【 2 【顶渣工况顶渣—时产生的动荷载大小！主要取？决于顶渣的方式【与炉：口，的结构形《式等：目前炉？口的结构《形式普遍采用水冷】。炉口非水《。冷炉口很少采—用水冷？。炉口结渣较少目前】工艺普？遍采用修炉机清理】炉口结渣以前采用】的清渣方法如顶【渣或吊渣工艺已【禁止使用采用水冷】炉口及修炉机—清渣后清渣产生【的动荷载已大—大减小？一般已不成为—控制：。荷载
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》 顶渣即—。在大操？作平台上倾》。斜地安置重轨顶紧炉！口渣瘤？然后开动转》炉将渣瘤顶除；【吊渣即用《吊车及钢《丝绳将？渣瘤吊起
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》。 3 》吹氧工况《；由于转炉》吹氧时氧枪不可能做！到正对转炉中心而】使吹炼时钢水搅动的！作用：力不能平衡》。对任意方向》均可能产《生，这种不平衡》的，扰动力称《之为激？振力特别《在转炉后期由于炉】衬遭受侵蚀的程度不！同炉：型变化很大这种不】平衡的扰动力更大此！外在处理事故时(如！。冻炉：等，)也同？样会：产生很大《的，扰动力有的》资料提出《钢水的激振力约【为钢水及渣总—重的20％也—有资料提出钢—水的激振力按炉体】总重的15％—计算两者差距很【大，激，振力的大小还有待进！。一步研？究激振力假定通过】转炉耳轴《水，平作：。用于基础的任意方向！。由于吹？氧时：转炉已？停止：转动故不应》与其他动荷》载叠加
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— 4 事—故工况转炉》。的，事故情况主要指塌炉！。、冻炉等特殊情况在！处理这？些事故时的最大倾动！力矩值较《正常情况时最大倾】动净力矩《值大很多根据国内】。外资料事故时最【大，倾动力矩值一般为正！常情况时最大倾动净！力矩值的2》倍～：3倍
】。。6，.3.7《。 ：转炉：坐落在基《础顶部转《炉，。基础常？。。见顶标高见》表，9地震会对转炉【。基础产？生很大的水平力所】以，本章：规定抗震设防区【的转：炉基础设计》时应：考虑：地震作用《
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》 炉体及附属设备自！重和：钢水及渣重、转【炉耳轴墩墙的—地面以上部》分及其保护设施自】重的地震作用—可按单质点模型采】用底部剪力法简化】计算
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厂房和】平台计算《地震作？用时建筑的重力【荷，载代表值应取结构】和构配件自重标准值！和，。各，可变荷载组合值之】和各：可变荷载《的组合值系数—可按现行国家标【准建：筑抗震设计规范GB！ 50011的规定！采用
】表9 转炉基础顶！面标高统计表
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： 注《。以车间？。地坪：标高为±0》.，00：0计
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《 由于顶渣》由人工？操作可？以随时？终止故？在，顶，渣工况时不同—时考虑地震作用【
】 ， 由于事故工况极】少发：生在事故工况发生地！震的概率就更低【所以在事故工况时也！不考虑地震作用
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】 地震发生时—转炉处？在正常冶炼工况【和吹氧工况》。的概率较大所—以本章规定》仅，在这两种工况—。时考虑地震作—用由于工艺提—供的：正常冶炼《。工况和吹氧工况【荷载均？为峰值荷载》比正常荷《载大很多(经—调查基本上》。为1.6倍及以上)！再考虑到地震作用与！此时的设《备动：。荷载同时产》生在同一方向叠【加的概率《因素所？以规定？转炉基础地震—作用：效应组合时这—两种工？况动荷载的组合【值系数取0.6
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