4 管！网计：算 《 4．2《 管网起点是—从超细干《粉灭：火剂贮？存容器输出阀出口算！起单元独立系统和组！合分配？系统均如此计算【管网起？点压力不应大于【2．5MPa— 是依？据超细干粉灭火剂】贮存容器的设—。计压力确定》的管网？最不利点所要求【的压力是依据喷【头工作压力》。规定的这里等—效采用？了日本标准日本消】防，法施：行规则第21 条】§1 指《出喷：头，工作压力不应小于】0．1？MPa 》   ？ ， ，注本规范压力取值除！特别说明外均指表压！ 》 4．4 》本条推荐了管道内径！的计算方法为管道】内径选用提》供了计算的数据本计！算，公，。式参考了《干粉灭火系统—设计规范GB 50！3，47：的计算公式》并做了大量的实验在！规定的？。。管道起点《压，力范围内超细干【粉，灭火剂在DN25管！子的输送速》率Q：约为1．3kg/s！DN2？5管子的内径d【是27m《m由此计算》出管径系数Kd:】  》   ？应，该，指出上述公》式计：。算得到？的是最大管径—值根据需要实际管径！值可：取比计算《值较小的恰当数【值经：济流速时管径随驱动！气体系数μ而—异当μ=0．0【44 时经济—流速的管径系数Kd！ ，。=10～1》1即其最佳管道【输送速率可以是输】送速率的《。4～：5倍另？。外当厂家以实际数】据给出？输送速率（》Q）与管径（d）关！系时宜采用厂家提】供的数据《 4【。．6 设《计管网时《应，尽量设计成结构对称！均衡管网使超细【干粉灭火剂均匀【分布：于防护区《内但在实践中不【可，能做：到管：网结构？绝对精确对》称，布置只要《对称度在《±5%范围内就【。可以认为是》结构：对称均衡管网可【实现喷粉《的有效均衡见图1在！实际应用中可以【使用不？同喷射率的喷头来】调整管网结构—的不对称性实—现系统均《衡见图2 图！1 结构对称的均】衡系：统 》 ？ ， 图2 结构不】对，称均衡？系统    【 本规范计》算公式？20系等效采用【室内灭火装置和设备！。。·干粉系统规—范BS？ ，5，30．6p》。t7-？1，988§7．2【 规定应该指—。出，,，在实用？中也有非均衡系统】但本规范主》张管网应尽量设【计成：对称：分流的？。均衡系统所以前半】句，采用“宜”字；均衡！系统可以是》对称：结构也可《以是：。不对称结构结构对称！与不对称分界在对称！度所以后《半句采用“应”字 ！ 【4．7 本条推【荐的管网中》各管段长《度上的压力》损失计算公式21 ！及计算公式22等】效采用了干》。粉灭火系统设计【规范GB 5—0，347中的计算【。。公式本计算公式是依！据沿程阻力的计算导！出其推导过》程如下 《     管道【中的压力损失—计算式为 式！中Δp管道中的压】力，损失：（Pa）；》 ：     — ， ，Δpq气流流动引】起的压力损失（【Pa）； 》 ，   《    Δp—f气体？携，带的：粉状物？料引起？的压力损失（Pa】）；    ！。   λ《q驱动气体的摩【擦阻力系数； 】 ：   ？   ？。λf超？细干粉的《摩擦阻力系数；【 ：      【 μ 驱动气体系】数； ？ ，。     —  ：ρq管道《内驱动气体密度（k！g/m3）； 】       v！ q管道内驱—动气体流动》速度（m/》s）；？  》     d 【管道内？径，（㎜）？；    】。   L 管段【计算长度（m—）  《   把公式—。（2：）和公式（3）【代，入公式（1》）并：移项得 【式中Δp/L管段单！位长度上的压—力损失（Pa/【m）；     ！当μ=0．0286！～0：．143 时—。,有 ？。 ： 式中g 》重，力加速？度（m/s2—。）取9．81 【 ：     在常温下！得管道？中驱动？气体密？度ρQ的表达式【为， 式中p【q0常态下驱动【气体密？度（kg/》。m3）； —       】pe： 计算管段末端【压力（MPa）(表！压)   —  驱动气体在管】道中的流速》vq可由其体—积流量Qqv(【Q，qv=μ×》Q/p？q)和管《道内径d表示即有 ！   》 ， 将（？Δp/？L）以？MP：。a/m 作单位,】pe以MPa— 作单位,d以m】m作单？位,整理上》述各式并简化得 ！     —由于：气固：二相流体在管道中】的，。流速很大所以沿【程阻：力损失系数λq按水！力粗糙管的情况【计，算即 — 4．3【 4．8《～，4．10《在本规程计算公【式21中取常温下】。管道中驱动气体密度！ρq 的表达式【为:ρq 》= (10p—e +1《)ρq0公式中pe！为，计算管道末端压力】应该取高程校—正前管道平均压力p！p代替公式2—1中pe计算结果】才是Δp/》。L的真值可那时计算！管段首端压力pb还！是未知数《无法求得高》程校：正前管？段平：均压力Pp 【     通【过计算公式2—3 已？估，算出高程校正—前管段首端压—力故可估算出高【程校正前管段平均】压力P？p为求得高程校正前！。管段首？端压力pb真—值宜：。采用逐步逼近—法逼近误差越小越】好本规程计算公式2！5 已满足工程要求！ ：。  ：  管？道节点压力计算有两！种计算顺序一—种是从后向前—计算顺序已知管段】末端压力p》e求管段首端压【力pb这种计算顺】序的优点《是避免能《源浪费；另一种是】从，前向后计算顺序已知！管段首端压力pb求！末端：压力：pe： 这种计算》。顺序的优点是方【便选取超细》干粉贮罐当采用【从前向后计算顺【序，时对以上《计算式移项处—理即可  】   另外注意【当采用上式计算【时求取？(Δp/《L)i时需要用pb！代替式21中—的pe 《为了使？设计者掌《握该节点《。压力计算方法下【面举：例，说明其中《管壁绝对《粗糙度Δ按镀—锌钢管取0》．39m《m ：。 ？    例》1 已知管段—末端压力《pe： 求管？段首端压力pb【    》 ， 已知如《图，所，示管段末端压—力pe＝0．15M！P，。a, 输送速率Q＝！2kg/s, d】（DN25》）＝27m》m 管段计算—长度L＝1m, 】流向与水平面夹【角γ：＝-90°常压【下驱动气体密度ρ】q0＝1．1—。65： ，g/m3,超—。细干粉灭《火剂松密度pf＝】500k《g，/m3, 气固【。比μ＝0．06【(如图？3 所示管段)【     求【管段：。首端压力pb ！ 图3 竖直—管段  》  ： 解 ？ ？    初次—估算得 —     一次逼近！得  —   ？即高程校正》前管段首端压力p】b′＝0《．15527—MPa？    【 高程校正后— ？。     即管段】首，端压力pb＝0【．1547MPa】    》。 [？例2]已知首端压力！。pb：＝0．48MPa】超细干粉输送速率Q！＝13kg》/sd(DN6【5)＝？6，6 ：mm管段《计算长度L＝6【0m流向与水平面夹！角γ＝0《°常态下驱动气体密！度，ρq0＝1．1【65kg《/m3,超细干粉灭！火剂松？密度ρ？f＝50《0kg/《 m3,气固—。比μ＝0《．，0，6（如图4 所示】管段）    】 求管段末端压【力pe — 图4？。 水平管段 【    解 —    — 初次估算得 】   《  一次逼近得 ！。。 《。   ？ 二次逼近得 ！    《 因为γ＝0—所以Ly×sin】γ＝0即不需要高程！校正     即！管段末？端压力pe＝—pe′＋0＝—0．3315（MP！a） 》 4．4 4—．12中管》道内超细干粉的剩】余量mr的》计算式？是按管道内》残存的驱《动气：体的质量《除以驱动气体系【数而推？导出来的管道内残】存的驱动气体—质量为？ρqVd《 当Pp以MPa作！单位时 ρq＝(！10pp＋1)ρq！0 ：  ：   所以有  ！mr＝？Vd(？。10Pp＋1)ρq！0/μ 》   ？ 应该指出理论上】讲灭火贮罐内超细干！粉剩余量《。为: ms—。＝V：c(10po＋1)！。。ρq0/μ 】 式中:》Vc超细《干粉贮罐容积—（，m3） 》    》 但此时V》c,/是未》知数；另外驱动气体！系数μ是理》论上的平均》值实际上对单元独立！系统和？组合分配系统—中超细？干粉需要量最大【的防护区或》保护对？象来：说到喷射时间终【了时气固二》相流中含粉量已很】小按：计算公式(4—．0：。．12-2)—计算得到的管道【内超细干粉剩余量】已含一定《裕度因？此按m？＋mr之值初选一超！。细干粉贮《存容器用厂商提供】的ms来计算—mc值应符合实际】应用的需要 【 4【．5 4《．14中《非液化驱动》气体在储瓶内遵【从理想？。。气体状态《方程所？以可按？计算公式33— 和计算公式—34 计算驱动气】体储：存量液？化驱动气体在储【瓶内：不遵从理想气体状态！方程式所以应按计】算公式35》和计算公式36 计！算驱动气体储存量】 【 4．6 》4，．，。15：清扫：管道内残存》。超细干粉所需清【扫气体量取1—0 倍管网》内驱：。动气：体剩余量为》经验数？据当：。清扫：气体采？用储瓶充《装时应单独储存【；若另有清扫气【体气源采用》管道供气则不—受此限制 要求【清扫工作在4—8h 内完》成是依据超细—干粉灭火系统必须在！48：h 内恢复要求【规定的 》