》 4 ？管网计算 》 ，。 4．2 管网起！。点是从超细干粉【灭，。火剂贮存容器输【出，阀出口算起单—元独立系统和—组合分配系统—均如此计算管网【起点压力《不应大于2．5M】Pa 是依据超【细，干，粉灭火剂《。贮存容器《的设计压力确定【的管网最不利点所】要求的压力是依【据喷头工作压—。力规定的这里等效采！用了日本《标准日本消防法【施行规则第2—1 条§1 指出喷！头工作压力不应小】于0．？1MPa  【   注》本规范压《力取值除《特别说明外均指表压！ 4．4！ 本条推荐》了管道内《径的计算《方法为管道内径【选用提供了》计，算的数据《本，计算公？式参考了《干，粉灭火？。系，统设：。计规范G《B， 5：034？7的计算公式—并做：了大量的实验—在规定的管道起点压！力范围内超》细干粉灭火剂在【DN25管子的输】送速率？。Q约为1．3kg】/sDN《25管？子，的，内径d是27mm由！此计算出管》。。径系：数Kd: 》 ，     应该指！出上述公式计—算得到的是最大管径！值根据需要》实际管？径值可取比计算值较！小的恰当数值—。经济流速时管—径，随驱：动，气体系数μ而—异当：μ=：0．044 时经】济流速的《管，径系数Kd =1】0～1？1，。即其最佳《管道输送速率可以是！输送速率的4～【5，倍另外当厂家以实】际数：据给出输送速—。率（Q？）与管径（d）关系！时宜采用厂家—提供：的数据 【 4．6 —设计管网时应—尽量设？计，成结构对称均衡【管，网使：超细干？粉灭火剂均匀分【布，于，防护区内但》在实践中不可能做】到管网结构绝—对精确对称布置【只要对称度在—±5%范围内就可】以认为是《结构：。对称均衡管网可实】现，喷粉的有效均衡见图！1在实际应用中可】以，使，用不同喷《射率的喷《头来调整管网—结构的不对称性【实现系？统均衡见图》2 ？ 图1 》结构对称的均—衡，系，。。统 ： 】 图2 结构不【对称均衡系统 【     本规范】计算公式20—系等效采用室—内灭火装置和设备·！干粉系统规范—BS 530．6p！t7-1《988§7》．2 规《定应该？指，出,在实用中也有】非均衡系《统但本规范主—张管网应尽》。量设计成对》称分流的均衡系【统所以前半句采用】“宜”字；均衡【系统可以是对称结构！也可以是不对称结】构结构对称》与，不对称？分界在对称度所以后！半句采用“》应”字 《 4】．7 ？本条推荐的管网中各！管，。段长度？上，的，压力损失计》算，公式21 及计【算公式22》等效：采用：了干粉灭火系统设】计，规范：GB 503—47：中的计算公》式本计算公》。式是依据《沿程阻力的》。。计算导出其推导【过程如下    ！。 管道中《的压力损失计—算式为 【式中Δ？p管道中的压力损失！（Pa）； 【。   《。    Δpq【。气流流动《引起的？压力损失《（Pa）《；     ！  Δ？pf气体《携带的粉状物料【引起的压力损失（P！a）； 《       ！λq驱动气体—的摩擦阻力系数【；     ！  λf超细干粉的！摩擦阻力系数； 】      】 μ 驱《动，。气体系数； — ： ，。     》。 ，ρq管？道内驱动《气体密度（kg/】m3）； 【 ，      v 】q，。管道：内驱动气体》。流动速度（》m/s）； 【    》。   d 管道内径！（㎜）； —    》   L 管段计算！长度（m）   ！  把？。公式（2）和公式（！3，）代入公式（1）并！移项得 式中！Δp/L管段单【位长度上《的压：力损：失（P？a/m）；  】   当μ=0．】0，2，86～？0，．143 时—,有 式【中g 重力加速【度（m/s2—）取9．81 ！     在—常温：下得管道中驱动【气体密度ρQ的表】达式为？ 《式中pq0》常态：下驱动气体》密度（kg》/m3）； —。     【  p？e 计算管》段末端压力（—MPa）(表压)】 ： ，   驱动气—体在管道中的流速】vq可由其体积流量！Q，qv：(Qqv=μ×【Q/pq)》和管道内《径d表示即有 【     将】。（Δp/L）以【M，Pa/？m 作单《位,p？e以MPa —作单位,《。d以mm作》单位：,整理上述各式并简！化得    ！ 由于气固二相【流体在管道中的流】速很：大所以沿程阻力【损失系数《λq按水力粗糙【管的情况计算即【 》 4．3 【4．8～4》．10在本规—程计算公式21中取！常，温下管道中驱—。动气体密度》ρ，q 的表达式为【:ρq = (10！pe +1)ρq】0公式中《pe为计《算管道末端压力应】该取高程《校正前管道平—均压力？。pp代替公式21】中p：e计算结果才是Δ】p/L的真值—可那时计算管段首】端压力pb还是【未知数无法求得高】程校：正前管？。段平均压力Pp ！ ，     通过【计算公式23 已估！算出高？程校：正前：管段首端压》力故可估《算出高？程校正前管段—平均压力Pp—为求得高程校正前】管段首端压力pb】真值宜采用逐步逼】近法逼？。近误差越《小越：。好本规程计算公【式，。25 已满足工【程要求     ！管道：节点压力计算有两种！计算顺序一种是从】后向前计算顺序【已知：管段：末端压力《pe求管段首端【压力pb《这种：计算顺序的》优点：是避免能源浪费；另！一，种是：从前向后计》算顺序已知管段首】端压：。力pb？求末：端压力？pe 这种计算顺序！的优点是方便选取】超细干粉贮》罐当采用从前—向后计？。算顺序？时对：以上计算式移项【。处理即可  ！   另外注意当采！。用上式？计算时？求取(Δp/L)】i，。时需：要用pb代替式2】1中的p《e 为了使》设计：。者，掌握该？节点压力计算方法下！面举例说《明其中管壁绝对粗糙！度Δ按镀锌钢管取】。0．39《mm  【   例1 已知管！段末端压力pe 求！。管，段首端压力p—b     】已知如？图所示？管段：末端压力《pe＝0《．1：5MPa, 输送速！率，Q＝2kg/s, ！d（：。D，N25）＝27mm！ ，管段计？算长度L＝1m, ！流向与？水平面夹角γ—＝-90《°常压下驱》。。动气体密度ρq0】＝1．？165 g/m3,！。超细干粉灭》火剂：松，密度p？f＝5？00kg/m—3, 气固》比，μ＝0．06(如图！3 所示《管段：)，     求【管段首端压力p【b， ，。 ， 图3 竖直管段！     解【 ， ？    《初次估算得 ！    一》次逼近？得   【。  即高程校正前】管段：首端压力《pb′＝0．15】527MP》a 《     高程【校正后 【。    即》管段首端压力pb＝！0．1？547MP》a     】[，例2]已知首端压】力pb＝0．—48：MPa超细干粉输】送速率Q＝1—3kg？/sd(DN65)！。＝66 mm管【段计算？长，度L＝60m流向与！水平：面夹角γ＝0°【常，态下驱动气体密【度ρq0＝1．16！5kg/m3,超】细干粉灭《火剂松？密度ρf＝5—00kg/ m3,！气固比？μ＝0．0》6（：。如图4 《所，示管段）《 ：    求》管，段末：端，压力pe 》 ？图4 ？水平管段 》。     解 【     初次！估算：得   【  一次逼》近得 ？ 》    二》次逼近得  ！   因为γ＝0所！以Ly×sinγ】＝0即不需要高程校！正  《 ，  即管《段末端压力》pe＝pe′＋0】＝0．？3315（M—Pa） 》 4．4 —4．12中管道内超！细干粉的剩余量【mr的计算》式是按管《道内残存的驱动气】。体的质量除以—。驱动：气体系数而推导出】来的管道《内残存？的驱动气体质量为】ρqVd 当P【p以MP《a作单位《时 ： ρq＝(10p】p＋：1)ρq0 【    《所以有 《  ：mr＝Vd(—10：。。Pp＋1)ρq0】/μ  》   应该指出【理论上讲灭火贮罐内！超细干粉剩余—量为: ms＝V！c(10《po＋1)ρq【0，/μ — 式中？:Vc超细干—粉贮：罐容积（m3） ！   《  但此时Vc【。,/是未《知数；另外》驱动气体系数—μ是理论《上的平均值实际上对！单，元独立系统和—组合分配系》统中超？细干粉需要量最大】的，防护区或《保护对象来》说到喷射时间终了时！气，固二相流中含粉量】。已很小按计算公【式(4．0》．12-《2)计算得到的管】道内超细干粉剩【余量已含《一定裕度《因此按m＋mr之值！初选一？超细干粉贮存容【器用厂商提供的m】s，来计算mc值应符合！实际应用的需要【。 【 ，4．：5 4．14—中非液？化驱动气体在—储瓶内遵从理想气】体状态方《程，所以可按《计算：。公式：33 ？和计算公式3—4 计算驱动—气，体储存量液化驱动】气体：在储：瓶内不遵从理想气体！状态：方程：式所以应按计—算，公式：35和计《算公式36 —计算驱？动气体储存量 【 ？ 《4，．，6 4．15清【扫管道？内残存超细干粉【所需清扫《气体量取《10 倍《管网内驱动气体剩余！。量为经？验数据当《清扫气体《采用储瓶《充，装时应单独储—存；若另有清—。扫气体气源采用【管道供？气则不受此限制【 要求清扫》。工作在4《8h 内完成是依据！超细干粉灭》火系统必须》在，4，8，。h 内？。恢复要求规定的 】 ，