4【。。 管网计算》 4．—2 管网《起点是从超细干粉】灭火：剂贮：存容器？输出阀出口算—起单元独立系统和】组合分配系统—均如此计算管网【起点压力不应大【。于2．5《MPa 是依据【超，细干粉灭火》剂贮存容《器的设计压力—确定的管《网最：不利点所要求的【压力是依据喷头工】作压力规定的这里等！效采：用了日本标》准日本消防法—施行规则第》。21 ？条§1？ 指出？喷，头工作压《力不应小于0．【1MPa   】。  注本规范压力！。取值：除特别说明外—均指表压 【 ， 4．4 本条推！荐了管道内径的【计算方法为管道内径！。选用提供了》计算的？数据本计算公—式参考？了干粉灭火系—统，设计规范G》B 50347【的计算公式并做了】大量的实验在规【定的管道起》点压力范围内—超细干粉灭火—剂在DN25—管子的输送速率Q】约为1．3k—g/sDN》25管？子的内？径d是27m—m由此计算出—管径系数Kd:【     应！该，指出上述公式—计算得到《的是最大《管径值根据需要实】际管径值《可取比计算值—较小的恰当数值经】济，流速时？管径随驱《。动，气体系？数μ而异当μ=0．！044 时经济【流速：的管径系数》Kd =10—～11即其最佳管道！。输送速率可》以是输？送速率？的4～5倍》另外当厂家以实际】数，据给出输送速—率（Q）与管—径（d？）关系？时宜采用《厂家提供的数据 】 《 4．6 》设计管网时应尽【量设：计成结构对称—均衡管网使超—细干粉？灭，火剂均匀分布于防】护区内？但在实？践中：不可能做到管—网结构绝对精—确对：称布置只要》对称度在±》。。5%范围内就可以认！为是结构对称均衡】管网可实现喷粉的】有效均衡见》图1在？。实际应用中可以使】。用不：同喷射率的喷头来调！整管：网结构的不对称【性实现系统均衡见图！2 图1 结！构，对称的均衡系—统 】 ： 图2 结》构不对称均》衡系统    】 本：规范计算公式2【0系：等，效采用室内灭火装置！和，设备·干粉系统规范！B，S 530．6pt！。7，-19？88：§7．2 》。规定应该指》出,在实用中也有非！均衡系？统但：本规范主张管网应】尽量设计成对—。称分：流的均衡系统—所以前半句》采用“？宜”：字；均衡《系统可以是对称结构！也可以？是不对？称结构结构对称与不！对称分界《在，对称度所以后—半，句采用“应”—字 《 ？ 4．7 本条】推荐的管网中各管】段长度上的压力损】失计算？公式21 及计算】。公式22《等效采用了干粉【灭火系统《设，。计规范GB 503！47中的计算公式】本计算？公式是依据沿程【阻力：的计：算导出其《推导过程如下—    》 管道中的压—力损失计算式为 ！ 式中Δ》p，管道中的压》力损失（Pa）【；，     】。  Δpq气流流】动引起的压力损失】（Pa）； ！    《。  Δ？pf气体携带的粉状！物料引起的压力【损失（Pa）；【 ？     》 ， λq驱动气—体的摩擦阻力系数】； ：       ！λf超细《干粉的摩《擦阻力系数；—    【   μ 驱动气体！系数； 《    —。   ρq管道内】驱动气体密度—（kg/m3）； ！ ？      v【 q管道内驱动【。气体流动速度（m/！s）； 》     —  d 管》道内径？（，㎜）； 《     【  L 管段计算长！度（m）   】  把公《式（2）《和，。公式（3《。。）代：入公：式，（1）？并移项得 》 ，。 式中《Δp：/L管段单位长度上！的压力损失（—Pa/？m）； 《     》。当μ=0．0286！～0：．143 》时,有 》 式中g 重力加！速度：（m/s2）取9．！81  【   在常温下得管！道中驱动气体—密度ρQ的表—达式为 式】中pq0常》态下驱动气体密度（！kg/m3》）；    ！   ？pe 计算管—段末端压力（MP】。a）(表《压)  》   驱动气体【在管道？中的流速《vq可由其》体，。积，流量Qqv(Q【qv=？μ×Q/p》q)：和管道？内径d表《示即有  】   将（》Δp/L）以MPa！。/m 作单位,【pe以？MPa 《作单：位,d以mm—作单位,整理上述各！式并：简化得 》   《  由于气固—。二相流？体在管道中的流【速很大所以沿—程阻力损《失系数λq》按水力粗《糙管的情况》计算：即， ？ ， 4．3 】4．8～4．—1，0在：本，规程计算公式—2，1中取常温》下管道中驱动气【体密度ρ《q 的？表达式为:》。ρq = (1【0pe +1)ρq！0公式？中，pe为计《算，。管道末端压力应【该取高程《校，正前管道《平均压力pp—代替公式21中p】e计算结果才是【Δp/L的真值可】。那时：计算：管段首端压力pb】还是未知数无法【求得高程校正—前管段平《均压力Pp 】。   ？  通过计算公式】23 已估》算出高？程校正前管段首端压！力故可估算出高程校！正前管段平》均压力Pp为求得高！程校：正前管段首端—压力pb真值宜【采用逐步逼近—法，逼近误？差越小越好本规【程计算公式25 已！满足工？程要求 《    《 管道节《点压力计算有两【种计算顺序一—种是：从后向前计算顺序已！知管段？末端压力《pe求管《段，首端压力p》b这种计算顺序的】优点是避《免能：源，浪费：；另一种是从前【向后计算顺序—已知管段首》端压力pb求—末端压力pe 【这种计算《顺序的优点》是方便选《取超细？干粉：贮罐当采用从前向后！计算：顺序时对以上计算】式移项处理即可 ！    》 另外注意当采用】上式计？算，。时求取(《Δp/？L)i时需要—用pb代替》式21中的p—。e 为了《使设计者掌》握该节点《压力计？算方法下《面举：例说明其中》管壁绝对《粗糙度Δ按镀锌钢管！取0．39》m，m 《     例1【 已知管段末—端压力pe 求管段！首端压力pb 】  ：  ： 已知如图所示管段！末端压力pe＝0．！1，5MPa, —输送速率Q》＝2kg/s—, d（DN2【5）＝2《7m：m， 管段计算长度【L＝1m, 流向与！水，。平面夹角γ＝-9】0°常压下》驱动气？体密度ρq0＝1．！1，。65 g/m3,超！。细干粉灭《火剂松密度pf【＝500kg/m3！, 气？固比μ＝《0．06《(如图3 所—示管段) 》。     》。求管段？首端压力p》b 图3【 竖直管段   ！  解  】   初次估算得 ！     一】次逼近得 —。     即高程！校正前？管段首端压力p【b′＝0．1552！7MPa《。  》 ，  ：。高程校正后 【 ，   ？  即管段首端压力！pb＝0《．154《7MPa —  ： ， ：[例2]已知首【端压力pb＝—0，．，48MPa超细干】粉输送速率Q＝【13kg《/，sd(DN6—5)＝66》 mm管段计算长度！L＝：60m流《向与水平面夹角γ＝！。0，°常态下驱动气体密！度ρq0＝1．16！5kg/m3,超】细干粉？灭火剂松密度ρf】＝500k》g/：。 m3,气固比μ】＝0．06（如图4！ 所示管段）  ！   求管段—末端：压力pe 》 ， 图4 水平【管段   —  解 《 ：   ？  ：初次估算得 — ，     一【次逼近得 》 ？   《  二次逼近得【。 《    因为γ【＝0所以《Ly×sinγ＝】0即：不需要高《程校正   【  即？管段末端压力pe】＝pe？′＋：0＝0．《。331？5（MPa） ！ 4．4 4．【12中管道内超细】干粉的剩余量mr的！计，算式是按《管，道内残存的驱—动气体的质量除以驱！动气体系数而—推导出来的管道【内残存的驱动气体质！量为ρ？qVd 当Pp以】M，Pa作单位时 】ρq＝(1》0，pp＋1)》ρq0     ！所以有？ ，  mr＝》Vd(10Pp＋】1)ρq0/μ ！。    《应该指出《理论上讲灭火贮罐】。。内超细干粉剩余量】为，: ： m：s＝Vc(10po！＋1)ρq0/【μ 《 ：式中:？Vc超细干粉贮罐容！积（m3） 】     但此【时Vc,/是未【。知数；？另，外驱动气体系数μ是！理，。论上的平均值实际】上，对单元独立系统和组！合，分配系统中超细干粉！需要量最大的防【护区：或保护对象来说到喷！射时间终了时气固二！相，。流中含粉量已很【小按计算公式(4】．0．12-2)计！算得到的管道—内超细干粉剩余量已！含一定裕度因此按】。m＋mr之》值初：。选，一超细干粉贮存容】器用：厂商提供的ms来计！算mc值《应符合实《际应用的需要 【 【4．5 4．—14中非液化驱动气！体在储瓶内》遵从：理想气体状态方【程所：以可按计算公式33！ 和计算公式34 ！计算驱动气体储存量！液化：驱动气体《在储瓶内不遵—从理想气体状态【方程式所《以，应按计？算公：。式35和计算公式】3，6， 计算驱《。动气体？储存量 ！ 4．6 4．1！5清扫管道内—残存：超细干粉所需—清，扫气体量取》10 ？倍管网内《驱动：气体剩？余，量为经验数》据当清扫《。气体采用储瓶充【装时应单独储存【；若另有清扫气体气！源采用管道供气则】不受此限制 要【求，清扫工作在》48h？ 内完成是依据【超细干粉灭火系【统必须在48h 内！恢复要求规定的【 ：