， 》4 管网计算— ： 4．2 管【网，起点是从《超细：干粉灭？火剂贮存容》器，输，。出阀出口算起单元独！立系统？和组合分配系统【均如此计算》管网起点压力不【。应大于2．5M【Pa 是依据超【细，。干粉灭火剂》贮存容器的设计【压力确定的》管网最不利点所【要求的压《力，。是依据喷头工作【压，力规定的这里—等效采用了》日本标准日》。本消防法施行—规则：第21 条§1 指！出喷头工《作压力不应》。小于0．1MP【a ？    《 注本规范压力【取值除特别说明【外均指？表压 》 4．4 【本，条推荐了管道内径的！计，算，方法为管道内—径选用提供了计算的！数据本计算》公，式参考了干》粉灭：火系统设《计规范GB 503！。47的？计算公式并做了大】量的实验在规定的管！道起点压力》范围内超《细干粉灭《火剂：在，DN2？5管子的输送速率】Q约为1．3—k，g/sDN2—5管子的《内径d是27m【。。m由此计算出管径】系数K？d:    ！ 应该指《出上述公式计算得到！的是最大管径值根】。据需要实《际管径值可取比计】算值较小的》恰当数值经》济流速时管》径随驱动气体—系数μ而异当μ【=0．044 时经！济流速的管径—系数Kd =10～！11即其《最佳管道《输送速率可》以，是输：送速率的4～5倍另！外当：厂家以实际数—据给出输送速率【（，Q）与管《。径（d）关系时宜采！用厂家提《供的数据 【。 4．》6 设计《管，。网时应尽量设—计成结？构对称均衡管网使超！细干粉灭火剂均匀分！。布于防护区》内但在实践中不可】能做到管网结构【绝对精确对》称布置只要对—。称度在±5%—范围内就可》以认为是结构对【。称均：衡管网可实》现喷粉的有效均衡】见图1在实》际应用中《可以使用不同喷【射率的喷头来调【整，管网结构的不—对称性实现》系统均衡《见图2 图1！。 结构对称的均衡】系统 》 ， ： 图2 结】构不对称均》衡系统？。   《  本规范》计，算公式20系—。等效采用室》内，灭，。火装置和设备·干】粉系统规《范B：S 53《0．6p《t7-19》88§7．2 【规定应该指出,在】实用中也有非均【衡系统？但本规范主张管网】应，尽量设？计成对？称分流的均》衡系统所以前—半句采用“宜”字】；均衡系统可以是】。对称结构也》可以是不对称结构】结构对称与不对【称分界在对称度所以！后半句？采用“应”字 ！ 4．【7 本条推荐的管网！中各管段长度上【的压力损失计算公式！21 ？及，计算公式22—。等效采用了》干粉灭火系统设【。计规范GB —50347中—的计算？公式本计算公式是依！据沿程？阻力的计《算，导出：其推导过《程如下     ！管，道中：的压力损失》计算式为 式！中Δ：p管道中的压—力，损失（Pa）—； ：。  《     Δpq】气流流动引》起的压力损失—（Pa）； —。       ！Δpf？气，体携：带，的粉状物料引起的】压力损失（P—a）； 》。 ，    《。 ，  λ？q驱动气体的—摩擦阻力系数；【      ！ λf超细干粉的摩！擦阻力系数；—    【 ，。 ， μ 驱《动气体系数》； 《  ：     ρ—q管道内驱》动气体密度（k【。g/m3）；— ？   ？    v》 q管道内驱动气】。体，流动速度（m/s】）； ？    —   d 管道内径！（㎜）； 】。 ，。    《 L 管段计算长】度（m）《     把【公式（2）和公式（！3）代入公》。式（1）并移项得】 式中Δp】/L管段单位长度】上，的压力损失（—Pa/m）； 【     当—μ=0．0》286～0．143！。 时,？。有 式中【g 重力加速度【（m/s2）取【9．81 】    在常温下】得管道中驱动—气体密度ρQ的【表，达式为？ ， ， ， ，式中p？q0常态《下驱动气体密度（k！g/m3《）；：     】  pe 计算管】段末端压力》（MPa）(—表压) 《    《 驱动气体在—管道中的流速—vq可由《其体积流《量，Qqv(Qqv=】μ×Q/pq—)和管道内径d表示！即有 》     将（Δp！/L）？以MP？a/m 作单位【。,pe以M》。P，a 作？单位,d以mm【作单位,整理上【述各式并简化—得   【。  由？于气：固二相流体在管【。道中的流速很—大所：以沿程阻力》损失系数λ》q，按水：力粗：糙管：的，情况：计算即？ 4！．3 4《．8～4《．1：0在本规程计—算公：式21中取常温下管！道，中，驱动气体《密度ρq 的—表达式为:ρq【 = (10—p，e +1)ρq0】公式中pe为—计算管道末端压力】应该取高程校正前】管道平均压力—。p，p代替公《式21中pe计【。算结果才是Δp【/L的真值可那时计！算管段？首端：。压力pb《还是未知数无法【求得高程《校正前管段平均压】力Pp 【   ？ 通：过计算？公式23《 ，已估算出高程校正】前管段？首，端压力故可》估算出高程校—正前管段平均压力P！p为求得《高程校正前管段首】端压力？pb：真值宜采用逐—步逼近法《逼近误？差越小越《好，本，规程计算公》式25 已满足【工程要？求   》  管道节点—压力计算有两种计】算顺序一种是从【后，向前计算顺序已【知管段末端压—力p：e求管段首端压力p！b这种计算顺序的优！点是避免能源浪费】；另一种是从—前向后？计算顺序《已知管段首端压【力pb求末端压力】pe 这种计—。算顺序的优点是方便！。选，取超：细，。干粉贮罐当采用从前！向后计算《。顺序时对《。以上计算式移—项处理即可》     】另外注意当》采用上式计算时求取！(Δp/L)i时】需要用pb》。代替式21中—的pe 为了使设计！者掌握该节点压力】。计算方法下面举【例说明其中》管壁绝对粗糙度Δ按！镀锌钢管取》0．39mm— ：。    》 例1 已知—管段末端压》。力pe 求管—段首端压力p—b ：  ：   《已知如图所示管【段末端压力pe【＝0．15M—Pa, 输送—速，率，Q＝：2kg？。。/s,？ d（DN》25：）＝27mm 管】段计算长度L＝1m！。,，。 流向？与水平面夹角—γ，＝-90°》常压下？驱，。动气体密度ρq0】＝1．1《6，5 g/《m，3,超细干粉灭火】剂松密度pf＝【500kg》。/m：3, 气固比μ＝0！．06？(，如图3 所示管段】)   》  ：求管段首端压—力pb 《 图3》 竖直管段  】   解《 ？     初次【估算得 》。    》 一次逼近得—     】即高程校正前—管段首？端压：力pb？′＝0．1》5527M》Pa ？     【高，程校正后 】    即管段首】端压：力pb＝0．—1547MPa ！ ，   [》。例2]已知首端【压力pb＝0．48！MP：a超细干粉输送速】率Q＝1《3kg/s》。d(DN65)＝】66： mm管段》计算长度《L＝60m流—向与水平面》夹角γ＝《0°常态下驱—动气：体密度ρq0＝1】．165kg/m3！,超细干粉灭火【。剂松密度ρ》f＝500kg/】 m3,气》固比μ＝《0．06（如图4】。 所示管段） 】    求管—段末端？压力：pe 》 ，图4： 水平管段》 ：    解》 《。  ：  初次估算得【 ，   》  ：。一次逼近得 】 ，    》 二次？逼，近得    ！ 因为γ＝0所以】Ly×sinγ＝0！即不需要《高程校正 》    《 即管段末端压力p！e＝p？e′＋0＝0．【。331？5（MPa） 【 ？4．4 4》。．12中管道内超细！干粉的？剩余量m《。r的：计，算式是按管道内残】存的驱动气体的【质量除以驱动气【体系数而推导出来的！管道内残存的驱动】。气体质量为》ρqVd 》当Pp以MP—a作单位时 — ρq＝《(10p《p＋1)ρ》q0 ？    《 所以有 — mr＝Vd—(10Pp＋—。1)：ρq：0/μ   【。  应该指出理论上！。讲灭火贮罐内超细】。干粉：。剩余量为:》 ms＝V—c(10p》o，。＋，。1，)ρq0/》μ —式中:V《c超细？干粉贮罐容积（m】。3） ？     但】此时：Vc,/是未知【数，；另外驱动气—体系数？μ是理论上的—平均值实际上对【。单元独立系统和组合！分配系统中超细干粉！需，要量最大的防护【区或保护对象来说】到喷射时间终了时】。气固二相流中含粉量！已很小？按计算公《。。式(4．0．12-！2)计？算得到的管》道内：超细干？粉剩余量《已，含一定裕度因此按m！＋mr之值初—选一超细干粉贮存】容器用？厂商提供的m—s来计算mc—。值应符合实际应用】。的需要 】 4．》5 4．14—中非液化驱动气体在！储瓶内遵从理想气】体状态方程》所，。。以可：按计算？公式33 和计【算公式34 —计算驱动《。气体储？。存量：液化驱动气体在储】瓶内不遵从理想气】体状：态方程式所以应按计！算公：式35和计算公式3！6 计算驱》动气体储存量 【 ？。 4》．6 4《．，15清扫管道内【残存超细干粉所需清！。。扫气体量取10【 倍管网内驱动气】体，剩，余量为经《验数：据当清扫《气，体，采，用储瓶？充装时？应单：独储存；若另有清】。扫气体气源》采用管？道供：气则不受此限制 要！求清扫工作在4【8h 内完成是依据！超细干？粉灭火系统必—须在4？。8，。h 内恢复》要求规定的》 ， ，