： 《4 管网计算— 4》．2： 管网？起点是从超细干粉】灭火剂贮《存容器输出阀出口算！。起单：元独立系统》和组合？分配系统均如此计】算管网起点压力【不应大于《2．5MP》a， 是：依据超？细干粉灭火剂贮存容！器的：设计压力确定的【管网最不利点所要】求，的压力是《依据喷？头工作压《力规定的这里等【效采用了日本标准日！本消：防法施行规》。。则第21 》条§1？。 指出喷头工作压力！不应小于0》．，1MPa  【  ： 注本规范压力取！值除特别说》明外均指表压 【 4—．4 ？。本条推？荐了管道内径的【计算方法为管道内】径选用提《供了计算的》数据本计算》公式参考了干粉灭】。火系统设计规—范GB 5034】7的计？算公式并做了大量】的实验在规定的管道！起点压？力范围内超细—。干粉灭火剂在DN】25管子的输送【速率Q约《为1．？3k：g/sD《N25？管子的内径》d是27mm—由，此计算出管》径系数Kd: 【 ：  ：。   应《该，指出：上，。。述公式计算得到【的是最大管径值根据！需要实际管》径，值可取比计》算值较小的恰—当数：值经济流速时—管径随驱动气—体，系数μ而《异当μ=0》．044 时经济流！速的管径系数—Kd =10～11！即，其最佳管道输送速率！可以是输送速率的】4～5倍另外当厂家！以实际？数据给？出输送速率（Q）】与管径（《d）关系时宜采用厂！家，提供的数据 【 《4．6 设计管【网时应尽量设计成】结构对称均衡管【网使超细干粉灭【火剂：均匀分布于防—护区内但在实践中不！可，能做到管网结构绝】对精确对称布置只要！对称：度在±5%范围【内就可以认为是【结，构对称均衡管网可实！现喷粉的有效均衡见！。。图，1在实？际应用中可》。以使用？不，同喷射率《的，喷头来调整管—网结构的不对称【性实现系统均衡见】图2 》 图1 结》构对称的均衡系统 ！ 【 ， 图2 《结构不对称均衡【系统     本！规范计算《公式：20系等效采用室内！灭火装置和设备·干！粉系统规范》B，S ：530．6pt【7，-，19：88§7《．2 规定应该指】出,在？实用中也有非均衡】系统但本规范主张管！网应尽？量设计成对称分流】的均衡系统所以【前半句采用》“宜”字；》均衡：。系统可以是对称结构！也可：以是：不对称？结构结？构对：称与不对称分界在对！称度所以后》半句采用“应—”，。字 — 4．7 本】条，推荐的管《。网中各管段长度上的！。压力损失《计算公？式21 及计算公式！22等效《采用：。了，干粉灭火系统设【计规范GB 503！47中？的计：算公式本计算公【式，是依据？沿，程阻：。力的计算导出—其推导？过程如下   】  管道中的压力损！失计算式为》 ， 式中Δ—p管道中的》压力：损失（Pa）； 】     【。  Δpq气流流】动引起的压力损失（！Pa）； 】      Δ【pf气体携》带，的粉状物料引起的压！。力损失（《Pa）；  ！  ： ，  λq驱动—气体：的摩擦阻力》系数：；     ！  λf超细干粉的！摩擦阻力系数；【 《      —μ， 驱动气体系数【；   【。 ，   ρq管道内】驱，动气体？密度（kg/m3）！。；， ？      — ，v q管《道内驱动《气体流动速度（m/！s）； — ，  ： ，   d 》管道内径（㎜—。）； —  ：  ：  L 管段—计算长？度（m） —  ： ， 把公？式（2？）和公式（3）【代入：公，式（1）并移项【得 《 式：中Δp/L管段单】位长度上的压—力损失（P》a/m）；   ！。  当μ=0．【0286～0．14！。3， 时,有 】式中g 重力加速度！（m/？s2）取9》．8：1 《     》。在常温下得管—道中驱动《气体密度ρQ的表】达式为 — 式中p《q0常态下驱动气体！密度（？kg/m3）；【。。 ？    《 ，  ：pe： 计：算管段末端压力（M！Pa）(《表压) 《。     驱动【。气体在管道中的流】速vq？可，由其体积流》量Qqv(》Qqv=μ×—Q/pq)和管道内！径d表示即》。有    】 ，将，（Δp/《L）：以MPa/》m 作单位,—pe以？MPa 作单—位,：d，。以mm作单位,【整理上述各》式并简化得 —     由于！气固二相流》体在管道中的流【。速很大所以沿—程阻力损失系数λ】。q按水力《粗糙：管的情况计算—即 》 《4．3 《4．8～4．10在！本规程计《算公式21中—取常温下管道中驱】动气体密《。度ρq 的》表达：。式为:ρq = 】(10pe +1)！ρq0公式中—pe：。为计算管道末端压】力应该取高程校正】前管道平均压—。力，pp代替公式2【1中pe计》算结果才是Δ—p/L的真值可那时！计算管段首端压力p！b还是未知数无法】求得高程校正前管段！平均：压力Pp 】    通过计【算公式23 已估算！出高程校正前管段】首端压力故可—估，算出：高程校正《前管：段平均压力》Pp：为求得高程》校正前管段首端【。压力p？b真值宜采用逐步逼！近法逼近误差越【小越好本规程计【算公式2《5 已？满足工程要求 【 ，    管道—节点压力计算—有两种计算顺—序一种是《从后向前计算顺【序已知管段末端压】力p：e求管段《首端压力pb这【种计算顺序的优点是！避免能源《浪费；另一种是【从前向后计算—顺序已知管》段，。首端：压力pb求》。末端压力p》e 这种计》算顺：序的优？点是方便《选取超细《干粉贮罐当采—用从：前向后计算顺序【时对：以上：计算式移《项处理即可 —  《   另外注—。意当：采，用上：式计算时《求取(？Δ，p/L)i时需【要用pb代替式2】1中的？。pe 为了使设计者！掌握该节《点压力计算方法【下面举例说明其中】管壁绝对粗糙度【Δ按镀锌《钢管取0．39m】m ？ ，     例—1 已？知管段？末，端压力pe 求管段！。首端压力pb—    》 ：已知如图《所示管段末》端压力pe＝0．】15：。MPa, 》输送速率Q＝2k】g/s, d（D】。N，25）＝27—mm 管《段计算长度L＝1】m, 流《。向与水？平面夹角《γ＝：-90°《常压下驱动气体密】度ρq0＝》1．165 g/】m3,超细干—粉灭：火剂松？。密度pf＝50【0kg/m3, 气！固比μ＝0．06(！如图：3 所？示管段)  【   求管》段首端压《力pb？ 图3 竖】直管：段    — 解 ？ ：     初次估算！得    】 一次逼《近得  【   即高程校【正前管段首端压【力pb′＝0．【15527MPa ！ ？    高程校正】后 《     即管【段，首端压力pb＝【0．1547—MPa  —   [例2]已！知首端压力》pb＝0．48MP！。a超细干粉输送速】率Q＝13kg/s！d(DN65)＝】66 mm管段【计算长度L＝6【0m流向与水平面】夹角γ＝0°常态】下驱动？。气体：密，度ρq0＝1．【165kg/m3,！超细：干粉灭火剂松密度ρ！f＝500kg【/ m？3,气固比μ＝0．！06（如图》4 所示管》段） ？     求管【段末端压力p—e， 图4 【水平管段 —    解 —     初】次估算得 】    一次逼【近得  ！   二次逼—近得  【   ？因为γ＝《。。0所以Ly×—sinγ＝0即不需！要高程校正  】   即管段末端】压力p？e＝pe′＋0＝0！．，3315（MP【a） —4．4 4．12】中管道内超细干粉的！剩余量mr的计【算式是按管道内残存！的驱：。动气体的质量除以驱！动气体？系数而推导出来【。的管：道内残存的驱动【气体质量为ρqVd！ ，当P：p以MPa作单位时！ ρq＝》(10？pp：＋1)ρ《。q0  》   所以有 【  mr＝Vd(】10Pp＋1—)ρq0/μ—     应该指！出理论上讲灭火【贮罐内超细干—粉剩余量为: m！s＝Vc(10p】o＋1)ρ》q0/μ《 ， 式中:V】c超细干粉贮—。罐容积（m3） 】  《   但此时Vc】,/是未知数；【另外驱？动气体系数μ—是理论？上的平均值实际【上对：单元独立系统和【组合分配系统中超】细干粉需要量—最大的防护区或保护！对象来说到喷射时】间终了时气》固二相流中含粉量】已很：小按计算公式—(4：．，0．12-2)计算！得到：的管道内超》。细干：粉剩余量已含一【定裕度因此按m【＋m：r之值初选一超【细干：粉贮存容器用厂商】提供：的ms来计》算mc值应符合实】际应用的需要— 】4．5 《4．14中非液【化驱动气体在储【瓶内遵从理想气体状！态方程？。所以可？按计算公式33 和！计，算，公式34 计算【驱，动气：体储存量液化驱【动，气体在储《瓶内不遵从》理想气体状》态，方程式所以应—按计算公式35和】计算公式36 计】算驱动气《体储存量 — 4．】6，。。 4．15清扫管道！内残存超细》。。干，粉所需清扫气体【量取10《 倍管网内》驱动气体剩余量为经！验数据？当清扫气体采用【储瓶充装时应单独】储存；若另有清扫】气体气源采用—管道供气则不受此】限，制 要求清扫工作在！48h 内完—成是依据超细干粉灭！。火，系统必？须在48h 内【。恢复要求规定的【。。 ：