？ 4 》管网计算 【 4．2 》管网：起点是从超细干粉】灭，。火剂贮？。存容：器输出阀《出，口算起？单元独立《系，统和组合分配系统均！如此计算管网起点压！力不应？大于2．5MPa】 是：依据超？细干粉？灭火剂贮存容—。器，。的设计压力确定的管！网最不利点所要【求的压力是依据喷】头工作？压力规定《的这里等效采—用了：。日本：标准日本《消防法施行》规则第21 —条，§1： 指：出喷头工作压力【不应小于0．—1MPa —    》注本规范压力取值】除特别说明》外均：指，表压 【。 4．4 本条推】荐，了管道内径的计算】方法为管道内径选用！提，。供了计算《。的数据本计算公【式参：考了：干粉灭火系》统设计规范G—B 50347【的计算公式并做【了大量的实验在规定！的管道？起点：压力范围内超—细干粉？灭火：剂在：DN25管子—的输送速率Q约为1！．3kg/》sDN25管子【的内径d是27mm！由此计算《出管径？系数Kd:》    【 应该指出上—。述公：式计算得到的—是最大管径》值根据？。。需要实？。际管径值可取—比计算值《较小的恰当数值经济！。流速：时管径随驱动气体系！数μ而异当μ=0】．044 时经济】流速的管径系数Kd！ =：。10～1《1即其最《佳管道输送速率可】以是输送速率—的4～5倍》另外当厂家以实际】数据给？出输送速《。。率（Q）与管径【（d：）关系时宜》采用厂家提供—的数据 《 《 ，4．：6 设计管》网时应？尽，量设：计成：结构对称均衡—管网使超细干粉【灭火剂均匀分—布于防护区内但在实！践中不？可能做到管网结【构，绝对精确对称—布置只？要对：称度在±5%范【围内：就可以认为是—结构对称《均衡管网可实现喷粉！的有效均衡见图1在！实际应用中》可以使用不同—喷射率的喷头—来调整？。管网结构的不对称】性实：现系统？均衡见？图2 图【1 结构对》称的均衡系统 【 — 图《2 结构不对称均衡！系统     】本，规，范，计算公式20系等】效采用室内灭火装】置和设备·干粉系统！。规范BS 5—30．6pt7-1！988§《7．2 《规定应该指出,在实！用中也有非均衡系】统但本规《范主张管网应尽量】。设，计成：。对称分流的均—衡系统所《以前半句采用“宜”！字，；均衡系统可以【是对称结构》也可：以是不对称》结构结构对称—与不：对称分？界在对称度所以后半！句采用“应”字 】 ？ 4．7 】。本条推荐《的管：网，。中各管段长》度上的压力损—。失计算？公式21 及—计算公式《22：等效采用了》干粉灭火系统设计规！范GB 5034】7中的计《算公式本计》算公式？是依据沿《程阻：力的计算《导，出其推导过程如下 ！    《 管：道中的压力损—失计算？式为 ？ ？式中Δp管》道中的压《力损失（P》a）； 》。  ？   ？  Δpq气流流】。动，引起的压《。力损失（《Pa）； 》   》  ：  ：Δpf气体携带【的粉状物料引—起的压力损失（【Pa）； 】      λq】驱动气体的摩—擦阻力系《数，； 《       λ】f超细干《粉的摩擦阻力系【数；   】    《μ ：驱动：气体系数； —      】 ρ：q管道内驱动气体密！度（kg/m3【）； 》      — v q《管道内驱动》气体流动速》度（：。m，/s）；  ！     》d 管道《内，径（㎜）； ！      L 】管段计算长度（【m）   —  把公式》（2）和公式（【3）代入公式（1】。）并移？项得 》 式中Δ《p/L管段单位长度！。上，的压力损失（—P，a/m）；  】   当μ=0【．0286～0【．1：43 ？时,有 》 ：式中g 重力加速度！（m：/s：2）：取9．？81 ？。  《  ：。 在常温下》得管道中驱动气体】密度ρQ的》表达式为《 式中—p，q，0常态下《驱动气体密度（k】g/m？3）；   ！ ，   pe》 计算管《段末端？压力（MP》a）(表压) 】   ？ ，驱动气体在管道中】的，流速vq可由其体】积流量Q《qv(Qqv—=μ×Q/pq【)和管？道内：径d表示《即有 《     将【（Δp？。/，L）以MPa/m】 作单位,》pe以？。MPa 作单位【,d：以mm作单位—,整理上述各—式并简化得 】    《 ，由于：气固二相流体在管】道中的流速很—大所以沿程阻力【损失系数λq按水力！粗糙管的情况计算】即 》 4．—3 4？．8～4《．10在本规程计】算公式21中取【常温下？管道中驱动气体密度！ρq 的表达—式为：:ρq = (1】0pe +1—)ρq0公式中pe！为，。计算管道末端压力】。应该取高程校正【前管道平均压力pp！。代替公式《2，1，中pe计《算，结果：才是Δ？p/：L的真值《可那时计算管段首端！压力pb还是未【知数无法求》得高程校《正前管段平均—压，力Pp —     通过【计算公式23 【已估算出高程校正前！管段首端压力故【可估算出高程校正前！管，。段平均压力Pp为求！得高程校正前管段】首端压力pb真值宜！采用逐步逼近法逼】近误差？越，小越好？本规程计算公式2】5 已满足工程要求！     管【道节点压力计算有两！种计算？顺序一种《是从后向前》计算顺序已知管段】末端：压力pe求管—段首端压《力，pb这种计》算顺序的优点—是避免能源》浪费：；另：一种是？从前向后计算顺序已！知管段？首，端压力？pb求末端压力【pe：。 这：。种，计算顺序的》优点：是方便选《取超细干粉贮罐当采！。。用，从前向后计算顺【序时对以上计算【式移项处理》即可：    【 ，另外注意当采用上】式计算时《求取(？Δp/？L)i时需要用p】b代替式21—中的p？e 为了《使设计者掌握—该节点压力计算【方法下面《举例说？明其中管壁绝对粗】糙度：Δ按镀锌《钢，管取0．3》9mm  】。   例《1 已知《管段：。末，端压力p《。e 求管《段首端压力》pb    【 已知如》图所示管段末—端，压力：p，e＝：0．15MPa,】 输送？速率Q＝2kg/s！, ：d（DN25—）＝27mm— 管段计算长—度L＝1m, 流向！与水平面《夹角γ＝-90°常！压下驱动气体—密度：ρq0＝1．16】5 g/m3—,超细干粉》灭火：剂松密度pf—＝，500？kg/m3,— 气固比μ》＝0．0《6，(如图3 所示管段！)     【求管：段首端压力pb 】 图3 竖【直，管，段 ？ ，   解 —     初次估！算得 —    一次逼近】得  —   即高》程校正前《管段首端压力p【b′＝0．155】27M？Pa 》  ：   高程校正【后   【  即管段首—端压力pb＝0．】1，54：7MPa    ！ [例2]已知首！端压力pb＝0．4！8MPa超》细干粉输送速—率Q＝1《3，。kg/s《d(D？N65)＝66 】mm管段计算长度L！＝60m流向与水】平面夹？角γ＝0°常—态下驱动气》体密度ρq》0＝1．165k】。g/m3,超细【干粉灭火剂松—。密度ρf＝5—00kg/》 m3,气固比μ】＝0：．06（如图4 】所示管段）   ！ ， 求管段末端压力p！e 图—4 水平管段  ！   解 》     初】次，估算得？ ， ， ：  ：  一次逼近—得 —。。     二次逼近！得    】 因为γ《＝0：所以Ly×s—in：γ＝：0即不需要高程【校正     】即管段末《端压力pe＝—pe′＋0＝0．】331？5（M？Pa） — 4．4《 4．12》中管：道内超细干粉的剩】余量mr的》计算式是按管道【内残存的驱动气体】的质量除《。以驱：动气：体系数？而推导？出来的管道内—残存的驱动气体质】量，为ρqVd 当Pp！。以MPa作》单位时 》ρq＝(10pp＋！1)ρq0 【    所以—有 ？ mr＝Vd(1】0Pp＋1)ρ【q0/μ   】 ，。 ，应该：指出理论上讲灭火贮！罐内超细干粉剩【余量为: 》 ms＝Vc(1】0po＋1)—ρq0/《μ 式【中:Vc超》细干粉？贮，罐容积（《m3） 《     但此！时Vc？,/是未知数；另外！驱动气体系数μ是】理，。论上的？平均值实际上—对单元独立系统和】组合分配系统中【超细干粉需要量【最大的防护区—或保护对象来—说到喷射时间终了时！气固二相流中含粉】。量已很小按计算【公式(4．0．12！-2)计算得—到的管？道内超细干粉剩余】量已含一定裕度因此！按m：＋mr之值》初选一超细干粉贮】存容器用厂商提供】的m：s来计算mc值【应符：合实际应《用的：需要 《 《 4？．5 4．1—。4中非液化驱动气】体在储瓶内遵从理】想气体状态方程【所，以可按计算公式【33 和《计算公？式3：。4 计算驱动气体】储，存量液化驱动—气体在储瓶》内不遵从理想—气体状态方程式所】以应按计《算公式3《5，和计算公式》。。36 计《算驱动气体储存量 ！ ： 4．【6 4．1》5清扫管《道内残存《超细干粉所》需清扫？气，体量取？10： 倍管网内驱动气】体，剩余量为经验数据】当，清扫气体采》用储瓶充装》时应单？独储存；若》。另有清扫气》体气源采用管道供气！则不受此限制— 要求清扫》工，作在48h —内完成是依据—超细干粉灭火系统】必须在48h 内恢！复要求？规定的 》