《6.：2  ？应力验算 【 ， 6.—。2.1  组合梁】截面混凝土与钢【梁的法向应》力计算包括外—荷载作用下的—。应力、？收缩徐变及》温度等作《。用，在截：面内产生的自应力】(，应力重分布)以及超！静定结构中》可能：的二：。次，效应的应力 】   》。  截面法》向应力计《算的基本假》定是 】    (1)【混凝土与钢》梁连接为《完，全，连接不考虑滑移【； —。     》(2)组《合梁弯曲时符合平】截面假定； — ？     (【3)收缩徐变产【生的法向应力可采】。用叠：加原则 【    》 计算弯矩及预【应力作用产》生的截面法向应【。力时一般采》。用弹性模量》比，的方：法将两种材料的【。截面：折，算，成一种材料》的截面按照初等材料！。力学的公式进行计算！。 《 ，。   ？。  考虑《施工顺序的》不同可采用不—同阶段？的，截面特性进行计【算当采用组合截面形！成后：落架的施工方法【时组合梁的自重及其！上，荷载：都作用在组合截面】上采用组《合截面特性进—。行计：算当采用《组合截面形成前【钢梁需要单独受力】的施工方《法时应力计算—需要分阶段》进行：在施：工阶段(即第一【阶段受力状态)组】合，梁尚：未形：成组合截《面钢梁应单独—承担：其自身重量、—湿混凝土重量—和施工荷载等；在使！用阶段(《即，。第二阶段受》力状态)混凝土【硬化达到设计强【度钢梁与《混，。凝土桥？面，板形成组合》截面：共同承担后续施加的！荷载： —   ？ 考虑徐《变作用影响时—可采用有效弹性【。模量比方《。法(按？本规范第6.2.】3条)进行计算【。对于不同《的基本作用》采用不同《的徐变因子来体现徐！变，影响的程度计算得】到的应力为基—本作用与徐变—。影响共同《产生：。的法向应力如—外，荷载(？考，虑至t时刻的徐变影！响)作用下》的法：向应力为 】  ？。   混凝土桥【面板板？顶应力 【  ！   徐变影响的】法向应力也可按本】规范第6.2.5条！。基于有效弹性—模量的虚拟荷—。载法单独计算基【本思路与计算公式详！见本规范附录—B —   ？。  组合梁的混【凝土收缩徐变—、温度？作，用在：静，定结构？中不产生截面弯矩但！在截面内产》生约束自应力；【在超：静，定结构中这些作用】引起的变形》会产生二次应力温】度梯度产生截—面自应力《整体升降温由于材】。料，的，线膨胀率的差异也产！生截面自应力徐【变对收缩、温—。度的影响一般认【为温度为短》。期作用不考虑徐变影！响；：收缩为长期作用【考虑徐变《的影响(混》凝土受拉徐》变)计算《也可：按照有效弹性模量法！进行折算影响的效果！等同于收缩》作用：的折减 《 6.2.！2  ？本，条给出了体外—预应力筋弹性应力增！量和弹性应力的计】算，公，。式一般情况》下弹性应力增量【计算值较小可—忽略：计算；当忽略后可】能导致结构不安全】时可采用式(6.】2.2-2)—。进行详细《计算 》 ：。   ？  按照本规范、A！yyub B.M】.Pres》tr：。essed —Composi【te Gi》rd：ers Und【er Posi【t，ive M》oment(—ASCE Jour！n，al of Str！uctu《ral Engin！eering199！0116(1—1)2931-29！51)、Hoad】ley？ P.GBeh【avior —of P《res？tressed 】C，omposi—t，e Steel B！。e，ams(Jour】nal？ of St—。ructu》ral？ Division！ ASCE》19639(3)】21-3《4)和Nie— J：.，G.Expe—rimental ！and A》n，aly？t，ical S—。tudy of P！re：stre《ssed《 ，Ste？elConcr【e，t，e Com》po：site 》Beam《。s Consid】er：ing？ Sli《p Eff》ect(ASC【E Jo《。urnal of】。 Str《uc：tural —Engineer】ing20》0713《3(4)5305】40)中公式分别】对规范？编，制组完成的试验和其！。他，相关试验中的—14根？预应力钢-混凝土组！合，梁在P＝《0.2Pu、—0.4Pu(Pu】为组合梁《的极限荷载)—时的预应力筋的【应力增量和应—力，进行：了验算(详见钢-】混凝土组合梁单调】静力性能和》设计理论研究报告钢！-混凝土组合—桥梁设计规范编制】组20？10)？结果表明不同荷载作！用下按本规范公式计！算得到的预应力【筋弹性应力增量值和！应力值与试》验值的误差较—小(在P＝0.【2Pu、《0，.4：P，u时预应力筋弹【性，应力增量与试验【值，的平均误差分—别为11.》。3％和1《。1.0％标准—差分别为0.1【87和0.》。139预应力—筋应力？值的平均误差—分别为0.2％和0！.6：％标准差《分别为0.》。008和0.0【14) 【 6.2.—3  本《条，参考：欧洲规范4给出了】考虑混凝土徐变影响！的，。有效弹性《模量法 《 《    《 ，。混凝土徐变作用【产生的效应是依附】于其他？基本作用下的—徐变作用《效应是？增加或者减少基【本，作用效？应没有其他的基【本作：用，。也就没有徐变作用】采，用有效弹性模量【法简化计算时不【。同的基本作用的徐变！影响不？相，同故相应的混—凝土有效《弹性：模，量也不同《数值通常取决于荷】载或作用的类—型徐变？。的影响通过》徐变：因子：(或称徐变》影，响系数？。)来体现当结构受到！多种作用时徐—变的影响《。效应可简《。化应用叠《加原理进行组合 ！   —  有效弹性模量的！公式：及参数取值与欧洲规！范4一致 【     【汽车荷？载是一种长》期作用一般认为【徐变对其作用的效应！。也有影响《可，按拟恒载《。的方法考《。虑即汽车荷载折减】后作为？基，。本作用然后计算徐变！作用的影《响考虑徐变影—响的汽车荷载基【本作用可采用—现行行业标准公路】桥涵设计《通用规范J》TG ？D60中汽车—荷载的准永久—值(准永久值系数0！.4：不计冲击《力) 《  》   采用有效【弹性模量法》计算徐？变，作用的影响效—应时可采《用两种方法 — ，     (！1)与基本作用合并！一起计算《采用有效弹》。性模量法进行截面换！算求得的效应—为基本作用与徐【变影响？的叠加值 ！     (—2)与基本》作用分开单独—计，算，徐变对各基本作用的！影响效应此时基本作！用效应计算时采用真！实弹性模《量进行？截面换算《徐变影响《可采用虚拟荷载法】进行计算根据基本作！用下的徐变应—变换算成虚拟荷载】进行效？应计：算求得的效应为徐变！作用的增量 ！  ？   徐变》系数最终值的计算】系根据19》90年CEBF【IP Mod—el ？Code提供的公】式计算得到》具体公？。式可参见现行行业】标准公路钢筋—混凝土？及预应力混凝土桥】涵设计规范JTG ！D62-2004附！录F徐变最》终值计算《的说明如《下 ：   【。  ：CEBFIP 【Mode《l， Code》对混凝土徐变系数的！计，算考虑了持》续时间？或加载后时间70】年我国？现行行业标》准，公路钢筋混凝—。土及预应《力混凝土《桥涵设计规》范，JTG 《。D6：2按10年》延续期计算本规范】认为10年》以，后徐变系数值—增长不可忽略因此】本规范取t→∞时】的徐变系数为徐变】最终值并《建议计算徐变时【取其最终值 — 》6.2.4》  本条给出了预】制或：现浇混凝土》桥面板收缩系数的】计算 】   ？ 同条文说明6.】2.3条本规范【。取t→？∞时的收缩应变为】收缩应变最终—值并：建议计算收缩应变】时，。取其最终值 】 ， ：    由于收缩作！用是在混凝土桥面板！与，钢梁结合后产—生效应为区分—现浇桥？面板与？预制：桥面不同的收缩【作用本规范》给出了？结合时对应》混凝土龄期的收缩】折减系数表混—凝，土构：件，的收缩量计算可采】用名义收缩系数【乘以：收，缩折：减系数收缩》折减系数《是考虑钢与》混凝土桥面板—结合前发生》的龄期对《收缩应变值进行的折！减采用下列公—式计算得到  【 》 —式中εc《s(tbt》s)收缩开》始时的龄期为—ts计算考虑—的龄期为tb时的收！缩应变；《 》。。  ：     εc【s(∞ts)收【缩开始时的龄期为t！s的收缩应变最终值！ ， ，