。 5  【承载：能力极限状态计算】 ： ，。 — 5.？1  抗弯承载【。力，。。计算 ！ ，5.1.1  按塑！性理论计《算钢-混凝土组【合梁截面的抗弯【承载力时《要求构件的》稳定问题《不能先于截》面塑性前发》生故对？钢，梁板件的《宽厚比作出较严【格的：限制以避免由于板件！局部失稳而降—低，构件：的承载力参考欧【洲规范4的要求采】用，塑性方法设计—时为了保证构件【的塑：性发展采用钢材的力！学性能应《。满足强屈《比ƒu/ƒy—≥1.10伸—长率不小于15％】相应于抗《拉强度？ƒu的？。应变εu不小—于15倍屈服—时的应变εy— 》     》受弯钢？-混凝土组合—梁根据？钢结构稳定与截面塑！。性发展之间》的关系按欧洲规范4！。可以分为 【  《   第一类截面全！截面达到塑性并可】形成塑？。性铰(改变结构形成！内力重？分布)； — 《    第二类截】面全截面可达到塑性！但不能形《成塑性铰稳定问题先！于塑性铰出现； ！     】第三类截《面截面边缘达—到，塑性稳？定问：题先于？全截面塑性出现； ！ 》    第四—类，截面稳定问》题先于塑性》出现：即承载能力完全由】局部：稳定控制《 》。     第一【类、：第二类截面可—。。采用：塑性计算《截面抗弯承载力【。第三：类截面可采用弹塑】性计算截面》。承载力第《四类截面一般设【计上是不允》许采用的《 ？  《   截面的—分类按照受压翼缘】板及腹板《各自的不《同情况进《行，判，定 》  ？。   本条规定参】考，了欧洲？规范4的《相关规定《以，第一、二类截—面，进行控制《 》     当板件】宽厚比不满足表5】.1.1的》限值但？满足本规范构造【要求的截面时—。可，采，用弹性方法计算截】面抗弯承载能力【即应变？满足平截面假定应力！。应变关系满足虎克定！律截：面边缘？应力达到材料设【计强：度的条件来计算截面！承载能力即 ！ roσ≤ƒ【 ，      — ，。 (2)《 ， 式—中σ：。基本组？。合下钢筋、钢梁【或混凝土的》计算应力值(M【Pa：)，； 【      ƒ【。。钢筋、？钢梁或混《凝土：的强度设《计值：(MP？a) 》 ，     用塑】性设计方法计算截】面承载能力其最终的！极限状态可》不考虑施工过—程，及徐变、收缩—、温度作用的影响】采，用弹性设计方—法时：其应力的极限状态为！继承应力《故应计入这些作用】的影响 【 5.《1.2？  ：当钢梁同《时，受弯受剪时由于腹板！剪应：。力的存在《截面的抗弯承载能】力会有所降低或者】反过来？说当截面中有—了较大？的弯矩作用后截【面的抗剪承载能力】。会有所降低 — 《    《 对：于简支梁《一般不出《。现上述情《。况(除了《在跨中弯矩最大处还！有，较大的集中》。力作用) 》 》    对于—连续梁的中支点处】截，。面受弯受剪最大必】然同时？出现：但根据试验表—明当桥面板的纵向】配筋率较《大满足Art—ƒsd≥0.1【5Asƒd(普【通钢筋与钢梁的力比！大于0.《15)的《要求时抗剪承载能】力，有较大？。的提高抗《弯承载能力》也可不考虑剪力的影！响  】 ，。。  当不满》足本：条规定时抗弯承载能！力可根据下列规定计！算 【   ？ (1)当剪力设】。计值小于5》0％的剪力承—载能力时仍可不【考虑：剪力：对抗：弯承载能力的影【响； 《     (！2)当剪力设计【值等于？100％的剪—。力承载能力时抗弯承！载能力仅由》钢梁：翼缘和纵《向钢筋提供； 【 》。。    (3)当】剪力：设计值在50％～】100％的剪力承】载能：力之间时抗弯承【载力可在《上述两种状态中线】性内插 》 5.1.3！  栓钉《等抗剪连接件在传递！钢梁和混凝土桥面板！交界面上的水平剪力！时会发生变形从而】。在交界面上引起滑移！使，钢-混凝土组合【梁截面的极限—抗，。。弯强度降低因此【在计算钢《。-混凝土组》合梁抗弯强度—时应考虑滑移—效应的影响》。本条给出了考虑滑】移效应和混凝土桥】面板内普通钢筋作用！的正弯矩作用—下的钢？-混凝土简支组合】梁极限抗《。弯强度计算》公式 ？ 》   ？ 由于混凝土桥面】板和钢梁之间有相对！滑移极限状态—时，。混凝土桥面板和【钢，梁中都存《在中和轴钢-—混凝土组合梁截【面抗弯？强度计算分四种情况！混凝土桥面板内中】和，轴，在两层？钢筋：之，间且钢梁内中和【轴在：。钢梁上翼缘内混凝】土桥面板内中—和，。轴在：两层钢筋《之，间且钢梁内》中，和轴：在钢梁？腹板内混凝土—桥面板内中和轴【在下：层钢筋以下且钢梁】内中和轴在钢梁【上翼缘内混凝土桥】面板内中和》轴在下层钢筋以下】且钢梁内《。中和轴在《。钢梁腹板《。内  】 ，  本条所列的【。正弯矩作用区段【钢-混？凝土组合梁》抗弯强？度计：算公式是结合理论公！式和相？关试验结果》拟，合得出的(详见【钢-混？。凝土组合梁单调静力！性能和设《计理论研《。究报：。告钢-混凝土组合桥！梁设：计规范编制》组20？10)混凝》土桥面板面积计算时！应考虑承托的面【。积 《   》  按照本规—。范、现行《国家：标准钢？结构设计《规范G？B 50017、】欧洲规范4、美【国钢结？构规范A《IS：C(Spe》c，ificati【on for S】truct》ural《。 Steel Bu！ilding—s Ap《proved 【by the 【Am：erica》n In《sti？tute of 】Steel —Const》ru：ction》 Commit【tee2005)】。、英：。国钢结构规范—Briti》s，h Sta》nd：erdStruct！ural u—se of s【teel w—ork？ in bu—ildingB【S595《0-：。3199《0、S.ChenL！oa：d ：carryi—。ng capac】ity of co！mposite b！。e，ams pre【st：ressed— with e【xte？rnal t—endon》s un《der posi】tive 》moment(J】。o，urnal of】 ，Cons《truction】。al Stee【。l ：Res？ea：。ch2005Vo】l.61(4—)515-530】)和聂建国》。钢-混凝土组合梁】强度、变形》和，裂缝的研《究，(博：士后出站《。报告北京清华大学】。1994)中公式分！别，。对规范编《制组完成《的试验和其他—相关试验中的23】。根钢-混《凝土组合梁》的抗弯强度》进行了验算(详见钢！-混凝土组合梁单】调静：力性能和设计理论研！究报告钢-混凝土组！合桥梁？。设计规范编制—组2010)结果表！明按照本规范—公式计算得到的结】果与试验结果误差较！小(平？。。均误差为0.—2％标准差》为0.058) ！ 5》.1.4  本【条给出？了体外预应力筋的极！。限应力的计算方法】体外预应力筋的极限！应，力是体外预应力筋】的有效应力加上【应力增？量应力增量的计算分！为塑性中和》轴在板？。内和钢梁《内两种情况根据本】规范编制组完—成的试验结果应力增！量的计算《公式：是根据选用的参数】进行拟合《而得出的《    ！ 按照本《。规，范、S.Ch—enLo《ad c《。ar：r，ying cap】acity of】 c：omposite ！beams pr】est？。ressed 【with 》ex：te：rnal tend！。ons 《under pos！itive mom！e，nt(？Journal【。 of Co—nstruct【ion？al Steel ！。Resea》ch2005V【ol.61(4【)5155》30)和《聂建国？钢-混？凝土组合梁强—度、变形《和裂缝的研》究(：博士：后出站报告北京清】华大学1994【)中公式分》别对规范《编制组完成》的试：验，和其：他相关试验中的14！根钢-？混凝土组合梁—体外：预应力筋极限应【力增：。量和极？限，应力进行《。了验算(详》见钢-？混凝土组合梁单调静！力性能？和设计理论研—究报告？钢，-，混凝土组合桥梁设计！规范编制组2010！)结果？表明按照本规—范公式计算得到的预！应力筋极限应力【增量和极限应—力与试？验值结果误差—较，小(平均误差—。分别为6《.，3％和2.5％【。标，。准差分别《为0.098和0】.，03：5) 《