5  承载！能力极限状态计【。算， ： ，。 5.！1  抗《弯，承载力计算 ！ 5.1.】1，  按塑性理论计】算钢-？混凝土组合梁截【面的：抗弯承载力时要求构！件的稳定《问题不能《先于截面塑》性前发？生，。故对钢梁板件—的宽厚比作出较【。严格的限《制以避免由》于，板，件局部失稳而—。降低构？。件，的承载力参考欧洲】规范4的要求—采用塑性方法—。设计：时为了保证构—件的塑性发展采用钢！材的力学性能应满】足，强屈比ƒu/ƒ【y≥：1.1？0伸长率不小于1】5％相应《于抗拉强《度ƒu的应变—εu不？小于15倍屈服时的！应变：εy —    》。 受弯钢-》混凝土组《合，梁根据钢结构—稳定与截《面塑性？。发展：之间的关系按欧洲】规范4可以分为【  【 ，  第一类截面全】截面达到塑性—并可：形成塑性《铰，(改变结构形成内】力重分布《)； ？    】 第二类截面全截】面可达到《塑性但不能形—成塑性铰稳》定，问题先于塑性—铰出现；《 ？。。  《   第三》类截面截面边缘达】。到塑：性稳定问题先于全】截面塑性出现—； ： 》    第四类【截面稳定问题先于塑！性出现即承载能力】完全由局部》稳定控制 —   —  第一类》、第二类截面可【采用塑性《计算截面抗弯承载】力第三类截面可采】用弹塑性《计，算截：面承：载力第四类截面【一般设计上是不允许！采用的 》。 ？     截—面的分类按》照受压翼缘板及腹板！各自的不同情况【进行判定 — ：    》。 本条规定》参考了欧洲规范4的！相关规定以》第一、二《类截面进行控—制  】   当板》件宽厚比不满足表5！.1.1的限值但满！足本规范构造要求的！截面时可采用弹性方！法计算截面抗弯承载！能力即应变》满足平截面假定应】。力应变关《系满：足虎克定律截—面边：缘应力？达到材料设计—强度的？条件：来计算？截面承载能力—即 ro！σ≤ƒ     】 ，   (2) ！ ， 式中σ基本组】合下钢？。筋、钢梁《或，混凝土的《计算应？力值(？MPa)； 【 ：     —  ：ƒ钢筋、钢梁或【混凝土的强度设计值！(MPa)》 ，   【  用塑性设计【方法计算截》面承载能《力其最终的》极限状态可不考虑施！。工过：程及徐变《、收：缩、温度作用的【影，响采用弹性设计方】法时其应力的—。极限状？态为继承应力故应计！入这些作用的影响】 ， 5—.1.2  当钢】。梁同时受弯受—剪时由于腹板—剪，应力的存在截面的抗！弯承载能力会有所】降低或者反过来说当！截面中有了较大【的弯矩？作用后截面的—抗剪：承载能力会有所降】低 》 ，。     对—于简支梁一》般不出现上述—情况(除了在跨中】弯矩最？大处还有较大的集】。中力作用) ！     —对，于连续梁的》中，支点：处截：面受弯？受剪最大必然同时】出现但根据试验表】明当桥面板的纵向】配筋：率较大满足Ar【t，ƒsd≥0.15】Asƒ？d(普通钢》筋，。与钢梁的《。力比大于0.—15)的要》求时抗？剪承载？能力有较大》的提高抗弯承载能力！也可不考虑剪力【的影响？ ： ？  ：   当不满足本条！规定时抗弯承载能力！可根据下列规定【计算  ！   (1)当剪力！设计值小《于50％的剪力【承载能力时仍可【不考虑剪力》。对抗弯承载能力【的影响；《    ！ (：2)当剪《力设计值等于100！％的剪力承载能【力时：。抗弯承载能力仅【由钢梁？翼缘和纵《向钢筋提供； ！ ？ ，   (3)当剪】力，设计值在50—％～1？00％的《剪力承载能力之间时！抗弯承载力可—在上述两种》状态中线性》内插 ？ 5.【1.3？  栓钉等抗剪连接！件在传？递，钢梁和？混凝：土桥面板交界面上的！。水平剪力时会发生】变，形从而？在，。交界面上引起滑移使！。钢，-混：凝土组合梁》截面的极限抗弯强度！降低因此在》。计算钢？-混凝土组合梁抗】。弯强：度，时应考？。。虑，滑移效应的影响本】条给出？了考虑滑移效应和混！凝土桥面板内普【通钢筋作用》的正弯矩作用下的】钢-混凝土简支组】合梁极限抗弯强度】计算公？。式 《     由于！混凝土桥《。面板和钢梁》。之间有相对》滑移极？限状态时《混凝土桥面板和钢】梁中都存《在中和轴钢-混凝土！组合梁截面抗—弯强度计算分四【种情况混凝土桥【面板内中和轴在两层！钢，筋之：间且钢梁内中和轴在！钢，梁上翼缘内混凝土桥！面板内中和轴在两层！。钢筋之间且钢梁【内中：和轴在钢梁腹板内混！凝，土桥面？板内中？和，轴在：下层钢筋《以，下且钢梁内中和轴在！。。钢梁上翼缘内混凝土！桥面板内中和轴【在下层钢筋》以，下且钢梁内》中和轴在钢梁腹板内！ 》 ，    本条所【列的正弯矩作用区段！钢-混凝土组合【梁，。抗弯强度计》算公式是结合—理论公式和相—关试验结果拟合得】出的：(，详见钢-混》凝土组合梁单调静】力性能和设计理【论研究报告钢-【混凝土组合》桥梁设计规范编制】组2：。01：0)混凝土桥—。面板面积计算时【应考虑承托的面【积 —     按—。照本规？范、现行国家—标准钢结构设计【规范GB 》50017、欧洲规！范4、？美国钢结构规范AI！。SC：(S：。pe：cificat【ion f》or Str—uctur》al Steel ！Buildin【gs Ap》pr：ov：ed by the！。 Am？eri？can Insti！tu：te of》 Steel 【C，。onstr》ucti《on Co》mmi？ttee2005)！、，英国钢结构规—范B：r，itish Sta！nderdS—truct》ur：al use o】f steel w！or：k in bu【ildingBS5！950-《31990、S【.ChenLoad！ ，car？rying ca】pac？ity of— com《po：site beam！s， pr？est？。r，esse《d with e】xt：e，rnal te【ndon《s u？nder 》pos？it：ive m》omen《t(Journ【al o《f C？onstru—ctio《nal S》te：el R《e，seac《。h2005V—。ol：.61(4)—515？-5：。30)和聂》建国钢？-混凝土《组，合梁强？度，。、变形和裂缝—的研：。究(博士《后出站？报告北京清华大【。学19？94)中公式分别】对规范编制组完成】。的试验和其他相关试！验中：的23根钢-—混凝土组合梁的抗】弯，强度进行了验—。。算(详见钢-混凝】土组合梁单调—静，力性能和《设计理论研究报【。告钢-？混凝：土组合桥梁设计【规范：。编制组201—。0)：结果表明按照—本规范公式计算得】到的：结，果与试验结果误差较！小(平均误差为0】.2％标准差—为0.058) ！ ？ ，5.1.《4  本条给—出了体外《预应力筋的极限应力！的计算方《法体外预应力筋【的极：限应力是体外预【。应力筋？的有：效应力？加上应力《增量应力增量的计】算分：为塑性中《和轴在板内和钢梁内！两种情况《根据本？规，范编制组完成的试】验，结果应力增量的计算！公式是根据选—用的参数进行—拟合而得出的 】  》   按照本规范、！S.Chen—Lo：ad ？carrying】 ca？。。p，acity》 of 《composit】e beams p！restresse！d ：with e—xternal【 tendons ！un：der？ pos《itive mo】ment(》Journal 】of： Const—r，uc：ti：onal S—teel Re【sea？ch2005—V，ol：.，61(4)515】530)和聂建国钢！-混凝土《。组合梁强《度、变形和裂缝的】研，究(博士后出站报】告北京清华》大学199》4)中？公，式分别对规范—编制组完成》的，试验和其他相关【试验中？的14根《钢，。-，混凝土组《合，梁体：外，预应力筋极限应【力增量和极限应【力进行了《验算(详见钢-【。混凝：土组合梁单调静【力性能和设计理【论，研究报告钢-混凝】土组合桥梁设计规】范编制组《2，010)结果表明】按照本规范公—式计算得到的预【应力筋极限应力【增量：和极限应力与—试验：。值结果误差较—小(平均误差—分别为6《。.3％和2.5％标！准，。差，分别为0.098和！0.03《5) 《