5 — 承载？能力极限状》态计算 ！ 5.1  ！抗弯承载《力计算 》 5【。.1.1  按塑性！。理论计算钢-混凝】土组合梁截面的抗弯！。。承载力时要求构件】的，稳定问题不能—先于截面《。。塑性前发生故对【钢梁板？件的宽厚比》。作出较严格的—限制以避免由于板件！局部失稳《而降低构件的—承载力参考》欧洲规范4的要求采！用塑性方法设计时】为了保？证构件的塑》性发展？采用钢材的力学性】能应满？足强：屈比ƒu/ƒy【≥，1.10《伸长率不小》于，15％相《应于抗？拉强度ƒu》的应：变εu不小于—15倍屈服》时的应变ε》y， ， ： ：     》受弯钢-混凝土组】。。合梁根据钢结构稳定！与截面？塑性发展《。。之间的关系》按欧洲规范4可以分！为 ： 》   ？ 第一类截面全【截，面达到塑《性并可形成塑性铰(！改变结构形成内力重！分布：)； —   《  第二类》截面全截面可达到】塑，性但不能形》成塑性？铰稳定？问题先于塑性铰出现！。； ？     】第三类截面》截，。面边缘达《到塑性稳定问题先】于全：截面：塑性出？现； 【    《 第四类《截面稳定问题—先于塑性《。出现即承载能力完全！由局部稳定控制 ！     第！一类、第《二，类，截面：可采用塑性计算截面！抗弯承载力第—。三类：截，面可采用弹塑性计算！截面承？。载，力，。第，四，类截面一般设计【上是不？允许：采用：的 ： ，   —  截面的》分类按照受》压翼：缘板及腹板各自的不！同情况进行判定 ！ 《。    本》条规定参《考了欧？洲规范4《的相关规定以第一、！二类：截面进行控》制 》   《。 ， 当板件宽厚比【不满足？表5.1.1的限值！但满足？本规范构造要—求的：截面时可《采用弹性方》法计算？截面抗？弯承载能力》即应变满足平—截面假定应力应【变，关系满足虎克定律截！面边缘应《力达到材料设计【强度的条《件来计算《。截面承？载能力即 — roσ≤】ƒ       】  (2)》 式【中σ基本组合—。下钢筋、钢梁或混凝！土的计算应力—值(：MPa)； ！ ：。     》 ƒ钢筋、钢梁或】混凝土的强度设【计值：(MPa) ！     用塑性！设计方法计》算截面承《。载能力其最终—的极限状态可不考虑！施工过程及徐变【、收缩、温度—作用：。的影响采用弹性【设计方法时其应力】。。的极限状态为继承应！力故应计入这些作】。用的影响《 ， 5.【1.2  当钢梁】同时受弯受》剪时由于《腹板剪应力》的存在截面的抗【弯，承载能力会有—所降低或《者反过来说当—截面中有了较—。大的弯矩作用后【截面的抗剪》承载能力会》有所降低《 》     对于简支！梁一般不出现—上，述情况(除了在跨】中弯矩最大处还有】较，大的集中《力作用) ！  ：   对于连续梁】的，中支点处截面受弯】受剪最？大，必然同时《出现但？根据试验表明—当桥面板《。的纵向？。配筋率较大满足A】rtƒ？sd≥0.》15：Asƒ？d(普通钢筋与钢梁！的力比大于0—.15)的要求时抗！剪承载能力有较大的！提高：抗弯承载能》力也可不考虑—剪力的？影响  ！   当《不满：足本：条规定时抗弯承载能！力可根据下列规【定，计算 《 ？     (1)当！剪力设计值小于50！％的剪力承载能力】时，仍可不考《虑，剪力对抗弯承载【。。能力的影《。响； 》。 ：     (—2)当剪力》设计值等《于，100％的剪力【承载能力时抗弯承载！能力：仅由钢梁翼》缘和纵向钢筋—提供：；   ！  ：。。(3)？当剪力设计》值在5？0％：～100％的—剪力承载《能力之间《时抗弯承载力—可在上？述两：种状态中《线性内插 》 ： 5.1.3 ！ 栓：。钉等抗剪连》接件在传递钢梁和】混凝土桥面板交界】面，上的水平剪力—时会发生变形从【而在交界面》上引起滑移》使钢-混《凝土组合《梁，截面的？极限抗？弯强度降低因—此，在计：。算钢-混凝土—组合梁抗弯强—度时应考虑》滑，移效应的影响本条】给出了考虑滑移效应！和混凝土桥面—板内普通钢筋作用】。的，正，弯矩作用下的—钢-：混凝土简支组合【梁极：限抗弯？强度计算公》式 — ，    《由于混凝土桥面板】和钢梁之《间有相对滑移—。极限状态时混凝【土桥面板和钢梁中】都，存在：。中和：轴钢-混凝土组【合，梁截：面抗弯强《度计算分四种—情况：混凝土桥面板—内中和轴在两层钢筋！之间且钢梁内—中和轴在钢梁上翼缘！内混：凝土桥？面板内中和轴—在两层钢筋》之间且？钢梁内中和轴在钢】梁，腹板内混凝土桥【面板内中和轴在下】。层钢筋以下且钢【梁内中和轴在钢梁上！翼缘内混凝土桥面板！内中和轴在下层【钢，筋以：下且钢梁内中和轴在！钢梁腹板《内 ？。    【 本条？所列的正弯矩作【用区段钢-混凝【土组合梁《。抗弯强？度计算公式是结合】。。理论公式和相—关试验结果拟—。合得：出的：(详见钢-》混凝土组合梁单【调，静力性能和设—计理论研究报告钢】-混凝土组合—桥梁设？计规范编《制组2010)混凝！土桥面板面》积计算时应考虑【承，托的面积 》 ：  《  ： ，按照本规范》、现行国家标—准，钢结构设计规范G】B 500》17、欧洲规范4、！。美国钢？结构规范A》ISC？(Speci—fication】 for《。 Structur！al Stee【l Bui》ldings— App《roved by】 the Ame】rica《n In《sti？tute of S！teel Co【n，structi【on Commi】ttee2005】)、英国钢》结构规范Br—itish S【tand《。erdS《t，ruc？tural use！ of stee】。l w？ork？ i：n build【ingBS》5950-》31990》、S.Chen【Load《 carrying！ capa》city of c！ompo《sit？。e， beams 【prestress！ed with【 extern【al ？tend《ons un—der pos【itive mom！。ent(Journ！al of Con！struc》tional— S：teel R—eseac》h2005Vo【l.61《(，4，)515-5—30)？和聂：建国钢-混凝—土组合梁强度、变形！和裂缝的《研究(博士后出站】报告北京清华大学1！994)中公—式分别？对，规范编制组完成的试！验和：其他相？关试验中《的，。23根钢-混凝【土组合梁的抗弯强】度进行了验算(【详见钢-《混凝土组合梁单【调静力性能》和设计理论研—究报告钢-》混，凝土组合桥梁设计】规范编制组20【10)结果表明按照！本规范公《式计算得到的—结果与试验结果误】差较小(平均误差为！0.2％标准差为0！.，058) 》 》5，.1.？。4  本条给出【了体外预应力筋的】极限：应力的计算方—法体外预应力筋的】极限应力是体外预应！力筋的？有效：应力加上应力增【量应力增《量的计算《。分为塑性中》和轴在板《内和钢梁内两种【情况根据本规范编】制组完成的试验结】果应力增量的—。计算公式是根据【选用的参数》进，。行拟：合而得出的 【 ：。 ： ，   按照本规范】、S.Che—nLoad car！ryi？ng capac】ity of co！mposit—e be《ams pres】tressed【 with》 externa】l ten》dons unde！r po《sitive mo！ment(》Jou？rnal 》of： Co？nstruct【ional Ste！。el Re》seach》2005Vo—l.61(4)【515530)和聂！建国钢-混凝土组】合梁强度、变—形和裂缝的研究(博！。士，后出站报告北京清华！大学1994)中】公式分别对》规范编制组完成【的试验和其他相【关试验中《。的14？根钢-混凝土组合梁！体外预应力筋极限】应力增量《和极限应力进行了验！算(详见钢-混凝土！组，合梁单调静力—性能和？设，计理论研究报告钢】-混凝土《组合桥梁设计规范编！制组2010)结】。果表明按照本—规范公式计算得到】的预应力筋极限【应力：增量和？极限应力与试验值结！果误差较《小(平均误差分别为！6，.3％和2.—5％标准差分别为】0.09《。8和0.0》35)？ ：