5 — 承载能力极限状态！计算 ？ — ， 5.《。1  抗弯承载力计！算 】。 5.？1.1  》按塑性理论计算【钢-混？凝土组合《梁截面？的，抗，弯承载力时要求【构，。件的稳定问题不能先！于截面塑性前—发生故？对钢梁板件的—宽厚比？作出较？严格的限制》以避免？由于：板件局部失稳而【降低构件《。的承载？力参考？欧洲规范4的—要求：采用塑性方法设计】时，为了保证构件的【塑性发？展采：用，钢材的力学性能应】满，足强屈比ƒu—/ƒy≥1.—。10伸长《率不小于15％相应！于抗拉强度》ƒu的？应变εu不》。小，于15倍屈服—时的应？变εy ！。    受弯钢【。-混凝土组》合梁根据钢》结构稳定与截—面塑性？发展之间的关系按欧！洲规范4《可以分？为   ！  第一类截面【。全截：面达到塑性并可形成！塑性铰(改变结构形！成内力重分布)【；  】   第二类截面】全截面可达到塑【性但：。不能形成塑性铰【稳定问？。题先于塑《性铰出现； — ？     第三】类截面截面边缘达到！塑性：稳定问题先于全【截面塑？性出现？；  】   ？第四类截面稳—定问题先于塑性出】现即承载能力—完全由局《部稳定控制》 ， ， ：。     第【一类、第二类截面】可采用？塑性计？算截面抗弯》承载力？第三：类截面可采用弹塑】性计算截面承—载力第四类截面【一般设计上是不允许！。采用的 【   《 ，。 截面的分类按照受！压，翼缘板及《腹，板各：自的不同《情况进行判定 【 ？     —本条规？定参考了欧洲规范】4，的相关？规，。定以第一、二类截】面进行控《制 ： ？     —当板件？。宽厚：比不满足表5—.1.1的限值但满！足本规范构造要求】的截面时可采—用弹性方法》计算截面抗弯承载能！力即应？变满足平截面假定应！力应变关《系满足虎克》定律截面《边缘应力达》。到材料设计强度【。的条件来计算截面】承载：。能力即 ！roσ≤ƒ  【  ：    《 ，(2) 》 《式中σ基本组合【。下钢筋、钢》梁或混凝《。土的计算应》力值(MPa)【；   ！    ƒ钢筋、】钢梁或混凝土的【强度：设计值(《MPa) 【 ：    《 用：塑性设？计方法计《算截面承载》能力其最终的极限】状态可不考》虑施工过程及徐变、！收，缩、温？度作用？。的影响采用》弹性设？计方：。法时：其应力的极限状【态为：继，承应力故应计入这】些作用的影响 ！ 5.1.2】  当钢《梁同时受《。弯受剪时由于腹【板剪应力的存—在截：面的抗弯承载能力会！有所降低或者反过】来说当截《面中有了较》大的弯矩作用后截】面的抗剪承》载能力会有》所降低 】。     对—于简支梁一般不【出现上述情况(除了！在跨中弯矩最大【处还有较大的集中】力，。作用) ！。   ？ 对于连续梁的【中支点处截面受弯】受剪最大必》然同时出《现，但根据试验》表明当？桥面板的纵》向配筋率《较大满足Artƒs！d≥0.15Asƒ！d(普通《。钢筋与钢梁的力比大！于0.15)的【要求：时抗剪承《载能力有较大的提高！抗弯承载能》力也可不考虑—剪力的影响 】     【当，不满：足，本条规定时》抗弯：。。承载能力可根—据下列？规定计算《。 《     (1)！当剪力？设计值？小于50《％的：剪力承载能力时仍可！不考虑剪力》。对，抗弯承载能力的影响！。；， —    (2)当剪！力设计值等于100！％的剪力承载—能力时抗弯承—载，能力仅由《钢梁翼？缘和纵向《钢筋提供； ！     —(3：)当：剪力设计值在—50：％～1？00％的《剪力承载能力之【间时抗弯承》载力可在《上述两种《状态中线性内—插 5.！1.3？  栓钉等抗剪连】。接件在传递钢梁【和混凝土桥》面，板交界面上的水平】剪力时会发生—变，形从：。而在交界面上引起】滑移使？。钢-混凝《土组合梁截面的极限！抗弯：。强度降低因此—在计算钢-混凝土组！合梁抗弯强度时应考！虑滑移效应的影【响，本，条给出了考》虑滑移效应和混【凝，土桥面板内》普通钢？筋作用的《正弯矩作用》下的钢-混凝—。土简支组合梁极限抗！弯强度计算公—式 【    由于—混凝土桥《面板和钢梁之间有】相对：滑移极限状态—时混凝？土桥面板《。和钢：梁中都存在中和轴】钢-混凝土组合梁截！面抗：。弯强度计算分四【种情：况混凝土《桥面板内中和轴【在两层钢筋之—。间且钢梁内中—和轴在钢梁上翼【缘内混凝土桥面板内！中，和轴在两层钢筋之】间且钢梁内中和轴在！钢梁：腹板：内混凝土桥面板【内中和轴在下—层钢筋？以下且钢梁内中【和轴在？钢梁上翼《缘内混凝土桥—面板内？中和轴在下层钢筋】以，下且钢？梁内：中和轴在钢》梁腹：。板内  ！   本条所列【的正弯矩作用区【段钢-混凝土组合梁！抗弯强度《计算公式是》结合：理，论公式和相关试验结！果拟合得《出的(详见钢-混凝！土组合梁单调静力性！。能和设计理论—研究：。报告钢？-混凝？土，组合桥梁设计规【范编制？组2010)混凝】土，桥面板面积计—算时应考虑承托的】面积 ？ ？  ？  ： 按照？本规范？、现行国《家标准？钢结构设计规—。范GB 《。50017、欧洲规！范4、美国钢结构】规范AISC—(Spec》ifica》tion《 fo？r S？truc《tural —Steel —Build》i，。ngs Appro！ved 《by th》e Amer—。ican I—n，s，t，it：ute of S】teel Con】struc》。tion 》Commi》tte？e2005)—、英国钢结构规范】British S！tand《erdSt》ruct《ur：al use o】f st《eel wor【k ：in ？buildin【gBS595—0-31990、】。S.C？henL《oad carry！ing capa】city of c！。omposit【e beams p！restress】ed wit—h ex《ternal 【tendon—s under 】pos？itive mo】ment(Jou】rna？。l of C—on：struc》tio？nal Steel！ Re？seach200】5Vol.》61(4)515】-530)和聂建】国钢-混凝土组合】梁强度、《变形和裂缝》的研究(博士后出站！报告北京清华大【学1：994)中》公式分别对》规范编制组完成【的试验？和其他相关试—。验中的23根钢-混！凝土组合梁》的抗弯强度进行了验！。算(详见钢》-，混凝土组合梁—单调静力《性能和设《计理论研《究报告？钢-混凝土组—合，桥梁设计规范编制】组2010)结【果，表明按照本规范公式！计算得到的》结，果与试验《结果误差较小(平均！误，。差为：0.2％标准差为0！.058) 【 5.1.4！  本条给出—了体外预应力筋【的极：限，应力的计算方法体外！预应力？筋的极限应》力是：体外预应力筋的有效！应力加上《应力增量应力增量的！计算分为塑性中【和轴在板内和钢【梁内两种情况根据】本规范？编制组完《成的试？。验结果应力增量的】计算公式是根据选】用的参数进行拟合】而得出的《 《     —按，照本：规，范，、S.ChenL】oad c》arryin—g， capacit】y，。 of co—mp：os：ite 《bea？ms pr》estres—sed wit【h exte—。rnal te【ndo？ns und—er po》sitive— momen—t(：J，ournal o】。f， Co？nstruc—tional St！eel Res【e，ach2《005V《ol.6《1(4)515【530)和聂建国】钢-混凝土组合梁强！度、变形和》裂缝的研究(博士】后出站报告北—京，。清华大学1》994)《中公式？分别：对规范编制组—完成的试验和其【他相关试验》中的14《根钢-混凝土组合】梁体外预应》力筋极限应力—增，量和极限应力进行了！验算(详《。见钢-混凝土组合梁！单，调静力性能和设计】理论研？究报告钢-混—凝土：组合桥梁设计规【范编：制，组2：010？)结果表明按照本规！范公：式计算得到的预【应力筋极限应力【增量和极限应力【与试验值结果误差】较小(平《均误差分别》为6.3％和—2.5％标准—差分别为0》.098和0.【035)《 ：