5》  承载能力极【。限状态计算》 ， ！5.1  抗弯承载！力计：算， ？ 5—.1：.1 ？。 按塑性理》论计算钢-混—凝土组合梁截面【的抗弯承载力时要】求构件？的稳定问题不能先】于截面塑性》前发生故对钢梁【板件的宽厚比作【出较严格的限制【。以避免由《。于板件局部失稳【而降低构件的承【载力参考欧洲规【范4的要求》。。采用塑性方》法设计时为了保证构！件的塑性发展采用钢！材的力学性能应【满足强屈比ƒu/ƒ！y，≥1.1《0伸长率《不小于15％相【。应于抗拉强度—ƒ，u的应变εu不小于！1，5倍：屈服时的应变ε【y  】   受弯钢—-混凝土《组合梁根《据钢结构《稳定与截《面塑性发展之间【的关系按欧洲规范4！可以分？为 》     —第一类截面全截面】达到：塑性并可形》成塑性？铰(改变结构形成】内力重分布)—； ：    】。 第二类截面—全截面可达到塑性但！不能形成塑性铰稳】定问题先于塑性【铰出现； ！   ？  第三类截面【截面边缘达到塑【性，稳定问题先于—。全截：面塑性出现； 【     ！第四类截面稳定问题！先，于，塑性出现即》承载能力完全—。由局：部稳定控制 ！   《  第一《类、第二《类截面可采》用塑：性计：算截面抗弯承—载力第三类截面可】采用弹塑《性计算截面承载【力第四？类截：面，一般设计上是不允】许采用的 【    — 截面的《。分类按照受压—。翼缘板及腹板各【自的不同情况进【行判定 《 《。  ：   本条规—定参：考了欧洲规范—。4的相关规》定以第一、二类【截面进行控制 】   —  当板件》宽厚比不《满足：表5.？1，.1的限值》。但满足？本，规范构？造要求的截面时可】采用弹性方》法计算截面抗弯承】。载能力？即应变满《足，平截面假定应—力应变？关，系，满足虎克定律截【面边缘应力达到材料！。设计强度的》。条件来计算》截面承？载，能力即？ ， r—oσ≤ƒ《    《   ？  (？2) ？。 式中σ基！本，组合下钢筋、钢梁或！混凝土的《计算应力值》。(MPa)》； 》  ？     ƒ—钢筋、钢梁或混凝】土的：强度设计值(MPa！)   ！  用？塑性设计方法—计算截面承》载能力其最终的极】限状态可《不考：虑施工过程及徐变】、，收缩、温度作用的影！响采用弹性设—计方：法时其应力的极【限，状态：为，继承应力《故应计入这些—。。。作用的影响 【 ： ， 5.1.2 【 ，当钢梁同时受弯受剪！时由于腹《板剪应力的存在截面！的抗弯承载能—力会有所降低或者反！过来说当《截面中有了较大的】弯矩作用《后截：面的：抗剪承载能力会有】所降低 ！    对》于简支梁一般不出现！上，述，情况(除了在跨【中弯：矩最大？处还：有较大的集中力【作用) ！  ：  对于《连续梁的中支点处】截面受弯受剪最大必！然同时出现但根据】试验：表明当桥面板的纵】向，。配筋率较《大满足Artƒ【sd≥0.1—5Asƒ《d(普通钢筋与【钢梁的力比大于0.！15)的《要求时抗剪承载能力！有，较大的？提高抗？弯承载能力也可不考！虑剪力的影响 ！ ：     》。。当不满足本条规定时！抗弯承载能力可根】据下列规定计算 ！。     】(1)当剪》力设计？值小于50％的剪力！承载：能力时仍可》不考虑剪力对抗弯】承载能力的影响； ！  —   (2)—当剪力设计》。值等：于100《％，的剪力承载能力时抗！弯承载能《力仅由？钢梁：翼缘和？纵向：钢，筋提供； 】   《。  ：(，3)：当剪力设计值在50！％～100％的剪】力承载？能力之间时抗弯承载！力可：。在上述两种》状态：中线：性内插 》 5》.1.？3  栓钉等—抗剪连接件在传递钢！梁和混凝土》桥面板交界面上【的水平剪力时会【发生变形从而在交】界面上引起滑移【使钢-混凝土组合】梁截面的《极，限抗弯强度》降低因此在》计算钢-混凝—土组合梁抗弯—强度时应考虑滑【移效应的影响—本条给出了考—虑滑移效应和混凝土！桥面板内普通钢筋作！用的正弯矩作用下的！钢-混？凝土简支组》。合梁极限抗弯强【度计：算公式 》     】由，于混凝土桥面板和】钢梁之间有相对滑移！极限状态时混—凝土桥面板和钢梁中！都存在中和轴钢【-混凝土组合梁截面！抗弯强度计算分【四种情？况混凝土桥面—板，内中和轴在两—层，钢筋之间且》钢梁：内中和轴在钢梁上】翼缘内混凝土桥【面板：内中和轴在两层【钢筋之？间且钢梁内中—和轴在？钢梁腹板内混凝土】桥面板内中》和轴在？下层钢筋以》下且钢梁内中—和轴在钢梁上翼缘内！。混凝土桥面板内中】和轴在下层钢筋【以下且钢《梁内：。中和轴在钢梁—腹板内 ！    本》条所列的正》弯矩作用区段—钢-混凝土组合【梁抗弯强度计算【公式是结合理论公】式和相关《。试验结果《拟合得？出的(详见钢-混】凝土组合《梁，单调静力性能和【设计理？论研究报告》钢-混凝土》组，合，桥梁设计规范编制】。组20？10：)混凝土《桥，面板面积计算时应考！虑承托的面积— 《     按照】本规范、现行国【家标准钢《结，构设计规范GB 】50：017？、，欧洲规范4、—美国钢结构规范AI！SC(Spe—cificat【ion for 】Structu【。。ral St—e，el Build】ing？s App》ro：ved by t】。he Ameri】can Ins【titute of！ ，St：ee：l Cons—tructio【n ：Committee！20：05)、英国钢【结构规范Briti！sh Stan【derdS》tructura】l u？s，e of ste】el wo》rk in》 bui《ldingBS59！50：-3：19：90、S.Ch【enLoad ca！。rr：ying capa！city 》of compo】sit？e ：b，eam？s， prestres！sed 《wit？h extern】al te》ndons un】der p》osi？t，ive momen！t(Jour—。nal of Co！nst？ruct《ion？al St》eel 《Reseach【2005Vol【.61(4)515！。-530《)和聂建国钢—-混凝土组合梁【强度、变形和裂缝的！。研究(博士后出【站报告北京清华大学！1994)》中公式分别》对规范编《制组完成的》试验：和其：他相关试《验，中的23根钢—-混凝土组合梁的】抗，弯强度进行了—验算(详见钢-混凝！土，组合梁单调静力【性能和？设计理论研究报告钢！-混：凝土组合桥》梁，设计规范编》制组2010)【结果表明按照本【规范公？式计算得到》的结：果与试验结果误差】较小(平均误差为0！.2％标准差为【0，.058) — 5.【1.4  本条给】出了体外《预应力筋的》极限应力《的计：算方法体外》预应力筋的极限【应，力是体外预应力筋的！有，效应力加上应力增量！应力增量的计—算分为塑性中—和，。轴在板内和钢梁内两！种情况根据本—规范：编制组完成的试【验结果应力增—量的计算公》式是根据选》用的参数《进行拟合而得出【的 【 ，   按照本规范、！S.ChenLoa！d c？arryi》ng c《apac《it：y o？f compo【site《 beam》s p？r，estr《essed》 wit《h ：ext？ernal te】n，dons u—nder《 p：ositive m！om：ent(《Jour《nal of Co！ns：tr：。uctional】 Steel—。 Rese》ach2005【Vol.61(【4)5？15530)和【聂建国钢《-混凝？土组合？梁强度？、变形和裂》缝的研？究(博？士，后出：站，。报告北？。京清华大学199】4)中公式》分别对规《范编制组完》成的试验和其他【相关试验《中的：。。14：。根钢-混凝》土组合梁《体外预应力筋极【限应力增量和—。极限应力进行了验】算(详见钢-混【凝土组合梁单—调静力性能和设计】理论研究报告—钢-混？凝土组合桥梁设【计规范？。编制组201—0)结果表明—按照本规范公式计算！得到：的，预应力筋极限应力】增，量和极限应力与试验！值结果误差较小(平！均误差分别为6.3！％，和2.5％》。标准差分别为0.0！98和？0，.035) 【