5》  承载能力极限】状态计？算，。 ！ 5.1 》 抗弯承载》力计算？。 【 5.1.1  】按，塑性理论计算钢【-混凝？土组合梁《截面的抗弯承—。载力时要求构—件的稳定问题不能】先，于截面塑性前发生】。故对钢梁《板件的宽厚比作【出较严格的》限，制以避免由于—板，件局部失稳而降低构！件的承载《力参考？欧洲规范《4的要求采用塑【性方法？设计时为了》保证构件的塑性【。发，展，采用钢材的》力学性能应满足强】屈比ƒu/》ƒy≥1.10伸】长率不小于15％】相应：。于抗：拉强度？ƒu的？应，变εu不小》于15倍屈服时的】应变εy 】。     受【弯钢-混凝土组合】梁根据钢结构稳定】与截面？塑性发展之》间的关系按欧洲【规范4可以分为 ！ ？    《 第一类截》面全截？面达到？塑性并？可形成塑《性铰(改变结构形】成内力重分布—)； 》     第二！类截面全《截面可？达到：塑性但？不能：形成塑性铰》稳定问题先》于塑性铰《出现； ！   ？ 第三类截面截面】边缘达到塑性稳定】问题先于全截面塑性！出现； 》   —  第四类截面【稳定问题先于—塑性出现即承载【能力完全由局部稳定！控制 【     》第一类、《第二类截面》可采用塑《。性计：算截面抗弯》承载力第三类截面可！采用弹塑性计—算截面承载力第四】类截面一《般设计上是不—允许采用的 — 》    《截面的分《类按照受压翼缘【板及腹板《各自的不同》情况进？行判定 】 ，    本条规定】参考了欧洲规—范4的相关》规定以第一、—二类截面进行—控制 】    当板—件宽厚比不满—足表5.1.1【的，限值但满足本规【范构造要求的截面】时可采？用弹性方法计算截面！抗弯承载能力即应】变满足平截面假【定应：力应变关系满足虎克！。定律截面边》缘应力达到材料【设，计强度的条件来计】算，截面：承载能？力，即， roσ！≤ƒ： ，     》   (2) ！ ？式中σ基本组—合下钢筋、钢梁或混！凝土的计算应力值(！MPa)《； —      — ƒ：。。钢筋、？钢梁或混凝土的强】度设计值(MP【a)： 《     —。用，塑性设计方法—计算：截面：承载能力《其最终的极限状【态可不考虑施工过】程及徐？变、收缩《、温：度作用的影响采【用弹性设计》方法时其应力的【极限状态为》继承应力故应计入这！些，作用的影响 】 5.1.2 ！ 当钢？梁同时受弯受剪时由！于腹板剪应力的存】在截面的抗弯承【载能力？会有所降《低或者？反过来说当截—。面中有了《较大的？弯矩作用《后，截面的抗剪承—载能力会《有所降低 ！。     》对于简？支梁一般不出—现上述情况(除了在！跨中弯矩最大处还有！。较大的集中》。力作用？)  】   对于连续【梁的中？支点处截面》受弯受？剪最大必然同—时出现但根据试验】表明：。当桥面板的纵向【配，筋率较？大满：足Artƒsd≥】0.15Asƒd(！普通钢筋与钢梁【的力比大于0—.15？。。)，。。的要求时抗剪承【载能力有《较大的提《高抗弯承载能力也】可不：。考虑剪力《的影响 】   ？  当不满足本【条规定时抗弯承载能！力可根据下》列规定计算》 ？  《。   (1)—当剪力设计》值小于50％的剪力！承载能力时仍—可不考虑剪力对【抗弯承载能力的影】响； 【  ：   (《2)当剪力设计【值等：于1：00％的剪力承【载能力时《。抗，弯承载能力仅由【钢梁翼缘和纵—向钢筋提供》；，    ！ (3)当剪力设】计值在50％—～，100％的剪—力承载能力之间时抗！弯承载力可在上述】两种状态中线—性内：插 ？ ？ 5.？1.：3 ： 栓钉等《抗剪连接《件在：传递钢梁《和混凝？土桥面板交界面上的！水平剪力时会—发，生变形从《而在交界面》上引起滑移使钢-】混，凝，土组合梁截面的极】限抗弯强度降低【因此在计算钢-混】凝土组合梁抗弯【强度时应考虑滑移效！应的影响本条给出】了考：虑，滑移效应和混凝土】桥面板内普通钢筋】作用的正弯矩作【用下的钢-混凝土简！支组合梁极限抗【。弯，。强，度计算？公式 】。    《。由于混凝土》桥面板和钢梁之间有！相对滑？移极：限状态时混凝—土桥面板《和钢梁中都存在【中和轴钢《-，混凝土？组合梁截《面抗弯强度计算分】四种情况混凝土桥面！板内中和轴在两层】钢筋之间《且钢梁内中》和轴在？钢梁上翼缘》内混凝土桥面板内中！和，轴在两层钢筋—之间且钢梁内—中和轴在钢》梁腹板内《混凝土桥面》板内中和轴在下层钢！筋以下且钢》梁，内中：和，轴在钢梁上翼缘内混！。凝土桥面板内中【和轴在下层钢筋【以下：且钢梁内中和轴在钢！梁腹板内《 —  ：  本条所列的正】弯矩作？用区段钢《-混凝土组合—梁抗弯？强度计算公》式是结合理论公式和！。相关：试验结果拟》合得出的(详—见钢-混凝土组合梁！单调静？力，性能：和设计理《论研究报告钢-混】凝土组？合桥梁设计规范编制！组2010)—混凝土桥面板—面积计算时应考虑】承托的面积》 ，。 ？  ？。 ，  按照本》规范、现行》国，家标准钢结构—设计规？。范GB 500【17：、欧洲规范4、美国！钢，结构规范AISC(！Specif—ication 】for？ Struc—tural —S，teel B—uildings ！Appr《ove？d b？y the》 Amer》。ican 》Institute！ of Stee】l ：Constr—uction Co！m，mittee20】05)、英国钢结】构规范Brit【。ish 《St：。。ande《rd：Structura！l， use of s！。teel wo【rk in》 building！BS59《50-31990】、S.Chen【Load《 carry—ing capa】ci：ty of com！posit》e beam—s prest【r，essed wit！h externa！l ：te：ndons u【nder po【sitive mo！ment(J—ourna》l， of Cons】tructi—onal Ste】。。el ？Res？each2》005Vol.61！(4)515-【530)《和聂建国钢-混凝】土组合梁强度、【变形和裂缝的研究】(博：士后出站报告—北京：。清华大学《。1994)中公式】分别对规范编—制组：完成的试验和其他相！关试验中的》23根？钢-混凝土组合【梁的抗弯强度进行了！验，算(：详见钢-混凝土【组合梁单调静力性能！和设计理《论研究？报告钢-混凝土组合！桥，梁设计规范》编制组20》10)结果表明【按照本规范公式计】算得到的结》。果与试验结果—误差较小(平均误差！为0.2％标准【差，为，0.05《。8，) 《 5.1.4 ！ ，本条给出《了体：外预：应力筋？的极限应力的计算方！法体外预《应力筋的极限应【力是体外预应—力筋的？有效应？力加上应力增—量应力增量的计算分！为塑性中《和轴在板《内和钢梁《内两种情况根据本】。规，范编制组完成—的试验？结果应力增量—的计算公《式是根据选用的参】数进行拟合而得出的！ ？ ：    《 ，按照：本规范、S.Che！。nLoad ca】rrying c】apacity 】of compos！。ite bea【ms prest】ressed—。 with ext！e，rn：al ten—dons unde！r positiv！e ：moment—(Journa【l of C—onstructi！onal Stee！l Resea【ch200》5Vol《.61(4)515！530)《和聂建？。国钢-混凝土—。组合梁强度、—变形和裂《缝的研究《(博：士后出站报告北京】清，华大学19》94)中公》式分别对《。规范：编制组完成》的试验和其》他相关？试验中的1》4根：钢，-混凝土组合梁体外！预应力？筋极限应力增量和极！限应力进行了验【算(详？见钢-混凝土—。组，。合梁：单调静力《性能和设计理论研究！报告钢-混》凝土组合《桥梁设计规范编【制组2010)结果！表明按照本规范公式！计算：得到的预应力筋【极限应力增量和极】限应力？与，试验值结果误差较】小(平均误差—分，别为6？.3％和2》.5％标准差—分别为？0，.0：98和0.035)！ ：