5  承】载能力极限状态【计算 ！ ， 5.1  抗】弯承：。载力计算 》 ： ？ 5？.1.1  —按塑性理论计算钢-！混凝：土组合梁截面的【抗弯承？载力时要求构—件，的稳定？问题不？能先于截面塑—性前发生故对钢梁】板件的宽厚比作【出，较严格的《限，制以避免由于板件局！部失稳而降低—构件的承载力参考】欧洲：规范4？的要求采用塑性方法！设计时为《了保证构件的塑性发！展采用钢材的力【学性能应满》足强屈比ƒ》u/ƒy≥1.1】0伸长率不小于15！％相应于《抗拉强？度ƒu的应》变εu？。不小于1《5倍屈？服时的应变ε—y 《   》。 ， 受弯钢-混凝土】组合梁根据》钢结构稳《定与截面塑性发展之！间的关系按欧洲规范！。4可以分为 【   —  第一类截—面全：截面达到《塑性并可形成—塑性铰(改变结构形！成内力重分布)； ！ ？ ，     第二类截！面全截面可》达到：塑性但不能形成塑】性铰稳定问题先于】塑性：铰出现； ！     第三类截！。面截面边缘》达到塑性稳定—问题先于全截面【塑，性出现； 》 》。    第四类【。截面稳定问》题先于塑《性出现即承载能力完！。全由局部稳定控【制 《     第】一，类、：第，二类截面可采用塑】性计算截面抗弯承】载力第？。。三，类截面可采用—弹塑性计算截面承载！力第：四类：截面一？般设计上是》不允许采用的— 《     截面的！分类按照《受压翼？。缘板及腹《。板各自的不同情【况进行？判定  ！   本条规定参】考了欧洲《规范4的相关规定以！第，一、二类截面进行控！制 【    当板件【宽厚比不满足表5.！1.1的限值—但满足本规范构造要！求的截面时可采【。用，弹，性方法计算截—面抗弯承载能—力即应变满足平截面！假定应力应变关系满！足虎克定律》截面边缘应力达【到材料设计》强度的条件来计【算截面承载能力即 ！ ro【σ≤ƒ 《 ，   ？ ，   (2) 【 式中【σ基：本组合下《钢筋、钢梁》或混凝土的计算应力！值(MP《a)； 》。。    【  ： ƒ钢筋、》钢梁：或混凝土的强—度设计值(》MPa) 】   《  用塑性设计【方法：计算截面承载能【力其最？终的极限状》态，可，不考虑施工》过程及？徐，变、收缩、》温度：作用的影响采—用弹性设计方法【时其应？力的极限状态—为，继承应力故应计入这！些作用的影响 【 ： 5.》1，.2  当钢—。梁同时受弯受—剪时由于腹板剪应力！的存：在截面？的抗：弯承：载，能力会？有所降低或者反过】。来说当？截，面中有了《较大的弯《矩，作，用后：截面的抗剪承载能力！会有所降低》 ？。     对】于简支？梁一般不出现上述情！况(除了在跨中弯】矩最大处还有较大】。的集中力作用)【   】  对于连》续梁的中支点处截】面受弯受剪最—大必然同时》出现但根据试—验表明当桥面板【的纵向配筋率—较大满足Artƒs！d≥0.15As】ƒd：(，。普，通钢筋？与钢梁的力》比大于0《.1：5，)的要求时抗剪【承载能力有较大【的提高抗弯承—。载能力也可不—考虑剪力的》影响：    ！ 当不满足本条【规定时抗弯》承载能？力可根据《下列规？定，计算 ？ 》  ：  ：(1)当剪力设【计值小于5》0％的剪力承载【能力时仍可不—考虑剪力对》抗，弯承载？能力的影响；— 《  ？   (2)当剪力！设计值等于》100％的剪力【承载能力《时抗弯承载能—力仅由钢梁翼—缘和纵？向钢筋提供； ！ ，    》 (：。3)：当剪力设计值—。。在50％～》100％《的剪力承载能力之间！时抗弯承载力可在上！述两种状态中—线性内插 —。 ？ 5.1.3 【 栓钉等抗剪—连接件在《传，递钢：梁和混凝《土桥面板交界—面上的水平剪力时会！发，生变形从而在交界面！。上引：起滑移使钢-混【凝土组合梁截面的】极限抗弯强度降低】因此在计算钢—-混凝土组合梁抗】弯强度时《应考虑？滑移效应的影—。响本条给出了—考虑：滑，移效应和混凝—土桥面板《内普通钢筋作—用的正弯矩作用下的！钢-混凝土简支【组合梁极《限抗弯强度计算【公式： 》    《 由于混凝土桥【面板和钢梁之间有相！对滑：移极：限状态时混凝—土桥面板和钢梁【中都存在中和轴钢-！混凝：土组合梁截面抗弯强！度计算？分四种情况混—凝土桥面板内中和】轴在：两层钢筋之间且【钢梁内中和》轴在：钢，梁，上翼缘？内混凝？土桥：面，板内中？和轴在？两层钢筋《之间且钢梁内中【和轴在钢梁腹板内】混凝土桥面板—内中：和轴在下层钢—筋，以下且钢梁内中【和轴在钢梁上—翼缘内？。混凝土桥面板内中和！轴在下？层钢筋以下且—钢梁内中和轴在【钢梁腹板内 —   【  本条所列的【正弯矩作用区—段钢-混凝土组合梁！抗弯强度《计算公式是结合理】论，公式和相关试验结】果拟合？得出的(《详见钢？-混凝土组合—梁单调静力性能和设！计，理，论研究报告钢—-混凝土组》合桥梁设计规范编制！组2010)混【凝土桥面板面积计算！时应考虑承托的面】积 ？。 ？ ，    按照本规】范，、现行国家标准钢结！构设计规范G—B 5001—7、欧洲规范4、】美国钢结构》规范A？ISC(Spe【cifica—tion《 for《 Str《uctural 】Steel —Buildi—。ng：s Appro【ved？ by t》he Ameri】can I》n，stit《ute？ of 《Steel Co】nstructi】on Comm【itte《e2005)、【英国钢？结构规范Bri【tish S—tanderd【S，t，ructura【l use —of steel】 w：or：k in 》buildi—ng：B，S，5，95：0-31990、】。S.：ChenLoad ！carryi—ng capaci！ty of》 compos【it：e ：beam《s pres—tress》ed with e！xt：ernal t【e，ndons —u，nder pos】itiv《e moment】(Jour》n，al of》 Co？nstruc—tional St！eel R》es：ea：ch：2005Vol【.61(4》)515-530】)和聂？建国钢-《混凝土？组，合梁强度、变—形，和裂缝的《研究(博士后出站报！告北京清《华大：学，1994)中公【式分：别对规？范编制组完成的试验！。和其他相《。关试：验中的23根钢-】。混凝土组《合，梁的抗弯《强度进？行了验？算(详见钢-—混凝：土组合梁单调静力性！。能，和设计理论研究报告！钢-混凝土组合桥梁！。设计规范编制组2】01：0)结果表明按【照本规范公》式计算得《到的结果与试验【。结果误差较小(平】均，误差为0.2％标准！差为0？.058) — ？ 5.1》.4  本》条，给出了体外预应力】筋的：极限应力《的计算方法体外【预应力筋的极限应】力是体外预应力筋的！有效应？力加上应力增量应】力增量的计算分为】塑性中？和轴在板内》和，钢梁内两种情况根据！本规范编《。制，组完成的试验结【果，应力增量的》计算公式是根—据选用？的参数进行拟合而得！出的 》   》  按照本规范、】S，.Ch？en：L，oad ca—rrying ca！。pacity— of comp】os：ite beams！ pres》tr：es：sed with】 external！ tendons】 under 【p，os：itive mo】ment(Jou】rnal of【 Constru】c，tional S】te：。el Resea】ch2005Vo】l.61(4)51！5530)和—聂建国钢-混凝土】组合梁强度、变形】和裂缝的研究(【博士后出站》。报告北京清华大【学，199？4)中公《式分别对《规，范编：。制组完成的试—验和其他相》关试验中的14根钢！-混凝土组合—梁体外预应力筋【极限应力《增，量和极限《应力进？行了验算(详见钢-！混凝：土组合梁单调—静力性？能和设计理论研究报！告钢-混凝土组合】桥梁设计规范编【。制组2010)结】。果表：明按照？本规范公式计—算得到？的预应力筋》极限应？力增量和极限应力与！试，验值结果误差—较小(平均误差【分别为6.3％【和2.？5％标准差分别【为0.0《98和0.035】) ？