《5  承载能力极】限状：态计算 ！ 5.1  ！抗弯承？载力计算 ！ 5.1—.1  按塑—性理论计算钢-【混凝：。。土组合梁截面的【抗弯承载力时要求构！件的稳定问题不【。能先于截面塑性【前发生故对钢梁板件！的宽厚比作出较严】格的限制以避—免由于板件局部失稳！而降低构件》的承载？力，参考：。欧洲规范4的—要求采用塑性方法】设，计时为了保证构【件，的塑性发《展采用钢材的力学性！能应满足强》。屈比ƒu/》ƒy≥？1.：。10伸长率不—小于15％相应于抗！拉强度ƒu的应变ε！。u不小于15—倍屈服时《。的应变εy 】     受】弯钢-混凝土—组，合梁根据钢结构【。稳定与截面塑性发】展之间的关系按欧】洲规范4《可以：分为  ！   第一类截【面全截面达到塑【性并可？形成：塑性铰(改变结【构形成内《。力，重分布)；》 ， ：     第】二，类截面全截面可【达到塑性但》不能形成塑性铰稳定！问题：先于塑性铰出现【；   ！  第三类》截面截面边缘—达到塑性稳定问【题，先，于全截面塑性出现】； ：。。 ，   —。。  第四类截面稳】定问题先于塑—性出现即承载—能力完全《由局部稳定控—制 ？ ，   》。  第一类》、第二类截面可采】用塑性计算截面抗弯！承载力第三》类截面可采用弹塑性！计算截面《承载力第《四，类，截面一般设》计，上是不允《许采用的 【 ：。     截—面，的分类按《照受压翼缘》板及腹板《。。各自的不同情况进行！判，定，。 《。。 ：    本条规定参！考了欧洲规》范4的相《关规定以《第，一、二类截面进行】控制： 》     当板件】宽厚比不满足表【5.1.1》的限值但满足本规】范构造要求的截面时！。可采用弹性方法计】算截面抗弯承—。载能力即《应变满足平截—面假定应力应变关】系满足虎克》定律截面边缘应力】达到材料设计—。。强度的条件》来计算截面承载能力！即 r】oσ≤ƒ《         ！(2) ！式中σ基《本，组合下钢筋、钢梁或！混凝土的计算—应力值(MP—a)； ！  ： ，  ： ƒ钢？筋、钢梁或》混凝土的强度—设计值(MPa)】    ！ ，。用塑性设计方法计算！截面：承载能力其》最终的极限状态可不！。考虑施？工，过程及徐变、—。收缩、温度作用的影！响采用？弹性设计《方法时其应力—的极限状态为继承】应力故应《计，入这些作用的影响 ！ 5.【1，.2  当钢梁【。同时受弯《受剪：时由于腹板剪—应力的存在截面【的抗：弯承载能《力会有所《降低或者反过来说当！截面：中有了较大的弯矩】作，用后截面的抗剪承】载能力会《。有所降低 》     ！对于简支梁一般不出！现上述情况(除了在！。跨中弯矩最大处还有！较大：的集中力作》用) 【     对—于连续梁的中支点】处截面受《弯受剪？最大必然同时出现但！根据试验《表明当桥面板的【。纵向配筋率较大【满足Ar《tƒsd≥0.15！Asƒd《(普通钢筋与钢梁的！力比大于0.15】)，的要求时抗剪承【载能力有较大的提高！抗弯承载能力—也可不考虑剪—力的影响 】。 ，     》当，不满足本条规定时】抗弯承载能力可根】据下：列规定计算 ！     (1】。)当剪力设计值【小于50％的剪力】承载能力时仍可不】考虑剪力对》。抗弯承载能力的影响！； 【 ，   (2》)当剪力设》计值等于1》00％的剪力承【载能力时《抗弯承载《能力仅由钢》梁翼缘和纵》向钢筋提供；—。   】 ， ，(3)？当剪力设计》值在50％～1【00％的剪力—承载能力《之间时？抗弯承？载力可在《上，述两：种状态中线性内【插 ： 5.【1.3  栓钉【等，抗剪连接件》在传递？钢梁和混凝土桥面】板交：界面上的水平剪力时！会发生变形从而【在，交，界面：上引起？滑移使钢-混凝【。土组合梁截面—的极限？抗弯：强，度，降低因此在计—算钢-混凝土组合梁！抗弯强度《时应：考，虑滑移效应的影响本！条给出了考》虑滑移效应》和混凝土《桥面板内普通钢【筋作用？的正弯？矩作用下的钢-【混凝土简《支组合梁极限—抗弯强度计算公【式 《     由于！混凝：土桥：面板和钢梁》之，间有相？对，滑移极限《状态时混《凝土：桥面板和钢梁—中都：存在中和轴钢—。-混凝土组合梁截面！。抗弯强度计算—分四种情况混—凝土桥面板内中和】轴在：两层钢筋之间且钢】梁内中和《轴在钢梁《上翼：缘内混凝土桥面【板内中和轴》。在两层钢筋之间【且钢梁内中和轴【在钢梁腹《板内混凝土桥面板内！。中和轴？在下：层钢筋？以下且钢梁内中和轴！在钢梁上翼缘内混】凝土桥面板内—中和轴在下》层钢筋以下》且钢：梁内中和轴在钢梁】腹板内 —    — 本条所列的正弯矩！作用：区段钢-混凝土【组合梁抗弯强—度计算公《式是：结，合理论公式和相关】试验结果拟合得出】的(详见《钢-混凝土》组合梁单调》静力性能和设计【。理论研究报告钢-】混凝土组合桥—梁设计？规范编？制组2010—)混凝土桥面板面积！计算时？应考虑承托》的面积 】    《 按照本规范—、现行国家标准钢结！构设：。。计规：范GB 50017！、欧洲规范4、美国！钢结构规范AI【SC(Speci】fi：cati《on for 【Stru《ctu？ral 《Ste？e，l ：Buildings！ Appro—ved by t】he： Americ【an Inst【itute of ！St：eel Const！r，uction— C：omm？itt？ee2？005)、英国钢结！构规范B《。r，itish S【tander—dStr《uctura—l use of】 steel wo！rk in bu】ild？ingBS595】0-31990、S！。.，ChenLo—ad： ca？rrying ca！pacity 【of compo】site b—eams 》pr：e，。。stresse【。d wit》h externa！。l t？endo《ns under】 pos《i，tiv？e mome—nt(J《。。our？nal of Co！nst？。ru：ctional 】。Steel Res！。each2005V！ol.？61(4)5—1，5-530)和【聂建国钢《-混凝土组合梁强度！、变形和裂》缝的研究(》博士后出《站报告北京清华大】学1994)中【公式分？别对规范编制组完】成的试？验和其他相》关试验中《的，23根钢-混—凝土组合梁》的抗弯强度进行了】验算(详见钢-【混凝土组合》梁单调静力性能【和设计理论研究【报告钢？-混凝土组合—桥梁设计规范编制】组，2010)结果【表，明按照本规范公【。式计算得到》的结果与试验结果误！差较小(平均—误差为0.2％【标准：。。差为：0.058) 】。 5.1.4！ ， 本：条给出了体外预应力！。。筋的极限应》力的计算方法体【外预应力筋的—极限应？力是体外《预，应力：筋的有效应力加上】应力增量应力增量】的计算？分为塑性《中和轴在板内和钢】。梁内两种《情况根据本规范【编制：组，完成的试验结果【应力增量的计算公】式是根据选用的参数！进行拟合而得—出的 【  ： ，  按照本规—范、S？。.ChenL—oad ca—rryin》g cap》aci？ty of》 compos【ite b》。eams 》pres《tresse—d wi《th exte【rnal ten】dons und】er positi！ve mom—e，n，t(Jo《urn？al of C【。onstr》u，。cti？onal Ste】el Re》seach》2005Vo—l，.，61(4)》51：553？0)和聂建国钢-】。混凝：土组合？梁强度、变形和裂】缝的研究(博士【后出站报告北京【清华大学19—9，4)中？公式：分别对规范编制组】完成的试验和其他】相关试？验中的14》根钢-混《凝土：组合梁体外》预应力？筋极限应力增量和】极限应力《进行了验算(详见钢！-混：凝土组合梁》单调静力《性能和设计理论【研究报告《钢-混凝土组合桥梁！设计规范编制组【2010)》结果：表，明按照本规范—公式计算得》。到的预应力》筋极限应力增量和极！限应力与试验值结】果误差较小(—平均误差分别—。为6.？3％和2《.5％标准差分【别为0.098和】0.035》) ？