6  持久！状况正常《使用极？限，。状态：计算 【 ？6.0.1  本条！参照现行行业标准公！路钢筋？混凝：土，及预应力《。混凝土桥涵设计规】范JTG 》D62-2》。004第6》.1.1条的规定而！制订具体的荷载效应！组合可按现行行业标！准公路桥涵设计【通用规范JTG 】D60-2004第！4.1.7条的规定！执行 ？ ？ 6.0.3 】。 大量工程实践表】明管内混凝土—由于处？于密闭养《护状态它的徐—变特性与普通混凝】土有着较大的不【同，对，此已：进，行了大量的研究大】量试验研《究表明？AC：I， 209R》。-92徐变》模，型计：算结：果与：管内：。混凝土的徐》变规律较为》吻合福？建，省工：程建设？地方标准钢管混凝土！拱，桥技术规程DBJ】／T 1《3-136》-2011在钢【。管混凝土《拱桥徐变计算中推荐！采用ACI 20】9R-9《2徐变模型计算然】而分：析结果表明采用【。ACI 2》09R？-92徐变》模型和采用CE【B-F？IP ？90徐变模型计算】的钢管混凝土拱【的徐变变形相差不】大考虑到我国—桥梁工程《。师习惯？于，使用：现行行？。业标准公路钢筋混凝！土及预应力混凝土桥！涵，设计规范JT—G D62》-2004推荐的C！EB-FIP— 90？徐变模型进》行结构的徐变—计算因此本》规范规？定在无可靠的实测】资料时？可采用该计算方法由！于管内混《凝土处于密闭状态计！算时一般取环境相对！湿度：为90％ 【 ？6.0.4  挠】。度，是正常使《。用极限状态中的一】个，重要指标原公路【砖石及混凝土—桥涵设？计规范JTJ— 022《-85？和公路钢筋混凝土及！预应力？混凝土桥涵设—计规范J《。TJ 0《23-85对圬工】拱桥和？钢筋混凝土拱桥【的挠度限值规—定分：别为计算《。跨径：的1／1《000和1》／80？0，。现行行业标》准公路钢筋混—凝，土及预应力混凝土桥！涵设计规范JTG ！D6：2-20《。04取消了》拱桥挠度限值—的规定；现行行业标！准公路？圬工桥涵设计规范J！TG D61-2】005沿《用公路砖《石及混凝土桥—涵设计规范JTJ】 022-》85规定“在一个桥！跨范围的正负挠【度的绝对值之和的最！大值不应大于计算跨！。径的1？／1000”本条参！。。照现行行业》标准公路圬工—桥涵：设计规？范，JTG D》61-2005规】定而制订 —    【  相关《研究表明挠度—限值：并不能有效》地控制钢《管混：凝土拱桥的振动【对于有人行功能的】桥梁可？通过：舒适度指标》来反映人体》对振动的感觉舒适】度指标与桥梁的速】度、加速度、频【率等参数有关 【 ： ： 6.0.5—  本规范在—。钢管混凝土》。拱，的设计计《算中采用《的是极限状态法本条！规定是为《了在正常使用—极，限状态？。中控制钢管的应【力处于弹性阶—段考：虑，了一定？的安全储《备后限？值取0.8f—y在：钢，管应力计算中除了内！力产生的应力—外还包括由》于组合截《面产生的非线性【自应力部分如混凝】土收缩、徐》变等引起的》应力大量的工程实践！经验：表，。明限制值取钢材【的容许应力fs为】计算指标如》。0，.8fs则该限制值！将控制？设计并？导致：钢，材用量的急剧上升】失去钢管《混凝土作为组合结】构，的意义同时这—种规定也背》离极限状《态法设计计算原则】 ：