？ 4.3  地震】作用：。 《 ， 4《.3.1  计算】贮料水平地》震作用时由于贮料】是散：体地震时颗》。粒之：间，。及颗粒与仓壁的运】动和摩擦消耗一部】分能量使地震作用】减，少但由于此》种能量的损失是【受贮料的物理特【性、地震烈度—、贮仓几《何形状等《多种因素的影响现在！还，不能就各因素得【出定量的分》析因此为了设计上】的方便采《用折减贮料质量【的方法以降低地【。震作用效应考虑到】贮料的种类繁多【只能近似地选—取一个系数经参考】国内外的有关资【料将此影响系—数取：0.：9，同时：考，虑到地震时贮—料未必满《仓折减？系数取0.》9因此这两次折【。减的：结果为0.9×【0.：9≈0.8即—贮，料总重力的》80％ — 4.3.2 ！ ，鉴于现？。行国家标准建筑抗震！。设计规范GB 5】0011关于地震】水平：的，计算：公式：中，含有结构基本自振周！期，水平地震《影响：系数α计《算该系数用的—自振周？期多：由计算求得因此为】了设计方《便在周期计算中【的质：量取值也用0.【8折减当然这样计】算，的周期与实测数值是！有差异的只》是一个近《似值但考虑到最【终，。计算地震荷载的综合！结果并不折》减很多？还是：可以：。采用的 《 ？   《  地？。震对：于钢筒仓的作—。用，国内：。外，的研究尚无》完全：统一的定《。论有关的国外—资料多数是》将贮料及自重乘以】地震：系数：这种方法虽然简【单但不一定代表地】震的真正作用机【理在发生地震—时非压密的》贮，。。料在仓内运》动，。状态：对仓体的作》用效应是不同的根据！日本科学家以煤作】为贮料进《行，的试验地震时—。散，体煤在仓内的运【。动对仓体的地—震效应有《一定的？阻，尼作用其等效黏滞阻！尼效应可达4—0％由散体煤产生】的仓体底部剪力的】75％～80％【由仓壁？承受这一结果在某种！程度上与本规范所】取的折减系数相【吻合实验《结论还认为地震【输入的加速度—越高圆形钢》筒，仓仓壁承受》。的单位输入》。加速度基底剪力值越！小贮料粒径及力学】特性的改变对仓底剪！力变：化的影响可》忽略不计 — 4》.3.4  钢筒】仓结构虽然大但按】其，高径比远没》有烟囱等高耸—建筑：或构：筑物大？故其破？坏，仍为第一《振，型竖向地震破坏【不是主要《的当需要验算—时可：参照现行国家标【准建：筑抗震设《计规范GB 5【0011计》算， 4.3！.6  地》震时仓内贮料因【运动作用于》仓壁的荷载》分布是参照》欧洲规范《抗震：结构设计 第—。4部：分 筒？仓、贮水池和管道】BS EN》1998-420】06以？。及我：国近几年大》量国：外，工程设计实践得出的！。其中压应力分布沿】用了欧洲规范z高】度处贮料的水—平地：震影响系数》是按：。现，行国家标准建筑抗震！设计规范GB 50！011中采用底【部剪力法推导出来的！计算公式 》 4.【。3.7  贮—料振动的阻尼—比取值为参考欧洲】规，范抗震结《构设计？ 第4部分 筒仓】、贮水？池和管道B》S， EN？1998《-，4，20：06： 4.3！.10  群仓抗震！设计时应《从结构布置和构造】上采取抗震措施【避免因群仓布置、群！仓加：料不均匀性带来的】结构扭转 —