： 4.3  【地震：作用 — 4.—。3.1  计算贮】料水平地震作用【。时由于贮《料是：。散体地震时》颗粒之间《及颗粒与仓》。壁的：。运动：和摩擦消耗》一部分？能量使地震》作用减少但由—于此种能量的损失】是受贮料的》物理特性、地—震烈度？、贮：仓几何形状等多【种因素的影响现【在还不能就各—因素得出定量的分】析因此为了设—计上的方便采用折减！贮料质？量的方法以》降低地震作用—效应考虑到》贮料的？种类繁多只能近似地！选取一个系》数经参？考国内？外的有关资料将【此影响系数取0【.9同时《考虑到地震时贮料未！必满仓折减》系数取0.9—因此这两次折—减，的结果为0》.9×0《.9≈0.8即【贮料总？重力的80％— ， ？。 4.3.2  ！鉴于现行国家标【准建筑抗震》设计规范GB 50！011？关于地震水平的计】算公式中《含有结？构基本自振》。周期水平地震影响系！数α计？算该系数用的自【振周期多由计算【求得因？。此为了设计方便在周！期计：算中的质量取值也】用，。0.8折减当然【这样计算的周期【与实测数值是—有，差异的只是一—。个近似？值但考虑到最终计算！地震荷载的综—合结果并不折—减很多还《是可以？采用的 《 ？ ，     地震对于！钢筒仓？的作用国内外的研究！尚无完全统一的定论！有关的？国，外资料？多数是将《贮料及自重乘以【地震系？数这种？方法虽然简单但不】一，定代表地震的真【正作用？机理在？发生地？震时：非压密的贮料在仓内！运动：状态对仓体的作用效！应是不同的根据日本！科学家以煤作为贮】料进行的试验地【震时散体煤在仓【。内的运？动对仓体的地震效应！有一定的《阻尼作用其》等效黏滞阻尼效应可！达4：0％由散《体，。煤产生的仓》体底：部剪力的75％～8！0％由仓壁承受【这一结果在某种程度！上与本？规范：所取的折减系数相】吻合实验结论还【认为：地震：输入：的加：速度：越高圆？形，钢，筒仓仓壁《。承受：的单位输入加速度基！底剪力值《越，小，贮料：粒径及力学特性【的改变？。对仓：底剪力变《化，的影响可《忽略不计 ！ 4.3.4—  钢筒仓结构虽】。然大但？按其高径《。比远没有烟囱等高耸！建筑或构筑物大【故，其，破坏仍为第》一振型竖向》地震破坏不是主要】。的当需要验算—。时可参？照现行国家标准建】筑抗震设计规范【GB ？50011计算 ！ ， ， ， 4.3.6 【 地震时仓》内，贮料因运动作用于仓！壁，的荷载分布是—参照欧？。洲规范抗震结构【设计 ？第4部分 筒—仓、贮水《池和：管道BS EN【1998-4—2006《以，及我国近《几年大量国外工程】设计实？践得出的其中—压应力分布》沿用了欧《洲规范z高度—处贮料的水平—地震影响系数是按现！行国家标准建筑抗】震设计规范G—B 5？。0011中采用底部！剪力法推《导出来的计算—公式 4！.3.7  —贮料振动的阻尼比取！值为参考欧洲规范】抗震结构设计 第4！部分 筒仓》、贮水池和》管道BS EN1】998-《42006 【 4》.3.1《0 ： 群仓抗震设计时】应从结构布置—和，构造上？采取：抗震措施《避免因？群仓布置、群仓【加料不均《匀性：。带来的结《构扭：转， ：