4.3【  地震作》用， 4！.3.1 》 计算贮《料，水平地震作用—。时由于？。贮料是散《体地震时颗粒之间及！颗粒与仓壁的运动和！摩擦消耗一部—分能量使地震—作用减少但由于此】种能量的《损失是？受贮料的《物理特性、地震烈】度、贮？仓几何形《状等多种因素的影】响现在还不能就各因！素得出定《量的分析因此为了】设计上的方》便采用折减贮料质】量的：方法以降低地震作】用效应考虑到贮料】的种：。类繁多只能近似【地选取一个系数经参！考国内外的》有关资料《将此影响《系数取0.9同【时考虑？。到地震时贮料未必】满仓折减系数取0】.9因？此这两次《。折减的结果为0【.9×0.》。9≈0.8即贮料总！重力的80％ 】 4》.3：.2  鉴于—现行国家《标，准建：筑抗震设计规范GB！。 5001》1关于地震水—平的计算公式中含】有结构基本自振【周期水平地》震，影响：系数α计算该系数用！的，自振周期多由—。计算求？得因此为了设计方便！在周期计算中—。的质量取值也用0】.8折减《当然这样计》算的周期《与实测数值》是有差？。异的只是一个近似值！但考虑到最终计算】地震荷？载的综合结果并不折！减很多？还是可以采用的 ！ ？   ？  地震对于钢【筒仓：的作用国《内外的？研，究尚无完全统一【的定：论，有关的？国，外，资，料多数是将贮—料及自重乘以地震系！数这种方法虽然简单！但不一定代》表地震的真正作用机！理在发生地震时非】压，密的贮料在仓内【。运动状态对仓—体的作用效应是不】同的根据《日本科学家以煤【作为贮料进》行的试验地震时【。散体煤在《仓内的运动》对仓体的地震效应】有一：定的阻尼作》用其等效黏滞阻尼】效应可达40％由】散体煤产生的仓【体底部剪力的75】％～80％》由仓壁承受》这一结？果在某种程度—上与：本，规范：所取的？折，减系数相《。吻合实验结论还认】为地震输入的加【。速度越高《圆形钢筒仓仓壁【承受的单位》输入：加，速度基底《。剪力值越小贮—料粒径及力学—。特，性的改变对仓底【剪力变化的影响【可忽略？不计 】4.3.4 — 钢筒仓结构虽【。然，大但按其高径比【远没有？烟囱等？高耸建筑或构筑物】大，故其破坏仍为第【一振型竖《向地震破坏》。不是主要的》。当需要验算时—可，参照现行国家—标准建筑抗》震设计？规范GB 》50011计算 ！ 4》.3.6  —地震时？仓内贮料因运动作】用于仓壁的荷载分布！是参照欧洲规范抗】震结：构设计 《第4部分 》筒仓、？贮水池和管道BS ！EN199》8-420》06以及我国—。近几年大量国外【。工程设计实践—得，出的其中压应力分】布沿用了《欧洲规范z》高度处贮料的水【平地震影响系数是按！现行国家标准建筑抗！。震设计规范》GB ？。5，00：11中采用底部剪力！法推导？出来的计算公—式， ？ 4.3.7】  贮料振动的阻】尼比取？值为参考欧》洲规范抗震结—构设计 第4部【分 ：筒，仓、贮水池》和管道BS》。 EN？1998-4—200？6 》 4.3.10】  ：群仓抗震设计—时应从结构》。布置和构造上采取抗！震措施？避免因群仓布置、】群仓加料不均匀性带！来的：结构扭转 —