C.3  ！。近海大气环境下【钢筋混凝土耐久性评！估 — C.3—.1  氯离—。。子通过外《界渗入或掺》加的方式进入混凝】土中：氯离子半径小穿【透力极强到达钢筋表！面后迅？速破坏钝化》。膜使钢筋《。锈蚀氯离子导致【。的钢筋锈蚀速度远高！于碳化引起》的锈蚀速度 ！     混凝土！表面氯离子浓度是】评估氯侵蚀》的重要参数由—于近海大气中存在】盐，。雾使氯离子逐—渐在混凝土内聚集】尤其：是在无遮挡、—海风直吹《的部：位氯离子向混—凝土内部渗透—与受雨水冲刷—等因素产生》的表面流失相平【衡时混凝土表—面氯：离子浓度可》达到一？个，稳定的最大值由【于构件所处环境条件！不同：以及混凝《土的密实性变异很】大在进行评定时应优！。先通过现场取样分析！确，定，。混凝土表面氯离【子浓度目前我国缺】乏，近海大？气环：境氯离？子达到稳《定，值所需？时间的实测》数据：本条是参考美国L】if：e-3？65标准设计程序】给出的 《 ： ？   ？ 我：国缺乏？近海大气混》凝土表面氯离—子浓度的实测统【计资料若混凝土【表面氯离子》浓度实测有困难【可采：用本条给出的—建议值建议值是借】鉴欧：洲Dura》cr：et：e和日本土木学会标！准给出的 【 C《.，3.2 《 由：于受胶凝材料品【种与掺量《、混凝土含水率、孔！隙率、孔结》构以及环《。境条件等多种因素的！。。影响临界氯》离子浓度难以准【确给出根据》我国工程检测数【据对水灰比从0.】39～0.6—、，氯，离子有效《扩散系数从0—.428×10【-4m2／》年～：5.361》×10-4》m2：／年、混凝土表【面氯离子含》。量3.8《。4kg／m3～12！。.97kg／m3】。、保护层《厚度13mm～69！mm的近百个—构，件的：验证结果表明C【30以下混》凝土取临界浓—度1：。。.2kg／m3【(0.34％)；】C30？混凝土取临》界浓度1.4k【g／m3(》。0.4％)》较为合理也与—当前国际公认的【0.4％(》胶凝材料重量比)】相一致？表C：.3.2即为依【据工程验《证结果以及国内外相！关资料给出的— C.3！.3  氯离—子侵蚀引起钢—筋锈蚀同样经—历钢筋开始锈—蚀和保护《层开裂两个阶段【钢筋开始《。锈，蚀的时间应用Fic！k第：二定律求解扩散方】程当渗透到钢筋表面！的氯离子《浓度达到《临界浓度时》钢筋开始锈蚀；除】混凝：土表面氯离》子浓度、氯离—子临界浓度》外氯离子有效扩散系！数是第三个》重，要计算？参数评估时宜采用实！。测值：根据我国工程检测】数据水灰《比从：0.39～0—。.6、？氯离子有《效扩散？。系，数在0.428×1！0-4m2／年～】5.：361×《10-4m2／年】范围内变化》我国在这《方面虽有不少研究】但由于影响》因素众？多尚没有一个得到】公认的有效扩散【系数表达式本条仍按！美国：Lif？e-365标准设计！程序给？出的公式、偏安【全，地考虑5《年衰减？计算水胶《比为0.54—～，0，.32对普通—硅酸盐混凝土—有效扩散系》数取1.89～0】.7×10-—。4，m2／年《；对掺30％—粉煤：灰混凝土有效—扩散系？。。数取0.692～0！.256×10【-4m2／》年与工？程检测数据大体【相当在计《算，中考虑了混》。凝土：表，面氯离子浓度达到稳！定最大值期间氯【离子：向混凝土内》部的扩散 】    》 ，。自钢：筋，开始锈蚀至保护层开！裂的时间计算采用】了我国近年来的研究！成果适用于普通硅酸！盐混：凝土由于氯离子【侵蚀：钢筋：。锈蚀速率很快工【程经验和计》算分析？表明这段时间—远，小于钢筋开始锈【蚀的时间由于采【用，一维渗透模型评估不！再区分墙、板类【。或，梁、柱类构件—表C.？3.3已考虑—了1.5的裕—度系数？   】  已如前述混凝土！表面氯离子浓度【、氯离子扩散系【数均有很《大的：离散性氯离子临【界浓度也会在一定】。范围内变化；混凝】土表面氯离》子浓度？越大钢筋《锈蚀越快氯离—子扩散系数除与混】凝土：。孔结构分布》有关外温度》越高、扩散系—。数，也越大对锈蚀越不】利，因此应？结合：实际：环境：。条件：和实测参数》对耐久？年限：进行推断 ！ C.3.4  由！于大气？盐雾浓度《不同、？构件：位置：不同、风向》不同、混凝土密【。实性不同混凝土表面！氯离：子浓度会在很大【范围内变《化，如，处于浪溅区构件的】表面氯离子浓—度可在1.7kg】。。／m：3～13kg—。／m3之间变—化氯离？子临：界浓度也会在一定范！围内变化因》此当有确切数据时】应根据其与表C【.3.？1中：计，算所用参《数的差异结合工【程经验调整》耐久年限 —