， ： C.？3  近海大气环境！。。下钢筋混凝土耐久性！评估 《 》 C.3.1 【 氯离子通过—外界渗入或掺—加的方式进入—混凝土中《氯离子半径小穿透】力极强？到达钢筋表面后【迅速破？坏钝化膜使钢筋【。锈蚀氯离子导致的钢！筋锈蚀？速度远高于碳化【引起的？。锈蚀速？度 ：  —   混凝土表面】氯离：子浓度是《评估氯侵《蚀的重要参数—由于近海大气中【。存在盐雾《使氯离子逐渐在混】凝土内聚集尤其是】在无遮挡、》海风：直吹的部位》氯离子向混凝土【。内部渗透与受雨【水冲刷等《因素产生《的表面流失相平【衡时混？凝土表面氯离子【浓，度可达到一个稳【定的最大值由于构件！所处环？境条：件，不同以及混凝土的】密实性变异》很大在进行评定时应！优先通过现场取样】分析确定混凝—土表面氯离子浓度】目前我？国缺乏近海》大气：环境氯？离，。子达到稳定值所需时！间的实？测数据？本条是参考》美国Life-3】65标准设计程序】给出的 《 《 ，  ：  我国缺乏近海大！气混凝土表面氯离子！浓度的实测》统计资料若混—凝土表面氯离子浓度！实测有困难可采用】本条给出的建议【值建议值《是借鉴欧《洲，Dur？acrete—和日：本土木学会标准给出！的 C】.3.2  由于受！胶凝材料品种与掺】量、混凝《土含：水率：、孔隙率、孔结构】以及环境《条件：等多种因《素的影响临界氯离】子浓度难以准确给出！根据我？国工程检测》数据对水灰比从0.！3，9～0.6、氯离】子有效扩散系数【从0.428×10！-4m2／》年～5.3》。61×？。10-4m2／年】、混凝土《表面氯离子含量3】.84kg／m【3～12.97kg！。／m3、保护—层厚度？1，3mm～《69mm的近—百个构件的验证结】果表明C30以下混！。凝，土取临界浓度1.2！kg／？m3(0.》34％)；C3【0，混凝土取临界浓度】1.4kg／m3(！0.4％《)，较为合理也》与当：前国：际公认的0.—4％(胶凝材—料重量比)相—一致表？C.3.2即为依】据工程验证结—果以及国内外相关】资料给出的》 C.】3.3？。  氯离《子，侵蚀引起钢筋锈【蚀同样经历》钢筋开始锈蚀和保】护层开裂两个阶段】钢筋开始锈蚀的时】。间，应用Fick第二】定律求解扩》。散方：。程当渗？透到：钢筋：表面的氯离子浓度达！到临界浓度时钢筋开！始锈蚀；除混凝【土表：面氯离子浓度—、氯离子临界浓度】。外氯离子有效—扩散系数《是，第三个重要计算参】数，评，估时宜采《用实测？值根据我国工—程检测？。数据水灰比》从0.？39～？0，.6、氯离》子有：效扩散系《数，在0.4《。28×10-—4m2／《年～：5.361》×10-《4m2／年》范围内变化我—国在这方面虽有不】少研究但由》于影响因素众多【尚没有一个得到公】认的有？效扩散系数表达【式本条仍按美国L】ife？-365标准设【。计程序给出的公式、！偏安全地考虑5年衰！减计算？水，胶比为？0.54～0.32！对普通硅酸盐混凝土！有效扩散系数取【1.89～0.7】×10-4m2／年！；对掺30％粉【煤灰混？凝土有效《扩散系数取0.6】92～0.》256？×10-4m2／年！。。与工程检测数据大】体相当？在计算中考虑—了混凝土表》面氯离子浓度达【到稳定最《。大值期间氯》离子：向，混凝土内部》的扩散 《    】 自钢筋开始锈蚀】至保：护层开裂的》时，间，计算采用了我国近】年来：的研究成果》适用：于普通硅酸盐混【凝土由于氯离—子侵蚀钢筋锈—蚀速率很快工程经验！和计算分《析，表明这段时间远小于！钢筋开？。始锈蚀的时间由于】采用一维渗透模【型评：估不再区分墙、板】类或梁、柱类—构件：表C.3《.3已考虑》了1.5的裕—度系数？ ？     【已如前述混凝—土表面？氯离子浓《度、氯离子扩散系数！均有很大的》离散：性氯：离子临？界浓：。度也会在一定范围】内变化；混》凝土表面氯》离子浓度越》。大钢筋锈蚀越快氯】离子扩散系数除与】。混凝土孔结构分布有！关外温度越》高、扩散系数也越】大，对锈蚀越不利因【此应结合实际—环境条件和》实测参数对耐久年限！进行推断 》 ： C.3.【4  由于》大，气盐雾浓度不同、】构，件位置不《同，、风：向不：同、混凝土密实性不！同混凝土表面氯离子！浓度会在很大范围内！变化如处于浪—溅区构件的表面氯离！子浓度可在1.7】kg／m3～1【3kg／m3之间变！化氯离子临界浓【度也：会，在，一定范围内》变化因此当有确【切数据时应根—据其与表《C.3.1中计算】所用参数的差异结合！工程经验调》整耐久年限》 ：