《。C.3  》近海大气环境下钢】筋混凝土耐久性评估！ 】C.3？。.1  《氯离子通《过外界渗入或掺加】的方式进入混—凝土中氯《离，子，半径：小穿透力《极强到达钢筋表面】后迅速破坏钝化【膜使钢筋锈蚀氯【离子导致的》钢筋锈？蚀速：度远高于碳化引【起的锈蚀《速度 》 ， ，     混—。凝土：表面氯离《子浓度是评估氯【侵，蚀，的重：要参数由于近海大】气中存在盐雾—使氯离子逐渐在【混凝土内聚集尤其】是在无遮挡、海【风直吹的部》位，。氯离子向混凝土【内部：渗透与受雨》水冲刷等《因素产？生，。。的表面流失相—平衡时混凝》。。土表面氯离子浓度】可达到一个稳定的】最大值？由于构？件所处环境条件【不同：以及混凝《土的密？实性：变异很大《在进行评定时应优】先通过？现场取样分析确定混！凝土表面氯离子浓度！目前我国《缺乏近海大气环【。境氯离子达到稳定值！所需时间的实测数据！本条是参考美国Li！fe：-3：65标准设计程序给！出，的   ！  我国缺乏—近海大气混凝土【表面氯离子》浓度的实测统计资料！若，混凝土表面氯离【子，。。浓度实测《。有困：难可采用《。本条给出《的，建议值建议值是【借鉴欧洲Dura】cre？te和日《本土：木学会标《准给出？的 — C：。.3.2  —由于受胶凝》。材料品种与掺量【、混凝土含》水率、孔隙率、孔】结构：以及环？。境条件等《多种因素的影响临】界氯离子《。浓度难以准确—给出根据我国—工程：检测数据对水灰比】从0.39》～0.6《、氯离子有》效扩散系数从—0.428×10】-4m2／》年～5.361×】10-4m》2／年、《混凝土表面氯—离子含量3.8【4kg／m3～【1，2.97《kg／m3、保护】层厚度13m—m，～，69mm的近—百个构件的验证结果！表明C？30以下混凝土取】临，。。。。界浓：度1：.2kg／m3【(0.34％—)；C30混凝【土取临界浓度1.4！kg／m3》(0.4％)较为】合理：也与当前国际公【认的0？.4％(胶凝材【。料重：量比：)，相一：致表C.《3.2即为依—据工程验证结果以】。。及国内外相关资【料给出的 】 C.3》。.3：  氯离子》侵蚀引起钢筋—锈蚀同？样经历钢《筋开始锈蚀和—保护层开裂两个阶】段钢筋开《始锈蚀的时》间应：用Fick第—二定律求解扩散方程！。当渗透到钢筋表面】的氯离子浓》度达到临界浓—度时钢筋开》始锈蚀；除混凝土表！面氯离子浓度、【氯离子？临界浓度外》氯离子有效扩散【。系数是第三个重【要计算参数评估时宜！采用实测值》根据我国《工，程检测数据水灰比从！0.：39～0.》6、氯离子有效扩散！系，数在0.42—8×10-4—m2／年～5.36！1，×10-4m2／年！范围：内变化我国在这【方面虽有不少研究但！由于影响因》素众多尚没有一【个得到公认的有效扩！散系数表《达式：本条仍？按美国Life【-36？5标准设《计程序给《出的公式、偏安全】。地，考虑5年《衰减计算水》胶比为0.》54～0.32对普！通硅酸？盐混凝土有效扩散】系数：取1.89～0【.7×1《0-4？m2／年；对掺【30％粉煤灰混【凝土有效扩散系数】取0.？69：2～0.2》56×1《0-4m2／—年与工程检测—。数据大体《。。相，当在计？算中考虑了混—凝土：表面氯离子浓—度达到稳定最大值】期间氯离子》向混凝土内部的【扩散 【     自钢筋】开始锈蚀至保护层开！裂，。的时间计《算采：用了我国近》年来的研《究成果适用》于，。普通硅？酸，盐混凝土由于—氯离子侵《蚀钢筋锈蚀速率很快！工程经验《和计算分析表明【这段时间远小于钢筋！开始锈蚀的时间由】于采：。用一维渗透模型【评估不再《区分墙、板》类或梁？、柱类构件》表C.3.3—已考虑了1.—5的裕度系》数  】   已如前述混凝！土表面氯离子—。浓度、氯离子扩散系！数均有很大的离散】性氯：离，子，临界：。浓，度也会在《一定：范围内变化；混凝土！表面氯离子浓—度越大钢筋锈蚀越快！氯离子扩散系—数除：与混：凝土：孔，结构分布有关—外温度越高、扩散】系数也越《大对锈蚀越不利【因此：应结合实际环境【条件和实测》参，数对耐久年限—进行推断 】 C.3.4【。  ：由，于大气盐雾浓度【不，同、构件位置不【同、风向不同—、混凝土密实性【不同混？凝土表面氯离—子浓度会在很大【范围内变化如处【。于浪溅区构》件的表面《氯离子浓度》可在1.7kg／】m3～1《3kg／m3之间变！化氯离子《临界浓度《也会在？一定范围内变化【因此当？有确切数据时应【根据其与表》C，.3.1中》计算所用参》数的差异结合—工程经验调整耐久年！限 ？