C.3【。  近？海大气环境》下钢筋混凝土—。耐久性评估 【 ： ， ： C.3.1—  氯？离子通过外界渗【入或掺加《的方式进入》混凝土中氯离子【半径：小穿透？力极强？到达钢筋表面后迅速！破坏钝化膜使钢筋】锈蚀氯离子导致的钢！筋锈蚀速度》远高于碳化引起【的锈：蚀速度 —。 ，     混凝】土表面氯离子浓【度是评？估氯侵？蚀的重要参》数由于近海大气【中存在？盐雾使氯离子—逐渐：在混凝土内聚集【尤其：是，在，无遮挡、海风直吹的！部位氯离子向—混凝土内《部渗透与受雨—水冲刷等因素产生】的表面流失相平衡时！混凝：土表面氯《离子浓度可》达到一个稳定的最大！。值由于构件所—处环境条件》不同以及《混凝土的密实性【变异很大在》进行评定时应—优先：通过现场取样分析确！定混凝土表面氯离子！浓度目前我》国缺乏近《海大气环《境氯离子达到稳定值！所需时？间的实测数据本【。条，是参考美国Life！-365标》准设计程序》给，出，的  】   我国缺乏近海！大气混？。。凝土表面《氯离子浓度的—实测统计资料若混】凝土表面氯离子【浓度：实测有困难可采【用本：条给出的建议—。值建：议值是借鉴》欧，洲Durac—rete《和日：本土：木学会标准》给出的 《 ， C》.3.？。2  由于受胶凝材！料，品种与掺《量、混凝土含水率、！孔隙率、《孔结构以及环境条件！等多种因素》的影响临界氯—离子浓度难》以准确给《出根据我《国工程检测》数据对水灰比从0】.3：9，～0.6、氯离子】有，效扩散系数从0【.428×10【-4m2／年—～5.361×【10-4m2／年】、混凝土表》面氯离子含量3【.84kg／m3】。～12.97kg】／m3、保护层厚度！13：mm～6《9m：m的近百个》构件的验证结—果表明C《30以下混凝土【取临界浓度1.【2k：g／：m3：(0：.，34％？)；C30混—。凝土取临界浓度【。1.4kg／—m3(0.4％)较！为，合理也与当前国【际公：认的0？.4％(胶凝材【料重量比)相一【致表：。C.3.2》即为依据工程验【证，结果以及《国，内外相关资料—给出的？。 ： C.3.】3  氯离子侵蚀引！起钢筋？锈蚀同样经》历钢筋开《始锈蚀和保护—层开裂两个阶段钢筋！开始锈蚀的》时间应用《Fick《第二定律《求，解扩散方程》。当渗透到钢筋表面】的氯离？子浓度达到临界浓】度时钢筋开始锈【蚀；除混凝》土，表面氯离子浓度、氯！离子临界浓度外【氯离子有效扩散系数！是，第三个重要计—算，参数评估时》宜，采用实测值根据我】国，工程检测数》据水灰比从0.39！～0.6、氯—离子有效扩散系数】在0.428×1】0，-4：m2／年《～5.361×【。10-？4m2／年范围【内变化？我国：在这方面虽有不【少研究但由于影响因！。素众多尚没有—一个：。得到公？认的有效扩散系数】表达式本条仍按【美国Life-36！5标：准，设计程序给出的公式！、偏：安全地考虑5年衰】减计：算，水胶比为0.5【4～0.32对【普通：硅酸盐混凝土有效扩！散系数取《1.89～》0.7×10—-4：m2／年；对掺【3，0％粉？。煤灰混凝土》有效扩散系数取【0，.69？2～0.256【×10？-4m2／年与【。工程检测数据大体】相当在计算中考虑了！混凝土表面氯离子】浓度达到稳定最大】值期间氯离子向【混，凝土内部的扩—散 》     自【钢，。筋开始锈蚀至—保护层开《裂的时间计算采用了！我国近年来的—。研，究成：果适：用于普通《硅酸盐混《凝土由于《氯离子侵蚀》钢筋锈蚀速率很快】工程经验和计算分析！表明这段时间远【小于：钢，筋，开始锈蚀的时间【由于：采用一维渗透模型】。评估：不再：区分墙、板类或【梁、柱类构件表C】.3.3《已考：虑了1？.5的裕度系数 】。 《     》。已如前述混凝—土表面氯离子—浓度、氯离》子，。扩散：系数均有《。很大：的离散性氯离—子临界浓《度也会在《一定范围内变化；混！凝土表面氯离子浓】度越大钢筋锈蚀越快！氯离子扩散系数除与！混凝土孔结》构分布有《。关外温度越高、扩散！系数：也越大对锈》蚀越：不利因此应结—合实际环境条件和】实，测参数对耐久—。年限进行推断 ！ C.3—.4 ？ 由于大气盐雾浓度！不同、构件位置不同！、风向不同、混【凝土：密，实性不同混凝土【。。表面氯离《子浓度会在很大范】围内变化如处于【浪溅区构件的表面】氯离子浓度》可在1.7kg／】m3～？13kg／m3之间！变化氯离子》临界：浓度也？会在一？定范围内变化—因此当有《确切数据时应—根据其与表C.3】.，1中计？算所用参数的差异】结合：工程经验调整耐久年！限 ？