： C.《3  近海》大，气环境下钢筋—混凝土耐久性评【估， 《 C.3【。.1  氯离子通】过外：界渗入或掺加的方】式进入混凝土中【氯离子半径小—穿透力极强到达钢】筋表面后迅速破坏钝！化膜使钢《筋锈蚀氯离子—导致的钢筋锈蚀【速度远高于》碳化引起《的锈蚀速《度 【。 ， ， ， 混凝土表面氯【离子浓度是评估氯】侵，蚀的重要参数由于近！海大气中《存在盐雾使氯—离，子逐渐在混凝土内】。聚集尤其是在—无遮挡？、海：风直吹的部位氯离子！向混凝土内部—。渗透：与受雨？水冲刷等因素—产生的表面》流失相平衡时—混凝土表面氯离子浓！。度可达到一个稳定】的最：大值由于《构件所处环》境条件不同以及混凝！土的密实性变异很】大在进行评定时应优！先通过现场取样【分，析确定混《凝土表面氯离—。子浓度目前我国【缺乏近海大气环境氯！离子达到稳定值所需！时间的实测数据本】条是参考美国Li】fe：-365标准—设计程序给出的 】   【  我？。国缺乏？近海大气混凝土【表面氯离子浓度的】实测统？计资：料若混凝《土表面？氯离子浓度》实测有困难》可，采用本条给出的【建议值建议值是借鉴！欧洲Duracre！te和日本》土木学会标准给出】的 — C：.3.2  由于】受胶：凝材料品《种与掺量、混凝土】含水率、孔隙—率、孔结构以及环境！条件等多种因素的影！响，临界氯？离子浓度《难以准确给出根据】我国工？。程，检测：数据对水灰》比，。从0.39～0.】。6、氯离子》有效扩散系数从【0.：428×10-4】m2／年～5.36！1，×10-4m2／】年、混凝土表面氯离！子含量3.84kg！。／m3？～12.97kg／！m3、保护》层厚度？13mm～69mm！的近百个《构件的验证结果表】明C：30以下混凝土【取临界浓度1.2】kg／m3(0.】3，4％)；C30混凝！。土取临界《浓度：1.4k《。g／m3《(0.？4％)较为合理【也与当前《。国际公认的》0.4％(胶凝【材，。料重量比)》相一致表C.3.2！即为依据工》。。程，验证：。结果以及国内外相】关资料给出的 【 C—.，3.3  氯离子】侵蚀引起钢筋锈【蚀同样经历钢筋开始！锈蚀和？。保护：层开裂？两个阶段钢筋开始】锈蚀：的时间应《用Fick第—二定律求解扩—散方程当渗透到钢】筋表面的氯》离子浓度达到—临界：浓度时钢筋开始锈蚀！；除混凝土表面氯离！。子浓度、氯离—子临界浓度外氯离】子有效扩《散系：数是：第，三个重要计算参【数评估时宜采用实】。测值根据我国—。工程检测数》据水灰比从》0.39～0.6】、氯离子有效扩散】系数在0.4—28×10-—4m2／年～5.】3，61×10-4m2！／年范？围内变？化我国？在这方面虽有不少】研，究但由？于影响因素众多尚没！有一：个得到公《认的有效《。扩，散系数表达式本条仍！按美国Life【。-36？5标准？设计程序《给出的公式、偏【安，全地考？虑5年？衰减：计，算，水胶比为0.54】～，0.32对普通硅】。酸盐混凝土有效扩】。散系数取《1.89～0.7】×10-4m2／年！；对掺30％—粉煤：灰混凝土有》效扩散系数取—。0.692～0.2！56：×10-《4m2？／年与工程》检测数据大体—相当在计算中考虑】了混凝土表面—氯离子浓度达到【稳定最大值期间【氯离子向《混凝：土，内，部的扩散 ！     自—钢筋开始锈蚀至保护！层，开，裂的时间计算—采用了？我，国，近，年来的研究成—果适用于《普通硅酸盐》混凝土？由于氯离子侵蚀钢筋！。锈蚀速率很快工程】经验和计算分析表】明这段时间远小【于钢筋开《始锈蚀的时间由【于采用一维渗透模型！评估不再区分墙、】板类或梁、柱类构件！表C.3.3已【考虑了1.》5的：裕度：系数 ？。 》    已》如前述混凝土表面】氯离子？浓度、氯离子扩散】系数：均有很大的离—。散性氯？离子临界浓度也会在！一定范围内变化【；混凝土表面氯【。离子：浓度越大钢筋锈【。。蚀越快氯离》子扩散系数除—与混凝土孔结构【分布有关外温度越】高、扩散系数—也越大对锈》蚀越不利因此应【结合实？际环境条件和实测参！数对耐久年限进行】。推断 《 C.—3.4？。  由于大气盐雾】。浓度不同、构—。件位置不同、—风向：不同、混《凝土密实性不同【混凝土？表面氯离子浓度【会在很大《范围内变化如处【于浪溅区构件—。的表面氯离子浓度可！在1.7k》g／：m3～13k—g／m3《之间变化氯离子【临界浓度也会—在一定范围内—变，化因此当有确切数据！。时，。应根据其与表C.3！.1中计《算所用参数的—差异结合工程—经验调整耐久年【限 ？