： C.《3  近海大气【。环境下钢筋混凝【土耐久性《。。评估 《 C【.3.1  氯【离子通？。过外界？渗入或掺加的方式】。进入混凝土》中氯：离，。子半径小穿透—力极强到达钢筋表面！后迅速破坏钝化【膜使钢筋锈蚀氯离子！导致的？钢筋锈蚀速度远高】于碳化引《起的锈蚀速度 【   【  混凝土表面氯离！子浓度是评估—氯侵蚀的重要—参数由于《近海大气中存在盐雾！使氯离子《逐渐在？混凝土？内聚集？尤其是在无遮挡、】海风直吹的》部位氯离《子向混凝《土内部渗透与—受雨水冲刷等—因素产生的》表面流失《相平衡时《混凝：土表面氯离子—浓度可达到一个【稳定的最大值由于构！件所处环境条件不】同以及混凝》土的密实性变异很】大在进行评定时【应优：先通过现场取—样分析确定混凝【土表面氯离子—浓度目前我国缺乏】近海大气环境氯离子！达到稳？定值：所需时间的》实，。测数据本条是参考美！。国Life-365！标准设计程》序给出的 — ， ？    我国—缺乏近海大气—混，凝土表？面，氯离子浓《度的实测统计资料若！混凝土表《面氯：。离子浓度实测有困难！可采用本条给出的建！议值建议值是借【鉴，欧洲Dura—c，r，ete和日本—土木学会标》准给出的 【 C.3.2 ！ 由于受胶》。凝，材，料品种与掺》量、混凝《土含水率、》孔隙率？、孔结？构，以，及环境条件等多【种因素的《影响临界氯离子浓】度难：以准确给出》根据我国工程检测数！据对水灰比》从0.？39～0.6、【氯离子有《效扩散系数从0【.42？8×：10-4m》2／年？～5.361×10！-4：m2／年、混凝土表！面氯离子含量3【.84kg／m3～！。12.9《7kg／《m，3、保护层》厚度13mm～69！mm：的近百个构件—的验证结果表明C3！0以下？。混凝土取临界浓度1！.2kg／m3(0！.34％)；C3】0，混凝：土取：临界浓度《1.4kg／—m，3，(0：。.4％)《较为合理也与当【前国际公认的0【.4％(胶凝材料重！量比)相一》致，表C.3.》2即：为依据工《程验证结果》以，。及国内？。外相关资料给—出的 — C.3》.3  氯离子【侵蚀引起钢筋锈蚀】同样经历《钢筋开？始锈蚀和《保护层开裂两个阶】段钢筋？开始锈？蚀的时间《。应用Fick—第二定律求解扩散】方程当？渗透到钢筋表—面的氯离子浓度【达到临界浓度时钢】筋开始锈《蚀；除混凝土表面氯！离子浓度《、氯离子临界浓度】。外氯离子有效—扩散系数《是第三？个，重要计算参》数评估？时宜采用实测值【根据我国工程检【测数据水灰比从0】.3：9～0.6、—氯离子有效扩散【。系数在0《.4：28×10-4m】2／年～5.3【。61×10-4m】2／年？范围内变化》。我，国在这方面虽有不少！研究但由《于，影响因素众多尚没有！一个得？到公：认的有效扩散系数表！达，式本：条仍按美国Lif】e-365》。标准设计《。程序：给出的公式、偏安】全地考虑《5年衰减计算—水胶比为0.—54～0.3—2对普通硅酸盐混】。凝，土有：效，扩散系数取》。1.89～0.【7×10-4m2】／年；对掺》30％粉《煤灰混凝《土有效扩散》系数取？0.69《2～0.25—6×1？0-4m《2／年？与工程检测》数据大体相当在计】算，中考虑？了混凝土表面氯离】子浓度达到》稳定最？大值期间氯离子向】混凝土内部的扩散】 《 ：   ？ 自钢筋开始—锈蚀至保护层开裂的！时间计算《采用：了我国近年来的研究！成果：适用于普通硅酸盐】混凝土由于氯离【子侵蚀钢筋锈蚀速】率很：快工：程经：验和计算分析表【明这段时《。间远小于钢》。筋开始锈蚀》的时间由于》采用一维《。渗透：。模型评估不再区【分墙、板类或梁【、柱类构件表—C.3？.3已考虑了1【.5的裕度系数 】  —  ： 已：如前述混凝土—表，面氯离子浓度、【氯离子扩散》系，数，均有很大《的离散性《氯离子临界》浓度也会在一定【范围内变化》；混：凝土表面氯离—子浓度越大钢筋锈】蚀越快氯离》子扩散系《数除与混《凝土孔结构分布有】关外温度越高、扩】散系：数也越大对锈蚀越不！利因此应结合实际】环境条？件和实测《参数对耐久年限进】行推断 【 C.3》.4：  由于大气盐雾浓！度，不同、构件位置不】同，。、风向不同、混凝土！密实性不同混—凝土表面氯》离子浓度会在—很大范围《内变化如《处于浪溅区构件的表！。面，氯离子浓度可在1.！7kg？／m3～13k【g／m3之间变【化，氯离子临界浓度也】。会在一定范围内变】化因：。此当有确切数据时】应根据其与表C.3！.1：中计算所用参数的】差异结合工程经验】调整耐？久年限 》