C.—3  近海大—。气环境下钢筋混【。凝土耐久性评估【 】C.3.1》  氯离子通过外界！渗入：或掺：加的方？式，进入混凝土中氯离】子半径小穿透力【极强：到达钢筋《表面后迅速破坏钝化！膜使钢筋锈蚀—氯离：子导致的钢筋锈【蚀速：。。度远高于碳化引起的！锈蚀速度 】     混凝土！表面氯离子》浓度是评估》氯，侵蚀的重要参数由】于近海大气中存在盐！雾使氯离子逐—渐在混凝土内聚【集尤其是在无遮【挡、：海风直吹的部位【氯，离子向混《凝土内部《渗透与受雨水冲刷】等因素产生的表面】流失相平《衡时混凝土表面氯离！子浓度可达》到一个稳定的最大值！由于构件所处环境】条件不同以及混凝】土的密实性变异很大！在进行评定》时应优先通过现【场取样分析确定混凝！土，表面氯离子浓度【目前：我国缺？乏近海大气环—境氯离子达到稳定值！所需时间的实测数】据本：条是参考美国Li】fe：-365标准设计程！序给出的 】   《  ：我国缺乏近海—大气混？。凝土表面氯》离子浓度的》实测统？计资料若《混，凝土表？面氯离子浓度实测有！困难可采用本条给】。出的建议值》。。。建议值是借》。鉴欧洲？Duracret】e和日本土木学会】标准给出的 】 C.》3.2？  由于受胶—凝材料品种与掺量】、混凝？土，含水率、孔隙—率、孔结构以—及环境条件等多种】因素的影响》临界氯离子》浓度：难以：准确给出《根据我国工程检【测数据对《水灰比从0.39～！0.6、《氯离子有《效扩散系数从0.4！28×？10：-4m2／》年～5.36—1×10《-4m2／年、混】凝土：表面氯离子含量【3.84kg—／m3～12.9】7kg／《m3、保护》层厚度1《3mm～69mm】的近百个构件的【验证结果表明C【30以下混凝土取临！界浓度1.2—。kg：／m3(《0.34％)；【C，30：混凝土取《临界：浓度1.4kg【／m3(0》.4％？)，。较为合理也与当前国！际公认？的0.4％(胶凝】材料重量比》)相一？致表C.3.2即】为依据工程验证结果！以及国内《外相关资《料给出的 ！ C.3.3  氯！。离子侵蚀引起钢筋锈！蚀，。同样经历钢筋开始】锈蚀和保《护层开裂两个阶【段钢筋开始锈蚀的时！间应用Fi》ck第？二定律？求，解扩散方程》当渗透到钢筋—表，面的：氯，离子：。浓度达到临界—浓度时？钢筋开始《锈蚀；除混凝土【表面氯离子》浓，度、氯离子》临界：浓度外氯《离子有效扩散系数是！第三个重要计算参数！评估：时宜采用实》测值根？据我国工《程检测数据水—灰，比，从0.3《9～0？.6、？氯离子有效扩散系】数在0？.428×》10-4m2／【年～5.3》61：×10？-4m2／年范围】内变：化我国在这》方面虽有不少研究】但由：于影响因《素众：多尚没有一》个得到公认》的，有效扩散系》数表达式本条仍按】美国L？i，fe-？。365标准设—。计程序给出的公式】、偏安全地考虑5】。年衰减计算水胶比为！0.54～0.32！对，普通硅酸盐混—凝土有效扩散系数】取1.89～0【.7×10-4m】。2／年；对掺30】。％粉煤灰混凝土有效！扩散系数取0.69！2，～0.2《5，6×1？。。。。0-4m2／年与工！程，检测数据大体相当在！计算中考虑》了混凝土表》面氯离子浓度达到稳！定，最大值期间》氯离：子向混凝土内部的扩！散 【    自钢筋【开始锈？蚀至保？护层开裂的时间计】算采：用了我？国，近年来？的研究成果适用【于普通硅《酸盐混凝土》由于氯离子侵—蚀，钢筋锈蚀速率—很快工程经验和计】算，分析表明这段时【间，远小于钢筋开—始锈蚀的时》。间由于采用一维【渗透模型评估不再】区，分墙、板类或梁【。、柱类构件》。表C.3.3已考】虑了1.5》的裕度？系数 【     已如前述！混凝土？表，面氯离子浓度—、氯离子扩散系数】均有很大的》离散性氯离子临界浓！。度也会在一定范围内！变化；混凝土—表面氯？离子浓度越大—钢筋锈？蚀越快氯离》子扩散系数除与【混凝土孔结构分布】有关外温度越高【、扩散系数也越大】对锈蚀越《不利因？此应结合实际—环境条件《和实测参数对—。耐久年限进》行，推，断， C【。.3.4《  ：由，于大气盐雾浓度不】同、构件位置—不同、风向不同、】混凝土密实》性不：同混：凝土：表面：氯离子浓度会—在很大范围内—变化如？处于浪溅《区构：件的表面氯离子【浓度：可在：1.7kg／—m3～？。1，3kg／m3之间变！化，氯离子临界》浓度也会在一—定，。范围内变化因此【当有确切《数据时应根据其【与表：C.3.1中计算】所用：参，数的差异结》合工程经验》调整耐久年限 】