：。 ， C.3 》 近：海大气环境下钢【筋混凝土耐久性评】估 — C.》3.1 《 氯离子通过—外界渗入《或掺加的方式—。进入混？凝，土中氯离子半径小穿！透力极强到达钢筋表！面后：迅，速破坏钝化膜使钢】筋锈蚀？氯离子导致的钢【筋锈蚀速度远高于碳！化引起的锈蚀速【度 》  ？   ？混凝土表面氯—离子：浓度是评估氯侵蚀的！重要参数由于近【海大气中存在—盐雾使氯离子逐渐在！混凝土内聚集尤【其是在无遮挡、海】风直吹的部位氯【离子向混凝》土内部渗透与—受雨水？冲刷等因素产生的表！面流：失相平衡《。时混凝土表面氯离】子浓：度可达到一个稳【定的最？大值由于构件所处】环境条件不同以【及混凝土《的密实性变》。异很：大在进行评定—时应优先通过现场取！样分析？确，定混凝土表面氯【离子浓度目前我【国缺乏近《海大气环境》。氯离子？达到稳定值》所需时间的实测数】据本条是参考美【国Life-3【65标？准设计程《序给出的《 ？ ：     我国缺乏！近，海大气混凝土—表面氯离子浓度的】实测统计资料—。若混凝土表》面氯离子浓度实【测有困难可采用本条！给出的建《议值建议值是借鉴】欧洲Durac【ret？e和日本土木学【会标准给《出的 ？ C.3】.2  由》于受胶凝材》料品种与掺量、混】凝土含水率、孔隙率！、孔结构以及环境条！件等多种《因，素，的影响临界》氯离子浓度难以准确！给出根据《。。我国工程《检测数？。据对：水，。灰比从0.39～0！。.6、氯离子—有，效，。扩散系数《。从0：.428×》1，0，-4m？2／年～《5.36《1×10-4m2／！年、混凝土表面氯离！子含量3.》84k？g／m3～12.9！7kg／m3、【保护层厚度》13mm～69【m，。m，的近百个构件—的验证结果表明C】。30以下《混凝土取临界浓【度，1.2kg／—m3(？0.3？4％)；C30【混凝土取临界浓度】1.4？kg／m3(0【.4％)较为合理】也与当前《国际公？认的0.4％(胶】凝材料重量》比)相？一致表C.3.2】。即为依据工程—验证结果以》及国内外《相关资料《给出的 》 C.3.3！ ， 氯：离子侵蚀《引起钢？筋锈蚀同样》。经历钢筋开始锈蚀和！保护层开《裂两个阶段钢—。筋开始锈蚀的时间】应用Fick第【。二定律求解》扩散方程当渗透到钢！筋，表面的氯离子浓【度，达到临界浓》度时钢筋开始锈【蚀；除混《凝土表面氯》离子浓度《、氯离子临界—浓，度外氯离子有效【扩，散，系数是第三个重要计！算参：数评估时宜》。采用：实，测值根据《我，国工程检测数据水】灰比从0《.39？～0.？6、氯离子有效【扩散系数《在0.428×1】0-：。4m2／年～5【.36？1×1？。0-4m2》／年范围内变化我】国在这？方面虽有不少研究但！由于影响因素众【多尚没有《一个得到公》认的有效扩散系数】表达式本条仍按美】国，Life-36【5标准设计程序给】出的公式、偏安全】地考虑5《年衰减？计算水胶比》为0.54～0【.32对普》通硅酸盐混凝土有】。效扩散系数取1.】89：～0：.7×10-4【m，2／年；对掺30％！。粉煤灰混凝土有【效扩：散系数取0》.69？2～0？.256×10-】。4m2／《年与工程《检，测，数据大体《相当在计算中考【虑了混凝土表面氯】离子：浓度达到稳定最大值！期间氯？离子向混凝》土内部的《扩散  ！   自钢筋开始锈！蚀至保护《层开裂的时间计【算采：用了：我国近年来》的研究？成果：适用：于普通硅酸盐—混凝土由于》氯离子侵蚀钢筋【锈蚀速率很快工【程经验？和计算分析表明这】段时间远小于—钢筋：开始锈蚀的时间由】于采用？。一维渗透模型评【。估不再区分墙、板类！或梁、？柱类构件表C—。.，3，.3已考虑》了1：.5的裕度系数 ！ ，     【。已，如前：述混凝土表》面氯离？子，浓度、氯离子扩散】系数均有《很大的离散性氯离】子，临界浓度也会在【一定范围内变—化；混？凝土表面氯离子【浓度越？。大钢筋锈蚀越—快氯离子扩散系【数除与混凝》土，孔结构分《布，有关外温度越高、扩！散系数也越》大对锈？蚀越不利因》此，应结合实《际环：境条件和实测—参数对耐久年限进行！推断 — C？。.3.4  由【于，大气盐雾浓》。度不同、构件位置不！同、风向不同—、混凝土密》实性不同混》凝土表面氯离子浓度！会在很大范围内变】化，如处于浪溅区构【件的：表面氯？离子浓度可在1【。.7kg／m3～1！3kg／m》3之间变《。化氯：离子临界浓度也会】在一：定范围内变化—因，此当有确切数据【时应根据其与表C.！3.1中《计算：所用：参，。数的：差异结？合工程经验调整耐久！年限： ：