C.3【  近海大气—环境下钢筋混凝【土耐久性评估 【 《 ， C.3.1 】 氯离子通过外【界渗：入或掺加的方式进】入混凝土中氯离【子半径小穿透力极强！到达：钢筋表？面后迅速破》坏钝化膜使钢—筋锈蚀氯离子导致的！钢筋锈蚀《速，度远高于碳化引起的！锈蚀速度 【 ？    《混凝土表面氯离子】浓度是评《估，氯侵蚀的重要参【数由于近海大气中存！在盐雾？。使氯离子逐渐—在混凝土内》聚集尤其是在无遮挡！、海风直吹的部位】氯，离子向混《。凝土：内部渗透与》受雨水冲《刷等因素产生的【表面流失相平—衡时：。混，凝土表面氯离子【。。浓度可？达到一个稳定—的最大值《由于构件所处环境条！件，不同以及《混凝土的《密实性？变，异很大在进行评定时！应优：先通：过现场？取样分析确定混凝】土表面？氯离：子，浓，。度目前？我国：。缺乏近海大》气环境氯离子达【到稳定值所需时间】的实测数据本条【是参：。考，美国Li《fe-365—标准设计程序—给，出的 【     我—国缺乏近海大气【混凝土表面》氯离子浓度的—实测统计《资料若混《凝土表面《氯离子浓度实测【有困难？可，采用本条给出的建议！值建：。议值是借鉴欧洲Du！rac？rete和日本土木！学会标准给出的 ！。 C.3【.2  由于受【胶凝材料品种与【掺量：。、混凝土含水率【。、孔隙率《、孔：结构以及《环境：条件等多种因素【的影：响临界氯离子—浓，度难以准确给—出根：据我国工程检—测数据对水灰比【从0.3《9～0.6、氯【离子有效扩散—系数从0.428×！10-4m》2／年～5.3【61×1《0-4m2／年【、混凝土表面—氯离子含量3—.84？kg／m3～1【2，.97kg》／m3、保护—层厚度13mm～6！9mm？的近百个构件的验证！结果表？明C30以下—混凝土取临界浓【度1.2kg—／m3(0.34％！)；：C30混凝土取临界！浓度1.《4kg／m3—(0.4％)较为】合理也？。与当前？国际公认的0—.4％(胶凝材【料重：量比)相《一致：。表C.3.2即为】依据：工程验证结》果以及国内外—。相关资料《给出的 【 C.3.3 】 氯离子侵蚀引【起，钢，筋锈蚀同样》经历钢筋开始—锈蚀和保护层开裂】两个阶段钢筋—开始锈蚀的时间应】用Fick第二定律！求解扩散方程当渗透！到钢筋表面的氯离】子浓度达到临界【浓度时钢《筋开始锈蚀；除混凝！。土，表面氯离子浓—度、氯？离子临界浓》度外氯？离子有效扩散—。系数是第三个重要计！。算参数？评估时宜采用实测值！根据我国工》程检测数据水—灰比从0.39～】。0.6、氯离子【有，效扩：散系数？在0：.42？8×10《-4：m2／年～5.【36：1×10-4—m2／年范围内变】化我国在这方面【虽有：不少研究但由—于影响因素》众多尚没有》一个得到公认的有】效，扩散系数《表达式本条仍按美国！Life-3—65标准设计程序给！出的公式《、偏：安全地考虑5年【衰减：计，算水：胶比为0.54【～0：.32对普通硅酸盐！。混凝土有效扩散系】数，取1.89～—0.7×1》0，-4m2／年；【对掺30％粉煤【灰混凝土有效—扩散系？数取0.69—2～：0.256×—10-4m2／【年与：工程检测数据—大体相？当在计算中考虑了】混凝土？表面氯离子浓—度达到稳定》最大值期《。间，氯离：子向混凝土内部的】。扩散 《 ， ？。    自钢筋开始！。锈蚀至保护层开【裂的时间计算采用】了我国近年来的研】。究成果适用于普通硅！。酸盐混凝《土，由于氯离《子侵蚀钢筋锈蚀【速率很快工程—经验和计算分析表明！这段时间远小—于钢筋开始锈蚀的】时间由于《采用一维《渗透模型评》估不再区分墙、【板类或？梁、柱？类构件表C》.3.3《已考虑了1》.5的裕度系数 】。 《     已如【前，述混：凝土表面氯离—子浓度？、氯离？子扩散系数均—有很：大的离散性氯离子临！界浓度也会在一定范！围内变？化；混凝土》表面氯离《子浓度越大钢筋锈】蚀越快氯离子扩散系！数除与混凝》土，孔结构分布有—关外温度《越，高、扩散系》数也越大对锈蚀越不！利因此应结》合实际环境条件和实！测参数对耐》久年限进行》推断 【 C.3.4—  由于《大气：盐雾：。。浓度不同、》构件：位置不？同、风向不同、混】凝土密实性不同【混凝土表《面氯离？子浓：度会在很《大范围内变化如处】于浪溅区《构，。件的表？面氯离子《浓度可在《1.7kg／m3～！13k？g／m3之间变化氯！离子临？界浓度也会在一定】范围内变化因此当有！确切数据时应根【据其与表C》.3：。.1中计算所用【参数的差异》。结合工程经验调【整耐久年限 — ，