： C.《2  一般大气【环境：下钢筋混凝》土耐久性《评估 《 》 C.2《.1  混凝土【。碳化(中性》化)到一定》深度后碱度降低【保护钢筋《免于生锈的钝化【膜破坏在有氧和【水的条件钢筋开始】锈蚀直至混凝土【。保护层出现沿筋长方！向的：锈胀裂？缝近二十年来我国】就碳化引起》的钢筋锈蚀开展了较！。为深入的研究建立】了相应的钢筋锈蚀劣！化模：。型并经过《大量工程验证—本条为？依据劣化模型给出】。的在均？值意义上钢》筋开始锈蚀时—间的简化《评估：方法劣化模》型中构件所》处的局？部环境？、混凝土《碳化速率与》保护层厚《度是决定钢筋开始】锈蚀时间的三个重要！参数： ？ ？    需》要说明的是由于【环境作用的复杂性和！。不确定性以及混凝土！密实性具有很大【的离散性难》以准确？预测结构的》耐久年限仅能—对混：凝土结构耐久—年限作出比》较合理的估算即依】据，现有科研成果作出均！值意义上《一般规？律性：的预：测结：构在均值意义上【满足耐久《性要求可能会—。有近50《％，的构件？不能满足要》。求因此必须留有一定！的安全裕度我国混凝！土结构耐久性—设，计，规范GB／T— 50476在内】部测算时取1.8～！2.0？的裕度系数考虑到】对，。既有结构耐久年【限的评估系以现场】实测有？关参数为依据可【以适当降低对裕【度的要求故本—标准取？裕度系数为》1.5 《 》。C，。.2.2  构【件所：处局部？。环境对钢筋》脱钝和锈蚀》速，率有极大影响故在】制定局部环》境系数时综合考【虑了：环境温度、湿度变化！干湿交替《频率对钢筋脱—钝与钢筋锈》蚀，速率的影《。响并以？实，际工：。程调查验证》结果：为主：要依据给出本—标准取值 》。。 》C.2？.3  碳化系数反！映了碳化反》。应进行？的速率？其与CO《2浓度、混凝土密实！性、环境温湿度等】因素：有关由实测碳化深度！确定：碳化：系，数，可以避开上述诸【多不确？定性因素的影响得到！较为切合实际的结】果试验？和工程调查表明在构！件角部由于》CO2双向渗—。透作用其碳化速率】大致是非角部区【域的1.4倍—。 C【.2.4、C.2.！。5，  保护层厚度【及其碳化深度是评估！混凝土？构件：耐久性能《极为重？要的：参，数条文对其检—测方法给出》了，详，细，、严格的规定 ！ C.2.6】、C.2《。.7  《混凝土？保护层锈胀》开，裂时间可按钢—筋锈蚀劣化模—型进行计算为便【于应：用条文以《表格：形式给出依据—保护层厚度与混【凝土强？度，推断保护层锈胀开裂！的，时间评估时可按推】断的混凝《土强：度及实测保护层【厚度近似插入取值表！中给出？的锈胀开裂时间已考！虑了1.5的—裕度系数 —    【 表格？中计算？从开始使用》到钢筋开始锈蚀这】一时间段时采用了】下列碳化系数理论模！型公：。式 ： — 《     式中  ！。KC：O2CO2》浓度影响系数室内取！1.8室外取1.3！；， —    《  ：   K《k1：位置影响系数构件角！区取1？.4非角《区取1.0》； — ， ，   ？     Kkt养！护浇注影《响系数取1.2； ！ ：  《       【 Kks工作—应力影响《系数受压时取1【.0受拉时》取1.？1； 】  ：       【T环境温度(℃)】； ？      ！ ，   KF粉煤灰取！代系数取《1.0 【。 ：    《由于混凝土碳化速率！。、钢筋锈蚀》速率随环境》温度升？高加快？、亦随干湿》交替频率增加而增】速，混凝：土碳化、钢》筋锈蚀速《度，。与，混，凝土：的密实性(渗透【性)也有很大关系】这一指标在构件中具！有很大的离散性因】此除本条注》明南方炎热地区较表！中增：加保护层《。厚度外评估》时应结合《实际：环境条件、构—件技术状况》与工程经验合理确定！耐久：年限 《