C.—2  一《般，大气环？。境下：钢筋混凝土耐久【性评估 》 C【.2.1  —。混凝土碳化》(中性化《)到一定深度后碱度！降低保护钢》筋免于？生锈的钝化膜破【坏在有？氧，和水的条件钢筋开】始锈蚀直至混—凝土保护层出现【沿筋长方向》的锈胀裂缝近—。二十：。年来我？国就碳化引起的【钢筋锈？蚀开展了较为深入】的研究建立了相应的！钢筋锈蚀《劣化模型并经过大】量工：程验证本条为依【据劣化模型给出的】在均值意《义上钢筋开始—锈蚀时间《。的简化评估方法【劣化模型《中构件所《处的局部环境、混】凝土碳化速率与【保护层？厚度：是决定钢筋开始锈蚀！时间的三个重要参】数 《     【需要说明的》是由于环境作—用的：复杂性和不确定性以！及混凝土密实性具有！很大的离《散性：难以准确预测结构】的耐：久年限？仅能对混凝土结【构耐久年《限作出比较合理的】估，算，即依据现有科—研成果作出均—值意义上一般规【律性的预《测结：构在均值意义—上满足耐久性要【求可能会有近50】％的构件不能满足】要求：。因此必须留有一定】的安全？裕度我国混凝土结】构耐久性设计规【范GB？／T 50476】在内部测算时取1】。.8～？2.0的裕度系【数考虑到对》既有结？构耐久年限的评【估系以现《场实：测有关参数为依据】可，以适当降低对—。。裕度的要求故—本标准取裕度—系数为1.》5 — C.2.》2，  构？件所：。处局部环境对钢【筋脱钝和锈蚀速率】有极大影《响故在制定局—部环境系数时综合考！虑了环境温》度、湿度变化干湿】交替频率对钢筋脱钝！与钢筋锈蚀》速率的影响并以实际！工程调查验证结果】为主要依据给—出本标准取值 【 C.【2.3？ ， 碳化？。。。系数反映了碳化反】应进行的速》率，其与CO2浓度、】混凝：土密实？性，、环境温湿度等因】素有：关，由实：测碳化深《度确定碳化系—。数可以避开上—述诸多不确定性因素！。的影响得到较为【切合实际的结果试】验和工程调查表明】在构件？角部由于CO2双向！渗透作用其碳—化速率大致是非【角，部区域的《1.4倍 】 C.2.4、C！.，2.5  》保护：层，厚度及？其，碳，化深：度是评估混凝土【构件耐久性能—极为重要《的参数条文》对其检？。测方法给出了—详细、？严格的规定 【 ？ C.2.6、C.！2.7  混—凝，土保护层《。锈胀开裂时间—可，按，钢筋锈蚀劣化—模型进行计算为便】于应用条文以表格】形式给出《依据保护层厚—度与混凝土强度【推断保护《层锈：胀开裂的时间—评估时可按推—断的混凝土强度及】实，测，保护层厚《度近似插入取值表】中给出？的锈：胀开裂时《间已：考虑：了1.5的》裕度系？数 ： ：     表格！中计算从开始使【用到钢筋《开，始锈蚀这一时间段】时采用了下列碳【化系数理论》模型公式 — ！  ：   式中》  ：KCO？2CO？2浓度影响系数室内！取1.8室外—。取，1.3？；   ！     》  Kk1》位置：影响系数构》件角区取1.4非】角区取1.0；【 ：  》   ？     Kkt养！护浇注影响》系数取？1.2； —  》    《    Kks工作！应力：影响系？数受压时《取1.0受拉时取1！.，1，； ：    】      T环境！温度(℃)；—。    ！    《  KF粉》煤，灰取代系《数取1.0 ！ ：    由于混【凝土碳化《速率、钢《筋锈蚀速率随环境温！度升高？。加快、亦《随干湿交替频率增加！而增速？混凝土碳化、钢筋锈！蚀速度与混凝—土的：密实性(渗透—性)也有很大关【系这一指标在构件】。中具有很《大的离散性因此【除本条注明南—方炎热地《区较表中增加保护】层厚度？外评：估时应结《合实际环境》条件：、构件技术状况【与工：程，经验合理确定耐久】年限 《