。 ： ， 23.2》 ， 计算？要点 】 23.2—.1  尾矿坝是】。一种特殊《的水工构筑物—一般来说尾》矿及地基土在设计】地震作用下其应【变范围多处》在非线性弹性和弹】塑性阶段所以尾【矿坝要？。按设防地震进行【抗，震设计 《 》23.2.》2  本《条为强制《性条文液化、大【变，形和流滑《是尾矿坝特别是【上游式尾矿》坝地：震表现？的三大特点尾矿液】化是导？致坝体？大变形和《。地震破坏《的主：要原因因此液化判别！是尾矿坝抗震—设计的主要内容之】一也是？。判别坝？。体是否会发生大变】。形和流滑的基—础设计时仅通过【常，规的拟静《力稳定分析难以【解决尾矿坝的抗震】问题 【 23.2.—3  尾矿坝的使用！年限就是尾矿—坝的建设施工期尾】矿，坝是随采《矿、选？矿的进？行而逐年增高的通】常一座大《、中：。型尾矿坝《的，使用期？为十几年甚至—几十年随着尾矿坝的！增高坝体的固有动】力特性也将随之【发生改变《这意味着对》某，一特定的地》震，地质环境《即场地未来可能遭遇！的，地震动最终坝高不】一定是坝的最危险阶！段所以在《进行尾矿坝抗震【设计时还需》要对1/3～1/2！设计高度时》的工况进行抗震【分析 》 2《3.2.5》。  尾矿坝》的地：震液化分析》方法还处《在不断完善》与，发展之中考虑到目前！较为合？理的分析方法(即】二维：或，三，维的时程分析—法)较复杂所以规定！对6度？、7：度、8度区》的四级？、五级坝可》采用简化《分析：方法进？行判别；而》强震区？或重要的《尾矿坝需采用二【维或三维的时—程，分析法进行 ！ 23《.2.6  剪应】力对：比法是目《前工程界判别液【化普：遍，。采取的方法本—规范附录K中给出的！简化判别法是对四级！、五级上《游法筑坝在》7度：、8度时采》用二维动力分析结】果的：。概括简化法计—算结果接近》二维分？析，的，外包线是偏于安全的！。   】 ， 尾矿坝地震液【化简：。化判别方法现有十】几种其中考》虑K、K的Se【ed简化《法(I？COLD《2006)、日本尾！矿场规程法(日【本矿业协会198】2)和张克绪法【(张：克绪：1990)是其典型！代表这三《种方法只要》正确使用均可得到满！意结果故此在进【。行液化分析时可根据！具体情况《选，用一种或多种—方法进行 ！ 23.2》.8～23.—2.1？2  按拟静—力法：计算不？能对液化的坝坡作出！。正确的安《全评价这在工程【实践中早已得—到，验证也得《到了科学家和工【程，师们的认同液化问题！将，本来就非常复杂的岩！土工程地震》稳，定问题变得更加复杂！目前工？程，界采：用以下三个步骤【来评价？液，化，边，坡的地震稳定性【这也是当前解决【此问题的最佳处理】方，法 》 ，     1  】。确定坝坡的液化【区 —   ？  2  进行极限！平衡分析分析—时液化区采用残【余强度(《稳态强？度)： ， ：    — ，3  安全系数小】于表23.》2.12的规—定时坝坡可》。能出：现流滑须进》。行变形分析 ！     拟静力！法在：我国尾矿坝工程界】已使用多年积累了较！为丰富的经验所【。以在评价坝体地【震稳定时仍推荐了此！方法由于过去我国】从事尾矿工》程的：设计院在分析坝坡】抗震问？题时：多，采用：瑞典：圆弧法所以》此次修订仍推—荐为尾矿坝抗滑稳定！验算的主《要分：析方法但是与瑞典】圆弧法相比》简化的毕肖普法给出！的结果更接近精确法！故建：议，在今后的工程—实践中要《采用简化的毕肖普法！进行分？。析以便积累经验并】使分析结果更可【靠，。、合理 —。  《   第2》3.2？.1：0条为强制性条【文 ？