23.【2  计算》。要点 ！ 23.2.1 】 尾矿？坝是一种特殊—的水工构筑物一【般来说？尾矿及地基土在设计！地震作用下其应【变范围多处在非【线性弹性和弹—塑性阶段所以—尾矿坝？要按设？防地震进行》抗震：设计 】23.2.2  】本条为？强制性条文》液化、大变形和【流滑是尾矿坝特别】是上游式尾矿—。坝地震表《现的三大特》点，尾矿液？化，。是导：致，坝体大变形和地震破！坏的主要原因因【此液化判别是—。尾矿：坝抗：震设计的主要内【容，之，一也是判《别，坝体是？否会发生《大，变形和流滑的基【础，。设计时仅通过—常规的？拟静力稳定分析【难以解决尾矿坝的】抗，震问题 【 ， 2：3.2.3  尾】矿坝的使用年限就是！。尾矿坝的建》。设施工期尾矿坝是】随采矿、选矿—的进行而逐》年增高的通》常一座大、中型【尾矿坝的使》用期为十几年—甚至几十年》。随着尾矿坝》。的，增高坝？体的固？有动力特性也将【随之发？生改变这意》味着：对某一特定的地震】。地质环？境即场地未》来可能遭遇的—地震动最《终坝：高不一定是坝的【最危险阶段所以在进！行尾矿坝《抗震设计时还需【要对1？/3～？1/2设计高—度时的工况》进，行抗震分析 — 《 23.2.5 】 尾矿坝的地震液化！分析方法《还，处在不断《完善与发《展之中考虑》到目前较为合理【的分析方法(—即二维或三维的【时程分析法)较复】杂所以？规定对6《度、7度、8度区的！四级、？五级坝可采用—简化：分析方法进》行判别；而强震【区或：。。重要：的尾矿坝需采用二维！或三维的时》程分：析法进行 【 23.—2.：6  ？剪应力对比法—是目：前工程界判别液【化普遍？采取的方法》本规范附录K—中给出的简化判别】法是对四级、—五级上游法》筑坝在7度、8度】。时采用二维动力分析！结果的概括简化法】计算结果接》近二维分析的外包】线是偏于安全—。的  】。   尾矿坝地【震液化简《。化判别？方法现？有十几种《其中考虑K、K【的Seed简—化法(I《COLD2》00：6)、日本尾矿【场规程法(日本矿】业协会19》82)？。和张克绪法(—张克绪199—。0)是其《典型代表这三—种方法只要正确【使用均可得到—满意结果故此在进行！液化分析时可根据具！体情：况，选用：一种或多种方—。法进行 ！2，3.2.8～23.！2.12  —按拟静力法》计算不能对液化的坝！坡作出正确》的安全评价这在工】程实践？中早已得到验证也得！到了科学家和工【程师们的认同液化问！题将本来《。就非常？。复，杂的岩？土工程地《震稳定问《题变：得更加复杂目前工程！界采用以下三个步骤！来评价液《化边坡？的地震稳定性这也是！当前解决此问题的】。最佳处理《方，法 ？  》   1  确定坝！坡的液？化区 》。     2】  ：。进行极限《平衡分析分》析时液化区采用【残余：强，度(稳态强度—) 【  ：  3  》安全系数小》于表23.2.1】。2的规定时坝坡【可能出现流滑须【进行：变形分析 】。 ：    《拟静：力法在我国》。尾矿坝工《程界已使《用多：年积累了较为—丰，富的经验所以在评价！。坝体地震稳》定时仍？推荐：了此方法由于过去我！国从事？。尾矿工程的设计院在！分析坝坡抗》震问题时多采用【瑞典圆弧法所以【此次修订仍推荐【为尾矿坝抗滑—稳定验算的主要【分析方？法但是与瑞》典圆弧法相》。比简化的毕》肖普法给出的结果】更接近精确法故【建议在今后》的工程实践》中要采用简化的【毕肖普？法进行分析以便积累！经验并使《分析结？。果更可？。靠、合理 》 《     第23】.，。2.：10条为强》制，性条文？ ：