。 16—。。。.2  计算要【点 《 》16.2.2 【 通廊作为》两个生产环节的【联络构筑物6度区】的震害经验表明支】承结构？的，破坏主要是与相邻】建筑：物相互碰撞所致【因此在满足》抗震构造要求时支】承结构可不进行抗震！验算 《 16.2.！6  随着》计算机应用技—术的普及结构—计算软件的日益【丰富一些大型计【算软：件已可以进》行通廊的整体分【析，。所以规？定采用符合》通廊实？际受：力情况的空间模型】进行计算《 ， ， ？   ？  按本规范附【录J的规《定进行通廊横向水平！地震作用整体结构】计算：时对计算假定—及简图选取作了原则！规，定 ？  》  ： ，1  计算假—定及简图选取— 》    《   ？。  1)通廊相【当于：支，承在弹簧支座上的】梁其质量分布—均匀各支架1/【4的质量《作为梁的集中质【量； 【     》    《2)以？抗震缝？分开部分为计—算单元； 》。 ： ，     —    3)端部】条件与建《。(构)？筑物连接《端或落地《端视为铰支》与建(构)筑物脱】开端：视为自由； ！      【   4)支架【固定在基《。础，顶面上；《 ， ，      ！   5)关于【坐，标原点由《于廊身大《都倾斜支架高度各不！相同一般《高端支架刚度—较弱变形较大；但两！端，自由时悬臂》较长端变形》比短端要大》而坐标原《点均取？在变形较小端因【此对不同《边界作了具》体规定以便查—表计算振型函数值 ！   【  2？。  横向水平地震作！用，和自振周期计算时】。振型函数的选取【    ！ 通：廊体：系视：为具有多《个弹簧支座的梁时】用能量？法按拉格《朗日方程可》建立振动《微分方程求得自振频！率，计算公式其中广义】刚度为式中第一【项为振型《函数二阶《导数：的平方乘廊身—刚度的？积分：由于廊？身结构形式多—样所用材料》不同廊身刚》度计算无法给出统】一公：式这样会《给一般设计》者造成一定困—难，另外：通过电算对比—发现通廊基频与廊】身刚度取值关—系不大是支架刚【度起主要作用；【高振型以廊身弯曲】变形为？主，故廊身刚度起—主，要作用为简化计算将！振型：。曲线以多条》折线代替使》。其二阶导数为0这样！广义刚度中不再包含！廊身刚度项使—计算公式大大简【化为了保证》计算精度满》足抗震设计要求经】过电算与《实测的？分析对比对高—振型的广义刚度【进行了调《整即：广义刚度《乘以廊身刚度影【响系数使计算结【果与按？曲线：振型时？计算：的结：。果非常接近 【  》   3  横向】水平地震作》用采用振型分—解，反应谱？法 ？  》   第i支承结构！第j：振，型时的横向》水平地震作用—。是利用该《振型时第i支—承，。结构：顶部的？。实，际位移乘以单位位移！所产生的力求得其】支架：顶部的？实际：位移是按不同边界条！件下振动时总的【地震：作用：与弹簧支座总反力】的平衡关系求得的】由于：。假设位移函数时没】有考虑支承结构的影！响会造成一定程度】的误差但对基—。频影响是很小的而基！频，对地震作用的贡【献，。占主要地位按本章】近，似方法的计算结【果在低频范围内与】实测、电算》是相：当接：近的地震作用的计算！按通廊结构具体【情况取2个～—3个振？型叠加即可满足抗震！设计要求 【 ？4  两端简支【的，通廊 《    【 对于两端简支【的通廊当中间有两个！支承机？构且跨度相近或【中间有？一个支承结构且跨度！相近计算地》震作用时前者—不计：入第三？振，型（即F《31）后者不计入第！二振型（《即F21）其原【因是前者对应的【振型函数《Y3：（x1）《。＝，0后者Y2（x1）！。＝0周期按近似公】式，计算时分母》广义刚度是利—用刚度调整系数考虑！廊身：刚度而不《是和的形式因此当而！使用周期出现无穷大！这是不合《理的但？。由，于该振型的地震【作，用由于这是正确【的因此在以上情况】下对：前者不考虑第三振型！对后者不考虑第二振！型 1】6.2.7  【通廊廊？身的纵向刚度相【对于支架的刚度来说！是，很大的且通廊廊身质！量也远比支架要大倾！角一般较小》实测证实廊身—纵向基？本呈平移振》动故通廊可以假【定按只有平动而无转！动的单质点》体系来计算 — 16.】2.：9  震害调—查表明？与建(构)筑物【相连的通《廊多：数都发生破坏因此凡！不能脱开者规—定采用传《递水平力小》。的连接？形式本条《是通廊对建(—构)筑物影响的计】算规：。定，。 ：