。 16—.2：  计算要点 【。 — ，16.？2.2  通廊【作为两个生产环节】的联络？构筑物6度区的震害！。经验表明《支承结构的》破，坏主要是与相邻【建筑物相互碰撞【所，致因此？在，满足抗震构造—要求时支承》结构可不进行抗【。震验算 【 ：。16.2.》6  随着》计算机应用》技术：的普及结《构计算软件的日益】丰富：一，。些大型计算软件【已可以？进行通廊的》整体分析所以—规定采用《符合通廊实》。际受：力情况的空》间模型进行》计算 【     按本规范！附录J的规定进行】通廊：横向：水平：地，震作用整体结构【计算时对《计，算假定及简》图选取作了原则【规定： 《。     1【 ， 计算？。假定及简《图，选取： 《 ，         ！1)通？廊相当于支》承在弹簧支座—上的梁其质量—。分布均匀各》支架1/《4的质量《作为：梁的集中《质，量； 【   ？  ：    2)以抗震！缝分开？部，分为计算单元； 】     ！    《3)端部条件与建(！构，)，筑物连接端》或落地端视为铰【支与建(《构)筑物脱开—端视：为，自由；？ 》    《     4)【支架：固定在基础顶面上；！ —    《。   ？ 5)关于坐—标，原点由？于廊身大都倾斜支架！高度各不相同一般高！端支架刚度较弱变】。形较大；但两端自】。。由，。时悬臂较《长端变形《比短端要大而—坐标原点均取在变形！较小：端因此对《。不同边界作了具体规！定以便查表计—算振型函数值 】 ： ：    2  横】向水平地震作用和自！振周期计算时—振型函数的选取 ！。 ？  ：   通廊体系视为！。具有多个《弹簧支？座的梁？时用能量法按—拉，格，朗日方程可建立【振动微分方程求【得自振频率》计算公式其中—广，。义刚度？为，。式，中第一？项为振型函数二【阶导：数的平？。方乘廊身刚度的【积分由于廊身结【构形式多样所用材】。料，不同廊身刚度计算无！法，给，出统一公式这样【会给一般设计者【造成一定困难另【外，通过电算对比发现通！廊基频与廊身刚度取！值，关系不？大是支？。架刚：度起主？要作：。用；：高，振型：以廊身弯《曲变形为主故廊身】刚度起主要作—用为简化计算将振】型曲线以多条折【线代替使其》。二阶导数为》0这样广义刚度中不！再包含廊身刚度【项使计算公》式大大简《化为了保证》计算精度满足抗震设！计要：求经过电算》与实测的分析—对比对高振型的【广义刚度进行了调】整即广？义刚度乘以廊身刚】度影响？系，数使计算结果与按曲！线振型时计算的【结果非常接近 ！    — 3  横向水平地！。震作用采用振型分】解反应谱法 — 》    第i支【承结构第j振型时】的横向水平地—震，作用是利用》该振：。型，时第i支承结构【顶部的实际位—移乘以单位位移所产！生的：力求得其支》架顶部的实际位移是！按不同边界条件下】振，。动时总的地震作用】与弹簧支座》总反：力的平衡《关系求得的由于【假设位移《。函数时没有考—虑支承结构的影【。响会造成一定程【度的误差但对基频影！响，是很小的《。。。而基频对地震—作用的贡献占主【要地：。位按本章近似方法的！计算结？果在低频范围内【与实测、电算—是相当接近的—地，震作用的《计算按通廊结构具体！情况取2《个～3个振型叠加】即，可满足抗《震设计要求 】 ： 4：  两？端，。简支的？通廊 —   《  对于两端简【支的：通廊：当，中间有两个》支，承机构且跨度相近】或中：间有一个《支承结？构，且跨度相近计算地】震作用时前者不计入！第三振型（即F3】1）：后者不计入》第二振型（即F【2，1）：其原因是前者—对应的振型函数【Y3（？x1：）＝0后者Y—2（x1《）＝：0周：期按近似公式计算】时分母广义刚—度是利用刚度调整系！数考虑廊身》刚度而？不是和的形式—因此当而使用—周期：出，现无穷大这》是不合理《。的但由于该振型的地！震作用由于》这是正确的因—此在以上情况下对前！者不考虑《。第三振型对后—者不考虑第二振型 ！ ？。 16.2.7】  通？廊廊身的纵向刚度】。相对于支架的刚度来！说是很大的且通【廊廊身质《量也远比支架要大倾！角一般较小》实测证实廊身纵【向基本？呈平移振动故通廊可！。以假定按只》有平动而《无转动的单质点【体系来计算 【 ， ？16.2.9— ，。 震害？调，查表明？与，。建(构？)筑物相连的通【廊多数都发生—破坏因此凡不能脱】开者规？定采用传递水平力】小的连接形式本【条是通廊对建(【构)筑物影响—的计算规定 — ，