1》6.：2  ？计算要点 》 16！。.2.2  通廊】作为两个生产—环，节的联络《。构筑物6度》区的震害经验表【明支承结《构的破？。坏主：。要是与相邻》建筑物相互碰撞【所，致因：此，在满足抗《震构造要求时支【承，结构可不进行抗震验！。算 16！.2.6《  随着计算—。机应：。用技术？。的，普及结？构计算软件的日益丰！富，一些大型计算软【件已可？以进：行通廊的整体分析所！以规定采用》符合通廊实》际受力？。情，。况的空间模型—进行计算《 》    《 ，按本：。规范附录J的规定进！行通廊横向水平【地震作用整体结构】计，算时对计算假定【及简图选取作—了原则规定 【     】1  计算假定及简！图选取？  【。  ：     1)通廊！相当于支承在弹簧】。支座上？的梁其质量分布均匀！各支架1/4的【。质，量作为梁的集中质量！；，  【       2】)以抗震缝分开部分！为计算单元； ！     【 ，   3《)端部条件与建(】构)筑物连接端或】落，。地，端视为铰支》与，。。建(构)筑物脱【开端视为《自，由； 》 ：      —。   4)支架固】定，在基础顶面上；【 ？ ：    《    《 5：)关于坐标原点由于！。廊身大都倾斜—。支架高？度各不相同一般高】端支架刚度较弱【。变形较大；但—两端自由时》悬臂较长《端变形比短端要大】而坐标原点均取在变！形较：小端因此对不同【边界作？了具体规定以便查】表计算？振型函数值 ！。    》。 2 ？ 横向水平地震作用！和，自振周期计算时振】型，函数的选取 【     通！廊体系视为具有多】个弹：簧支座的《梁时用能《量法按拉格朗日方】。程，可建立振动微分方程！求，得自振频率计—算公：式其中广义刚度为式！中第一项《为振型函《数二阶导数的平方乘！廊身刚度的积分【由于廊身结构形式】。多样所用材》料不同廊《身刚度计《算无法给《出统一公式这样会】给一般设《计者造？成一定困难另—外通过电算对比发现！通廊基频与廊—身刚度取值关系【不大是支架刚度起主！要作用；高》振型以廊身弯—曲变形为主故廊身刚！。度起主要作用为简】化计：。算将振？。型曲：线以多条折》线代替使《其二阶导数为0【这样广义刚度—中不再包含廊身【。。刚度项使计算—公式大？大，简化为？了保证计算精度【满足抗震设计—要求经？过电算与实》测的分？析对比？对高振型的广义刚度！进，行，了，调整即广义》刚度：乘以：廊，身刚度影响》。系数使计《算结果与按》曲线振型时计—算的结果非常接【近 《     3 ！ 横向？水平地震作用采用】振型分解反应谱法 ！   【  ：第i支承结构第【j振：型时的横向》水平：地震：作用是利用》该振型时第i—支承结构顶部的【。实际位移乘》以单位位移》所产生的力》求得其支架顶部的实！。际位：移是按不同边界条件！。。下振：动时总的地》震作用与弹》簧，。支座总反力的—。平衡关系求得—的由于？假设位移函数时没】有考虑支承结构【的影：响会造成一》定程度的误》差但对基频影—响，是很：小的而基频对地震】作用的贡献占—主要地位按本章近】似方：法的计算结果—在低频范围内—与实测、《电算是相当》接近的地《震作用的计算按通廊！。结构具体情况取【2个～3个振—型，。叠加：即可满足抗震设【计要求 【 ， 4  两端简【支的通廊 》 ：     对于！两，端简支的通》廊当：中间有两个支承【机构且跨度相近或中！间有一个支承结【构且跨度相近计算地！震作用时前者不计入！第三振型（即F3】1）后者不计入【第二振型（即F2】1）其？原因：是，前者对应的振型【函数Y3（x—1）＝0后者Y2（！x，1）＝0周期—按近似公式》计算时分母广义【。刚度是利用刚度调整！系数考虑廊身刚【度而不是和的—形式因此当而使【。用周期出现无穷【大这是不合理的但】由于该振《型的地震《作用由于这是—正确的因此在—以上情况下对—前者不考虑第三【振型对后者不考【虑第二振《型 1】6.2.《7  通廊廊身【的纵向刚度》相对于支架的刚度来！说，是很大的且通廊廊身！质量也远比支架要】大倾角一般较小【实测证实廊身纵【向，基本呈平移振动故通！。廊可：以假定按只有—平动而无转动的单质！点体系来计算— ， ， 1》6.2.9》。  ：震害调查表明与【建，。(构)筑《物相连？的，通廊多数都发生【破坏因此凡不—能脱开者《。规定：。采用传递水平—力小的连接形式本】。条是通廊对建(【构)筑物影响的计算！规定 《