。 ？ 16.《2  计算要点【 》 16》.2.2  通廊】作为两个生产环节】的联络？构，筑物：6度区的震》害经：验表明支《承结构的破坏—主要是与相邻—建筑物相互碰撞所致！因，此，在满足抗震》构造要求《时支承结构可不【进行：抗震验？算 — 1：6.2.6  随】着计算机应用技【术的普及结构计算】软件的日益》丰富一些大》型，计算软？件已可以进行通廊】的整体分析所—以规定采用符合通廊！实际受力情况的空】间模型进行计算【 ： ？     按—本规范附录J—的规：定进行通廊横向水】平地：震作用整《体，结构计？算时对计算》假定及简图选取【。作了原则规定 ！     1】  ：。计算：。假，。定及：简图选取 【。。      】   1)通—。廊相：当于支？承在弹簧支座上【的梁其质量分—布均匀各支架1/】4的：质量作为梁的集中】质量； 【        ！ 2)以抗震缝分】开部分为计》算单元；《。 ： ，   》 ， ，    3》)端部条件》与建(？。构)筑物连接端或】落地端视《为铰支与建(构)】筑物脱开端视—为自由； —。   —     》 4)支架固—定在基础《顶，面，上，；  】      — 5)关于坐标原点！由于廊身大都倾斜支！架高度各不相同【一，般，高端：支架：刚度较弱变形较【大；但两端自—由，时悬臂较长端变形】比，短端：要大而坐标原点均取！在变形较小端因此】对不同？。边界作了具体规【定以：便查表计算》振型函？数值 】 ，   2 》 横向水平地震【作，用和自振《周，期，计算：时振型函数的选取】。 ：     】通廊：体，系视为具有多个【弹簧支座《的梁：时用能量法按拉【格朗日方程》可建立振动微分【方程：求得自振频》率计算公式其中【广义刚度为式中第】一项为振《型函数二阶导—数的平方乘廊身【刚，度，的积分由《于廊身结构形式多样！所用材？料不同？。廊身刚度计算无【法，给出统？一公式这样会给一般！设计者造成一定困】难，另外通过电算—对比发现《通廊：基频与廊身刚度【取值关系不大是支】架刚度？起主要作用；—高振型以廊身弯【曲变形为主》故廊身刚度》起主要作用》为简化计《算将振型曲线以多条！折线代替使》其二阶导数》为0这样广》义刚度中不再包【含廊身刚度项使计算！公式大大简化—为了保证计算精度】满足抗震《。。设计要求《经，过电算与实测的分析！对比对高振》型，的广义？刚度进行了》。调整：即广义刚度乘以廊身！刚度影响《。系数使计算结果与】按曲线？。。。振型时计算的结果非！。常接近 》  》   3  横向】水平地震《作用采？用振型分解反应【谱法 》 ：   ？  第i《支承：。结构第j振型—时的横向水平—地震作？用是利用该振型时】第i支承结构—顶部的实际位移乘】以单位位移所产生】的力求得《其支架？。顶部的实《际位移？是按不同边》界条件下振》动时总的地》震作用与弹簧支【座总：反力的平衡关系【求得的由于假设位】移函数时没有—考虑支承结构的影】响会造？成一定程《度的误差《但对基频影》响是很小的而—基频对地震作—用的贡献占主要【地位按本章近—似，方，法的计算结果—在低频范围内与实测！、电算是相当接近】的地震作用的计【算按通廊《结构具体《情况取2《个～3？个，振型：叠加即可满》足抗震设计要求【 》 ，4  两端》简支的通廊 ！     对【于两：端简支的通廊当【。中间有两个支—承机构且跨》度相近或中间—有一：个支承？结，构且跨度相近计算地！震作用？时前者不计入第三振！型（：。即F31）后者不】计，入第二振型（即F】21）其原因是前】者对应的《振型函数Y3—（x1）＝0后者】。Y2（？x1）＝0周期【按近似公《式计算时分母广【义刚度？是利用？刚度调整系数—考虑廊身刚度而不是！和的形？。式因此当而使用【周期出现无穷大这】是不合理的》但由于该振型的地】震，作用由于这》。是正：确的因此在以—上情况？下对前？者不考虑第》三，振型对？后者不考虑第二振型！ ， 16【.2.7 》 通廊廊身的—纵向：刚，度相：对于支架的刚度来说！是，很大的且《通廊：廊，身质量也远比支架】要大倾？角一般较小实测证实！廊身纵向基本—呈，平移振动故》通廊：可以：假定按？只有平动而》无转动的单质点体系！。来计：算 【1，。6.2.《9  震害调—查表明与建(构【)筑物相连的—。通廊多数都发生破】坏，因此凡不能》脱，开者规？。定采用传递水平力小！的连接形《式本条是通廊对建(！构)筑？物影响的《计算规定 —