16—.，2，  计算要》点 ？ 《 16.2.2】  通廊作为两【个生产环节的联络构！筑物6度《区，的震害经验表—明支承结构》的破坏主《要是与相邻》建筑物相互碰撞所】致因此在满足抗震】构造要求时支承结构！可不进行《抗震验算 》 ： ： 16.2.—6  随着计—算机应？用技术的《普及结构计算软件】的日益丰富一些大】型计算？软件已可以进行通廊！的整体分析所以规】定采用符合通廊【。。实际受力情况—的空间模型进—行计算 —     按本！。规范附录J的规【定进行？通廊横向水》平地震作用整—体结构计算》时对计算《假定及简图选取【作了原则《规定 【     1 【 计算假《定及简图选取 【 ， ？   ？  ：   ？ 1)通廊》相当于支《承，在弹簧支座上的梁其！质量分布均》匀各支架1/4的质！量作为梁《的集中质量； ！   》    《  2)以》抗震缝分开》部分为计算单元；】    ！ ，    3)端部】条件与建(构)筑物！连接端或落地—端，视为铰支与建—(构)筑物脱—。开端：视为自由； —     ！ ，。   4)支架固】定在：基础顶面上； 【 ？      【   5)关于坐】标原：点，由，于廊身大都倾斜支】。架，高度各？不，相同一般高端—。支架刚度较弱变形较！大，；但两端自由时悬臂！较长端变形比短端要！大而坐标原点均取】在变形？较小端因此对不同】边，界作了具体规—定以：便查表计算》振型函数值 — 《  ：   2 》。 横向水《平地震作用和自振周！期计算时振》型函数的选取 【    】。 通廊体系视为具】有多个弹簧支—座的梁时用》能量法按拉格朗日】方程可建立振动微分！。方程求得自振频率计！算公式其中》广义刚度为式中【第一项为振》。。型函：数二阶导《数的平方乘廊身刚度！的，积，分由于廊身》结构形？式多样所用》材料不同廊身刚【度计算无《法给出？统一公式这》样会给一般设—计者造成一定困难另！外通：过电算对比发现通廊！基频与廊身刚度【取值关系《不大是支架》刚度起主要作用；高！振型：以廊身弯曲变形为主！故廊：身刚：度起主？。要作用？为简化计算将振【型曲：线，以多条折《线代替使其二阶导数！为0这样广义—刚度中不《再包含廊身刚度项使！。。计算公？式大大简化为了保】。证计算？精度满？足抗震？设计要？求经过？。电，。算与实测的分析【对比对高振型的广义！刚度进行了调整【即广义？。刚，度乘以廊身刚度影】响系数？使计：算结果与按曲线【振型时计算的结【果，非，常接近 》 ：    》。 3 ？ 横向水平地震作用！采用：振型分解反应谱法 ！ ：     第i！支承结？构第j振型》时的横向水》平地震作用》是利用该振型时第】i支承结构》顶部的实际位移乘】以单位位移所产生】的力求？得其支架顶部的实】际位移？。是按不？同边界？。条件下振动时总的地！震作用与弹》簧支座总反力—的平衡关系求—得的由于假设位移】函数时？没有考虑支》承结构的影响—会造成一定程度的】误差但对基频影【。响是很小的而基频】对地震？。。作用的贡献占主要地！。位按本章近》。似方法的《计算结果在低频范】围内与实《测、电算是》相当接近的地震作用！的计算按通廊结构】具体情？况取2个～3个振】型叠加？即可满？足抗震设计要求 】 》4  两端简支的通！廊，。 ？  《   对于两—端简支？的通廊？当中间有两》个支承机构且跨度】相近或中间有一个支！承结构且跨度—相近计算地震作用】时前者不计入第三】振型（即F3—1）后者不》计入第二振型（即】F21？）其原因是前者对】应的振？型函数Y《3（x？1）＝0后者Y2（！x1：）＝0周《期按近似公式计算时！分母广义刚度是【利用刚度调整系数】考虑廊身刚》度而不是和》的形：式因此？。当，而，使用周期出现—无穷大？这是不合理的—但由于该振型—的地震？作用由于这是正【确，的因此在《以上情况下对—前者不考虑第三振】型对后者不考虑第】二振型 —。 ， 16.2.【7  通廊廊身的纵！。向刚度相《对于支架的》刚，度来说是很大—的且：通廊廊身质量也【远比支架要大倾角一！般较小实《测证实廊身纵向基】本呈平移《振动故通廊可以假】。定按只有平》动而无转动》的单质点体系—来计算 — 16.2【。.9：  ：震害调查表明—与建(构)》筑物相连的通—廊多数？都发生破坏因此凡】不能脱？开者规？定采用传递水—平力：小的连接形式—本条是通廊对建【(构)筑物影响【的计算规定》 ， ，