16.2】  计算要点 ！ 》16.2《.2  通廊作为】两个生产环节—的联络构筑物6度区！的震：。害经验表明支承【结构的破坏》主要是与相邻—建筑物相互碰撞所致！因此在？。满足：抗震构造要求时支承！结构可不进行抗【震验算 【 16《.2.6 》 随着计算机—应用：技术的普及结构【计算软件《的日益丰富》一些：大型计？算，软，。件已可以进行通【廊的整体分析—所以规？定采：用符合？通，廊实际受力情—况的空间模型进行计！算 【   ？。 按本规范附录J】的规定进行通廊【横向：水平地震《作用整？体结：构计算时对计算假】定及简图选取作【了原则规定 】     1】  计算假》定及简图选取— 《 ：      —  1)通廊相当】于支承在弹簧支座上！的梁其？质量分？布均匀各支》。架1/4的质量作】为梁的集中质—量； 】        2！)以抗震缝》。分开部分为计—。算单元？；  】       3)！。端部条件与》建(构)筑物连接】端或落地端》视为铰支与》建(构)筑物脱开端！视，。为自由； 》 ？ ：  ： ，。     4)支架！。固定在基础顶面【上； ？   【     》 5)关《于坐标原点由于廊】身大都倾斜支架高度！各不相同一般高端支！架，刚度较？弱变形较大》；但两端自由时悬】臂，较长：端变形比短端—要大而坐标》原点均取在变形较小！端因此对不同—边界作了具》体规定以便查表计算！振型函？数，值 ：     ！2，  ：。横向水平地震作【用和自振周》期计算？时振型函数的—选取 】    通》廊体系视为具有多个！弹簧支座的梁时用能！量法按拉格朗日【方程可建立》振动：微分方程《求得：自振频率计》算公式其中广义刚】度为式中《第，一项为振《型函数？二阶导数的平方乘廊！身刚：度的积分由于—廊身结构形式多【样所用？材料不同廊》身刚度计《。算无法给出统一【公式这样会》。给一般设计者造成】一定困难《另，外通过电算对比【发现：通廊基频《与廊身刚度取值【关系不大是支架【刚度起主要作—用；：高，振型以？廊身弯曲变形为主故！。廊身刚度起主—要，作用为？简化计算《将振型曲《线以多条折线代【替，使其二阶导》数为0这样广义刚】度中不？再包含廊身刚度【项，使计算公式大大简】。。化为了保《证计算精度》满足：抗震设？计要求经过电算【与实测的分析对【比对高振型的广义】刚度进？行了调整《即广义？刚度乘以《廊身刚度影响—系数使计《算结果与按曲线【振，型时计算的结果【非常接近 ！     3—  横向水平地【震作用采用振—型分解反《应，谱法 — ：    第i支承】结构第j振型时的横！向水平？地震作用是》利用该振型时第i】。。支承结构顶》部的实际位移—乘以单位位移—所产：生的力求得其—支架顶部的实际位移！是按不同边界条件下！振动：时总的？地震作用与弹簧【支座总反力的平衡】关系求得的由于假】。设位移函数时没有考！。虑支承结构的—影响会造成一定【程度的误差但—对基频影响是—很小的而基频对【地震作用《的，贡献占主《要地位按本章—近似方？法的计算结果在低频！范围内与实测、电算！是相当接近》的地震作用的计算】按通廊？结构：具体情况《取2个～《3个：振型叠加即可满足抗！。震设计要求 【 《4  两《端简支的通廊 】。 《    《对于两端简支的通】廊当中间有两—个支：承机构且跨》度相：近或中间有一个【支承：结构且跨度》相近计算地震作用时！前，者不：计入第三振型—（即F3《1）：。后者不计入第二振型！（即F21）—其原因是前者对应的！振型函？数Y3（《x1）＝0后者Y2！（x1）＝》0周期？按近似公《式计算时分母广义】。。刚度是利用刚度调】整系数？考虑：廊身刚度而不是和】的形式因此当而【使用周期出现无穷大！这是不合理的—但由于该振》型的地震作用由于这！。是正确的《因此在以上情—况下对前者不考【虑第三振型》对后者不考虑第二】振型 ？ ？ ， 16.2》.7  《通廊廊身的纵向【刚度相对于支架【的刚度来《说是很大的且通【廊廊身质量也远比】支架要大倾角—。一般较小《实测证？实廊身？纵向基本呈平移【振动故通廊可—以假：定按只有平动而【无转动？的单：质点体系来计—算 ？ 1》6.2.9 — 震害调查表明【与建(构)筑—物，相连的通廊多数都】发生：破坏：因此凡不能》脱开者规定采用传】递，水，平力小的连接形式本！条是通？廊对建？(构)筑物影—响的：计，算规定 》