《16：.2 ？ 计算要《点 【 16.2.【2  通廊作为两个！生，产环节的联》络，构筑物？6度区的震》。害经验表明支承【结，构的破？坏主要是与相邻建筑！物相互碰《撞所致因《此在满足抗震构造要！求时支承结》构，可，不，进行抗震验算 【 ： 16.2.】6，  随着计算机【应用技？术的普及结》构计算软件的日【益丰富一些大型计算！软件已可以》进行通廊《的整体分析》所以规定采用符【合通廊实际受力情】况的空？间模型进行计算【 ， ？ ，    《 按本规范附录J】的规：定，进行通廊横向水【平地震作用整体【。结构计算时对—计，算假定及《简图选取作了原【则规定 【  ？。 ，  1  计—算假定及《简图选取 】       】  1)《通，廊相当于支承—在弹簧支座》上的梁其质》量分布均匀》各支：架1/4的》质量作为梁》的，。集中质量； 【    【  ：   2)以抗震缝！分开部分为计算【单元：； 《 ， ，   ？      3【)端部条件与建【(构)？筑物连？接端：或落地端视为铰【支，与建(构《)筑物脱开》端，视为自由； ！       】  4？)支架固定在基础顶！。面上； 【 ：       【 5)关于》坐标原点《由，于廊身大《都倾斜支架》。高度各不相同—一般高端支架刚度较！弱变形较大》；但两？端自由？时悬臂较长端变形比！短，端要大？而坐标原点均取【在变形较小》端因此对不同—边界作？了具：体规：定以：便查表计算振型函】。。。数值  ！ ，  2  横向水平！地震作用《和自：振周期计算时振型函！数的选取 ！     通廊体系！视为具有多个弹【簧支座的梁》时用能量法按—拉，格朗日？方程：可建：立振动微分方—程求得？自，振频率计算公式其】中，广义刚度为式—中第一项为振型函数！二阶导数的平—。方乘廊身刚度的【积分：由于廊身结构—形式多样所》。用材料不同》廊身刚度计算无【法给出统《一，公式这？样会给一般》设计者造成一定困难！另外通过电算对【比发现通廊》基频：与廊身刚《度取值关《系不大是支架刚度起！主要作用《；高振型以廊身【弯，曲变形？为主故？廊，身刚度起主要作用为！简化计算将振—型曲线以多条折线代！替使其二阶导—数为：0这样广义刚度中不！再包含廊《身刚度项使计算公式！大大简化为》了保证计算精度满足！抗震设计要求—。经过：电算与实《测的分析对比对高振！型，的广义刚度进行了】调整：。即广义刚度乘以廊身！刚度影响系数—使计算？结果与按曲线振型时！计算的结果非常【接近  ！   ？3  横向水—平地震作用采—用振型分《解反应谱法 ！     第i支！承结构第《j振型时的横向水】平地震作用》是利用该振》型时第？i支承结构顶—。部，的实：际位移乘以单位位移！所产生的力求—得其支架《顶部的实际位移【是按不同边界条件下！振，动，。。时总：的地震作用与弹簧】支座总反力的平衡】关系求？得的由于《假设位移《函数时没有考—虑支承结构的影【响，会造成一定程度【的误差但对基频影】响是：很小的而基频对地】震作用的《贡献占主要》。地位：按本：章近似方法的计【算结果在低频范围】内与实测、》电算是相当》接近的地震作用的】。计算按通廊结构【。。具体情况取2个～3！个，振型叠加即可满足】抗震设计要求 【 ， 4 — 两端简支》的通：。。。廊 《 ，     对于两！端简支的通廊—当中间有《两个：支承：机构且跨度相近或中！间，有，一个支承结构且跨】度相近计算地震【作用时前者不—计入第三振型（即F！31）后《者，不计入第《二振型（即F—。21）其原因是前】者对应的振》型函数Y《3（x？1）＝0后者—Y2（x1》）＝0？。周期按近似公—式计算时分》母广：义刚：度是利用刚》度调整系数考虑廊身！刚，度而不是和的形式】因此当而使》用周期出现无穷大】这是不合理的但由于！该，振型的地震》作用由于这是正确】的因此在以上情【况下对前者不考虑】第三振型对后者不考！。虑第二？振，型 【16.2.7 【 通廊廊《。身的纵向刚》。度相：对于支架的》刚度来说是很大的且！通廊廊身质量也【远比：。。支架：要大倾角一》般较小实《测证实廊身纵向基】本呈平移振动故通廊！可以假？定按只有平动而无】转动的单质》点，体系来计算 ！ 1？6.2.9》  震害调》查表明与《。建(构)筑物相【连的通廊多》数都发生《破坏因此凡不—能脱：开者：规定采？用传递水平力小的连！。接，形式本条是通廊【对建(构《)筑物影响的计【算规定 》