1》6.2  计算要点！ ： 1【6.：2.2  通廊作为！两个生产《环节的联络构—筑，物，6度区？。的震害经验表明支】承结构的破坏主【要是与相邻建—筑物相互碰撞所致因！此，在满足抗《震构：造要求时《支承结构可》不进行抗震验算 】。 ， 16.【2.：6  随着计算机】应用技术的普及结】构计算软件的日益】丰富一些大型—计算软件已可以【进行通廊的整体【。分，析所以规《定采用符合通廊【实，际受力情况的—空间模型进行—。计算 》   》  按本规范—附录：J的规定进行通廊横！向水平地震》作用整体结构计【算时：对计算假定及简图】选取作了原则规定】 》    《 1  计算假定及！简图选取《 ？    —     1)通】。。。。廊相当于支承—在弹簧支座上的【梁其质量分》布均匀各《支架1/4》的质量作为梁的集中！质量； 【 ：        2！)以抗震缝分开【部分为计算》单元； 】 ，        3！。)端：部条件与建(构【)筑：物，连接端或《落地端视为铰—支与建(构)筑物脱！。。开端视？为自由； 【    —     4)【支架固定在基础【顶面上； 】 ，      —   5)》关于坐标原点由于廊！身大都倾斜支架高度！各不相同一般高【。端支架刚度较弱变】形较大？；但两端自由—。时悬臂较长端变形比！短端要大而坐标原点！均，。取在变形较》小端因此对不同边】界作了具《体规定？以便查？表，计算振型函数值 】    】 2  横》向水平地《震作用和自振—周期计算时振型【函数的选《。取 【   ？ 通廊体系视为具有！多个弹簧支》座，的梁时用能》量法按拉格朗日方程！可建：立，。振动微？分方：程求得自振频率计算！公式其中广义刚度为！式中第一项》为振型函《数二阶导数的—。平方乘廊身刚度的】。积分由于廊身结【构形式多样所用材料！不，同廊身？刚度计算《无法给出统一公【式这样？会给一般设计者【。造成一定困》难另：。外通过电算对—比发现通廊基频【与廊身刚度》取值关？。系不大是《支架刚度起主要作】用；高振型》以，廊身弯？曲变形为主故—廊身刚度《。起，主，要作用为简化计算】将振型？。曲线以多条折线【代替使其二》阶导数为0这样广】义刚度？中不再？包含廊身刚度项使】计，算公式大大》。简化为？了保：证，计，算精度满足抗—震设计要求经过【电算：与实测的分》析对：比对高振《型的：广义刚度《进行：了调：整即广？义刚度乘以廊身刚度！影响系？数使计？算结果与按曲—线振型？时计：算的结果非常—接近 《 《    3  横向！水平地震作用采【用振型分解反—应谱：法 ： ？     第【i，支承结构《第j振？型时的横《向水：平地震作用是利用该！振型：。时第i支承结构【顶部的实际位移【乘以单位位》移所产生的力求得】其支架顶《。部的实际位移—是按不同边》界条件？下振动时《总的地震《作用与弹簧支座总反！力的平衡关》系求得的《由于：假设位移函数时没】有考虑支承结构【的影响会造成一【定程度的误差但【对，基频影响是很小的】。而基频对地震作用的！贡献占？主要地位按本章近】似方法的计算—。。结果在低频范围内与！实测、电算是相当】。。接，近的：地震作用的计算按通！廊结构具体情—况取2个～3—个振型叠加即可【满足抗震设计要求 ！ ？ 4？  ：两端简？支的通廊 】     对【于两端？简支：的通廊当中间有【两个：支承机构《且跨度相近或—中间有一《个支：。承，结构且跨度相近【计算地震作用时【前者：不计入第三振型（即！F31）后者不【。计入第二振型—（即F21）—其原因是《前者对？应的振型《函数Y3（x1）】＝0：后者Y2《（x1）＝0—周，期按近似公式计算时！分母广义刚度是利】用刚度？调整系数考虑廊身】刚度而不是和—的形式因此当—而，使用周期出》现无穷大这》是不合理《的但：由于该振型的地震】作用由于《这，是正确的因》此在以上情况下【对，前，者不：考虑第三振型对后】者不考虑《第二振型 】 ：16：.2.7  通【廊廊身的纵》向刚度相对于支架】的刚度来《说是很？大的且通廊》廊身质量也远比支架！要大：倾角一般较小—实测证？实廊身纵向基—本呈平移振动—故通廊可以假定按】只，有平动而《。无转动的单》质点体系来计—算 《 ： 16.2.9【  震害调查表明】与建：(构)？筑物相连的通廊多】数都发生破坏—因此凡不能脱—。开者：规定采用传递水【平力小的连接—形，式本条是通》廊，对，建，(构)筑物影响【的计算规定 【