14  石！油化工塔型设—备基础 【。 —1，4，.2  计算要【。点 ！14：。.2.2  —总高度不超过6【5m的圆《筒式、圆柱式塔【基础受力状态—接近于单质点—体系：其变形特征属—于弯曲型结构—所，以可：采用：底部：剪力法计算地震【作用框？架式塔基础的—地震反应特》征与框架接近质量和！刚度沿？高度分？布不均？匀因此宜采用—振型分解反应谱【法计算地震作用 】 14.2！.3 ？ 塔型？。设备：的阻尼比目前为经验！值，有实测结果时可进行！调整 】14.？。2.4  8度和9！度时塔？型设备的《竖向地震作用按【。本规范第5.—3.1？条规定的方法计算其！计算的竖向地震【作用效？应再乘以增》大系数2.5 【    】 塔型设备与基【础的质量《和刚：。度均有很大差—异且两者之间是通】过螺栓连接起—。来的最不利的是设备！竖向地震作》用直接作用在塔【基础：或框：架，顶层梁？板上考虑到以—。上情：况本规？范规定仅考虑设备作！用于塔基础或框【架顶部？的竖向？。地震：作用 ？ 1—4.2.5  根据！塔基础的特点本【条规定了可以不进行！截面抗震验》算的范围《 —    《圆筒式？、圆柱式塔基础在】7度Ⅰ、Ⅱ类场【。地的条？件下竖向荷载和风压！值起控制作用—。。可不进行截面的【抗震验算 【   》  框架式塔基【础受力杆件》较多塔径也较大地震！作用：所产生的杆件内【。力，小于竖向荷载作用】所，产生的杆《件，内，力地震作用不起控】制作用？的，范围比较大所以【不验算？。。范围：较原规范有所—扩大 】14.2.8  】石油化工塔》型设备的基本自振周！期采用理论公式计算！很繁琐同时公式中的！参数难？以取准？管线、平台及—塔与塔？相互间的影》响无法？考虑因而理论公【式计算值与》实，测值相差较大精度较！低一般根《据，塔的实测《周期值？进行统计回归得【出通：用的经验公式较为】符合实际周期—计算的理论》公，。式中主要参数是h】2/D0除考虑影响！周期的相对因素【h/D0外还考虑高！度h的直接影响【所以统计《公式采用h2/D】0为主要因子是适宜！的 【    《圆筒：(柱)形塔基础【的，基本自振周期公【式是分别由》50个壁《。厚不大于30—mm的塔的实测资】料，(h2/D0＜7】。00)和31个【塔实测资料(h2】/D0≥700)】统计回归得到—框架式基础塔的基本！自振周期公式是由】31个塔的》实测基本自振周期数！据统计回归得出的 ！ 《     壁厚【大于30mm的塔型！设备因实测》数据较？少回归公式不能适用！可用现？行国家规范的有【关规定计算 】     排】塔是几个塔》通过联？合平台连接》而，成沿排？列方：向形成一个》整体：的多层排列结构因】此各塔的基本自振】。周期互相起着—。牵，制作用实测的周【期值：并非单个塔自身的】基，本，自振周期而》。是受到整《体的影响各塔的【基本自振周》期几乎接近实测结】。果，表，明，在垂直于《排列方向是主—塔的基本自振周期】。起主：导作：用故规定采用—主，塔的基本自振周【期值在平《行于排？列方向？由于刚度大》大加大周期减小【根，据40个塔的实测】数据分析约减少【10％左右所以【乘以折减系数0【.9 《