14—  石油化工塔【型设备基础 【 】14.？2  计算要点 ！ —14.2.2  】总高度不超过65】m的圆筒式、圆【柱式：塔基础？受力状态《接近于单《质点体系其变形特征！属于弯曲型结构所以！可采用底部剪力法计！算地：震，作用：框架式塔基础的【地震反应特征与框架！接近质量和刚度【沿高：度分布不《均匀因？此，宜采用振型分—解反应谱法》计算地震作用 ！。 1《4.2？.3  塔型设备的！阻尼比目前》为经验？值有实测结果时可进！行调整 】 14.2》.4 ？ 8度和《9度时塔型设—备的竖向地震—作用按本规范—第5：.，3.1条规定的方】法计算其计算的竖】向地震作用效应再乘！以增大？系数2.5 ！  ？  ： 塔型设备与—基础的质量和刚【度均有很大差—。异且两者《之间是通《。过螺栓连接起来【。的最不？利的是设备竖向地震！作用直接作用在【塔基础或框架顶层】梁板上考虑到以上情！况本规范规》定仅考虑设备作用】于塔基础或》框架顶部的竖向地震！作，用 【14.2.5  】根据塔基础的特点】本，条规定？了，可以不进行截面抗震！验算：的范围 《 ？     圆【筒，。式、圆柱式塔—基，础在7度Ⅰ、Ⅱ【类，场地的条件下竖向】荷载和？风压值起控》制作用？可不进行截》面的抗震验》算 《 ：     框—架式塔基础受力杆件！较多塔径《也较：大地震？作用所产生的杆件内！力小于竖《向荷载？作用所产生的杆【件内力地震作—用不起控《制作用的范围比较】大所以不验算—范围较？原规范有所扩大 ！ 1》4，.2.8 》 石油化《工塔型？设，备的基本自振周期采！。用理论公式计—算很：繁琐同？时公式中的参数难以！取准：管线、平《台及塔与塔相互【间的：影响：无法考？虑因而理论公式计】算值与实测值—相，差较大精《。。度较低一《般根据？塔的实测周期值【进行：统计回归得出通用的！经验公式较为符【合实际周期计算的】理论公式中》主要参数是》h2/？D0除考虑影响周期！的相：对因素h/D0外还！考，虑，。高度h的直接影【响所以统计公式采】用h2/D0为主】要因子是适宜的 ！。     圆！筒，(柱)形塔基础的基！。本自振周《期公：式是分别由》50个壁厚不大【于30mm的—塔的实测资料(【。h，2/D0＜》。。700)《和31个塔实测【。资料(h2/D0≥！700？)统计回归得到【框架式基《础塔的基本自振周】期公式是由》31个塔《的实：。测，基本自振周期数【据统计回归得出的 ！ ？     —。。壁厚大于《3，0mm的塔型设备】因，实测数据《较少回归公》式不：能适用可用现行国】家规范的有关规定】计算 —     排塔是！几，个塔通？过，联，合平台连接而—成沿排列方向形成一！个整体的多层排【列结构因此各塔的】基本自振周》期互：相起着牵制》作用：实测的？周期值并非》单，个，塔自身？的基本自振周期而是！受到整体的影响【各塔的？基本自？。振周期几乎》接近实测结》果表明在垂直于排】列方向是主》塔的基本自振—周期起主导作—用故规定《采，用主塔的基本自振周！期值在平行》于，排列方向由于—刚度大？大加大周期减小根】据40个塔的实测】。数，据分析约减少10％！左右所以乘》以折减系数0.【9 ？