。。 ？ 14 《 石油化工》塔型：设备基？础 ？ 《 1》4.2  》计算要点 】 14—.2.2  总高度！。不超过？65m的圆筒式【、圆：柱式塔基《础受力状态接近【于单质点体系—其变形？特征属于弯曲—型结构所《以可采用底部—剪力法计《算地震？作用框架式塔基【。础的地震反应特【征与框？架接近质《量和刚度《沿高度分布》不均匀因此宜采用振！型分解？反应谱法计算地震】。作用 【 1：4.2.3》。  塔型设》备的阻尼比目前为】经，验值有实测结果时】可进行调整》。 ， 14.2！.4  8度—和9度时塔型设备】的竖向地震》作，用按本规范第5.】3.1条规定的【方法计算《其计算的竖向地震】作用效应再乘以增】。大系数2.5 ！    — 塔型？设备与基础的—质量：和，刚度均？有，很大差异且两者之间！是通过螺栓连接【起来的最不》利的是设备竖向【地震作用《直，接作：用在塔基础或—框架顶层梁板上【考虑到以上情况本】规范规？定仅考虑设备作【用于塔基础或框架顶！部的竖？向地震作用》。 ， 》14.2.5  】根据塔？基础的特点本条【规定：了可以不进行截面】抗震验算的范围 ！ ：     圆【筒式、？圆柱式塔基础在7】度Ⅰ、Ⅱ类场—地的条件下竖向荷载！和风压值起》控制作用可不进行截！面的抗震验》算 ？。 《    《框架式塔基础受力杆！件较多塔《径也较大《地震作用所产生的】杆，件内力小于竖向荷载！作用所产生》的杆件内力》。。地震作用不》起，控制作？用的范围比》较大所以不验算【范围：较原规范有所扩大 ！ 《 14.2.8【  石油化工塔型】设备的基本》自振周期采》用理论公式计—算很繁琐同时公式】中的参数《。难以取准管线、平】台及：塔与塔相《互间：的影响无法》考虑：因，而理论公式》计算：。值与实测《值相差较大》精度较低一》般根：据塔的？实测周期《值，进行统计回归—得出通用的经验【公式较为符合实【际周期？计算的理《论公式中主要参数】是h2/D0—除考虑影响》周期的相对因素h/！D0外？还考虑高度h—的直接影响所以统计！公式采？用h2/D0为【主要因子是》适宜的 《 ， ， ？ ，   圆筒(柱【)形塔基础》的基本？。自振周期公式是【分别：由50个壁厚—不大于30mm的】塔的实测《资料(h2/D0＜！700)和》31个塔实》测，资料(？。。h2/D0≥—700)统计—回归得到《框架式？基础塔的基本自【振周期公式是由【31个塔的实—测基本自振周期数据！统计回归《得出的 —     壁】厚大于？30mm的塔型设】。备因实测《。数据较少回归公式不！能适：用可用现《行，国家规范《的有关规定计算【 》 ，  ：  排塔是几个塔】。。通过联合平台连接】而，成沿排列方向形【。成一个整体的多【层排列结构》因此各塔的基本【自振周期《互相起着牵制作【。用实测的《。周期值并非单个塔】自身的？基本自振周》期，而是受？到整：体的影响各塔的基本！自振周期《几乎接近《实测结果《表明在垂直》于排列方向是主塔】的基本自振周期起主！导作用故规定采用】主塔的基本》自振周期值在平行于！。排列：方，向由于刚度大大加】大周期减小根—据40个塔的—实，测数据？分析约减少10％】左右所以乘以折减】系数0.9 — ，