14  】。石油化工塔型设备基！础 《 ？ ？ 14.《2  ？计算要？点 【 1？4.2.2  【总高度不超》过6：5m的圆筒式—、圆柱式塔基—础受力？状态接近于单质点体！系其：变，。形特征属于弯曲型结！构所：以可采用底部剪力】法计算地震作用框架！式塔基础的地震反应！特，征与框架接近—质量和刚度》沿高度分《布不均匀《因此宜？采用振型分》解反应谱法》计算地震作用 】。 ， ： 14？.2.？3  ？塔型设备的》阻尼比目前》为经验值有实—测结：果时可进行调整 ！ 《14.2《.4 ？。 8度和9度时塔型！设备的竖向地震作】用按本规范》第5：.3.1条规定的方！法计算其计算的竖向！地震作用效应再【。乘以增大系》数2.5《 ：     】塔型设备与基础【的质量和刚度均有】很大：。差，异且两者之间是通过！螺栓连？接起来的最不—利的是设《。备竖向地震》作用直接作用在塔】基础或框架顶层梁】板上考虑《到以上？情况本规范》规定仅考虑》设备作用于塔基础或！框架顶部《的竖向地震作—用 ？ 1》4.2.5》  根据塔》基础的特点本条【规定：了可以不进行—截面抗震验算的范围！ ： ，    — 圆筒式、圆柱式】塔，基础在7度》Ⅰ、Ⅱ类场地的【条件下竖向荷—载和风压《值，起控制作用可不【进行截面《的，抗震验算 —  》   框架式塔基】础受：力杆件较多塔—径也较大《地震作用《所产生的杆》件内：力小于竖《向荷载作用》所产生的杆件内力地！震作用不起》控制作用《的范：围比较？大所以不验算—范围较？原规范有所扩大 】 ？ 1？4.2.《8  ？石油化工《塔型设备的基—本自振周期采用【理论公？式计算很繁琐—同时公式中的—参，数难以？取准：管线、平台及塔与塔！相互间的影》响无法考虑因—而理论公式计算值与！实测值相差较大【精度：。较低一般根据塔的】实，测周期值《进行统计回归得出通！用的经验公式—。较为符合实际周期计！算的理论公式—。中主要参数》是h2？/D0除考虑影【响周期的相对因素】h/D0外还考虑】高，度h的直接影响【所以：统计：公式采？用h2/D0—为主要因子是适宜的！ ，   【  圆筒(柱)形】塔，。基础的？基本自振周期公式是！分别由50个壁厚不！大于30mm的塔】的实：测资料(h2—/D0？＜7：。0，0)和31个塔实测！资料(h《2/D0≥70【0)统？计回归得到框架【式，基础：塔，的基本？自振周？期公式是由》31个？塔的实测基本自振】周期数据统计回归】得出的 《   【  壁？厚大于30m—m，的塔型设备因—实测数据《较少回归公》式不能适用可用现】行国家规范》的有关规定计算【    ！ 排塔是几个—塔，通过：联合平台连接而【成沿排？列方向形成》一个整体的多层排】列结构因此各塔的基！本自振周期互相【起着牵制作用实【测的周期《。值并非单个塔自身】的基本自振周期【而是受到整体的影】响各塔的基本—自振周期几》乎接近实测结果【表明在垂直》。。。于排列方《向是主塔的》基本自？振周期起主导作【用，故规定？采用主塔的基本【自振周期《值在平行于》排，列方向由于刚—度大大加大周期【减小根据《。40个塔的实测数据！分析约减少》。10％左右所以乘以！折减系数0》.9 《