， ？14  石油—化工塔型设备基【础， ： 《 14.2】  计算要》点 《 14【.2.2  总高】度不：超过65m的—圆筒式、圆柱—。式塔：基础受力状态接近】于单质点体系其变形！特征属于弯曲型结】构所以可采》用底部剪力法—。计算地震作用—框架式塔基础—的地震反应》特征与框架接近质】量和刚度沿高度分】布不均？匀因此宜《采用振型分解反【应谱法计算》地震作用 【 14.2【.3  《塔，型设备的阻尼比【目前为经验值—有实测？结果时可《进行调整 》 1—4.：2.4？  8度和》9度：时塔型设备的竖向地！震作：用按本规《范第5.3.1【条规定的方法计【。算其计算的竖向地】震作用效应》再乘以增《大系数2.》5 ？     塔！型，设备与基础》的质量和《刚度均有很》大差异且两》。者之间是通过—螺，栓，连接起来《的，最不利的是》设备竖？向地震作用》直接作用《在塔基础《或框架？顶层梁板上考虑到】以上情况《本规范规定仅考【虑，设备作用《于塔基础或框—架顶部的竖》向地震？作用 》 14.2【.5  根据—塔基础的特点本【条规：定了：可以不进行截面抗】震验算的范围 【   【  圆筒式》、圆柱式塔基础在】。7度Ⅰ、Ⅱ类场地的！条，件下：竖向荷载和风—压值起？控，制作用可《。不进行截面的抗震验！算 《 ，     —框架式塔《基础：受力杆件较多—塔，径也较大地》震作用所产生的杆】件内力小于竖向【荷载作用所产生的杆！件内力地震作用不起！控，制作用的范围比较大！所以：不验算范围较原规范！有所扩大《 14.！2.：8  ？石油化工塔型设【备的基本自》。振周期采用》理论公式《计算很？繁琐同时公式—中，。的参数难以取准管】线、：平，台及塔与《塔相互间《的，影响无法考虑—。因而：理论公式计算值与实！测值相差较大—精度较低一般根【据塔：的实测周期值进行统！计回归得出通用【的经验公式较为符合！。实际周期计算的【理，论公式中主要参数是！h2/D0除考【虑影响周期的相对】因，素h：/D0外还考虑【高度：h的直接影响所以】。。。统计公式采用h2】/D0为主要因子是！适宜的 ！    《圆筒(柱)形塔基础！的基本自《振周期公式是分【别由50《个壁厚不大于3【0mm的塔的实【测资料(h》2/D0＜700】)，和31个塔实测资料！(h2/D0—≥700)》统计回归《得到框架式基—础塔：的基本自振周—期公式？是由31个塔—的实测基《本自：振周期？数据统计回归得出的！ ，    】 壁厚大于30【mm：的塔型？设备因实测》。数据：。较少回归公式—不能适用可用现行】国家规范的有关【规定计算 ！   ？ ， 排塔是几个—塔通过联合平台连接！而成沿排《列方向？形成一个整体的多】层排列结构因—此各：塔的基本自振—周期：互相起着牵制作【用，实测的周期值并【非单个塔《自身的基本自—振周：期而是受《到整体的影响各【塔，的基本自振周期几乎！接近实？测结果表明在垂直】于排列方向是主【塔的基本自》振周期起《。主导作用故规定采】用主塔的基本自振】周期值在平行于排】列方向由于刚度大大！加大周期减小根【据40个塔的实【测数据分析约—减少10％左右所以！乘以折减《系数0.9 【