1》4  石油化工塔】型，。设备基础 》 — 14.—2  计算》要点 ？ ？ ，。 14.2.】2，  总高度》不超：过，65m的《圆筒式、圆柱式【塔基：础，受，力状态接近于单质】点，体系其变《形特征属于》弯，曲型结？构，所以可采用底部【剪力法计《算地震作用框架式】塔基础的地》震反应？特征与框架》接近质量《和刚度？沿高度分布不均匀】因此宜采用振—型分解反应谱法【计算地？震作用 — 14.2.】3  ？。塔型设备的阻—。尼比目前为》经验值有实》测，结果时可进行—调整 1！4.2.4》  8度《和9度时塔型—设备的竖《向地震作用按本规范！第5.3.1条规定！的方法计算》其计算的竖向地震作！用效应再《乘以：增大系？数2.5 》    】 塔：型设备与《基础的质量》和刚度均有》很，大差异且两者之间】是通过？螺栓连接起来的【最不利的是设备竖向！地震作用直接作用】在塔基础《或框：架顶层梁《。板上考虑到以上【情况本规范》规定仅考虑设—备作用于塔基础或】框架顶部的竖向地震！作，用 》 1？4，.2.5  根【据，塔基础的《特点本条《规定：了可以不进行—截面：。抗震：验算的？范围 》     圆】筒式：、圆柱式《。塔基础在《7度：Ⅰ、：Ⅱ，类场地的条》件下竖向荷》载，和，风压值起《控制作用可不进行】截面的抗震验算【 《     框架】式塔基础《受力杆件《较多塔？径也较？大地震作用所产生】的杆：件内力小于竖向【荷载作？用所产生的杆—件内力地《震，。作用不起控制—作用的范围比较大】所以：不验算范围较原规范！有所扩大 ！ 1：4.2.8》。  石油化》工塔型？设备的基本自振【周期采用理论公式计！算很繁？琐同时公式中的参】数难以取准管—线、平台及》。。塔与塔相互》间的影响《无法：考虑因而《理论公式计》算值与实测值相差】较大精度较低一般根！据，塔的实测周期值进行！统计回归得出通用的！经验公式较为符【合实际周期计—算的理论公式中【主要参数是h2【/，D，0除考虑影响周期】的相对因素h—/D0外还考虑高度！h，的直接影《响所以统计公—式，采用h2《/D0？为，主要因子是适—宜的 《。。   — ， 圆：筒(柱)形塔—基础的基本自振周期！公式是分别由—50个壁厚不大于】30：mm：的塔的？。实测资料(h2/】D0：＜700)和—31：个塔实测资料(h】2/D0≥7—00)统计回归得到！框架式基础塔的基】本，自振周期公式是由3！1个塔的实测基本自！振周期数据统—计回归得出的 ！   》  壁厚大于30m！m的：塔型设备因实测【数，据较少回《归，公式不能《适，用可用现行国家规范！的有：关规定计算》 《 ，     排塔是】几个塔通《过联：合平台连接》而成沿？排列方向形》。成一个整体的—多层排？列结构因此》各，塔的基本《自振周期《互相起着牵制作【用实测的周期—值并非单个塔自身】。的基本自振周期【而是受到整》体的影？响，各塔的基本自振周期！几乎接近《实，测，结果表明在垂直于】排列：方向是主塔的—基本自振周期起【主导作？用故规？定采用主塔的基【本自振周《期值在平行》。于排列？方向由于刚度大大加！大周期减《小根据40》个，塔的实测数据分析】约减少10％左右所！以乘以折减》系数0.9 【