14  石！油化工？塔型：设备基础 】 ： ： 1？4.2  计算要】点 》 14.2】.2  总高度不超！。过65m的圆筒式】、圆柱式塔》基础受力《状态接近《于单质点体》系其变形《特，征属于弯曲型结构所！以可采用底部剪【力法计算地》震作用框架式塔基础！的地震反应》特征与框架》接近质量《和刚度沿高度分布不！均匀因此宜采—用振型分解反应谱】法，计算地震作用 】 ， 14.—2.3  》塔型：设备的阻尼》比目前为经》验值有实测结—果时可进行调整 】 ： 14.2.4！  8度和》9，度时塔型《设备：的竖向地震作—用按：本规：范，第5.3《.1：条，规定的方法计算【其计算的竖向地震作！。用效应再《乘以增？大系数2.5 【 ？     塔【型设：备与基础的质量【。和刚度均《。有很大差异且两【者之间？是通过？螺栓连？接起来的最不利的是！设备竖向地震作用】直接作用在塔基础或！框架顶层梁板—上考虑到以上情况本！规范规定仅考虑设备！作用：于塔基？础或框架《顶部的？竖向地震作用 】 ： 14.2.【5  根据》塔基础的《特点本条规定了可以！不进行截面抗—震验算？的范围 —  《   圆筒式、圆】柱，式塔基础在7度Ⅰ】、Ⅱ类？。场地的条件下竖向荷！载和：风压值起《控制作用可不进【行截面的《抗震验算《 ：     框！架式塔基础受力杆】件，较多塔径也》较大地？震作用所《产生的杆件内力小】于竖向荷载作用所产！生的杆件内力地震】。作用不起控制作用】的范围比《较大所以《不验算范围》较原规范有》所，扩大 — 14.》2.8？  石油《化工塔型设备的【基本自振周期采用】理论公式计》算很繁琐同时公【。式中的参数》难以取准管》线、平台及塔与塔相！互间的影响无法【考虑因而理论公【式计算值与》。实测值相差较大精】度较低一般根—据塔的？实测周期值进行统】计回归？得出通用的经验公】式较为符合实—际周：期计算的《理论公式中主要【参数是h2/—D0除考虑影响【周期：的相对？因素h/D0外还】考虑高度《h的直？接，影响所以统计公式】采用：。h2/D0为主要因！子是适宜的》 ， ？   《  圆筒(》柱)形塔基础的【基本自振周期公式】是分别由50个壁厚！不大：于，30mm《的塔的实测资料(】h2/D0》＜700)和31】个塔：实测资料(h—2/D0≥70【0)统计回归得到】框架式基础塔的基本！自，振周期公式是由31！个塔的实测基本自振！周，期数据统计回归【得出的 》   —  壁厚大于3【0，mm的塔型》设备因实测》数据较少回归公式不！能适用？。可用现行国家规范的！。有，关规定计算》    ！ 排：塔是几个塔通过联】合平台？连接而成沿》排列方向《形成一个整》体的：多层排列《结构因此各塔的基】本自振周期互相起着！牵制：作用实测的周期【值并非单《。个塔自？身的基本自振周期】。而是受到整》体的影响各塔的基本！自振周期几》乎接近实测结果表明！在垂直于排列方向是！主塔的基本自振周期！起主导作用故规【定采用？主塔的基本自振【周，期，值在平行于排列【方向由于刚度—大大加大周期减【。小，根据40个塔的【实测数据分》。析约减少10％左】右所以？乘以折减系》数0.9 —