： 14  —石，油化工塔型设备基】础 》 》 14.2  计】算要点 《 【14.2《。。.2  总高度【不超：过65？m的圆？筒式、圆柱式塔【基础受力状态接近于！单质点？。体系其变形》特征属于弯曲型【结构所以可采用【底部剪力《法计算地震》作用框架式塔—基础的地震》反应特征与框—架接近质量和刚度】沿高度？分布：不均：。。。匀因此宜采》用振型分解》反应谱法计算地震作！用 》 14.2.3】  塔型设备—的阻尼比目前为经】验值有实测结果【时可进行调整— ， 》14.2.4  8！度和：9度时塔型设备的】竖向地震作用按本规！范第5.3.—1条规定的方—法计算其计》算，的竖向？地震作用《效应再乘以增大系数！2.5 【 ：    塔型设备与！。基础：的质量和刚》度均有很《大，差异且两者之间是】通过螺栓连接起来的！最不利的是设备【竖，向地震作用直接【作用在塔基础或框】架顶层梁板上考【虑到以？上情况本规》范规定？仅考虑设备作—。用，于塔：。基础或框架顶部【的竖：向地震作用 【 14.2.！5  根据塔—基础的特点本—条规定了可以—不进行截面抗震验算！的范围 —   》  圆筒式、—圆柱式塔基础在7】度Ⅰ、Ⅱ类场地【的条件下竖向—荷载和风压值起【控制作用《可不：进行：截面的抗《震验算？ — ，。 ， ， 框架式塔基础受力！杆件：。较多塔径也较大【地震作用所产—生的杆？件内力小于竖向【荷载作用《所产：生的：杆件内力地震作用】不起控制作》用的范围比较—大所以不验算范围】较原规范有》所，扩大 1！4，.2.8  —石，油化工塔型设备的基！。本自振周期采用【理论公式计算很【繁琐同时公式中的参！数难以？取准管线、平台及】塔与塔相互间—的影响无法考虑因】而理论公《式计算值与》实，测值相差较》大精度较低一般根】据塔的实测周期【值进行？统计回归得出—通，用的经验公式较为符！合，实际周期计算的理】论公式？中主要参《数是h2《/D0除考虑影响周！期的相对因素h/】D0外还考虑—高度h的《直接影响所以统计公！式，采用h2/D—。0为主要《。因，子是适宜的 】   》  圆？筒(柱)形塔基础】的基：本自振周期》公，式是分别由》50个壁厚不大于】30mm的塔—的实测资料(—h2/D0＜700！)和31个塔实【。测，资料(h2》/D0≥700)】统，计回归得《到框：架式基础塔》的基本自振》周期公？式是由31个塔【。的实测基本自—振周期？数据统计回归得【出的 【     壁厚【大于30《mm的塔型设备【因实测数据》较少回归公式—不能适用可用现行】国家规范的有关规】定计：算 ：   【  排塔是几—个塔通过联合平【台连接而成沿排【列方向形成一—个整体的多层排【列结：构因此各塔的基本】自振周期互相起着牵！制作用？实测的周期值并【非单个塔自》身的基本自振周期】而是受到整体的影响！。各塔的基本自振【周期几乎接近—实测：结果：表明在垂直》于排列方向是主塔】的基本自振》周期：起主导？作用故规定采用主】。塔，的基本自振周期值在！平行于排《列，方，向由于？刚度：大大加大周》期减小根《据40个塔的实测】数据分析约》减少10％左右【所以乘以折减系数0！.9 《