9.2【  计算《要点 》。 ？ 9.2.3【  本条《第1款为强制性条】款贮料？是筒仓抗震》设计的？主要重力荷载其取值！与，地震时贮料充—盈程度和有无—耗能作用两》个因素？有关 《    【 震：害调查？表明在？发生地震时筒仓中】的贮料满仓情况【极，少   ！  国内《外大量？试，验，研究表明在地—震作：用，。下贮料？的运动与仓体的运】动不同步存在着【相位差？因而贮料起到耗能】作用这种耗能作【用的大？小与筒仓的》支承结构《形式有？关，筒承式筒仓》的，贮料耗能作用明【显柱：承式方仓的贮料耗】能，作用轻微故》在计算水平》地震作用及自振周期！时贮料可变荷—载组合值《系数前者取》0.8后者取1【.0这与日本对贮】煤筒仓？所做的？。地震试验结果相【吻合： 9.2！。.4  根据筒【承，式筒仓？的结构特点采用底】部剪力法进行抗震】计算时若采用多质点！体系模型进》。行计算仓上建筑应作！为多质点体系中【的质点在此条件下第！一自振周期》偏大由此计》算出的地震影—响系数偏小底部总】剪力也就偏小—。除筒体？。。向上延伸的仓上【建筑：外大多？数仓上建筑结构与】下部：筒体结构的刚度相比！都有较大的》变化仓上《建筑在？地震时？的鞭梢效应是很明】显，的但对各《。种不同仓上建筑考】。虑鞭梢效《应的增大《系数难以测定本条参！照，有关文献规定了不同！仓上建筑《的增大系数 ！ 9.2.5  ！柱承式筒《。仓的：质量：主要集中于》贮料部分的仓—体其支承结构的刚度！远远小于《该仓：体的刚度地震作用】效应以？剪切变形为》主因此可简化为【单质点体《系采用底部》剪力法计算条文中】表9.2《。.5所列出的—增大系数是参—照筒仓按整体(把】仓上建筑、仓体【。和仓下支承》系统作为整体)分】析用振型分解反【应谱：法计算的地震—作用效？应结果与仓上建筑】单，独分：析的：结果(？把仓上建《筑，按落地独立结构【计算：)相比较而确定的 ！ 9.【2.6 《 在8度《Ⅳ类场地及9度条件！下地震作用》将引起较大的筒【仓侧移？产生：重力偏移(P－Δ)！效应可能使支承柱进！。入塑性工作状态【是造成筒仓倾斜、】失稳及倒塌的重【要原因？。对柱承式筒仓—应按本条给出的公式！进行附加水平—地震作用《的计算以反映重【力二阶？效应的？。影响公？式是根据能量原【理，导出：的 《。 ？9，.，2，.7  在地震区排！仓结：构抗地震《扭转能力最差组成】柱承式排仓》的单仓个数是影响】筒仓扭转《效应的主要》因素仓？数越多扭转效—应就：越，大因：此组成排《仓的单仓个数不宜】过多 ？ 9.【2.：。9  当筒仓采用】筒壁：与柱联？。合支承时《为了使支柱抗—震能力不致过低【本条规定了》。其承担地震剪力的】最小值 ！9.2.1》0  开洞面积在控！制范围内时》筒壁与仓底整体【连接的筒壁支承【筒，仓刚度大并具—有良好的抗震性能】震害调查《表明在6度、7度】、8度地震区此类筒！仓，。几乎没有震害—故无需进行抗震【验算：但当开洞过》大或开洞不均—会使筒壁《。支承：刚，。度产生？较大差异时应进行】抗震验算 — ， 9.2.11！ ， 对于柱承式筒【仓由：于筒仓贮《料部分的仓体刚【度远大？于，支承：结构的刚度》柱顶与柱底》均为刚性约束—(仓底、柱底—节点无转角)—因此支柱与基础和】仓体连接端的组【合弯：矩设计值的增大系】。数比：普通框架《略高当柱间设—有横梁？时可：以提高支承结构的延！性故增大系数—的取值低于无横【梁框架的增大系【数地基？过于软弱且柱下基础！整，体性不好则地震时】由，。于基础转动引—起柱顶端弯矩—增大支承柱无横【梁时柱顶弯矩—会进一步增》大故应调《整增大系数 【 《9.2.《15  本条—第2款为强制性条款！因贮料的自重是按实！际情况确定的且【长期存在《为安全？考虑贮料《荷载的组合值系数】应取1.《0 9】.2.2《0  震害调—查表明？钢筒仓具有良好的】抗震性能《其震：害往往发生在与【。混凝土基础的—连接部位故在筒【仓设计？时需验算《钢筒仓与基础—的连接部位》此外对薄壁钢—仓的加强构件尚需验！算地：震作用下的稳定 ！