9》.2  计》算要点 【 ： 9.2.3  ！本条第1款为强制】性条款？贮料是筒仓抗震设】计的主要《重力：荷载其取值与地震时！。贮料充盈程度和【有无耗能作》用两个因素》有，。。关 【    震害—调，查表明在发生地【。震时筒仓中的贮【料满仓情况极少 】     ！国内外？大，量试：验研究表明在地震】作用下贮《。料的运动《与仓体？的运动不同步存在着！相位差？因而贮料起》到耗能作用》这种：耗能作用的大小【。与筒仓？的支承结构形—式有关筒承式—筒仓的贮料耗能作】用明显柱承》式方仓的贮料耗能】作用轻微故在—计算水平地震作用及！自振周期时》贮料可变荷》载组合值《系，数前者取《0.8后者取1.0！这与日本对贮煤【筒仓所做《的地震试验结果相吻！合 《。 9《.2：.4  根》据筒承式筒仓—的结构特点采用底】部剪力法进行抗震计！算时若采用》多质点？体系模型进》行计：算仓上建筑应—作为多质《点体系中的质点【在此条件下第一自振！周期偏大由》此计算出的地震【。影响系？数偏小底部总剪力也！就偏：小，除筒体向上延伸【的，仓上建筑外大多【数仓上？建筑结构与下部筒体！结构的刚度相比都】有较大的变化仓上建！筑在地震《时，的鞭梢效应是很明】显的但对各种—不，同仓：上建筑？考虑鞭梢效应的增】大系数难以测定本】。条参照有关文献规】定了不同仓上建筑】的增大系数 ！ 9.《。2.5  柱承【式筒仓的质量主要集！。中于贮料部分的【仓，体其支承结构的刚度！远，远小于该仓体的【。刚度地震作用效应以！剪，切变形为主因此可】简化为单质点体【。系采用底部剪力【法计算？条文中表9.2.5！。所列出的增》大系数是参照筒仓按！整体(？把仓上？建筑、仓体和仓下支！承系统？作为整体)》分析用振型分—解反应谱法计算【的地震作用效应结果！与仓上建筑单独分析！的结果(把》。仓上建？筑按落地独立—结构计算)相—比较而确《定的 】9.：2.：6  在8度Ⅳ【。类场：地及9度《条件下地震作用【将引起较大的—。筒仓侧？移产生重力》偏移(P－Δ)效】。应可能使支承柱【进入塑性工作状态】是造成筒仓倾斜、】失稳及倒《塌的重要原》因对柱承式筒仓【应按本条《给出的公式进行附加！水平地震作用的【计算：以反映重力》二阶：效，应的影响公式是【根据能量原》理导出的 ！ 9.2.7 【 在：地，震区排仓结》构抗地震扭转能力最！。差组成柱承式排【仓的单？仓个数是影》响筒仓扭转效—应的主要因素仓数】越多扭转效》应就越？大因此？组，成，排仓的单仓个数不】宜过多 ！9，.2.9  —当筒：仓采用筒壁与柱联合！。支承时为了使支柱抗！。震能力不致过低本条！规定了其承》担地震剪力的最小值！ ， 9.2】。.10  开洞【面积：在控制范围内时【筒壁：与，仓底整？体连：。接的筒壁支承筒【仓，刚度大并《具有良好的抗震性】能震害调查表明在6！度、7度、8度地】震区此类筒仓几乎】没有震害故》无需进行《。抗震验？算但当？开洞：过大或开洞》不均会使筒壁支承】刚度产生较大—差异时应进行抗震】验，算 ： 》。9.2.1》1  对于柱承【式，筒仓由于筒仓贮【料部分的仓体—刚，度远：大于支承结构—。。的刚度柱顶与柱底】均为刚性约束—(仓底、柱底节点无！转角)因《此支柱与基》础和仓体连接端【。的，组，合，弯矩设？计，值的增大系数比普通！框架略高当柱间设】有横梁时《可以提高支承结构】的，延性故增《。大系数？的取值低于无横梁框！。架的增大系数—。地基：过于软弱《且柱下？基，础整：体性不好则地—震时由于基础—转动引起柱顶端弯矩！增大支？。承柱无横梁》时柱顶弯矩会进【一步增？。大故应？调整增大系数 ！ 9.2.1】。5，  本条《第2款为强制性【条款因？贮料的自重是按【实际：情况：确定的且长期存【。在为安全考虑贮料】荷载的组合》值系数应取1.【0， 9【.2.20  震害！调查表明钢筒仓具】有良：。好的抗？震性能其震害往往】发生在与混凝土基】础的连接《部位故在筒》仓设计？时需验算钢筒仓与】基础的连接部位此外！对薄壁？钢仓的加强构件【尚需验算地》。震，作，用下的稳《定 ？