《9.2  计算要点！ 9！.2.3  —本条第1《。款为强制性条款贮料！是筒仓抗震设计的】主要重力《荷载其取《值与地？震时贮料充》盈，程度和有无耗能作用！两个因素有关 ！ ，。 ：    震》。害调查表明在发生】地震时？筒仓中的贮料满仓】情况极少 ！    《 国内外大》。量试验研《究表明在《地震作用下贮料的运！动与仓体的运动【不同步存在着—相位差因而贮料【起，到耗能作用这种【耗能作用的大小与筒！仓的：支承结构形》式有关筒承式筒仓】的贮料耗《能作用明显》。柱承式方仓的贮【料耗能？作用轻微《故在计算水平地【震作用？及自振周期时贮料可！变荷载组合值—系，数前者取0.—8后者取1》.0这与日本对【贮煤筒？仓所做的地震试【。验，。结，果相吻合 ！。 9.2.》4  ？根据筒承《式筒仓的结构—特点采用底部—剪力法进行抗震【。计，算时若采用多质点体！系模型进行计算仓】上建筑应作》为多质？点，体系中的质》点在此条件下第一】自振周期偏大—由此计算《出的地震《影响系数偏小底【部，。总剪力也就偏小【除筒体？向上延？伸的：仓上建筑外大多数】仓上建筑《结构与？下部筒体结构的【刚度相比都有较大】的变：化仓上？建筑在地震时的鞭梢！效应是很《明显的但对各种不同！仓上建筑考虑—鞭梢：效应的增大系数【难以测定本条参【。照有关？文献规定了不同【仓上建筑的增—大系：数， ， 9—.2.5  柱【承式筒仓的质量主】要集中于《贮料部分的仓—体其支承结》构的刚度《远远小于该仓体【的刚度地震作用效应！以剪切变形为主因】。此，可简化？为单质点体系采用】底部：剪力法计算条—文中表9《.，2.5所列出—的，增大系？数是参照筒仓按【整体(把仓》上，建筑、？仓体和仓下支承【系统作为整体)【分析用振型分—解反应谱法计算的】地震：。。作用：效，应结：果与仓上建筑单【独分析的结》果(：把仓：上建筑按落地—独立结构计算)相】比较：而确定的《 ， 9—.，2.6？  在8度Ⅳ类场地！及9度条件下地【震作用将引起—较大的？筒仓侧移产》生重力偏移(—P－Δ)效应可能使！支承柱进入塑性【工作状态是造成筒】仓，倾斜、失稳及—。倒塌的重要原因对】柱承式筒仓应按本】条给出的公式进【行附加水平地震作】用的计算以反—映重力二阶效应【的影响公式是根据能！量原理导出的 ！ ： 9.2.》7  在地》震，区，排仓结构抗地震扭转！。能力：最，差组：成柱承式《排仓的单仓》个数：是影响？筒仓扭转效应的【主要因素仓数越多扭！转效：应就越大因此组成排！仓的单仓个》数不宜过《多 ： ？ 9？.2.9 》 当筒仓采用筒壁】与柱：联合支？承时为了使支柱【抗，震能力？不致过低本条规定】了其承？担地震剪力的—最，小，值 ？ ： 9.2》.，10  开洞—面积在控制》范围内时筒壁与【仓底整体连接—的筒壁支承筒—仓刚度大并具有【。良好的抗震性能震】害调查表明》。在6度、7度、8】度地震区此类—筒仓几乎没有—震害：故无需进行》抗震验算但当开【洞过大或开洞不均会！使筒：。壁支：承刚度产生较大差异！时应进行抗震—验算： ， 9.【2.11《 ， 对于柱承式筒仓由！。于筒：仓贮料部《分的仓体刚度远【大于支承结构—的刚度柱顶与柱底】均为刚性约束(仓】底、柱底节点无转】角)因此《支柱与基础和—仓体连接端的组【合弯矩设计值的增】大系数比普通框【架略高当《柱间设有横梁时【可以提高支承结【构的：延性故增大系数【的取：。值，低于无横《梁框：架，的增：大系：数，地基过于软弱且柱下！基础整？体性不好则地—震时由于基础转动】引起：柱顶端弯矩增—大，支承柱无横梁时【柱顶弯？矩会进一步增—大，故应调整增大系数 ！ 9.2】.15？  本条第2—款为：强制：性条款因贮》料的：自重是按实》际情况确定》的且长期存在为安】全考虑贮料》荷载的组合值系数应！。取1：。.0 【 9.2.2—。0  ？震害调查表》明钢筒仓《具有良好的抗—震性能其震害往往发！生在与混凝》土基础的连接部位】故在筒仓设计时需】验算钢筒《仓，与基础的连》接部位此外对—薄壁钢仓《。。的加强构件尚需【验算地？震作用下的稳—定 ？