， 9.2—  计算要点—。 — 9.2.3【  本条第1款【为强制性条》款贮：料是筒仓抗震设【计的主要重力—荷载其取值与地震】时贮料？充盈程度和》有无耗能《作用两个因素有关】 ：。 ：  ？   震害调—查表：明在发生地震时筒】仓中的贮料满仓【情况极少 》。 ？     国内】外大量试《验研究表明在地震】作用下贮料的运【动与仓体的运—动不同步存在—着相位差《因而贮料起到耗能作！用这种耗能作用的大！小与筒仓的支承【结构形式有关筒承】式筒仓的贮料耗能作！用明：。显，柱承式？方，仓的贮料《耗能作用轻微故在】计算水平地》震作用及自振周期】时贮料可变荷载组】合值系数前者—取0.8后者取1.！0，这与日？本对贮煤筒仓所做的！地，震试验结果相吻合】 9.】2.4  根据筒承！式筒仓的结》构特点采用》底部剪？力法进行抗震计算】时，若采用？。多质点体系模型进行！计算：仓上建筑应作为多】质点体系中》的质点在《此，条件下第《一，。自振：周期偏大《由此计算出的地震】影响系数偏小—底部：总剪力也就偏—小除筒体向》上延伸的仓》。上建筑外大多数【仓上建筑结构与下部！筒体结构的刚—度相：比都有较大的变【化仓：上，建，筑在地震时的鞭梢】效应是？很明显的《但对各种不同仓上】建筑：。。考，虑鞭梢效《应的增大系数—难以测定本条—参照：有关文献《规定了不同》仓上建筑的》。增大系？数 — 9.2.5—  柱承式筒仓的质！量，主要集中于贮—料部分的仓体其支】。承结构的刚度远远】小于该仓体的刚度】地震作用《效应以剪《切变形？为主因此可简化【为单质点《体系采用底部—剪力法计《算条文？中表9？.，2.5所列出—的，。增大系数《是参照筒仓按整体】(把仓上建》筑、仓体和仓下支】。承系统作为整体)】分析：用振型分解》反应：谱法计？算的地震作》用效应结果与仓上建！。筑单独分析》的，结果(把仓上建筑按！落，地独立结《构计算)《相比较而确定的 ！ ？ 9.2.6—  在8度》Ⅳ类场地及9度【条件下地震作用【将，。引起较大的筒仓侧】移，产生：重力偏？移(P？－，Δ)效应可能—使支：。承柱进入塑性—工作状态是造成筒】仓倾斜、失稳及倒】塌的：重要原因对柱—承式：筒仓：。应按本条给出的公】式进行附加水平【地震作？。用的：计算以？反，映重力二阶效应【的影：响，公式是根据能—量原理导出的 】 ： 9.2.7 】。 在地震区排仓结】构抗地震扭转能【力最差组《成柱承式《排仓的单仓个数是影！响筒仓扭转效应的主！要因：素仓数越多扭转【效应就越《大因此？组，成排仓？的单仓？个数不宜过》多， ？ ， 9？.2.9 》 当筒仓采用筒壁与！柱联合支承时为了使！支柱抗震能力不致】。过低本条规》定了其承担地震【。剪力的最小值—。 9.2！.10  开洞面积！在控制？范围内时筒壁与【仓底整体连接的筒】壁支承筒仓刚度大】。并具有良《好的：抗震性能震害调【查表：。明在6度、7—度、8度地震区此类！筒仓几乎没有震害故！无需进行抗震—验，。算但当开洞过大或】开，洞，不均会使筒壁支承】刚度产生较》大差异时《应进行抗震验算【 9.2！。。.11  对于【柱承式筒仓由于筒】仓贮料部分的仓【体刚度远大于支承】结构的？刚，度柱顶与柱底均为】刚性约束(》仓底、柱底节点无转！角)因？此支柱与基》础和仓体连》接端的组《合弯矩设计值的【增，大系数比《普，通框架略《高当：。柱间设有横梁时可】以提高？支承结构《的延性故增大系【数的：取值低于无》横梁框架的增大系数！地，基过于软《弱且柱下基础整体】。性不好则地震时由】于基础转动引起【。柱顶端弯矩增大【支承柱？。无横梁？时柱顶弯矩会进【一步增大《故，应调整？增大系数 【 9.2.1】5  本《条第：2款为强制性条【款因贮？料的自重是按实【际，情况确？定的：且长期存在为—。安，全考虑？贮料荷载《的组合值系数应取1！.0 — 9.2.2【0，  震害调查—。。表明：钢筒仓具有良—好的抗震性能其【震害往？往发生在与混凝土基！础的连接部位故【在筒仓？设计时需验算钢筒】仓与基础的连接【部位此外对薄壁【钢仓的加强构件尚】需验算地震》作用下的稳定— ：