？。 9.2  计算要！。点 【 ， 9.2.3  】本条第1款》为强制性《条款贮？料，是筒仓抗震设—计的主？要重力荷载其取值与！地，震时贮料充》盈程度和有无耗能】作用：。两个因素《有关：  【 ，。  ：震害调查表明在【发生地震时筒—仓，中，的贮料满仓情—况极少 — ：     国内【外大量试验研究表明！在地震？作用下贮料的运动与！仓体的？运动不同步》。存在着相位差因而贮！料起到耗能》作用这种《耗能作用的大小【与筒仓的《支承结构形式有关筒！承式：筒仓：的贮料耗能作—用明显柱承式方仓】的贮料耗能作—用，轻微故在计算—水平地震作用及自】振周期时贮料可【变，荷载组合值》系数前者取0.8后！者取1.0这与日】本对贮煤筒仓所做】的地震试验结果相吻！合 》 9.2.4【  根据《筒承式筒仓的结构】特点采用底部—剪力法进行抗震计算！时若采用多质点体】系模型？进行计算仓上—建，筑，应作为？多质：点，体系中的质点在此条！件下第一自振周【。期偏大由此计算【。出的地震影响系数偏！小底部总剪》。力也：就偏小除《筒体向上《。延伸的？。仓上建筑外大多数】仓上建筑结构与【。下部筒体《结构的刚度相比【。都有较大《的变化仓上建筑在】。地震时的鞭梢效应是！很明显的但对各【。种不同？仓上建筑考虑鞭梢】。效应的增大系—数难以测《定本条参照有关文】献规定？了不同仓上建筑【的增大系数 】 ？9.2.5》 ， 柱承式筒仓的质】量主要集中于贮料】部分的仓《体其支承《结构的刚《度远远小于该仓体的！刚度地？震作用效应以—剪切变形为》主因此可简化为单】质点体系采》用底部剪力法计算】条，文中表9.2.【5所列出的》增大：系数是参照筒—。仓按整体(把—仓，上建筑、仓体和仓下！支承系统作为整体)！分析用振型》分解反应谱法—计算的地震作用效应！结果与仓上建—。筑单独分析的—结果(把仓上—建筑按落地独—立，结构计算《)相：比较而确定的 】 9.—2.6  在8度】Ⅳ类场地及9—度条件下地震作用将！引起较大《。的筒仓侧移》产，生重力偏移》(P－Δ)》效应可？能，使支承柱进》入塑性工作状态【是造：成，。筒仓倾斜、失稳【及倒塌的重要—原因对柱《承式：筒仓应按本条给出】的公：式进行附加水平【地震作用的》计算以反映重力【二阶效应的影响公】式是根据能量原【理导出的 ！ 9.2.7  】在地震区排仓—。结构抗地震扭—转能：。力最差组成柱承【式排仓的单仓—个数是影响筒仓【扭转效应的主—要因素仓数越—多扭转效应》就越大因此组成【排仓的单《。仓个数？不宜过多 】 ， 9.？2.9？  当筒仓》采用筒壁与柱—联合支承《时为了使支柱抗【震能力不致过低【本条规定了其—承担地震剪力的【最小值 — 9.2.1】0  开《洞面积在控制—范，围内时筒壁与仓底】整体：连接的筒壁支承【筒仓刚度大并具有良！好的：抗震性能震》害调：查表明在6度—、7度、8》度地震区此》类筒：仓，。几乎没有震害故无需！进行抗震验》算但当开《洞过：大或开洞《不均会使筒壁—支承刚度产生—较大差异时》应进行？抗震验？算 ： ： ： 9.2.11 】 对于柱承式—筒仓：。由于筒仓贮料部【分的：仓体刚度远大于支承！结构的刚《度柱顶与柱底均【为刚性约束》(仓底、柱底节【。。点无：转角)因此支柱与】基础和仓体连接【端的组合弯矩设【计值的增大系数比普！通框架？略高：当柱间设有横—梁时可以提高支承】。结构的？延性故增《大系数？的取值低于无横【。梁框架的增大—系数地基《过于软弱且柱下基】础整体性《不好则地震时由【于基础转动引起柱顶！端弯矩增大支承【柱无横梁时柱—顶弯矩？会进一步增》大故应调整增大【。系，数 — ，。9.2.15— ， 本条？第2款为《强制性条款因贮【料的自重是按实【际情况确定的—且长期存《在为安全考虑贮料】荷载的组合值系数应！取1.0 》 9.2.！20  震》害调查表明钢筒仓】具有良好的》抗震性？能其震害往》往发生在与混凝土基！础的连接部位故【在筒仓？设计时需验算—钢筒：仓与基？。础的连接部》位此：外对薄？壁钢：仓的：加强构？件，。尚需验算地震作【。用下的稳定 【