《9.2  计算【要点 】 ：。9，.2.？3  本《条第1？款为强制性条—款贮料？是，筒仓抗震设计的主要！重力荷载其》取值与地震时贮料】充盈程度和有无【耗能作用两个—。因，素有关 】     震害调查！表明在发生》地震时筒仓中的贮料！满仓情况《极少 —    》 国内外大量—试验研究表》明在地？震作用下《贮料的运动与仓【体，的运：。动不同步存》在着：相位差因而》贮料起到耗能作用这！种耗能作《用的大小《与筒仓的支承—结构：形式有关筒承—式筒仓的贮料耗能作！用明显柱承式方【仓，的贮料耗《能作用轻《微故在计算水平地】震，。。作用及自振周期时】贮料可变荷载—组合值？系数前者取0.8后！者取1.0这与【日本对贮《煤筒仓所做》的地震试《验结果相吻》合 【9，.2.4  根据】筒承式筒仓的结构特！点采：用底部剪力法进行抗！震计算时若采用多质！点体系模型进行计算！仓上建筑应》作为：多质点体系中的【质点在此条件—下第一自振周期【偏大：由此计算出的地【震影响系数偏小底部！。总剪力也就偏小【除筒体向上》延，伸，的仓上建筑外大【多，数仓上？建筑结构与下—部筒：体结构的刚》度相比都有较—大的变化仓上—建筑在地震》时，的鞭梢？效应是很明显的但对！各种不同仓上建筑考！虑鞭梢效应的增大】系，数难以测定本条【参照有关文献规定了！不同仓上《建筑：的增大系《数 《 ： 9.2.5  柱！承式筒？仓的质量《主，要集中于《贮料部分的仓—体其支承结构的刚度！远远小于该仓—体的刚度地震—。作用效？应以剪？。切变形为主因此可简！化为单质《点体系？。采用底？部剪：力法计？。。算条文？中表9.2.—5所列出的增大【系数是？参照筒仓按整—体，(，把仓上？建筑、？仓体和仓下支—承系统作为整体【)分析用《振型：。分解：反，应，。谱法计算的地—震作用效应结果与】仓上建筑单》独分析？的结果(把仓—上建筑按落》地独立结构计算)】相，比较：而确定的 》 《 9.2.6  】在8：度，Ⅳ类：场地及9度条件下地！震作用将引起较大的！筒仓侧移产生重【力偏移？。(P－Δ)效应可能！使支承柱进入塑【性工作状态》是造成？筒仓倾斜、失—稳及倒塌的重—要原因对柱承—式筒仓应按》本条给出的公式【进行附加《水，平地震作用的计算】以反：映，重力二阶效应—的影：响公式是根》。。据，能量原理《导出的 《 9.2】.7  在》地震区排仓结构抗】地震扭转能》力最差组《成柱承式排》仓的：单仓个？。数是影响《筒仓扭转效应的主】。。要因素仓数越多扭】转效：应，就越大因此组—成排仓的单仓个数不！宜过多 ！9.2？.9  《当筒仓采用筒壁与】柱联合支《承时为了使》支柱抗震能》。力不致过《。低本条？规定了其承担地震剪！力的最小值 【 ， 9.2—.10 《 开洞面积在控制范！围内时筒壁与仓底整！体连接的《筒，壁，。支承筒？仓刚度大《并具有？良好的抗震性—。能震：。害调查表明在6【度、7度、8度地震！区此类？筒仓几？。乎没：有，。。震，害故无？需进行抗震验算但当！开洞过大《。或开：洞不均会使筒壁支承！。刚度产生较大差【异时应进行抗—震验算 《 9—.2.11  对于！柱承式？筒仓由于筒仓—贮料部分的》仓体刚度远大于支】承结构的刚度柱顶与！。。柱底均为刚》性约束(仓底、柱】底节点无《转角)？因此支柱与基础和仓！体连接端的组合【。弯矩设计值的增大系！数比普通框架—略高当柱间设—有横梁时可以提高支！承结构的《延性故增《大系数的取值低于】无横梁框架的增大】系，数地：基过于软弱且—柱下基础整体性不好！则，地震时由《于基：础转动引起柱顶端弯！矩增大？支承柱无横梁时柱】顶弯矩会《进一步增大故应【调整增大系》数 【9.2.15  】本条：第2：款，。为强制性条》款因贮？料的自重是按实际】情况确定的且—长期存在为》安全考？虑，贮料荷载的组合值系！数应取1《.，0 【9.2.20  震！害，。调查表明钢》筒仓具有良》好的抗？震，性能其震害往往发生！在与混凝土基础的】连接部位故》在筒：仓设计时需验算钢】筒，仓与基础《的连接部《位此外对薄壁钢仓的！加强构件尚》需验：算地震作用下的稳】定 ？