：。。 9.《2 ： 计算要点 ！ ， 9.2.【3，。  本条第1款【为，强，制性：条款贮料是筒—仓抗震？设计的主要》重力荷载其取值与地！震时贮料充盈程度和！有无：耗能作？用两个因《素有：关   ！ ， 震害调查表明在】发生地震《时筒仓中的贮料【满仓情况极少 ！ ，     国内外！大量试验《研究表明在地震【作用下贮料的—运动与仓体的运动】不同步？存在着相《位差因而贮料起到】耗能：作用这？。种耗：能作用的大》。小与筒？仓的支承结构形【式有关筒承式筒【仓的贮料耗能作用】明，显柱承式方仓的贮】料耗能作用》轻微故在计》算水平地震作用【及自振周《期时贮料可变荷载组！合值系数前者取0】.8后者取1.0】。这与日？本对贮？煤筒仓所做》的地震试《验结果相吻合 】。。 ： 9.《2.4  》根据筒承《式筒仓？的结构特点采用底部！剪力法进行抗—震计算时若采—用多质点体系—模，。型进行计算仓上建筑！应，作为多质点》体系中的《质，点在此条件》下第一自振周—。期偏大由此》计算出的《地震影响系数—偏小：底部总剪力也—。就偏小除筒》体向上？延伸的仓上》建筑外大多数仓上】建筑结构与下部【筒体结构的刚—度相比都《有较大的《变化仓上建筑在地震！时，的鞭：梢效：应是很明《显的但对各种不【同仓上建筑考虑鞭梢！效应的增大系数难】以测定本条参照有】关，文献：规定了不同仓上建】筑的增大系数 】 9.—2.5  》柱承式筒仓的质量主！要集：。中于贮料部分的【仓体其支承结构的】刚度远远《小于该仓体》的刚度地震》作，用效应以剪切变形】为主因？此可简化为单质【点体系采用》底，部剪力法计算条【文中表9.2.5】所列出的增》大系数是参照—筒仓按整《体(：把仓上建《筑，、仓体和仓下支承】。系统作为整体)分】析，用振型分解反—应谱法计算的—地震作用效》应结果与仓上建筑单！独分析的结果(把】仓，上建筑按落地独立结！构计算)相比较而】确定的 》 9》.2.6  在【8度Ⅳ类场地及9】度条件下地震—。作用将引《起较大的筒》仓，侧移产？。生重力偏移(P－Δ！)效应？可能使支承柱进【。入塑：性工作状态是造【成筒：仓倾斜、《失稳及？。倒塌的重要原因对】柱承式？筒仓应按本条给出的！公式进行附加水平地！震作用的计算—以反映重力二阶【效应的影响公式是根！。据，能量原理导出的 ！ ， 9.2.7】  在地震区排【仓结构抗地》震，。扭转能力最差—。组成柱承《式排仓的单仓个数】是影响筒仓扭转效应！。的主要因素》仓数越多扭转效应就！越大因此组成排仓的！单仓个数不宜过多】 9.2！.9  当》筒仓：采用：筒壁与柱联合—支承时为了使支【柱抗震能力》不致过低本条规【定了其承担地震【剪力：的最小值 】 9.2.10 ！ 开洞面积在控制范！围内：时筒壁与《仓底整体连》接的筒壁支承筒仓刚！度大并？具有良好的抗震性】。能震害调查》表，明在6度、7度、8！度地：。震，区此类筒仓几乎没有！震害故无需》进，行抗震验算但当【开洞过大或开洞不】均会使筒壁支承刚度！产生较大差异时应进！行抗震验算 】 9.2.1】1  对《于柱承式筒仓由【于筒仓贮料部分的仓！体刚度？远大于支《承结构？的刚度柱顶与柱底均！为刚性约束(仓底】、柱底节点无转角)！因此：支柱与基础和仓【。体，连接端？的组合弯《矩，设，。计值的增大系数比】普通：框架略高当柱间【设有横梁时可—。以，提高支承《结构的延性故增【大系数的取值低于无！横梁框架的增—大系数地基过于软弱！且柱下？基础整体性不好则】地震时由于基础转动！。引起柱顶《。端弯矩增大支承【柱无横梁时柱顶弯矩！。会进一步《增大故应调整增【大系数 》 ？ 9.2.15  ！本条第2款为强制性！条款因？。贮料的自重是按实】际情：况确定的且长—期存在为安全—考虑贮料荷载的【组合值系数应取1】.，0 》 ， 9.2.20【  震害调查—表明钢筒仓具有【良好的抗震性能其震！害往往发生在—与混凝土《基础：的连接部位故在筒】仓设计时需验—算钢筒？仓与基础的连接【。部位此外对薄壁【钢仓的？加强构件尚需—验，算，地震作用下的—。稳定 《