9.2  ！计算要点 》 — 9.2.3  本！。条，第1款为强制性【条款贮料是》筒仓抗震设》计的：主要重力《荷载其？取值与地《震时贮料充盈程度】和有无耗能作—用两个因素》有关 【     震—害调查表《明在发生地震时筒仓！中，的贮料满仓情况极】。少  】   国内》外大量？试验研究表》明在地震《作用下贮料的—运动与？仓体的运动不同步存！在着相位差因—而贮料起到耗能作用！这种耗能作用—的，大小与？筒仓的支承结—构形式？有关：筒承式筒《仓的贮料耗》能作用明显》柱承式？方仓的贮料耗能【作用轻微故在计【算水平地震》作用及自振》。周期时贮《料可变荷载组—合值系数前者—取0.8后者—。取1.0《这，。与日本对贮》煤筒仓所做的地【震试验结《果相吻合 【 9.》2.4？  根据筒承式筒】仓的：结构：特点采用底部剪力】法进行？抗震计算时若采【用多质点体系—模型进？行计算仓上建筑应】作为多质《点体系中《。的质点？在此条件下第—一自振周期》偏大：。由此计算出的地震影！响系数偏小底部【总剪力也《。。就偏小除筒体—向上延？伸的仓上建》筑外大多《数仓上建筑》。结构与下部筒体【结构的刚度相比都】有较大的变化仓上】建筑在地《震时的鞭梢效应是】很，明显的但对各—种，不同仓上建》筑考虑鞭梢效应的】增大：系数难以测定本【条参照？。有关文献规定了【不同：仓上：。建，筑的增大《系数 》 ： 9.2.5 【 柱承式筒》仓的质量主要集中于！贮，料部分？的仓体其支承结构】的刚度远远》小于该仓体的刚度】地震作？用效应以剪切变形】为，主因此可简化—为单质点体》。系采用底部》剪力法计算条文中表！9，.，2.5所列出的增大！系数是参《照筒仓按整体(【把仓：上建筑、仓体和【。。仓下支承系统作为整！体)：分析用振《型，分解反应《谱法计？。算的地震作》用效应结《果，与仓上？建筑单独分》析的结果(把仓【上建筑按落地独立】结构计算)相比较】而确定的 》 9—.2.6《  在？8度Ⅳ类场地—及9度条件下地【震作用将《引起较大的筒仓【侧移产生重力—偏移(？P－Δ)效应可能】使支承柱进入塑性工！作状态是造》。成筒仓倾斜》、失稳及倒》塌的重要原因对【柱承式筒仓应按本条！。给出的公《式进行附加水—平，地震作用的计算【以反映重力二阶效应！的影响公《。。。式是根据能量原理导！出的： ？ 9《.2.？。7  在地震区排】仓，结构抗地震扭转【能力最？差组成柱《承式：排仓的单《仓个数是影》响筒仓扭转效应【的主要因素仓数【越多扭转效应—就越大因《此组成排仓》的单仓个《数不宜过多 ！ 9.2》.9  当》筒仓采用筒壁—与柱联合支承—时为了？使支：柱抗震能《力不致过低本条规】定了其承担》地震剪力的最小值】 》 9.2.1—0  ？开洞面积在控制【范围内时《筒壁与仓底整体连接！的筒壁？支承筒仓刚》度大并具《有良：好的抗？震性能震害调查表】明在6度《、7度、8》度地震区此类筒【仓几乎没有震害故无！。需进行？抗震验算但当开洞过！大或：。开洞不均会》使筒壁支承刚—度，产生较？大差异时应进—行抗震验算 【 9.2.】11  对于柱承式！筒仓由于筒仓贮料】部分的仓《体刚：度，远大于支《承结构的刚度柱顶】与柱底均为》。刚性约束(仓底【、柱：底节点无转角)因】此支：柱与基础和仓体连接！。端的：组合弯矩设》计值的增大系数【比，。普通框架略高当柱】间设有横《梁，。时可以提高支承结构！的延：性故增大系数的取】值低于无横梁框架的！。增大：系数地基《过于软弱且柱下【基，础整体性不》好则地震时》由于基础转动—引起柱顶端弯矩增】大，支承柱无横梁—时柱顶弯矩会进一步！增大故应调整—增，大系数 】 9.？。。。2，.15  》本条第？2款为强制》性条款因贮》料的自重是》按实际情况确—定的且长期存在为安！全考虑贮料》荷载的组合值—系数应？取1：.0 】9.2.2》0  震害调查表明！钢筒仓具有》良好的抗震性能其】震害往？往发生在与》混凝土基础的连【接部位故在筒—仓设计？时需验？算钢筒仓《与基础的《连，接，部位此外《对薄壁钢仓的—加强构件尚需—验算地震作用下的】稳定 《