？ 9.2  计【算要点 《 ： 》9.2.3  本条！第1款为强制性条】款贮料是筒仓抗【震设计的主要重力荷！载其取值《与地震时贮料充盈程！度和有无耗》能作用两《个因素？有关 【     震—害调查表明》在，发生地震时》筒仓中的贮》料，。满仓情况《极，少 【。    国内外【大量试验《研究表明在地震作】用，下贮料的运动与【仓体的运动不同【步，存在着相《位差因而贮料起【到耗能作用这种耗能！作用的大小》与，筒仓的支承》结构形式有关筒【承式筒仓《。的贮料耗能作用明】显柱承式方仓的贮料！耗能：作用轻微故在计算】水平地震作用及【自振：周期时贮料可变荷载！组合：值系：数，前，者取0.8后者【。取1：.0：这与：日本对贮煤》筒仓所做的》地震：试验结果《相吻合 】 9.2.4 【 根据筒承式筒【仓，的结构？。特点采用底》部剪力法进行抗震】。计算时若《采用多质点》体系模型进行计【算，仓，上建：筑应作为多》质点体系中的质点在！此条件下第一自振】周期偏？大由此计算》出的地震《影响系数偏小—底部总剪力也就偏小！除筒体向上》延伸的仓上》建筑外大《多数仓？上建筑结《构与下部筒体—结构：的刚度相比》。都有较大的》。变，化，仓上：。建筑在地《震时的鞭梢效应【是很明显的但—对，各，种不同仓上建筑考】虑鞭梢效应》的增大？系数难以测》定本条参照有关文献！。规定了不同仓上【建筑的？增大系数 — ： 9.2.5【  柱承式筒仓的质！量主：要集中于贮料部分】的，仓体其支承结—构的刚度远远小于该！仓体的刚度地—震，作，用效应以剪切变【形为主因此可简化】为单质点体》系采：用，底部剪力法计算条文！中，表9：.2.5所列出的增！大系数是《参照筒仓按》整体(把仓上建筑】、仓体？和仓下支承》。。系，统作为整体)分析用！振型分解《反应谱法《计算的地震作用效应！结果与仓上建筑单独！分析的结果(把仓上！建筑按落地独立结】构计算)相比较【而，确定的 ！9.：2，.6 ？ 在8度Ⅳ》。类场地及9》度条件下地震作用将！引起较？。大的筒仓侧移产生重！力，偏移(P《－Δ)效应可能使支！承柱进入塑性工作状！态是造成《筒仓倾？斜、：失稳及倒塌的—重要原因对柱承式筒！仓应按本条》给出的公式进行【附加水平地震作【。用的计算《。以反：映重力二阶效—应的：影响公式是根据能】量原理导出的 】 9.2【.7  《。。在地震区排仓结构】抗，地震扭转能》力最差组成柱承式】排仓的单仓》个数：是影响？筒，。仓，。扭转效应《的主要因《素仓数越多》扭转效应《就越大因此》组成排仓的单—仓，个数不宜过多 】 9》.2：.9  当》。筒仓采用筒壁与柱联！合支承时为》了使支柱抗震能【力不致过低本条规定！了其承担地震剪【力的最小值》 ， ， 9.—2.10《  开洞面积在控】。制范围？内时筒壁与仓底整】体连接的《。筒壁支承筒仓—刚，度大并具有》良好的抗震性能【震害调查表明在6度！、7度？、8度地震》区此类筒仓几乎没】有，震害故无需进行【抗震：验，算但当开洞》过大或开洞》不均会使《筒壁支承刚度产生】较大差？。异时应进行》抗震：验算 【 9.？2.11  —对于柱承式筒—仓由于筒仓贮料部】分的仓体刚度远大于！支承结构《。的刚度柱顶》与柱底均《为，刚性约束(仓—底、：柱，底节：点无转？角)因此支柱—与基础和仓体连【接，端的组合弯》。矩设计值的增大系数！比普通框架略高【当柱间设有横梁时可！以提：高支承结构的延性故！增大系数的取—。值低于无横梁框架的！。增大系数地基过【于软：弱且：柱，下基：础整：体性不好则》地震时由于基础转】动引起柱顶端弯矩增！大支承柱无横梁时柱！顶弯矩会进一步增大！故应调整《增大：系数 — 9.2.—15  本》条第2款为强制性条！款因贮料《的自重？是，按，实际情况确》定的且长期存在为安！。全考：虑贮料荷载的组合】值系数应取》1.0 【 9.《2.20  震害】调查：表明钢？筒，仓具有良好》的抗震性能其—震害往往发生在与混！凝土基础《的，连接部位故在筒仓】设计时需验算钢筒仓！与基础的连接部位】此外对薄壁钢仓的】加强构件尚需验【算，地震作用下》的稳定 》